JPH11185792A - 燃料電池装置 - Google Patents
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- JPH11185792A JPH11185792A JP9358072A JP35807297A JPH11185792A JP H11185792 A JPH11185792 A JP H11185792A JP 9358072 A JP9358072 A JP 9358072A JP 35807297 A JP35807297 A JP 35807297A JP H11185792 A JPH11185792 A JP H11185792A
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Abstract
ら反応ガスを供給される燃料電池を有する燃料電池装置
において、MHタンクの加熱冷却における熱経済の無駄
が少ないMHタンク付きの燃料電池装置を提供するこ
と。 【解決手段】リフォ−マ1と燃料電池9との間に配設さ
れた水素吸蔵合金内蔵タンク(MHタンク)7は、圧縮
手段3、5及び調圧手段8の採用により、燃料電池9よ
り格段に高圧で使用され、更に、MHタンク7の水素吸
蔵、放出動作を制御するための熱量授受はリフォーマ1
の水素産生レ−トと燃料電池9の水素消費レ−トとの差
に関連する状態量に基づいてなされる。
Description
蔵合金内蔵タンクおよび燃料電池のセットを含む燃料電
池装置に関する。
素またはメタノ−ルから水素含有ガス(以下、反応ガス
ともいう)を発生する改質器(リフォ−マ)、燃料電池
(セル)を用いる燃料電池装置において、リフォ−マと
燃料電池との間に水素吸蔵合金内蔵タンク(MHタン
ク)を付加し、燃料電池の発生電力を用いる電気回路の
状態に基づいてMHタンクの授受熱量を制御し、これに
よりリフォ−マの水素産生レ−トと燃料電池の水素消費
レ−トとのアンバランスを一時的(MHタンクの容量分
だけ)補償することを提案している。
た従来のMHタンク付き燃料電池装置では、以下の問題
点があった。第一に、MHタンクの水素の吸蔵、放出
は、リフォ−マの水素産生レ−トと燃料電池の水素消費
レ−トとの差に無関係に、燃料電池の電気回路の状況に
応じて行われるので、たとえばリフォ−マの水素産生レ
−トの状況にかかわらずMHタンクの水素の吸蔵、放出
制御を行うので燃料電池への水素ガス供給が不適切とな
る可能性が生じた。たとえば、リフォ−マの水素産生レ
−トが最大状態となっている場合にMHタンクから水素
ガスを放出したとしても燃料電池の最大水素消費能力を
オ−バ−してしまい無駄が生じる。
産生レ−トが変動してしまった場合でも、それが燃料電
池の電気回路の状況に反映するには時間がかかるので燃
料電池の発電に過不足が生じた。また、上記電気回路に
おける状態変化はその電気負荷、たとえばモータなどの
オンオフなどにより頻繁かつ急激に変化するが、MHタ
ンクの水素ガスの吸蔵,放出の切り替えは実際はバルブ
などで温熱供給と冷熱供給とを切り替えたとしても、M
Hタンクの水素吸蔵合金の温度変化がそれほど容易に変
化するものではなく、その結果、電気回路の電力状況変
化へのMHタンクの水素吸蔵、放出動作の追従遅れによ
り、電気負荷が増大したにもかかわらずMHタンクは水
素吸蔵状態となっていたり、電気負荷が減少したにもか
かわらずMHタンクは水素放出状態となっていたりする
場合が生じる。
の水素吸蔵、放出動作を頻繁に切り替えるということ
は、現実には少し暖まりかけた水素吸蔵合金をすぐに冷
やしたり、やっと冷えかけた水素吸蔵合金をまた暖める
ことになったりすることになって、熱経済上、無駄が多
かった。すなわち、原理的にMHタンクは水素吸蔵、放
出動作を高速に切り替えたり、変化させたりしにくいの
で、このような緩慢なMHタンクの水素の吸蔵、放出の
切り替え動作を電気負荷の運転状況により高速かつ頻繁
に変化する電気回路の状況変化で制御するのは熱経済の
観点などから問題があった。
電池装置では、MHタンクの水素吸蔵、放出動作は、単
にMHタンクの授受熱量を制御する(切り替える)のみ
で行うので、動作が遅かった。更に具体的に説明すれ
ば、通常のバランス(水素消費レ−ト=水素産生レ−
ト)状態においてMHタンクの水素分圧は平衡圧力点に
ある。水素不足が生じ、MHタンクの水素分圧が低下す
ると、この低下した水素分圧の平衡圧力点に一致するま
で水素吸蔵合金から水素が放出されるが、この時、水素
吸蔵合金が自己冷却するので、その水素放出能力は急速
に低下してしまう。このため外部熱源から水素吸蔵合金
の加熱とその昇温が行われるが、これは、熱媒流体の加
熱とその昇温を経た後でなされる。
ンクの熱容量および熱損失が無視できない大きさである
ので、水素吸蔵合金を最終的に十分に高温として、その
水素吸蔵量が大幅に減少するレベルまで上記水素分圧の
平衡圧力点を低下させるには長い時間が必要となる。こ
れは水素過剰の場合にも同じである。特に、水素不足状
態から水素過剰状態に一気に変化する場合には、外部熱
交換器、熱媒流体およびその配管、並びにMHタンクを
高温状態から低温状態へシフトする必要があり、上記し
た平衡圧力点からのシフトよりも更に長い時間が必要と
なる。
MHタンクの水素分圧の平衡圧力点をシフトさせる上記
従来のMHタンク付き燃料電池装置は、水素補償のレス
ポンスが遅いという問題があった。本発明は、上記問題
点に鑑みなされたものであり、MHタンクの加熱冷却に
おける熱経済の無駄が少なく、更にMHタンクの水素吸
蔵、放出動作のレスポンスも向上可能なMHタンク付き
の燃料電池装置を提供することをその解決すべき課題と
している。
装置では、リフォ−マと燃料電池との間に配設された水
素吸蔵合金内蔵タンク(MHタンク)は、圧縮手段及び
調圧手段の採用により、少なくとも燃料電池の燃料極の
作動圧より格段に高圧(リフォ−マの水素産生レ−トと
燃料電池の水素消費レ−トとが一致する均衡状態で少な
くとも1kg/平方cmG以上)で使用され、更に、M
Hタンクの水素吸蔵、放出動作を制御するための熱量授
受はリフォーマの水素産生レ−トと燃料電池の水素消費
レ−トとの差に関連する状態量に基づいてなされる。
記載するようにリフォ−マへ原燃料を供給するポンプ、
又は、請求項4で記載するようにリフォ−マから産生さ
れる水素含有ガスを圧縮する圧縮機を意味する。このよ
うにすれば以下の作用効果を奏することができる。ま
ず、本構成では、圧縮手段及び調圧手段の採用により燃
料電池の作動圧力より格段に高圧で用いられるので、M
Hタンクの水素吸蔵、放出動作のレスポンス遅れを改善
することができる。
素消費レ−トが急に増大してその作動圧力が急低下した
とする。すると、調圧手段が開いてMHタンクから燃料
電池への水素含有ガス放出レ−トが増大し、MHタンク
の圧力が低下する。すると、この圧力低下に応じて、M
Hタンクの水素吸蔵合金は水素ガスを放出する。この時
点ではまだMHタンクの水素吸蔵合金と外部熱源との間
の熱量授受レ−トの変更は行われないので、この時に水
素ガス放出に必要な潜熱は、主に水素吸蔵合金、熱媒流
体などの熱容量すなわちその温度低下(顕熱)で賄われ
る。すなわち、水素吸蔵合金はその熱容量が許す温度低
下が上記圧力低下とバランスするまで水素ガスを放出す
ることができ、レスポンスよく燃料電池の水素消費レ−
ト増加に対応することができる。もちろん、この圧力低
下の限界はMHタンク圧力が燃料電池の作動圧力にほぼ
一致する場合である。上述したレスポンス向上効果は同
様に燃料電池の水素消費レ−トが急に減少してその作動
圧力が急増した場合にも生じることは当然である。
産生レ−トとの差に関するデ−タに応じてMHタンクの
授受熱量を変化させるので、言い換えれば、実際のリフ
ォ−マ及び燃料電池の両方の運転状況の差を補償するよ
うにMHタンクを運転するので、MHタンクの水素吸
蔵、放出動作と、リフォ−マ及び燃料電池の両方の運転
状況の実際の差との間のミスマッチングが生じないとい
う効果を奏する。
クの水素吸蔵、放出動作は、電力変化よりも緩慢に変化
するリフォ−マ及び燃料電池の両方の運転状況の実際の
差に応じて変化するのでミスマッチングが生じにくく、
かつリフォ−マの水素産生レ−トがなんらかの不具合の
発生などの理由で変化してもそれにレスポンスよく対応
するので従来の単に電力変化だけでMHタンクの水素吸
蔵、放出動作を変更する場合に比較して一層ミスマッチ
ングを減らせ、熱経済の無駄や燃料電池における水素ガ
スの余剰が生じにくく、効率がよい。
載の燃料電池装置において更に、水素吸蔵合金内蔵タン
クの圧力に基づいて上記制御を実行するので、制御を簡
素な構成で確実に実施することができる。請求項3記載
の構成によれば、請求項1又は2記載の燃料電池装置に
おいて、圧縮手段をリフォーマへ原燃料を供給する液ポ
ンプとする。このようにすれば、圧縮手段を簡単に構成
でき、圧縮に必要な動力を減らすことができる。
2記載の燃料電池装置において更に、圧縮手段をリフォ
−マとMHタンクとの間の圧縮機とする。このようにす
ればMHタンクを燃料電池より十分に高圧下で使用する
にもかかわらず、リフォ−マを低圧運転できるので、リ
フォ−マの耐圧低下によりその軽量化を図ることができ
る。
4記載の燃料電池装置において更に、水素吸蔵合金内蔵
タンクの圧力が所定圧より高い場合に圧縮手段を減速
し、低い場合に加速する。このようにすれば、燃料電池
の水素消費レ−トの変化に応じて燃料電池への水素供給
レ−トを一時的にでも高速追従させることができる。
至5のいずれか記載の燃料電池装置において更に、水素
吸蔵合金内蔵タンクの圧力が所定圧より高い場合にリフ
ォ−マの水素産生レ−トを低減させ、低い場合に増大さ
せる。このようにすれば、緩慢ではあるが、水素産生レ
−トと水素消費レ−トとの差を低減して効率を向上する
ことができる。
6のいずれか記載の燃料電池装置において更に、リフォ
ーマで生成された水素含有ガスを直接燃料電池へ供給す
るバイパス経路を設け、特定の条件、たとえば水素産生
レ−トと水素消費レ−トとが一致する場合にバイパス回
路を通じてリフォ−マからの水素含有ガスを供給する。
このようにすればMHタンクを上記一致状態で切り離す
ことができ、それによる熱ロスなどを防止することがで
き、かつ、MHタンクを好ましい圧力状態に制御(たと
えば、燃料電池の水素消費レ−トが小さい場合にはMH
タンクの水素吸蔵量を大きい状態としたり、燃料電池の
水素消費レ−トが大きい場合にはMHタンクの水素吸蔵
量を小さくしたりする制御)することができる。
含有ガスを発生可能なものであればよく、たとえばメタ
ノ−ルが好適である。リフォ−マの水素産生レ−トを変
更するには、その燃焼器の発生熱量を制御させて実施さ
れるが、この時、リフォ−マへの原料(たとえばメタノ
−ルや水)の供給圧も制御することもできる。
構の他、出力圧力を一定に制御するレギュレ−タなどを
用いることができる。燃料電池には、固体高分子電解質
型燃料電池が好適である。燃料電池のカソ−ドには空気
を過剰に供給することが経済上、一般的であり、その圧
縮動力の低減のために、燃料電池の運転圧力は比較的低
いレベルに設定されるのが好ましい。
燃料電池の一実施例を、その配置図である図1を参照し
て説明する。 (構成の説明)1はリフォ−マ(改質器)であって、メ
タノ−ルタンク2に貯蔵されているメタノ−ルがポンプ
3で加圧されて供給され、同様に水タンク4に貯蔵され
ている水がポンプ5で加圧されて供給される。ポンプ
3、5の流量は、コントロ−ラ6により算出、決定され
る水素産生レ−トに応じてその回転数の変化により制御
され、両ポンプ3、5の最大吐出圧は5kg/平方cm
G以上、好ましくは5.5kg/平方cmG程度に設定
されている。リフォ−マ1は燃焼器11を内蔵し、この
燃焼器11で発生する熱により、原料であるメタノ−ル
および水を気化させ、水素を主体とする水素含有ガスに
改質する。産生された水素含有ガスは、リフォ−マ1の
転化器12にてCO濃度を低減された後、MHタンク
(水素吸蔵合金内蔵タンク)7に送られる。
合金(図示せず)が収容された耐圧容器からなり、内部
に水素含有ガスの流通経路を有する。MHタンク7に流
入した水素含有ガスは、水素吸蔵合金と水素を授受しな
がらレギュレ−タ8を通じて所定の基準圧力(ここでは
1kg/平方cmG)に調圧されて燃料電池9の燃料極
に流入する。
ガスと、図示しないブロワにより空気極に流入する空気
との反応により水を産生して発電するとともに水素ガス
が残留する排ガスを排出する。また、燃料電池9は熱を
発生するので、その冷却のために水が循環される。この
実施例では、MHタンク7の水素放出時には、後述する
循環ポンプ16の運転により燃料電池9とMHタンク7
との間での温水を循環させ、燃料電池9の発生熱をMH
タンク7に与えている。また、MHタンク7の水素放出
時以外では、図示しない循環ポンプの運転により燃料電
池9の発生熱は外部のラジエ−タに排出される。また、
燃料電池9の排ガスは図示しないバルブを通じてリフォ
−マ1の燃焼器11に送られてメタノ−ルとともに燃焼
される。燃料電池9で発生した電力は図示しない電気回
路を通じて負荷に給電される。なお、燃焼器11の発生
熱量はポンプ3、5によりリフォ−マ1に供給される原
燃料を処理するのに必要十分であるように調節される。
−タ)であって、この外部熱交換器15で冷却された冷
水は切り替えバルブ17、循環ポンプ16、熱交換器7
1、外部熱交換器15と循環して水素吸蔵合金を冷却す
る。また、水素吸蔵合金の加熱時には、上述したように
循環ポンプ16から送出された水は、熱交換器71、燃
料電池9、切り替えバルブ18と循環して水素吸蔵合金
を加熱する。
センサであり、この実施例では、このMHタンク7の圧
力に基づいて各種制御を実行する。なお、リフォ−マ1
の水素産生レ−トと燃料電池9の水素消費レ−トとの差
に応じた状態量としては、MHタンク7の圧力の他にM
Hタンク7を循環する水の温度などでもよい。 (基本動作の説明)以下、この燃料電池装置の基本動作
を説明する。
調圧により燃料電池9の内圧が1kg/平方cmGとな
るように調整し、燃料電池9から排出される排ガスはリ
フォ−マ1の燃焼器11でメタノ−ルとともに燃やさ
れ、リフォ−マ1は改質反応により水素含有ガスを産生
する。リフォ−マ1が立ち上がるまでのリフォ−マ起動
初期において、リフォ−マ1の水素産生レ−トの不足を
補償するためにMHタンク7になんらかの方法で発生さ
せた温水を送って水素ガスを放出させることができ、燃
料電池9の運転の停止後のリフォ−マ1の運転終了に際
してリフォ−マ1から産生される水素含有ガス中の水素
ガスをMHタンク7に吸蔵するためにMHタンク7をラ
ジエ−タ15で冷却することができる。 (制御動作の説明)次に、リフォ−マ1、MHタンク7
及び燃料電池9の能力制御について説明する。これらの
能力制御を無段階制御することは当然可能であるが、こ
の実施例では説明及び制御動作を簡単とするために多段
階制御を行うものとして説明する。
素産生レ−トは、制御を簡単とするために、相対数値で
表示して、最大(100%運転=1)、中間(50%運
転=0.5)、停止(0)の3段階に制御するものと
し、この制御はポンプ3、5の回転数の調節すなわちリ
フォ−マ1への原燃料の供給量を上記3段階に調節する
ことにより行い、それに応じてリフォ−マ1の燃焼器1
1の発生熱量もメタノ−ル供給量の調節により上記3段
階に変更する。ただ、この実施例では、MHタンク7の
圧力を高圧に維持するために、ポンプ3、5の吐出圧は
少なくとも燃料電池9への水素含有ガスの送出圧力が1
kg/平方cmG以上、この実施例ではMHタンクの圧
力が最大限5.5kg/平方cmGに達し得るように設
定する。
素吸蔵、放出レ−トはMHタンクの授受熱量により調節
できるので、この実施例では、循環ポンプ16の回転数
を全負荷運転、部分負荷運転、停止の三段階に変更して
100%吸蔵、50%吸蔵、停止、50%放出、100
%放出の5段階に調節するものとする。
00%放出における水素授受量がリフォ−マ1の最大に
等しいと簡単のために仮定すると、リフォ−マ1及びM
Hタンク7の動作の組み合わせにより、MHタンク7か
ら燃料電池9へ供給される水素供給レ−トは相対値で表
示すれば、2、1.5、1、0.5、0の5段階に調節
できることがわかる。
力(発電可能な電力)は、燃料電池9の燃料極の平均水
素分圧と、それに対応して調節される燃料電池9の空気
極の平均酸素分圧とにより決定され、これら平均分圧は
これらの極に供給される水素及び酸素の供給レ−トと、
これらの極内における水素及び酸素の減少レ−トとに関
連し、前者はMHタンク7から燃料電池9への水素含有
ガスの流入流量に関連し、後者は燃料電池9の実際の発
電量(水生成量)に関連する。したがって、燃料電池9
の発電能力の制御としては、発電状況に応じて燃料電池
9への水素含有ガス及び空気の流入流量を能動的に調節
する場合(能動モ−ド)と、電気負荷の消費電力すなわ
ち燃料電池9の実際の発電量に応じて燃料電池9内の水
素分圧及び酸素分圧が変化することにより燃料電池9へ
流入する水素含有ガス及び空気の流入流量が受動的に調
節される場合(受動モ−ド)との2つが存在する。更に
具体的に説明する。
る。燃料電池9の実際の発電量すなわち電気負荷の電力
消費が増大傾向となって燃料電池9への現在の水素及び
酸素の供給レ−トにより規定される発電能力を上回る可
能性が生じる場合には燃料電池9への水素及び酸素の供
給レ−トを両方とも無段階又は段階的に増大させて燃料
電池9の発電能力を増大させ、逆の場合には、燃料電池
9への水素及び酸素の供給レ−トを両方とも無段階又は
段階的に減少させて燃料電池9の発電能力を減少させ
る。この燃料電池9への水素及び酸素の供給レ−トの能
動的な調節は、燃料電池9からリフォ−マ1の燃焼器1
1へ排出する排ガスの流量を制御する弁を開くことによ
り行う。たとえば、燃料電池9の発電能力の増大時に
は、このバルブを開くと排ガス流量の増大により燃料電
池9の燃料極の圧力が低下してレギュレ−タ8の出力圧
が低下傾向となり、これを補償するためにレギュレ−タ
8が開いて水素含有ガス流量を増大させて燃料電池9の
燃料極の圧力が基準圧に保持される。同様に、燃料電池
9の空気極に空気を送る不図示のブロワの空気流量も上
記水素含有ガス流量の増大に応じて増大される。なお、
ブロワの空気流量はあらかじめ大きく設定しておいて制
御を簡素化してもよい。燃料電池9の発電能力の減少時
には上記と逆の動作を行うが、その説明は省略する。
る。燃料電池9の実際の発電量が増大すると、燃料電池
9内の平均水素分圧及び平均酸素分圧が低下してその分
だけ燃料電池9の圧力が低下するので、その分だけレギ
ュレ−タ8の補償作用によりMHタンク7から燃料電池
9への水素含有ガスの供給レ−トが増加する。なお、あ
らかじめ空気供給レ−トを多少過剰に設定しておけば、
空気側の空気供給レ−トが水素含有ガスの供給レ−トと
同じ割合で増加させなくてもよいので制御が簡単または
不要となる。燃料電池9の発電量の減少時には上記と逆
の動作を行うが、その説明は省略する。
行ってもよいが、場合によっては受動制御のみを行って
も良い。燃料電池9の電気負荷は上記リフォ−マ1の水
素産生レ−トの段階調節に合わせて1(100%運
転)、0.5(50%運転)、停止の三段階に変化する
負荷とすることが特に好ましいが、その他の任意に変化
する電気負荷を用いることもできる。
に燃料電池9の最大水素消費レ−トは、リフォ−マ1の
最大水素産生レ−トとMHタンク7の最大水素放出レ−
トの合計に等しく、この実施例ではリフォ−マ1の最大
水素産生レ−トの2倍に設定されてている。これにより
燃料電池9は本システムの運転条件下において最大でリ
フォ−マ1の水素産生レ−トに相当する発電能力の2倍
の発電能力をもつように設計されている。
るリフォ−マ1及びMHタンク7の制御例について図2
のフロ−チャ−トを参照して以下に説明する。まず、予
めリフォ−マ1及び燃料電池9を所定モ−ドで設定して
おく。ただし、この初期時点では、燃料電池9の水素消
費レ−トはリフォ−マ1の水素産生レ−トに一致するよ
うに設定しておくことが好ましい。
圧力Pmhを検出する(S100)。上述したように、
MHタンク7の圧力Pmhは上述した燃料電池9の能動
的又は受動的な水素消費レ−トの変化により生じる。次
に、S101に進み、検出した圧力Pmhに基づいてM
Hタンク7の制御を行う。更に詳しく説明すると、圧力
Pmhが3.0kg/平方cmG未満の場合は、S10
2に進んでポンプ16を能力100%で駆動し、バルブ
17を閉じ、バルブ18を開き、温熱を100%供給し
てMHタンク7から100%能力で水素を発生する。
mGの場合は、S103に進んでポンプ16を能力50
%で駆動し、バルブ17を閉じ、バルブ18を開き、温
熱を50%供給してMHタンク7から50%能力で水素
を発生する。圧力Pmhが4.5〜5.0kg/平方c
mGの場合は、S104に進んでポンプ16を能力50
%で駆動し、バルブ17を開き、バルブ18を閉じ、冷
却水を50%供給してMHタンク7で50%能力で水素
を吸収する。
の場合は、S105に進んでポンプ16を能力100%
で駆動し、バルブ17を開き、バルブ18を閉じ、冷却
水を100%供給してMHタンク7により100%能力
で水素を吸収する。S101にて、圧力Pmhが3.5
〜4.5kg/平方cmGの範囲にある場合はリフォ−
マ1の水素産生レ−トと燃料電池9の水素消費レ−トと
がマッチングしているものとしてS100へリタ−ンす
る。
マ1の水素産生レ−トが燃料電池9の水素消費レ−トよ
り小さいわけであるので、現在のリフォ−マ1の水素産
生レ−トが50%レ−トかどうかを調べ(S106)、
そうであればその水素産生レ−トを100%に変更して
(S107)、S100へリタ−ンする。S106にて
現在のリフォ−マ1の水素産生レ−トが50%でなけれ
ば、更に現在のリフォ−マ1の水素産生レ−トが0%
(停止)かどうかを調べ(S108)、0%であれば5
0%に増大して(S109)、0%であればただちに、
S100へリタ−ンする。
1の水素産生レ−トが燃料電池9の水素消費レ−トより
大きいわけであるので、現在のリフォ−マ1の水素産生
レ−トが100%レ−トかどうかを調べ(S110)、
そうであればその水素産生レ−トを50%に変更して
(S111)、S100へリタ−ンする。S110にて
現在のリフォ−マ1の水素産生レ−トが100%でなけ
れば、更に現在のリフォ−マ1の水素産生レ−トが50
%かどうかを調べ(S112)、50%であれば0%に
減らして(S113)、0%であればただちに、S10
0へリタ−ンする。
−トの変更指令から実際のその変更には時間がかかるの
で、S100からS105に至る制御を実際には多数回
繰り返し、S106からS109に至るリフォ−マ1の
水素産生レ−トの増大制御、又は、S110からS11
3に至るリフォ−マ1の水素産生レ−トの減少制御は所
定のより長い時間経過した場合に初めて一回だけ実行す
ることが好ましい。
電池装置を図3を参照して説明する。この燃料電池装置
は、図1の燃料電池装置において、リフォ−マ1の出口
と燃料電池9の入口との間をバイパスするバイパス経路
30を設け、このバイパス経路にレギュレ−タ31を設
け、更にリフォ−マ1とMHタンク7との間に逆止弁3
2を設け、更にリフォ−マ1の出口に圧力センサ33を
設けたものである。
レ−トと燃料電池9の水素消費レ−トとが一致する運転
状況を検出し、一致する場合にレギュレ−タ31を開い
てリフォ−マ1の水素含有ガスをMHタンク7を経由す
ることなく燃料電池9に供給する。このようにすれば、
無用な圧力損失を減らすことができ、また、MHタンク
7の水素吸蔵状態を最適レベルに維持することが容易と
なる。なお、レギュレ−タ31によりバイパスを開始す
ると、逆止弁32の存在のために圧力センサ20が水素
産生レ−トと水素消費レ−トとの差に追従しなくなる可
能性があるので、図2の制御は圧力センサ33に基づい
て行うことができる。または、この実施例では、圧力セ
ンサ20は非常検出用とし、図2の制御は常に圧力セン
サ33で行ってもよい。
電池装置を図4を参照して説明する。この燃料電池装置
は、図1の燃料電池装置において、リフォ−マ1とMH
タンク7との間に圧縮機34を設けたものである。圧縮
機34は燃料電池9へ水素を供給する場合にはMHタン
ク7の圧力を増大させるために運転される。
1よりも格段に低圧で作動させることができるので、そ
の耐圧低下により小型軽量化を図ることができる。な
お、図5は実施例2及び3を組み合わせたものであっ
て、両実施例の作用効果を奏することができる。
ク図である。
タンク7の制御を示すフロ−チャ−トである。
ク図である。
ク図である。
ク図である。
(圧縮手段)、6はコントロ−ラ(制御手段)、7は水
素吸蔵合金内蔵タンク(MHタンク)、8はレギュレ−
タ(調圧手段)、9は燃料電池、20は圧力センサ(検
出手段)。
Claims (7)
- 【請求項1】 供給される原料から水素含有ガスを産生
するリフォーマと、供給される水素含有ガスにより発電
する燃料電池と、水素吸蔵合金を内蔵して前記リフォー
マと前記燃料電池のアノードとの間に介設される水素吸
蔵合金内蔵タンクと、前記水素吸蔵合金内蔵タンクと熱
量を授受する外部熱源とを備える燃料電池発電装置にお
いて、 前記水素吸蔵合金内蔵タンクの内部圧力を前記燃料電池
の燃料極の作動圧より所定圧以上高く保持する圧縮手段
と、 前記水素吸蔵合金内蔵タンクから前記燃料電池へ供給さ
れる水素含有ガスの圧力を前記作動圧に調圧する調圧手
段と、 前記リフォーマの水素産生量と前記燃料電池の水素消費
量との差に関連する状態量を検出する検出手段と、 前記状態量に基づいて前記水素吸蔵合金内蔵タンクと前
記外部熱源との熱量授受を制御して前記水素吸蔵合金内
蔵タンクの圧力変化を抑圧する制御手段とを備えること
を特徴とする燃料電池装置。 - 【請求項2】 請求項1記載の燃料電池装置において、 前記制御手段は、前記状態量をなす前記水素吸蔵合金内
蔵タンクの圧力が所定圧より高い場合に前記水素吸蔵合
金内蔵タンクへの冷熱供給を指令し、前記水素吸蔵合金
内蔵タンクの圧力が所定圧より低い場合に前記水素吸蔵
合金内蔵タンクへの温熱供給を指令することを特徴とす
る燃料電池装置。 - 【請求項3】 請求項1又は2記載の燃料電池装置にお
いて、 前記圧縮手段は、前記リフォーマへ原燃料を供給する液
ポンプからなることを特徴とする燃料電池装置。 - 【請求項4】 請求項1又は2記載の燃料電池装置にお
いて、 前記圧縮手段は、前記リフォ−マと前記水素吸蔵合金内
蔵タンクとの間に介設される圧縮機からなることを特徴
とする燃料電池装置。 - 【請求項5】 請求項3又は4記載の燃料電池装置にお
いて、 前記制御手段は、前記状態量をなす前記水素吸蔵合金内
蔵タンクの圧力が所定圧より高い場合に前記圧縮手段を
減速し、前記水素吸蔵合金内蔵タンクの圧力が所定圧よ
り低い場合に前記圧縮手段を加速することを特徴とする
燃料電池装置。 - 【請求項6】 請求項2乃至5のいずれか記載の燃料電
池装置において、 前記制御手段は、前記状態量をなす前記水素吸蔵合金内
蔵タンクの圧力が所定圧より高い場合に前記リフォ−マ
の水素産生レ−トを低減させ、前記水素吸蔵合金内蔵タ
ンクの圧力が所定圧より低い場合に前記水素産生レ−ト
を増加させることを特徴とする燃料電池装置。 - 【請求項7】 請求項1乃至6のいずれか記載の燃料電
池装置において、 前記リフォーマで生成された水素含有ガスを直接燃料電
池へ供給するバイパス経路と、 前記バイパス回路と前記水素吸蔵合金内蔵タンクへの供
給経路とを切換える切換手段とを備えることを特徴とす
る燃料電池装置。
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