JPH11181514A - 転炉の底吹き羽口 - Google Patents
転炉の底吹き羽口Info
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- JPH11181514A JPH11181514A JP34752497A JP34752497A JPH11181514A JP H11181514 A JPH11181514 A JP H11181514A JP 34752497 A JP34752497 A JP 34752497A JP 34752497 A JP34752497 A JP 34752497A JP H11181514 A JPH11181514 A JP H11181514A
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- gas
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 転炉の２重管羽口から溶鋼中に吹き込まれる
ガスの出口速度を音速以上とする。 【解決手段】 転炉炉底に配設した２重管羽口４に接続
される炉外のガス導入直管部に上流側流路断面絞り部20
と下流側流路断面拡大部21とからなるラバールノズル22
を設けたので、内管５から炉内の溶鋼９中に吹き込まれ
る酸素ガス噴流23を音速以上にすることができる。上昇
ガス気泡24による溶鋼９の攪拌が適正化され、酸素ガス
噴流23による炉底の炉壁耐火物３に対する底叩き現象が
抑制されると共に、酸素ガスと溶鋼との反応生成物が、
２重管羽口４や羽口周りの炉壁耐火物３と接触するのが
防止され、炉体の耐火物寿命が延長され、精錬コストの
低減が達成される。
ガスの出口速度を音速以上とする。 【解決手段】 転炉炉底に配設した２重管羽口４に接続
される炉外のガス導入直管部に上流側流路断面絞り部20
と下流側流路断面拡大部21とからなるラバールノズル22
を設けたので、内管５から炉内の溶鋼９中に吹き込まれ
る酸素ガス噴流23を音速以上にすることができる。上昇
ガス気泡24による溶鋼９の攪拌が適正化され、酸素ガス
噴流23による炉底の炉壁耐火物３に対する底叩き現象が
抑制されると共に、酸素ガスと溶鋼との反応生成物が、
２重管羽口４や羽口周りの炉壁耐火物３と接触するのが
防止され、炉体の耐火物寿命が延長され、精錬コストの
低減が達成される。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、炉底に配設した底
吹き羽口から溶湯中にガスを吹き込む転炉の底吹き羽口
に関するものである。
吹き羽口から溶湯中にガスを吹き込む転炉の底吹き羽口
に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】底吹き転炉または上底吹き転炉は、上吹
きランスから炉内の溶鋼に酸素ガスを吹き付けるＬＤ転
炉に比べると、炉底に配設した底吹き羽口から溶鋼中に
ガスを吹き込むため、溶鋼の攪拌、混合がよく、製鋼時
間の短縮、合金歩留り向上、鉄歩留り向上等の点で利点
がある。底吹き転炉または上底吹き転炉の炉底付近に配
設される底吹き羽口には、主に内管から酸素ガスを吹き
込み、内外管の隙間から炭化水素を冷却ガスとして吹き
込む２重管羽口並びに主に不活性ガスの吹き込みに用い
られる単管羽口、細管集合羽口が知られている。
きランスから炉内の溶鋼に酸素ガスを吹き付けるＬＤ転
炉に比べると、炉底に配設した底吹き羽口から溶鋼中に
ガスを吹き込むため、溶鋼の攪拌、混合がよく、製鋼時
間の短縮、合金歩留り向上、鉄歩留り向上等の点で利点
がある。底吹き転炉または上底吹き転炉の炉底付近に配
設される底吹き羽口には、主に内管から酸素ガスを吹き
込み、内外管の隙間から炭化水素を冷却ガスとして吹き
込む２重管羽口並びに主に不活性ガスの吹き込みに用い
られる単管羽口、細管集合羽口が知られている。
【０００３】例えば、図２に示すように、鉄皮２の内面
に炉壁耐火物３をライニングした上底吹き転炉１には、
炉底に複数の２重管羽口４が配設されており、炉内に上
吹きランス７が垂下される。２重管羽口４は、内管５の
外側に外管６を同心に設けたものであり（図４参照）、
酸素ガス導入管８を経由して内管５から溶鋼９中に酸素
ガスを吹き込み、脱炭等の精錬を行うと共に、冷却ガス
導入管10および冷却ガスヘッダ11を経由して内管５と外
管６とのなす隙間からプロパン等の炭化水素を冷却ガス
として吹き込み、炭化水素ガスの分解熱により羽口を冷
却する一方、上吹きランス７から溶鋼９の表面に向け酸
素ガスを噴射して吹錬を行う。２重管羽口４から吹き込
まれる攪拌ガスにより溶鋼９は矢印のような流れが形成
され、スラグ12は上吹きランス７から噴射されるＯ2 ジ
ェット13により火点外の炉壁周囲に滞留した状態で精錬
が行われる。
に炉壁耐火物３をライニングした上底吹き転炉１には、
炉底に複数の２重管羽口４が配設されており、炉内に上
吹きランス７が垂下される。２重管羽口４は、内管５の
外側に外管６を同心に設けたものであり（図４参照）、
酸素ガス導入管８を経由して内管５から溶鋼９中に酸素
ガスを吹き込み、脱炭等の精錬を行うと共に、冷却ガス
導入管10および冷却ガスヘッダ11を経由して内管５と外
管６とのなす隙間からプロパン等の炭化水素を冷却ガス
として吹き込み、炭化水素ガスの分解熱により羽口を冷
却する一方、上吹きランス７から溶鋼９の表面に向け酸
素ガスを噴射して吹錬を行う。２重管羽口４から吹き込
まれる攪拌ガスにより溶鋼９は矢印のような流れが形成
され、スラグ12は上吹きランス７から噴射されるＯ2 ジ
ェット13により火点外の炉壁周囲に滞留した状態で精錬
が行われる。
【０００４】また、図３に示すように、底吹き転炉１の
炉底に複数の単管羽口14（図５参照）を配設し、不活性
ガス導入管15および不活性ガスヘッダ16を経由して単管
羽口14から溶鋼９中に吹き込まれるＡr ガスにより、矢
印のような流れを形成して溶鋼９の攪拌を促進し、上吹
きランス７から溶鋼９の表面に向け噴射する酸素ガスに
よる脱炭等の吹錬が行われる。なお、炉底に複数の単管
羽口14を配設する代わりに、当該単管羽口14の位置に図
６に示すように多数の細管17を耐火物18に埋設した細管
集合羽口19を配設し、細管集合羽口19から不活性ガスを
吹き込むものも知られている。
炉底に複数の単管羽口14（図５参照）を配設し、不活性
ガス導入管15および不活性ガスヘッダ16を経由して単管
羽口14から溶鋼９中に吹き込まれるＡr ガスにより、矢
印のような流れを形成して溶鋼９の攪拌を促進し、上吹
きランス７から溶鋼９の表面に向け噴射する酸素ガスに
よる脱炭等の吹錬が行われる。なお、炉底に複数の単管
羽口14を配設する代わりに、当該単管羽口14の位置に図
６に示すように多数の細管17を耐火物18に埋設した細管
集合羽口19を配設し、細管集合羽口19から不活性ガスを
吹き込むものも知られている。
【０００５】前述のような転炉の炉底付近に配設される
底吹き羽口は溶鋼に接触するため損耗し易く、その寿命
は炉体の耐火物寿命を律し、精錬コスト、生産性に大き
な影響を与えるため、その長寿命化が最大の課題であ
る。底吹き羽口の長寿命化手段として、羽口や羽口周り
耐火物の冷却を適正化する手段、吹き込みガスによる溶
湯の攪拌挙動を適正化する手段等の数多くの手段が知ら
れている。吹き込みガスの溶湯中の挙動を適正化する手
段の狙いは、主には、吹き込みガスによる炉底耐火物の
底叩き現象を極力抑制し、また吹き込まれたガスおよび
溶湯との反応生成物が底吹き羽口、羽口周り耐火物と接
触して羽口損耗を促進するのを防止する点にあり、これ
には底吹き羽口から噴出するガスの見かけの羽口出口流
速（＝標準状態ガス流量／羽口ガス流路断面積）を極力
大きくすることが肝要であり、羽口出口流速を音速以上
の超音速に増加させることや、らせん羽口等の特殊な羽
口構造とすることが有効である。
底吹き羽口は溶鋼に接触するため損耗し易く、その寿命
は炉体の耐火物寿命を律し、精錬コスト、生産性に大き
な影響を与えるため、その長寿命化が最大の課題であ
る。底吹き羽口の長寿命化手段として、羽口や羽口周り
耐火物の冷却を適正化する手段、吹き込みガスによる溶
湯の攪拌挙動を適正化する手段等の数多くの手段が知ら
れている。吹き込みガスの溶湯中の挙動を適正化する手
段の狙いは、主には、吹き込みガスによる炉底耐火物の
底叩き現象を極力抑制し、また吹き込まれたガスおよび
溶湯との反応生成物が底吹き羽口、羽口周り耐火物と接
触して羽口損耗を促進するのを防止する点にあり、これ
には底吹き羽口から噴出するガスの見かけの羽口出口流
速（＝標準状態ガス流量／羽口ガス流路断面積）を極力
大きくすることが肝要であり、羽口出口流速を音速以上
の超音速に増加させることや、らせん羽口等の特殊な羽
口構造とすることが有効である。
【０００６】
【発明が解決しようとする課題】しかしながら、従来の
底吹き羽口のガス流路断面積はガス流れ方向に対して一
定で、前述した見かけの出口流速は音速以上になっても
実際には音速より小さい出口流速しか得ることができな
いため、吹き込みガスによる底叩き抑制効果には限界が
あった。上吹きランス等のランスでは、その先端部をラ
バールノズル形状にすることにより、噴出する酸素ガス
の出口流速を音速以上にすることは周知である。例え
ば、特開昭2-115315号公報に開示されているように、ラ
ンス端部に設けたラバル導管を構成する収束部内に円筒
形中央スロットルを移動可能な構造にしてガスが通過す
る面積を可変とし、ラバル導管を構成する末広がり部に
ガスを導くようにして、長期にわたり超音速の出口流速
を得る手段が示されている。音速以上のガス流速を得る
ために、底吹き羽口をラバールノズルに構成することが
考えられるが、底吹き羽口の損耗に伴って出口付近に構
成したラバールノズル形状が変化し、本来の性能が得ら
れず、その効果の持続に問題点があった。また、高温の
炉底羽口に適用するには十分な耐熱対策等が必要で、コ
ストアップとならざるを得ず、信頼性にも問題点があ
り、適用困難である。
底吹き羽口のガス流路断面積はガス流れ方向に対して一
定で、前述した見かけの出口流速は音速以上になっても
実際には音速より小さい出口流速しか得ることができな
いため、吹き込みガスによる底叩き抑制効果には限界が
あった。上吹きランス等のランスでは、その先端部をラ
バールノズル形状にすることにより、噴出する酸素ガス
の出口流速を音速以上にすることは周知である。例え
ば、特開昭2-115315号公報に開示されているように、ラ
ンス端部に設けたラバル導管を構成する収束部内に円筒
形中央スロットルを移動可能な構造にしてガスが通過す
る面積を可変とし、ラバル導管を構成する末広がり部に
ガスを導くようにして、長期にわたり超音速の出口流速
を得る手段が示されている。音速以上のガス流速を得る
ために、底吹き羽口をラバールノズルに構成することが
考えられるが、底吹き羽口の損耗に伴って出口付近に構
成したラバールノズル形状が変化し、本来の性能が得ら
れず、その効果の持続に問題点があった。また、高温の
炉底羽口に適用するには十分な耐熱対策等が必要で、コ
ストアップとならざるを得ず、信頼性にも問題点があ
り、適用困難である。
【０００７】本発明は、前記従来技術の問題点を解消
し、転炉の炉底に配設される底吹き羽口から溶湯中に吹
き込まれるガスの出口速度を音速以上とすることを目的
とするものである。
し、転炉の炉底に配設される底吹き羽口から溶湯中に吹
き込まれるガスの出口速度を音速以上とすることを目的
とするものである。
【０００８】
【課題を解決するための手段】前記目的を達成するため
の本発明は、溶湯中にガスを吹き込む転炉の底吹き羽口
において、底吹き羽口に接続される炉外のガス導入直管
部に上流側の流路断面絞り部と下流側の流路断面拡大部
とからなるラバールノズルを設けたことを特徴とする転
炉の底吹き羽口である。
の本発明は、溶湯中にガスを吹き込む転炉の底吹き羽口
において、底吹き羽口に接続される炉外のガス導入直管
部に上流側の流路断面絞り部と下流側の流路断面拡大部
とからなるラバールノズルを設けたことを特徴とする転
炉の底吹き羽口である。
【０００９】
【発明の実施の形態】以下、本発明の実施の形態を図面
に基づいて説明する。本発明は、図１に示すように、例
えば、鉄皮２の内面に炉壁耐火物３をライニングした上
底吹き転炉１には、炉底に内管５の外側に外管６を同心
に設けた２重管羽口４が配設されている。２重管羽口４
を構成する内管５に同心に設けた外管６の周辺は炉壁耐
火物３に埋設されており、この炉壁耐火物３の損耗の及
ばない炉外の冷却ガスヘッダ11を貫通する内管５へのガ
ス導入直管部に設けた上流側の流路断面絞り部20と、該
流路断面絞り部20の下流側に設けた流路断面拡大部21と
からなるラバールノズル22を備えている。このラバール
ノズル22の上流側には、酸素ガス導入管８が接続されて
いる。
に基づいて説明する。本発明は、図１に示すように、例
えば、鉄皮２の内面に炉壁耐火物３をライニングした上
底吹き転炉１には、炉底に内管５の外側に外管６を同心
に設けた２重管羽口４が配設されている。２重管羽口４
を構成する内管５に同心に設けた外管６の周辺は炉壁耐
火物３に埋設されており、この炉壁耐火物３の損耗の及
ばない炉外の冷却ガスヘッダ11を貫通する内管５へのガ
ス導入直管部に設けた上流側の流路断面絞り部20と、該
流路断面絞り部20の下流側に設けた流路断面拡大部21と
からなるラバールノズル22を備えている。このラバール
ノズル22の上流側には、酸素ガス導入管８が接続されて
いる。
【００１０】酸素ガス導入管８から導入される酸素ガス
は、炉外の冷却ガスヘッダ11を貫通するガス導入直管部
に設けた流路断面絞り部20を経由して流路断面拡大部21
へと供給されるときに音速以上の超音速となって内管５
を通過し炉内の溶鋼９中に噴出される。このため、２重
管羽口４の内管５から噴出される酸素ガス噴流23が超音
速となり、上昇ガス気泡24による溶鋼９の挙動が適正化
され、噴出される酸素ガスによる炉底の炉壁耐火物３の
底叩き現象が抑制される。また、吹き込まれた酸素ガス
と溶鋼９との反応生成物が、底吹き羽口４、羽口周りの
炉壁耐火物３と接触するのを低減し、羽口損耗が軽減さ
れる。
は、炉外の冷却ガスヘッダ11を貫通するガス導入直管部
に設けた流路断面絞り部20を経由して流路断面拡大部21
へと供給されるときに音速以上の超音速となって内管５
を通過し炉内の溶鋼９中に噴出される。このため、２重
管羽口４の内管５から噴出される酸素ガス噴流23が超音
速となり、上昇ガス気泡24による溶鋼９の挙動が適正化
され、噴出される酸素ガスによる炉底の炉壁耐火物３の
底叩き現象が抑制される。また、吹き込まれた酸素ガス
と溶鋼９との反応生成物が、底吹き羽口４、羽口周りの
炉壁耐火物３と接触するのを低減し、羽口損耗が軽減さ
れる。
【００１１】また、冷却ガス導入管10および冷却ガスヘ
ッダ11を経由して内管５と外管６とのなす隙間からプロ
パンを冷却ガスとしてプロパンガスを吹き込みプロパン
ガスの分解熱により２重管羽口４を冷却する際に、これ
を安定化させることができる。このため、底吹き羽口
４、その周辺の炉壁耐火物３に適度のマッシュルーム
（凝固鉄）25が形成されるので、これが保護層となり、
底吹き羽口４とその周辺の炉壁耐火物３の損耗が低減さ
れる。
ッダ11を経由して内管５と外管６とのなす隙間からプロ
パンを冷却ガスとしてプロパンガスを吹き込みプロパン
ガスの分解熱により２重管羽口４を冷却する際に、これ
を安定化させることができる。このため、底吹き羽口
４、その周辺の炉壁耐火物３に適度のマッシュルーム
（凝固鉄）25が形成されるので、これが保護層となり、
底吹き羽口４とその周辺の炉壁耐火物３の損耗が低減さ
れる。
【００１２】(1) ２重管羽口４の出口（断面３）には、
溶鋼９の深さＨに応じた静圧Ｐ3 が加わる。 (2) 内管４の出口断面３と入口断面２との間では摩擦の
ある酸素ガス流れとなり、内管４の直管距離Ｌを隔てた
入口断面２での酸素ガス流速Ｖ2 と出口断面３での酸素
ガス流速Ｖ3 との流速差Ｖ2 −Ｖ3 に応じた圧力損失Δ
Ｐが発生し、入口断面２の拡がり終了部での圧力
（Ｐ2 ）は、出口断面３での出口圧力をＰ3 とすれば、
Ｐ2 ＝Ｐ3 ＋ΔＰとなる。
溶鋼９の深さＨに応じた静圧Ｐ3 が加わる。 (2) 内管４の出口断面３と入口断面２との間では摩擦の
ある酸素ガス流れとなり、内管４の直管距離Ｌを隔てた
入口断面２での酸素ガス流速Ｖ2 と出口断面３での酸素
ガス流速Ｖ3 との流速差Ｖ2 −Ｖ3 に応じた圧力損失Δ
Ｐが発生し、入口断面２の拡がり終了部での圧力
（Ｐ2 ）は、出口断面３での出口圧力をＰ3 とすれば、
Ｐ2 ＝Ｐ3 ＋ΔＰとなる。
【００１３】(3) 入口断面２において超音速が得られる
ように、Ｐ1 ／Ｐ2 ＝ｆ（Ａ1 ／Ａ 2 ）の諸関係を設定
する。ただし、Ｐ1 ：流路断面絞り部20での圧力、
Ａ1 ：流路断面絞り部20でのガス速度、Ａ2 ：入口断面
２の拡がり終了部でのガス速度である。具体的には、Ｐ
1 ／Ｐ2 の値を約２倍以上にすれば理論上で入口断面２
の拡がり終了部において超音速が得られる。また、ラバ
ールノズル入口およびノズル内は等エントロピー流れと
仮定し、導入部断面０での圧力をＰ0 とすれば、流路断
面絞り部20での圧力Ｐ1 はＰ1 ≒Ｐ0 として、内管５へ
の酸素ガス供給元圧を与えればよい。
ように、Ｐ1 ／Ｐ2 ＝ｆ（Ａ1 ／Ａ 2 ）の諸関係を設定
する。ただし、Ｐ1 ：流路断面絞り部20での圧力、
Ａ1 ：流路断面絞り部20でのガス速度、Ａ2 ：入口断面
２の拡がり終了部でのガス速度である。具体的には、Ｐ
1 ／Ｐ2 の値を約２倍以上にすれば理論上で入口断面２
の拡がり終了部において超音速が得られる。また、ラバ
ールノズル入口およびノズル内は等エントロピー流れと
仮定し、導入部断面０での圧力をＰ0 とすれば、流路断
面絞り部20での圧力Ｐ1 はＰ1 ≒Ｐ0 として、内管５へ
の酸素ガス供給元圧を与えればよい。
【００１４】(4) 溶鋼10の深さＨが変わらず、２重管羽
口４が損耗して内管４の直管距離Ｌが小さくなった場
合、圧力損失ΔＰは小さくなり、ΔＰ’になる。このと
き酸素ガス流量を損耗前と同じ値にするには、Ｐ0 を低
下させたＰ0'にする必要があり、Ｐ1 ／Ｐ2 →Ｐ1'／Ｐ
2'（＝Ｐ3 ＋ΔＰ）に変化する。ここでＰ1'、Ｐ2'とも
に小さくなるので大きな変化はないが、この状態でも超
音速が得られるようにＡ 1 ／Ａ2 を決定する必要がある
のはもちろんである。なお、図１においてＴ0 、Ｔ1 、
Ｔ2 、Ｔ3 は各位置での温度を示す。
口４が損耗して内管４の直管距離Ｌが小さくなった場
合、圧力損失ΔＰは小さくなり、ΔＰ’になる。このと
き酸素ガス流量を損耗前と同じ値にするには、Ｐ0 を低
下させたＰ0'にする必要があり、Ｐ1 ／Ｐ2 →Ｐ1'／Ｐ
2'（＝Ｐ3 ＋ΔＰ）に変化する。ここでＰ1'、Ｐ2'とも
に小さくなるので大きな変化はないが、この状態でも超
音速が得られるようにＡ 1 ／Ａ2 を決定する必要がある
のはもちろんである。なお、図１においてＴ0 、Ｔ1 、
Ｔ2 、Ｔ3 は各位置での温度を示す。
【００１５】前記実施の態様では、２重管羽口のガス導
入部にラバールノズルを設ける場合について説明した
が、本発明は、単管羽口または細管集合羽口のガス導入
部にラバールノズルを設けることも可能であるのは言う
までもない。本発明を250t上底吹き転炉の炉底に配設し
た２重管羽口に適用して、吹錬を行い羽口損耗速度を調
査した。従来の超音速を得られない２重管羽口の損耗速
度に対する本発明の超音速を得られるガス導入部にラバ
ールノズルを設けた２重管羽口の羽口損耗を比較して損
耗抑制効果を評価した。２重管羽口の主要寸法は表１に
示すものを使用した。
入部にラバールノズルを設ける場合について説明した
が、本発明は、単管羽口または細管集合羽口のガス導入
部にラバールノズルを設けることも可能であるのは言う
までもない。本発明を250t上底吹き転炉の炉底に配設し
た２重管羽口に適用して、吹錬を行い羽口損耗速度を調
査した。従来の超音速を得られない２重管羽口の損耗速
度に対する本発明の超音速を得られるガス導入部にラバ
ールノズルを設けた２重管羽口の羽口損耗を比較して損
耗抑制効果を評価した。２重管羽口の主要寸法は表１に
示すものを使用した。
【００１６】
【表１】
【００１７】表１に示す２重管羽口の諸元は内管につい
て示しており、酸素ガスを噴出する内管のみで流速を超
音速とした。なお、外管は両者同寸法で構成し、内管と
外管とのなす間隙を流れる冷却用のプロパンガス流量も
同一とした。
て示しており、酸素ガスを噴出する内管のみで流速を超
音速とした。なお、外管は両者同寸法で構成し、内管と
外管とのなす間隙を流れる冷却用のプロパンガス流量も
同一とした。
【００１８】
【表２】
【００１９】２重管羽口の損耗速度を表２に示すが、従
来方式の２重管羽口に比べて本発明方式の２重管羽口の
損耗速度は、約70パーセントに低減され、上底吹き転炉
の炉寿命向上を達成できた。なお、両者の吹錬条件はほ
ぼ同等である。
来方式の２重管羽口に比べて本発明方式の２重管羽口の
損耗速度は、約70パーセントに低減され、上底吹き転炉
の炉寿命向上を達成できた。なお、両者の吹錬条件はほ
ぼ同等である。
【００２０】
【発明の効果】以上説明したように本発明では、底吹き
転炉または上底吹き転炉に配設した底吹き羽口に接続さ
れる炉外のガス導入直管部に上流側の流路断面絞り部と
下流側の流路断面拡大部とからなるラバールノズルを設
けたので、底吹き羽口から炉内の溶鋼中に吹き込まれる
ガスを確実に、かつ安定して音速以上にすることができ
る。このため、上昇ガス気泡による溶鋼の攪拌が適正化
され、噴出される酸素ガスによる炉底の炉壁耐火物に対
する底叩き現象が抑制される。また、吹き込まれた酸素
ガスと溶鋼との反応生成物が、底吹き羽口や羽口周りの
炉壁耐火物と接触するのが防止され、羽口損耗が軽減さ
れる。
転炉または上底吹き転炉に配設した底吹き羽口に接続さ
れる炉外のガス導入直管部に上流側の流路断面絞り部と
下流側の流路断面拡大部とからなるラバールノズルを設
けたので、底吹き羽口から炉内の溶鋼中に吹き込まれる
ガスを確実に、かつ安定して音速以上にすることができ
る。このため、上昇ガス気泡による溶鋼の攪拌が適正化
され、噴出される酸素ガスによる炉底の炉壁耐火物に対
する底叩き現象が抑制される。また、吹き込まれた酸素
ガスと溶鋼との反応生成物が、底吹き羽口や羽口周りの
炉壁耐火物と接触するのが防止され、羽口損耗が軽減さ
れる。
【００２１】さらに、底吹き羽口やその周辺の炉壁耐火
物に適度のマッシュルーム（凝固鉄）を安定して形成さ
せるので、これが保護層となり、炉壁耐火物の損耗がさ
らに低減される。その結果、炉体の耐火物寿命が延長さ
れ、精錬コストの低減、生産性の向上が達成される。
物に適度のマッシュルーム（凝固鉄）を安定して形成さ
せるので、これが保護層となり、炉壁耐火物の損耗がさ
らに低減される。その結果、炉体の耐火物寿命が延長さ
れ、精錬コストの低減、生産性の向上が達成される。
【図１】本発明に係わる２重管羽口を備えた転炉の底吹
き羽口を示す断面図である。
き羽口を示す断面図である。
【図２】従来に係わる２重管羽口を備えた上底吹き転炉
を示す断面図である。
を示す断面図である。
【図３】従来に係わる単管羽口を備えた上底吹き転炉を
示す断面図である。
示す断面図である。
【図４】従来に係わる２重管羽口を示す部分斜視図であ
る。
る。
【図５】従来に係わる単管羽口を示す部分斜視図であ
る。
る。
【図６】従来に係わる細管集合羽口を示す部分斜視図で
ある。
ある。
１ 上底吹き転炉 ２ 鉄皮 ３ 炉壁耐火物 ４ ２重管羽口 ５ 内管 ６ 外管 ７ 上吹きランス ８ 酸素ガス導入管 ９ 溶鋼 10 冷却ガス導入管 11 冷却ガスヘッダ 12 スラグ 13 Ｏ2 ジェット 14 単管羽口 15 不活性ガス導入管 16 不活性ガスヘッダ 17 細管 18 耐火物 19 細管集合羽口 20 流路断面絞り部 21 流路断面拡大部 22 ラバールノズル 23 酸素ガス噴流 24 上昇ガス気泡 25 マッシュルーム
Claims (1)
- 【請求項１】 溶湯中にガスを吹き込む転炉の底吹き羽
口において、底吹き羽口に接続される炉外のガス導入直
管部に上流側の流路断面絞り部と下流側の流路断面拡大
部とからなるラバールノズルを設けたことを特徴とする
転炉の底吹き羽口。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP34752497A JPH11181514A (ja) | 1997-12-17 | 1997-12-17 | 転炉の底吹き羽口 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP34752497A JPH11181514A (ja) | 1997-12-17 | 1997-12-17 | 転炉の底吹き羽口 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH11181514A true JPH11181514A (ja) | 1999-07-06 |
Family
ID=18390814
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP34752497A Pending JPH11181514A (ja) | 1997-12-17 | 1997-12-17 | 転炉の底吹き羽口 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH11181514A (ja) |
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2630730C1 (ru) * | 2016-11-24 | 2017-09-12 | Общество с ограниченной ответственностью "Девелопмент-Липецк" | Наконечник газокислородной фурмы для продувки расплава окислительным газом в кислородном конвертере |
| KR20190077886A (ko) * | 2017-12-26 | 2019-07-04 | 주식회사 포스코 | 정련로 및 저취 방법 |
| US10899626B2 (en) * | 2013-05-06 | 2021-01-26 | Wacker Chemie Ag | Fluidized bed reactor and method for producing granular polysilicon |
| JP2021017653A (ja) * | 2019-07-17 | 2021-02-15 | エア プロダクツ アンド ケミカルズ インコーポレイテッドＡｉｒ Ｐｒｏｄｕｃｔｓ Ａｎｄ Ｃｈｅｍｉｃａｌｓ Ｉｎｃｏｒｐｏｒａｔｅｄ | 塩基性酸素転炉用羽口 |
| CN114045375A (zh) * | 2021-10-15 | 2022-02-15 | 首钢集团有限公司 | 底吹风口的布置方法及底吹转炉 |
-
1997
- 1997-12-17 JP JP34752497A patent/JPH11181514A/ja active Pending
Cited By (6)
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| RU2630730C9 (ru) * | 2016-11-24 | 2017-10-26 | Общество с ограниченной ответственностью "Девелопмент-Липецк" | Наконечник газокислородной фурмы для продувки расплава окислительным газом в кислородном конвертере |
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