JPH11171656A - 浸漬ランス用キャスタブル耐火物 - Google Patents
浸漬ランス用キャスタブル耐火物Info
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- JPH11171656A JPH11171656A JP35248097A JP35248097A JPH11171656A JP H11171656 A JPH11171656 A JP H11171656A JP 35248097 A JP35248097 A JP 35248097A JP 35248097 A JP35248097 A JP 35248097A JP H11171656 A JPH11171656 A JP H11171656A
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- Japan
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- alumina
- fumed silica
- average particle
- cement
- castable refractory
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-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C04—CEMENTS; CONCRETE; ARTIFICIAL STONE; CERAMICS; REFRACTORIES
- C04B—LIME, MAGNESIA; SLAG; CEMENTS; COMPOSITIONS THEREOF, e.g. MORTARS, CONCRETE OR LIKE BUILDING MATERIALS; ARTIFICIAL STONE; CERAMICS; REFRACTORIES; TREATMENT OF NATURAL STONE
- C04B28/00—Compositions of mortars, concrete or artificial stone, containing inorganic binders or the reaction product of an inorganic and an organic binder, e.g. polycarboxylate cements
- C04B28/02—Compositions of mortars, concrete or artificial stone, containing inorganic binders or the reaction product of an inorganic and an organic binder, e.g. polycarboxylate cements containing hydraulic cements other than calcium sulfates
- C04B28/06—Aluminous cements
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- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02W—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES RELATED TO WASTEWATER TREATMENT OR WASTE MANAGEMENT
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- Y02W30/50—Reuse, recycling or recovery technologies
- Y02W30/91—Use of waste materials as fillers for mortars or concrete
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 浸漬ランスの製造歩留まり及び耐用寿命を大
幅に向上し得る浸漬ランス用キャスタブル耐火物を提供
する。 【解決手段】 アルミナセメントを結合剤とするＡｌ2
Ｏ3 −ＳｉＯ2 質低セメントキャスタブル中に、ＣａＯ
０．５〜１．０wt％、ヒュームドシリカ０．５〜２wt
％、アルミナ超微粉３〜１０wt％及び水硬性アルミナセ
メント０．５〜３．０wt％含有させる。
幅に向上し得る浸漬ランス用キャスタブル耐火物を提供
する。 【解決手段】 アルミナセメントを結合剤とするＡｌ2
Ｏ3 −ＳｉＯ2 質低セメントキャスタブル中に、ＣａＯ
０．５〜１．０wt％、ヒュームドシリカ０．５〜２wt
％、アルミナ超微粉３〜１０wt％及び水硬性アルミナセ
メント０．５〜３．０wt％含有させる。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、溶銑、溶鋼等の溶
融金属に対して脱硫、脱燐、温度調整等の処理を施すた
め、不活性ガスあるいは不活性ガスと共に各種処理剤を
溶融金属中に吹き込む浸漬ランス用キャスタブル耐火物
に関する。
融金属に対して脱硫、脱燐、温度調整等の処理を施すた
め、不活性ガスあるいは不活性ガスと共に各種処理剤を
溶融金属中に吹き込む浸漬ランス用キャスタブル耐火物
に関する。
【０００２】
【従来の技術】浸漬ランスは、鋼製のランスパイプの外
周をキャスタブル耐火物で被覆してなるもので、約１３
００〜１７５０℃の温度の溶融金属に対し、無予熱で浸
漬と引き上げを繰り返して使用され、そのキャスタブル
耐火物が急熱・急冷の熱衝撃を繰り返し受けたり、ガス
等の吹き込みによる溶融金属の撹拌に伴う機械的応力や
処理剤からの化学的侵食を受けたりして損傷するのを防
止するため、通常、アルミナセメントを結合剤とし、シ
リカフラワーや仮焼アルミナ等の超微粉を配合して低水
分で流動性を付与させた高アルミナ質の低セメント高強
度キャスタブルをキャスタブル耐火物として用いている
（「セラミックデータブック’９１」工業製品技術協会
発行，第２２３〜２３０頁参照）。しかし、この浸漬ラ
ンス用キャスタブル耐火物は、アルミナセメントを結合
剤とするため、アルミナセメントに含まれるＣａＯが高
温下においてゲーレナイト（２ＣａＯ・Ａｌ2 Ｏ3 ・Ｓ
ｉＯ2 ）等の低融点化合物を生成し、この低融点化合物
が液相を生成して組織の焼結を促進し、急熱・急冷に起
因した熱応力に対する緩和能力を急速に低下させるの
で、熱応力や前述した機械的応力により亀裂が発生し、
浸漬ランスとしての寿命を短くする不具合がある。又、
流動性を付与して低水分化を図ったり、凝集による強度
の発現を図るシリカフラワーや仮焼アルミナ等の超微粉
が、高温下においてアルミナセメントやＦｅ2 Ｏ3 ，Ｎ
ａ2 Ｏ，Ｋ2 Ｏ，ＭｇＯ等の不純物と反応して液相を生
成し、ＣａＯと同様に組織の焼結の促進、緩和能力の急
速な低下及び亀裂の発生を招来し、浸漬ランスとしての
寿命を短くする不具合がある。従来、かかる不具合に対
処するため、アルミナセメントを結合剤とするＡｌ2Ｏ3
−ＳｉＯ2 質低セメントキャスタブル中に、ＣａＯ
０．４〜０．８wt％、ヒュームドシリカ３wt％以下及び
アルミナ超微粉０．５〜５wt％含有するようにし、耐ス
ポーリング性を向上させて耐用寿命の向上を図ったもの
が知られている（特開平９−１３２４６６号公報（特願
平７−３０９７９９号））参照）。
周をキャスタブル耐火物で被覆してなるもので、約１３
００〜１７５０℃の温度の溶融金属に対し、無予熱で浸
漬と引き上げを繰り返して使用され、そのキャスタブル
耐火物が急熱・急冷の熱衝撃を繰り返し受けたり、ガス
等の吹き込みによる溶融金属の撹拌に伴う機械的応力や
処理剤からの化学的侵食を受けたりして損傷するのを防
止するため、通常、アルミナセメントを結合剤とし、シ
リカフラワーや仮焼アルミナ等の超微粉を配合して低水
分で流動性を付与させた高アルミナ質の低セメント高強
度キャスタブルをキャスタブル耐火物として用いている
（「セラミックデータブック’９１」工業製品技術協会
発行，第２２３〜２３０頁参照）。しかし、この浸漬ラ
ンス用キャスタブル耐火物は、アルミナセメントを結合
剤とするため、アルミナセメントに含まれるＣａＯが高
温下においてゲーレナイト（２ＣａＯ・Ａｌ2 Ｏ3 ・Ｓ
ｉＯ2 ）等の低融点化合物を生成し、この低融点化合物
が液相を生成して組織の焼結を促進し、急熱・急冷に起
因した熱応力に対する緩和能力を急速に低下させるの
で、熱応力や前述した機械的応力により亀裂が発生し、
浸漬ランスとしての寿命を短くする不具合がある。又、
流動性を付与して低水分化を図ったり、凝集による強度
の発現を図るシリカフラワーや仮焼アルミナ等の超微粉
が、高温下においてアルミナセメントやＦｅ2 Ｏ3 ，Ｎ
ａ2 Ｏ，Ｋ2 Ｏ，ＭｇＯ等の不純物と反応して液相を生
成し、ＣａＯと同様に組織の焼結の促進、緩和能力の急
速な低下及び亀裂の発生を招来し、浸漬ランスとしての
寿命を短くする不具合がある。従来、かかる不具合に対
処するため、アルミナセメントを結合剤とするＡｌ2Ｏ3
−ＳｉＯ2 質低セメントキャスタブル中に、ＣａＯ
０．４〜０．８wt％、ヒュームドシリカ３wt％以下及び
アルミナ超微粉０．５〜５wt％含有するようにし、耐ス
ポーリング性を向上させて耐用寿命の向上を図ったもの
が知られている（特開平９−１３２４６６号公報（特願
平７−３０９７９９号））参照）。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】しかしながら、従来の
浸漬ランス用キャスタブル耐火物では、ＣａＯの含有率
を少なくし、かつヒュームドシリカ及びアルミナ超微粉
の含有率を限定することにより、耐スポーリング性が向
上する反面、成形体の強度低下を引き起こしている。こ
れにより、浸漬ランスの鋳込み終了後の脱型から乾燥工
程における製造時のハンドリングの際に、成形体に亀裂
や欠けが発生し易く、製造歩留まりの低下をもたらして
いる。又、通常の高アルミナ質低セメントキャスタブル
耐火物に比べると、耐スポーリング性向上の効果は高く
耐用寿命の向上は図られるが、使用後の浸漬ランスを調
査したところ、スポーリングの原因となるマトリックス
の過焼結が認められ、過焼結抑制の観点から未だ不十分
であり、改良の必要がある。そこで、本発明は、成形体
の強度向上を図り、かつ過焼結を一層抑制することによ
り、浸漬ランスの製造歩留まり及び耐用寿命を大幅に向
上し得る浸漬ランス用キャスタブル耐火物を提供するこ
とを目的とする。
浸漬ランス用キャスタブル耐火物では、ＣａＯの含有率
を少なくし、かつヒュームドシリカ及びアルミナ超微粉
の含有率を限定することにより、耐スポーリング性が向
上する反面、成形体の強度低下を引き起こしている。こ
れにより、浸漬ランスの鋳込み終了後の脱型から乾燥工
程における製造時のハンドリングの際に、成形体に亀裂
や欠けが発生し易く、製造歩留まりの低下をもたらして
いる。又、通常の高アルミナ質低セメントキャスタブル
耐火物に比べると、耐スポーリング性向上の効果は高く
耐用寿命の向上は図られるが、使用後の浸漬ランスを調
査したところ、スポーリングの原因となるマトリックス
の過焼結が認められ、過焼結抑制の観点から未だ不十分
であり、改良の必要がある。そこで、本発明は、成形体
の強度向上を図り、かつ過焼結を一層抑制することによ
り、浸漬ランスの製造歩留まり及び耐用寿命を大幅に向
上し得る浸漬ランス用キャスタブル耐火物を提供するこ
とを目的とする。
【０００４】
【課題を解決するための手段】前記課題を解決するた
め、本発明の浸漬ランス用キャスタブル耐火物は、アル
ミナセメントを結合剤とするＡｌ2 Ｏ3 −ＳｉＯ2 質低
セメントキャスタブル中に、ＣａＯ０．５〜１．０wt
％、ヒュームドシリカ０．５〜２wt％、アルミナ超微粉
３〜１０wt％及び水硬性アルミナ０．５〜３．０wt％含
有することを特徴とする。前記ヒュームドシリカの平均
粒径は０．１〜０．２μｍ、アルミナ超微粉の平均粒径
は１〜５μｍ、水硬性アルミナの平均粒径は１０〜１５
μｍであることが好ましい。
め、本発明の浸漬ランス用キャスタブル耐火物は、アル
ミナセメントを結合剤とするＡｌ2 Ｏ3 −ＳｉＯ2 質低
セメントキャスタブル中に、ＣａＯ０．５〜１．０wt
％、ヒュームドシリカ０．５〜２wt％、アルミナ超微粉
３〜１０wt％及び水硬性アルミナ０．５〜３．０wt％含
有することを特徴とする。前記ヒュームドシリカの平均
粒径は０．１〜０．２μｍ、アルミナ超微粉の平均粒径
は１〜５μｍ、水硬性アルミナの平均粒径は１０〜１５
μｍであることが好ましい。
【０００５】ＣａＯ０．５〜１．０wt％、ヒュームドシ
リカ０．５〜２wt％、アルミナ超微粉３〜１０wt％及び
水硬性アルミナ０．５〜３．０wt％を、アルミナセメン
トを結合剤とするＡｌ2 Ｏ3 −ＳｉＯ2 質低セメントキ
ャスタブル中に含有させることにより、成形体の強度が
向上し、かつ使用時におけるキャスタブル耐火物の組織
の過焼結が一層抑制される。ＣａＯの含有量が、０．５
wt％未満であると、成形体の強度不足により、そのハン
ドリング時に亀裂や欠け等の不具合を生じ易く、使用時
の熱衝撃に伴う応力によっても組織が脆弱化し、耐用性
の低下をもたらす。一方、１．０wt％を超えると、組織
の焼結が促進され、耐スポーリング性が著しく低下す
る。ヒュームドシリカとアルミナ超微粉はキャスタブル
耐火物の流動性と強度の向上に必要不可欠ではある。ヒ
ュームドシリカ０．５wt％未満、アルミナ超微粉３wt％
未満では流動性の向上効果が認められず、またヒューム
ドシリカ２．０wt％を超え、アルミナ超微粉１０wt％を
超えると組織の過焼結が促進し、耐スポーリング性が低
下する。ヒュームドシリカは、アルミナ超微粉に比べ焼
結性は高いので、ヒュームドシリカ０．５〜１．０wt
％、アルミナ超微粉５〜１０wt％の添加が、より好まし
い。又、水硬性アルミナは、製造時の成形体の強度向上
を図るとともに、耐スポーリング性の向上も図ることが
出来る。水硬性アルミナとは、水硬性を有する遷移アル
ミナのことであり、水の添加により、バイヤライトとベ
ーマイトゲルを生成し、ゲル化することにより強度を発
現する。そして、遷移アルミナが最終的にα−Ａｌ2 Ｏ
3 になる過程において体積変化を繰り返すことにより、
粒子間に空壁を作って過焼結を抑制すると同時に、この
空壁がマイクロクラックのように作用し、耐スポーリン
グ性を向上させるものと考える。水硬性アルミナが０．
５wt％未満の場合は、強度及び耐スポーリング性向上の
効果は認められない。０．５〜３．０wt％内の添加であ
れば、増量による強度及び耐スポーリング性向上の効果
は認められるが、３．０wt％を超えてもその効果は３．
０wt％とほぼ同等であり、また水硬性アルミナは高価で
あるために材料のコストアップにつながる。強度、耐ス
ポーリング性向上効果及びコスト面から考えると、１．
０〜２．０wt％の水硬性アルミナの添加がより好まし
い。
リカ０．５〜２wt％、アルミナ超微粉３〜１０wt％及び
水硬性アルミナ０．５〜３．０wt％を、アルミナセメン
トを結合剤とするＡｌ2 Ｏ3 −ＳｉＯ2 質低セメントキ
ャスタブル中に含有させることにより、成形体の強度が
向上し、かつ使用時におけるキャスタブル耐火物の組織
の過焼結が一層抑制される。ＣａＯの含有量が、０．５
wt％未満であると、成形体の強度不足により、そのハン
ドリング時に亀裂や欠け等の不具合を生じ易く、使用時
の熱衝撃に伴う応力によっても組織が脆弱化し、耐用性
の低下をもたらす。一方、１．０wt％を超えると、組織
の焼結が促進され、耐スポーリング性が著しく低下す
る。ヒュームドシリカとアルミナ超微粉はキャスタブル
耐火物の流動性と強度の向上に必要不可欠ではある。ヒ
ュームドシリカ０．５wt％未満、アルミナ超微粉３wt％
未満では流動性の向上効果が認められず、またヒューム
ドシリカ２．０wt％を超え、アルミナ超微粉１０wt％を
超えると組織の過焼結が促進し、耐スポーリング性が低
下する。ヒュームドシリカは、アルミナ超微粉に比べ焼
結性は高いので、ヒュームドシリカ０．５〜１．０wt
％、アルミナ超微粉５〜１０wt％の添加が、より好まし
い。又、水硬性アルミナは、製造時の成形体の強度向上
を図るとともに、耐スポーリング性の向上も図ることが
出来る。水硬性アルミナとは、水硬性を有する遷移アル
ミナのことであり、水の添加により、バイヤライトとベ
ーマイトゲルを生成し、ゲル化することにより強度を発
現する。そして、遷移アルミナが最終的にα−Ａｌ2 Ｏ
3 になる過程において体積変化を繰り返すことにより、
粒子間に空壁を作って過焼結を抑制すると同時に、この
空壁がマイクロクラックのように作用し、耐スポーリン
グ性を向上させるものと考える。水硬性アルミナが０．
５wt％未満の場合は、強度及び耐スポーリング性向上の
効果は認められない。０．５〜３．０wt％内の添加であ
れば、増量による強度及び耐スポーリング性向上の効果
は認められるが、３．０wt％を超えてもその効果は３．
０wt％とほぼ同等であり、また水硬性アルミナは高価で
あるために材料のコストアップにつながる。強度、耐ス
ポーリング性向上効果及びコスト面から考えると、１．
０〜２．０wt％の水硬性アルミナの添加がより好まし
い。
【０００６】
【発明の実施の形態】以下、本発明に係る浸漬ランス用
キャスタブル耐火物の実施の形態について具体的な実施
例と比較例を参照して説明する。 実施例１〜２７、比較例１〜８ 先ず、粒径１〜５mmのムライトとアンダリューサイトを
合算で７０wt％、粒径０．１〜１mmのアルミナ２０wt％
及び粒径０．０１〜０．１mmのアルミナ微粉１０wt％を
基本配合とするＡｌ2 Ｏ3 −ＳｉＯ2 質のものを用い、
これに平均粒径０．１μｍのヒュームドシリカ、及び平
均粒径２．５μｍのアルミナ超微粉を、それぞれ表１〜
表４に示すように添加すると共に、ＣａＯの含有量が表
１〜表４に示すようになるようにアルミナセメントを添
加して実施例１〜２７、比較例１〜８の浸漬ランス用キ
ャスタブル耐火物を得た。次いで、各例のキャスタブル
耐火物により、直径３４mmの鋼管からなるランスパイプ
の外周を直径１３０mm、長さ３００mmに亘って被覆して
浸漬ランスのサンプルをそれぞれ得、各サンプルの浸漬
ランスをそのランスパイプに４kg/cm2の圧力の空気を供
給しながら１４００℃の温度の電気炉に１５分間挿入し
た後、電気炉から抜き出し、空気の供給を停止して大気
中で３０分間冷却する熱衝撃を２０回加えるスポーリン
グ試験を行った。スポーリング試験結果は、試験後のサ
ンプルを切断し、切断面の亀裂の発生状況を目視により
観察し、表１〜表４において、従来品を基準として〇で
表示し、基準より良好なものを◎、やや悪いものを△、
悪いものを×で示した。
キャスタブル耐火物の実施の形態について具体的な実施
例と比較例を参照して説明する。 実施例１〜２７、比較例１〜８ 先ず、粒径１〜５mmのムライトとアンダリューサイトを
合算で７０wt％、粒径０．１〜１mmのアルミナ２０wt％
及び粒径０．０１〜０．１mmのアルミナ微粉１０wt％を
基本配合とするＡｌ2 Ｏ3 −ＳｉＯ2 質のものを用い、
これに平均粒径０．１μｍのヒュームドシリカ、及び平
均粒径２．５μｍのアルミナ超微粉を、それぞれ表１〜
表４に示すように添加すると共に、ＣａＯの含有量が表
１〜表４に示すようになるようにアルミナセメントを添
加して実施例１〜２７、比較例１〜８の浸漬ランス用キ
ャスタブル耐火物を得た。次いで、各例のキャスタブル
耐火物により、直径３４mmの鋼管からなるランスパイプ
の外周を直径１３０mm、長さ３００mmに亘って被覆して
浸漬ランスのサンプルをそれぞれ得、各サンプルの浸漬
ランスをそのランスパイプに４kg/cm2の圧力の空気を供
給しながら１４００℃の温度の電気炉に１５分間挿入し
た後、電気炉から抜き出し、空気の供給を停止して大気
中で３０分間冷却する熱衝撃を２０回加えるスポーリン
グ試験を行った。スポーリング試験結果は、試験後のサ
ンプルを切断し、切断面の亀裂の発生状況を目視により
観察し、表１〜表４において、従来品を基準として〇で
表示し、基準より良好なものを◎、やや悪いものを△、
悪いものを×で示した。
【０００７】
【表１】
【０００８】
【表２】
【０００９】
【表３】
【００１０】
【表４】
【００１１】表１〜表４からＣａＯ０．５〜１．０wt
％、ヒュームドシリカ０．５〜２wt％、アルミナ超微粉
３〜１０wt％とすることにより、耐スポーリングが従来
品に相当する比較例８のものより良好となり、上記範囲
から外れると耐スポーリング性が悪いことがわかる。な
お、ヒュームドシリカが添加されない比較例６では、流
動不良のために成形ができず、又、ＣａＯが０．３wt％
の比較例７では、製造時に亀裂が発生した。
％、ヒュームドシリカ０．５〜２wt％、アルミナ超微粉
３〜１０wt％とすることにより、耐スポーリングが従来
品に相当する比較例８のものより良好となり、上記範囲
から外れると耐スポーリング性が悪いことがわかる。な
お、ヒュームドシリカが添加されない比較例６では、流
動不良のために成形ができず、又、ＣａＯが０．３wt％
の比較例７では、製造時に亀裂が発生した。
【００１２】一方、溶銑中の脱硫処理を目的とし、Ｃａ
Ｏ粉末を２ton 吹き込むためのインジェクションランス
として適宜のキャスタブル耐火物を用いたものを実機試
験したところ、製造歩留まり及び耐用寿命は表１〜表４
に示すようになった。表１〜表４において空欄のキャス
タブル耐火物については、実機試験を実施していない。
Ｏ粉末を２ton 吹き込むためのインジェクションランス
として適宜のキャスタブル耐火物を用いたものを実機試
験したところ、製造歩留まり及び耐用寿命は表１〜表４
に示すようになった。表１〜表４において空欄のキャス
タブル耐火物については、実機試験を実施していない。
【００１３】表１〜表４からわかるように、本発明に係
る浸漬ランス用キャスタブル耐火物は、従来のものと比
較して製造歩留まり及び耐用寿命の大幅な向上が認めら
れた。
る浸漬ランス用キャスタブル耐火物は、従来のものと比
較して製造歩留まり及び耐用寿命の大幅な向上が認めら
れた。
【００１４】
【発明の効果】以上説明したように、本発明の浸漬ラン
ス用キャスタブル耐火物によれば、成形体の強度が向上
するので、鋳込み終了後の脱型から乾燥工程におけるハ
ンドリングの際に発生する成形体の亀裂や欠けを防止で
き、製造歩留まりを大幅に高めることができると共に、
使用時における組織の過焼結が一層抑制されるので、耐
スポーリング性が著しく向上し、従来に比して浸漬ラン
スの耐用寿命を大幅に向上させることができる。
ス用キャスタブル耐火物によれば、成形体の強度が向上
するので、鋳込み終了後の脱型から乾燥工程におけるハ
ンドリングの際に発生する成形体の亀裂や欠けを防止で
き、製造歩留まりを大幅に高めることができると共に、
使用時における組織の過焼結が一層抑制されるので、耐
スポーリング性が著しく向上し、従来に比して浸漬ラン
スの耐用寿命を大幅に向上させることができる。
Claims (2)
- 【請求項１】 アルミナセメントを結合剤とするＡｌ2
Ｏ3 −ＳｉＯ2 質低セメントキャスタブル中に、ＣａＯ
０．５〜１．０wt％、ヒュームドシリカ０．５〜２wt
％、アルミナ超微粉３〜１０wt％及び水硬性アルミナ
０．５〜３．０wt％含有することを特徴とする浸漬ラン
ス用キャスタブル耐火物。 - 【請求項２】 前記ヒュームドシリカの平均粒径が０．
１〜０．２μｍ、アルミナ超微粉の平均粒径が１〜５μ
ｍ、水硬性アルミナの平均粒径が１０〜１５μｍである
ことを特徴とする請求項１記載の浸漬ランス用キャスタ
ブル耐火物。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP35248097A JPH11171656A (ja) | 1997-12-05 | 1997-12-05 | 浸漬ランス用キャスタブル耐火物 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP35248097A JPH11171656A (ja) | 1997-12-05 | 1997-12-05 | 浸漬ランス用キャスタブル耐火物 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH11171656A true JPH11171656A (ja) | 1999-06-29 |
Family
ID=18424365
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP35248097A Pending JPH11171656A (ja) | 1997-12-05 | 1997-12-05 | 浸漬ランス用キャスタブル耐火物 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH11171656A (ja) |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US6097016A (en) * | 1998-03-30 | 2000-08-01 | Sharp Kabushiki Kaisha | Cooking apparatus having display unit and item selection unit |
| WO2007100113A1 (ja) * | 2006-02-27 | 2007-09-07 | Jfe Steel Corporation | 精錬用吹き込みランス、精錬用吹き込みランス設備、溶銑の脱珪処理方法及び溶銑の予備処理方法 |
| JP2007231342A (ja) * | 2006-02-28 | 2007-09-13 | Jfe Steel Kk | 精錬用吹き込みランス設備及び溶銑の脱珪処理方法 |
| JP2019503964A (ja) * | 2015-12-16 | 2019-02-14 | カルデリス フランス | ゼオライト微細構造を含むキャスタブル耐火性組成物およびその使用 |
-
1997
- 1997-12-05 JP JP35248097A patent/JPH11171656A/ja active Pending
Cited By (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
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