JPH11171535A - アンモニア発生方法及び排ガス処理方法 - Google Patents
アンモニア発生方法及び排ガス処理方法Info
- Publication number
- JPH11171535A JPH11171535A JP9335520A JP33552097A JPH11171535A JP H11171535 A JPH11171535 A JP H11171535A JP 9335520 A JP9335520 A JP 9335520A JP 33552097 A JP33552097 A JP 33552097A JP H11171535 A JPH11171535 A JP H11171535A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- ammonia
- exhaust gas
- urea
- denitration
- reducing agent
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
Links
Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01D—SEPARATION
- B01D53/00—Separation of gases or vapours; Recovering vapours of volatile solvents from gases; Chemical or biological purification of waste gases, e.g. engine exhaust gases, smoke, fumes, flue gases, aerosols
- B01D53/34—Chemical or biological purification of waste gases
- B01D53/46—Removing components of defined structure
- B01D53/54—Nitrogen compounds
- B01D53/56—Nitrogen oxides
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01D—SEPARATION
- B01D53/00—Separation of gases or vapours; Recovering vapours of volatile solvents from gases; Chemical or biological purification of waste gases, e.g. engine exhaust gases, smoke, fumes, flue gases, aerosols
- B01D53/34—Chemical or biological purification of waste gases
- B01D53/74—General processes for purification of waste gases; Apparatus or devices specially adapted therefor
- B01D53/86—Catalytic processes
- B01D53/8621—Removing nitrogen compounds
- B01D53/8625—Nitrogen oxides
- B01D53/8631—Processes characterised by a specific device
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C01—INORGANIC CHEMISTRY
- C01C—AMMONIA; CYANOGEN; COMPOUNDS THEREOF
- C01C1/00—Ammonia; Compounds thereof
- C01C1/02—Preparation, purification or separation of ammonia
- C01C1/08—Preparation of ammonia from nitrogenous organic substances
- C01C1/086—Preparation of ammonia from nitrogenous organic substances from urea
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01D—SEPARATION
- B01D2251/00—Reactants
- B01D2251/20—Reductants
- B01D2251/206—Ammonium compounds
- B01D2251/2062—Ammonia
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01D—SEPARATION
- B01D2251/00—Reactants
- B01D2251/20—Reductants
- B01D2251/206—Ammonium compounds
- B01D2251/2067—Urea
Abstract
(57)【要約】
【課題】 尿素の加水分解をより低温で効率好く行うこ
とができ、煙道排ガスの温度でＮＨ3 の発生が可能なＮ
Ｈ3 発生方法及びそれを利用した燃焼排ガスの処理方法
を提供すること。 【解決手段】 尿素の水溶液を、アルカリ金属の水酸化
物、炭酸塩及び珪酸塩からなる群から選ばれる１種以上
を主成分とする接触加水分解触媒と、２００℃以上の温
度で接触させ、尿素の接触加水分解によりアンモニアを
発生させることを特徴とするアンモニアの発生方法、及
びその方法により発生させたアンモニアを使用する燃焼
排ガスの処理方法。
とができ、煙道排ガスの温度でＮＨ3 の発生が可能なＮ
Ｈ3 発生方法及びそれを利用した燃焼排ガスの処理方法
を提供すること。 【解決手段】 尿素の水溶液を、アルカリ金属の水酸化
物、炭酸塩及び珪酸塩からなる群から選ばれる１種以上
を主成分とする接触加水分解触媒と、２００℃以上の温
度で接触させ、尿素の接触加水分解によりアンモニアを
発生させることを特徴とするアンモニアの発生方法、及
びその方法により発生させたアンモニアを使用する燃焼
排ガスの処理方法。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、尿素の接触加水分
解によるアンモニアの発生方法及びそれを利用した燃焼
排ガスの処理方法に関する。
解によるアンモニアの発生方法及びそれを利用した燃焼
排ガスの処理方法に関する。
【０００２】
【従来の技術】火力発電所、自動車、各種工場等から排
出される排煙中の窒素酸化物は光化学スモッグの主原因
の一つである。その効果的な除去方法としてアンモニア
（ＮＨ 3 ）を還元剤とした接触還元法が火力発電所を中
心に広く用いられている。火力発電所では脱硝に液化Ｎ
Ｈ3 を使用しているが、人口密集地などに設置する民生
用の脱硝装置には液化ＮＨ3 の適用は難しい。そこで、
安全で取り扱いが容易な、分解によってＮＨ3 を発生す
る代替還元剤として、尿素などの窒素化合物を用いる方
法がある。尿素などの代替還元剤を直接排ガス煙道に添
加して脱硝を行う方法は、特に４００℃以下の低温での
脱硝には、ＮＨ3 への分解効率の悪さによる脱硝反応効
率の低下や、煙道内部での代替還元剤由来のスケール生
成等の問題により、適用は困難である。そのため、還元
剤分解触媒を内部に充填した還元剤分解装置を用いて、
還元剤を分解してＮＨ3 を発生させ、そのＮＨ3 を脱硝
に用いる方法が提案されている（特開平５−１５７３９
号公報）。
出される排煙中の窒素酸化物は光化学スモッグの主原因
の一つである。その効果的な除去方法としてアンモニア
（ＮＨ 3 ）を還元剤とした接触還元法が火力発電所を中
心に広く用いられている。火力発電所では脱硝に液化Ｎ
Ｈ3 を使用しているが、人口密集地などに設置する民生
用の脱硝装置には液化ＮＨ3 の適用は難しい。そこで、
安全で取り扱いが容易な、分解によってＮＨ3 を発生す
る代替還元剤として、尿素などの窒素化合物を用いる方
法がある。尿素などの代替還元剤を直接排ガス煙道に添
加して脱硝を行う方法は、特に４００℃以下の低温での
脱硝には、ＮＨ3 への分解効率の悪さによる脱硝反応効
率の低下や、煙道内部での代替還元剤由来のスケール生
成等の問題により、適用は困難である。そのため、還元
剤分解触媒を内部に充填した還元剤分解装置を用いて、
還元剤を分解してＮＨ3 を発生させ、そのＮＨ3 を脱硝
に用いる方法が提案されている（特開平５−１５７３９
号公報）。
【０００３】この方法においては、尿素、シアヌル酸、
メラミン、ビウレットなどの固体の含窒素化合物からな
る還元剤と水蒸気を含んだ加熱気体（空気等）を、アル
ミナ、シリカ、シリカ−アルミナ、カルシア、マグネシ
ア、チタニア等の金属酸化物又はゼオライト等の還元剤
分解触媒と接触させることによって、前記固体還元剤を
熱分解及び／又は加水分解してアンモニアを発生させて
いる。還元剤の分解を促進するためには、固体塩基性の
強い触媒が有効であり、そのために２種以上の金属酸化
物等を複合して用いたり、前記金属酸化物に、タングス
テン、バナジウム、鉄、モリブデン、銅、コバルト、ス
ズ、ニッケル、クロム、硫黄、マグネシウム、ホウ素、
バリウム、ランタンなどの成分を添加してもよい。還元
触媒は、球型、中空円柱、及び円柱型などに成形された
ペレットとして用いられる。還元剤の分解に必要な温度
はその種類及び分解触媒の種類によって異なるが、十分
な分解効率を得るためには上記の方法の場合は３５０〜
５００℃の熱が必要である。例として還元剤が尿素の場
合、還元剤分解触媒の温度を少なくとも３５０℃以上に
しなければＮＨ3 を高効率で得ることは難しいと、特開
平５−１５７３９号に記載されている。
メラミン、ビウレットなどの固体の含窒素化合物からな
る還元剤と水蒸気を含んだ加熱気体（空気等）を、アル
ミナ、シリカ、シリカ−アルミナ、カルシア、マグネシ
ア、チタニア等の金属酸化物又はゼオライト等の還元剤
分解触媒と接触させることによって、前記固体還元剤を
熱分解及び／又は加水分解してアンモニアを発生させて
いる。還元剤の分解を促進するためには、固体塩基性の
強い触媒が有効であり、そのために２種以上の金属酸化
物等を複合して用いたり、前記金属酸化物に、タングス
テン、バナジウム、鉄、モリブデン、銅、コバルト、ス
ズ、ニッケル、クロム、硫黄、マグネシウム、ホウ素、
バリウム、ランタンなどの成分を添加してもよい。還元
触媒は、球型、中空円柱、及び円柱型などに成形された
ペレットとして用いられる。還元剤の分解に必要な温度
はその種類及び分解触媒の種類によって異なるが、十分
な分解効率を得るためには上記の方法の場合は３５０〜
５００℃の熱が必要である。例として還元剤が尿素の場
合、還元剤分解触媒の温度を少なくとも３５０℃以上に
しなければＮＨ3 を高効率で得ることは難しいと、特開
平５−１５７３９号に記載されている。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】前記のように分解触媒
として金属酸化物等を使用し、尿素などの固体還元剤を
分解してＮＨ3 を発生させる場合には、還元剤を高効率
でＮＨ3 へ転化させるためには３５０℃以上の高温が必
要となる。通常の燃焼機器（ボイラ、ディーゼルエンジ
ン等）の出口から脱硝装置までの排ガス温度は２００〜
４５０℃であり、排ガスの温度だけで分解触媒の温度を
３５０℃以上に保つことは困難である場合が多く、特
に、起動や停止時、低負荷時などには排ガス温度が低
く、分解触媒の温度を３５０℃以上に保つことは困難で
ある。そのため、より低温でのＮＨ3 の発生が可能な還
元剤分解方法が望まれている。本発明は、このような従
来技術における問題点を解決し、尿素の加水分解をより
低温で効率好く行うことができ、煙道排ガスの温度でＮ
Ｈ3 の発生が可能なＮＨ3 発生方法及びそれを利用した
燃焼排ガスの処理方法を提供しようとするものである。
として金属酸化物等を使用し、尿素などの固体還元剤を
分解してＮＨ3 を発生させる場合には、還元剤を高効率
でＮＨ3 へ転化させるためには３５０℃以上の高温が必
要となる。通常の燃焼機器（ボイラ、ディーゼルエンジ
ン等）の出口から脱硝装置までの排ガス温度は２００〜
４５０℃であり、排ガスの温度だけで分解触媒の温度を
３５０℃以上に保つことは困難である場合が多く、特
に、起動や停止時、低負荷時などには排ガス温度が低
く、分解触媒の温度を３５０℃以上に保つことは困難で
ある。そのため、より低温でのＮＨ3 の発生が可能な還
元剤分解方法が望まれている。本発明は、このような従
来技術における問題点を解決し、尿素の加水分解をより
低温で効率好く行うことができ、煙道排ガスの温度でＮ
Ｈ3 の発生が可能なＮＨ3 発生方法及びそれを利用した
燃焼排ガスの処理方法を提供しようとするものである。
【０００５】
【課題を解決するための手段】本発明は前記問題を解決
するために、次の態様を採るものである。 （１）尿素の水溶液を、アルカリ金属の水酸化物、炭酸
塩及び珪酸塩からなる群から選ばれる１種以上を主成分
とする接触加水分解触媒と、２００℃以上の温度で接触
させ、尿素の接触加水分解によりアンモニアを発生させ
ることを特徴とするアンモニアの発生方法。
するために、次の態様を採るものである。 （１）尿素の水溶液を、アルカリ金属の水酸化物、炭酸
塩及び珪酸塩からなる群から選ばれる１種以上を主成分
とする接触加水分解触媒と、２００℃以上の温度で接触
させ、尿素の接触加水分解によりアンモニアを発生させ
ることを特徴とするアンモニアの発生方法。
【０００６】（２）前記接触加水分解触媒が、固体のＮ
ａＯＨ、ＫＯＨ、Ｎａ2 ＣＯ3 、Ｋ2ＣＯ3 、Ｎａ2 Ｓ
ｉＯ3 及びＫ2 ＳｉＯ3 からなる群から選ばれる１種以
上を主成分とする接触加水分解触媒であることを特徴と
する前記（１）のアンモニアの発生方法。 （３）前記尿素の水溶液と接触加水分解触媒との接触温
度を２００〜４５０℃とする前記（１）又は（２）のア
ンモニアの発生方法。
ａＯＨ、ＫＯＨ、Ｎａ2 ＣＯ3 、Ｋ2ＣＯ3 、Ｎａ2 Ｓ
ｉＯ3 及びＫ2 ＳｉＯ3 からなる群から選ばれる１種以
上を主成分とする接触加水分解触媒であることを特徴と
する前記（１）のアンモニアの発生方法。 （３）前記尿素の水溶液と接触加水分解触媒との接触温
度を２００〜４５０℃とする前記（１）又は（２）のア
ンモニアの発生方法。
【０００７】（４）燃焼排ガスをアンモニアを使用する
脱硝装置に通して脱硝を行う燃焼排ガスの処理方法にお
いて、煙道中の排ガス温度が２００〜４５０℃の部分に
設けられた脱硝装置の前流にアルカリ金属の水酸化物、
炭酸塩及び珪酸塩からなる群から選ばれる１種以上を主
成分とする接触加水分解触媒層を設けた還元剤分解反応
器を設置し、該還元剤分解反応器に尿素の水溶液を供給
して接触加水分解し、発生したアンモニアを前記脱硝装
置の前流で排ガス中に添加して脱硝を行うことを特徴と
する燃焼排ガスの処理方法。
脱硝装置に通して脱硝を行う燃焼排ガスの処理方法にお
いて、煙道中の排ガス温度が２００〜４５０℃の部分に
設けられた脱硝装置の前流にアルカリ金属の水酸化物、
炭酸塩及び珪酸塩からなる群から選ばれる１種以上を主
成分とする接触加水分解触媒層を設けた還元剤分解反応
器を設置し、該還元剤分解反応器に尿素の水溶液を供給
して接触加水分解し、発生したアンモニアを前記脱硝装
置の前流で排ガス中に添加して脱硝を行うことを特徴と
する燃焼排ガスの処理方法。
【０００８】（５）燃焼排ガスをアンモニアを使用する
脱硝装置に通して脱硝し、次いでアンモニアを添加して
硫酸及び無水硫酸の中和を行う燃焼排ガスの処理方法に
おいて、煙道中の排ガス温度が２００〜４５０℃の部分
に設けられた脱硝装置の前流にアルカリ金属の水酸化
物、炭酸塩及び珪酸塩からなる群から選ばれる１種以上
を主成分とする接触加水分解触媒層を設けた還元剤分解
反応器を設置し、該還元剤分解反応器に尿素の水溶液を
供給して接触加水分解し、発生したアンモニアを前記脱
硝装置の前流で排ガス中に添加して脱硝を行い、前記ア
ンモニアの一部は脱硝装置の後流の排ガス温度が１００
〜２００℃の部分に導いて排ガス中に散布して硫酸及び
無水硫酸の中和を行うことを特徴とする燃焼排ガスの処
理方法。
脱硝装置に通して脱硝し、次いでアンモニアを添加して
硫酸及び無水硫酸の中和を行う燃焼排ガスの処理方法に
おいて、煙道中の排ガス温度が２００〜４５０℃の部分
に設けられた脱硝装置の前流にアルカリ金属の水酸化
物、炭酸塩及び珪酸塩からなる群から選ばれる１種以上
を主成分とする接触加水分解触媒層を設けた還元剤分解
反応器を設置し、該還元剤分解反応器に尿素の水溶液を
供給して接触加水分解し、発生したアンモニアを前記脱
硝装置の前流で排ガス中に添加して脱硝を行い、前記ア
ンモニアの一部は脱硝装置の後流の排ガス温度が１００
〜２００℃の部分に導いて排ガス中に散布して硫酸及び
無水硫酸の中和を行うことを特徴とする燃焼排ガスの処
理方法。
【０００９】
【発明の実施の形態】以下、本発明の実施の形態につい
て図面に基づいて具体的に説明する。図２は本発明に係
るＮＨ3 発生方法を火力発電プラントの排ガス処理に適
用して、排煙脱硝及び排煙中の硫酸の中和を行う例を示
す系統図である。
て図面に基づいて具体的に説明する。図２は本発明に係
るＮＨ3 発生方法を火力発電プラントの排ガス処理に適
用して、排煙脱硝及び排煙中の硫酸の中和を行う例を示
す系統図である。
【００１０】火力発電プラント燃焼ボイラ排ガスの脱硝
は、脱硝触媒の最適使用温度の関係から、排ガス温度が
約２００〜４５０℃の節炭器出口から空気予熱器入口ま
での間で、排煙中の硫酸の中和は排ガス温度が約１００
〜２００℃に低下する空気予熱器出口以降の後流で行わ
れており、図２はこれら脱硝及び中和に使用するＮＨ 3
として、本発明のＮＨ3 発生方法によるＮＨ3 を適用し
たものである。図２において、還元剤貯蔵タンク２０に
は還元剤水溶液（尿素水溶液）２１が貯蔵されており、
ポンプ２２Ａより圧送され還元剤分解反応器１７に導入
される（なお、還元剤貯蔵タンク２０と還元剤分解反応
器１７の間に液送ポンプを設置し、これにより還元剤水
溶液２１を還元剤分解反応器１７に導入するようにする
こともできる）。
は、脱硝触媒の最適使用温度の関係から、排ガス温度が
約２００〜４５０℃の節炭器出口から空気予熱器入口ま
での間で、排煙中の硫酸の中和は排ガス温度が約１００
〜２００℃に低下する空気予熱器出口以降の後流で行わ
れており、図２はこれら脱硝及び中和に使用するＮＨ 3
として、本発明のＮＨ3 発生方法によるＮＨ3 を適用し
たものである。図２において、還元剤貯蔵タンク２０に
は還元剤水溶液（尿素水溶液）２１が貯蔵されており、
ポンプ２２Ａより圧送され還元剤分解反応器１７に導入
される（なお、還元剤貯蔵タンク２０と還元剤分解反応
器１７の間に液送ポンプを設置し、これにより還元剤水
溶液２１を還元剤分解反応器１７に導入するようにする
こともできる）。
【００１１】還元剤分解反応器１７には内部に還元剤分
解触媒が充填された還元剤分解触媒層１８が設置されて
おり、ボイラ１１の節炭器２３出口以降のボイラ煙道１
２Ａを流れる排ガスにより加熱されることで、還元剤分
解反応器１７及び還元剤分解触媒層１８は常時２００℃
以上に加熱される。また、還元剤分解反応器１７には加
熱装置２７が配置されており、起動や停止時、低負荷時
など排ガス温度が低い場合には温度調整装置２６の信号
により作動して還元剤分解反応器１７を加熱することが
できるので、分解触媒の温度は還元剤分解反応温度以上
に保たれる。還元剤水溶液２１は、還元剤貯蔵タンク２
０より高温状態にある還元剤分解反応器１７に供給され
て水分は蒸発し、溶融した尿素（融点：１３２℃）が高
温の還元剤分解触媒層１８に接触して加水分解され、Ｎ
Ｈ3 、ＣＯ2 及び水蒸気が発生する。
解触媒が充填された還元剤分解触媒層１８が設置されて
おり、ボイラ１１の節炭器２３出口以降のボイラ煙道１
２Ａを流れる排ガスにより加熱されることで、還元剤分
解反応器１７及び還元剤分解触媒層１８は常時２００℃
以上に加熱される。また、還元剤分解反応器１７には加
熱装置２７が配置されており、起動や停止時、低負荷時
など排ガス温度が低い場合には温度調整装置２６の信号
により作動して還元剤分解反応器１７を加熱することが
できるので、分解触媒の温度は還元剤分解反応温度以上
に保たれる。還元剤水溶液２１は、還元剤貯蔵タンク２
０より高温状態にある還元剤分解反応器１７に供給され
て水分は蒸発し、溶融した尿素（融点：１３２℃）が高
温の還元剤分解触媒層１８に接触して加水分解され、Ｎ
Ｈ3 、ＣＯ2 及び水蒸気が発生する。
【００１２】還元剤分解触媒としてはアルカリ金属の水
酸化物、炭酸塩及び珪酸塩からなる群から選ばれる１種
以上を活性成分とする触媒が使用される。中でも固体の
ＮａＯＨ、ＫＯＨ、Ｎａ2 ＣＯ3 、Ｋ2 ＣＯ3 、Ｎａ2
ＳｉＯ3 及びＫ2 ＳｉＯ3 からなる群から選ばれる１種
以上を活性成分とする触媒が好ましい。これらの触媒は
十分な強度を付与するため、シリカ、アルミナ、シリカ
−アルミナ、ガラス、陶磁器用フリットなどのセラミッ
クス製担体に担持させて使用するのが好ましく、通常は
球状、中空円柱状又は円柱状などに成形されたペレット
状の形とするか、ハニカム状に成形して使用する。
酸化物、炭酸塩及び珪酸塩からなる群から選ばれる１種
以上を活性成分とする触媒が使用される。中でも固体の
ＮａＯＨ、ＫＯＨ、Ｎａ2 ＣＯ3 、Ｋ2 ＣＯ3 、Ｎａ2
ＳｉＯ3 及びＫ2 ＳｉＯ3 からなる群から選ばれる１種
以上を活性成分とする触媒が好ましい。これらの触媒は
十分な強度を付与するため、シリカ、アルミナ、シリカ
−アルミナ、ガラス、陶磁器用フリットなどのセラミッ
クス製担体に担持させて使用するのが好ましく、通常は
球状、中空円柱状又は円柱状などに成形されたペレット
状の形とするか、ハニカム状に成形して使用する。
【００１３】空気供給用のポンプ２２Ｂから送り出され
る空気は、排ガスによって予熱された後に還元剤分解反
応器１７に導入され、発生したＮＨ3 、ＣＯ2 及び水蒸
気を、煙道１２Ｂ内部に設置された、多数の吹き出しノ
ズルからなるＮＨ3 散布装置１９Ａ及びＢまで搬送す
る。空気予熱器１４より上流にある、多数の吹き出しノ
ズルを備えたＮＨ3 散布装置１９Ａにより、煙道１２Ｂ
に散布されたＮＨ3 、ＣＯ2 及び水蒸気のうち、ＮＨ3
は脱硝触媒層１３において排ガスに含まれる窒素酸化物
を接触還元して脱硝を行う。また、空気予熱器１４より
下流にある、多数の吹き出しノズルを備えたＮＨ3 散布
装置１９Ｂにより煙道１２Ｃに散布されたＮＨ3 、ＣＯ
2 及び水蒸気のうちＮＨ3 は、煙道１２Ｃ内で気流混合
される間に排ガスに含まれる無水硫酸や硫酸の中和反応
を行い電気集塵装置（ＥＰ）１５の防食、保護効果をも
たらす。この時生成した硫酸アンモニウムや、ボイラ燃
焼時に発生した微粉は、電気集塵装置（ＥＰ）１５にお
いて脱塵される。
る空気は、排ガスによって予熱された後に還元剤分解反
応器１７に導入され、発生したＮＨ3 、ＣＯ2 及び水蒸
気を、煙道１２Ｂ内部に設置された、多数の吹き出しノ
ズルからなるＮＨ3 散布装置１９Ａ及びＢまで搬送す
る。空気予熱器１４より上流にある、多数の吹き出しノ
ズルを備えたＮＨ3 散布装置１９Ａにより、煙道１２Ｂ
に散布されたＮＨ3 、ＣＯ2 及び水蒸気のうち、ＮＨ3
は脱硝触媒層１３において排ガスに含まれる窒素酸化物
を接触還元して脱硝を行う。また、空気予熱器１４より
下流にある、多数の吹き出しノズルを備えたＮＨ3 散布
装置１９Ｂにより煙道１２Ｃに散布されたＮＨ3 、ＣＯ
2 及び水蒸気のうちＮＨ3 は、煙道１２Ｃ内で気流混合
される間に排ガスに含まれる無水硫酸や硫酸の中和反応
を行い電気集塵装置（ＥＰ）１５の防食、保護効果をも
たらす。この時生成した硫酸アンモニウムや、ボイラ燃
焼時に発生した微粉は、電気集塵装置（ＥＰ）１５にお
いて脱塵される。
【００１４】このように構成されたプロセスにおいて、
ボイラ１１からの排ガスは還元剤分解反応器１７を加熱
した後、ＮＨ3 散布装置１９ＡからＮＨ3 を注入されて
脱硝触媒層１３において脱硝処理される。脱硝された排
ガスは空気予熱器１４の後流でＮＨ3 散布装置１９Ｂか
ら再度ＮＨ3 を注入され、無水硫酸や硫酸を中和し、電
気集塵装置１５を経て煙突１６から放出される。
ボイラ１１からの排ガスは還元剤分解反応器１７を加熱
した後、ＮＨ3 散布装置１９ＡからＮＨ3 を注入されて
脱硝触媒層１３において脱硝処理される。脱硝された排
ガスは空気予熱器１４の後流でＮＨ3 散布装置１９Ｂか
ら再度ＮＨ3 を注入され、無水硫酸や硫酸を中和し、電
気集塵装置１５を経て煙突１６から放出される。
【００１５】図３は本発明に係るＮＨ3 発生方法をコー
ジェネレーションプラントの排ガス発生源（ディーゼル
エンジン又はガスタービン）からの排ガス処理に適用し
て排煙脱硝を行う例を示す系統図である。図３中、図２
と同一要素には同一の符号を付し説明を省略する。この
ように構成されたプロセスにおいて、排ガス発生源２４
からの排ガスは還元剤分解反応器１７を加熱した後、Ｎ
Ｈ3 散布装置１９からＮＨ3 を注入されて脱硝触媒層１
３において脱硝処理される。脱硝された排ガスは廃熱回
収ボイラ２５で廃熱を回収された後、煙突１６から放出
される。
ジェネレーションプラントの排ガス発生源（ディーゼル
エンジン又はガスタービン）からの排ガス処理に適用し
て排煙脱硝を行う例を示す系統図である。図３中、図２
と同一要素には同一の符号を付し説明を省略する。この
ように構成されたプロセスにおいて、排ガス発生源２４
からの排ガスは還元剤分解反応器１７を加熱した後、Ｎ
Ｈ3 散布装置１９からＮＨ3 を注入されて脱硝触媒層１
３において脱硝処理される。脱硝された排ガスは廃熱回
収ボイラ２５で廃熱を回収された後、煙突１６から放出
される。
【００１６】（作用）還元剤としての尿素は、高温とな
った加水分解触媒表面で反応し、式に従い接触熱分解
する。さらに熱分解により生成したイソシアン酸（ＨＮ
ＣＯ）は、水蒸気が存在するとき触媒表面で水と反応し
て加水分解し、式のようにＮＨ3 とＣＯ2 に転化す
る。触媒温度が４００℃以上の高温の場合は尿素が触媒
表面でＨ 2 Ｏと反応し式のようにＮＨ3 とＣＯ2 に加
水分解される。
った加水分解触媒表面で反応し、式に従い接触熱分解
する。さらに熱分解により生成したイソシアン酸（ＨＮ
ＣＯ）は、水蒸気が存在するとき触媒表面で水と反応し
て加水分解し、式のようにＮＨ3 とＣＯ2 に転化す
る。触媒温度が４００℃以上の高温の場合は尿素が触媒
表面でＨ 2 Ｏと反応し式のようにＮＨ3 とＣＯ2 に加
水分解される。
【化１】 （ＮＨ2 ）2 ＣＯ→ＮＨ3 ＋ＨＮＣＯ（本
発明の触媒下で１００〜２００℃で） ＨＮＣＯ＋Ｈ2 Ｏ→ＮＨ3 ＋ＣＯ2（本発明の触媒
下で２００℃以上で） （ＮＨ2 ）2 ＣＯ＋Ｈ2 Ｏ→２ＮＨ3 ＋ＣＯ2（無
触媒下で４００℃以上の高温で）
発明の触媒下で１００〜２００℃で） ＨＮＣＯ＋Ｈ2 Ｏ→ＮＨ3 ＋ＣＯ2（本発明の触媒
下で２００℃以上で） （ＮＨ2 ）2 ＣＯ＋Ｈ2 Ｏ→２ＮＨ3 ＋ＣＯ2（無
触媒下で４００℃以上の高温で）
【００１７】本発明においては、固体のＮａＯＨ、ＫＯ
Ｈ、Ｎａ2 ＣＯ3 、Ｋ2 ＣＯ3 、Ｎａ2 ＳｉＯ3 及びＫ
2 ＳｉＯ3 などのアルカリ金属の水酸化物、炭酸塩及び
珪酸塩からなる群から選ばれる１種以上を主成分とする
接触加水分解触媒を使用することにより、後述する図４
に示すように２００℃の比較的低い温度でも、１００％
のＮＨ3 への転化率が得られる。この時、分解触媒表面
では逐次式と式の反応が起きている。
Ｈ、Ｎａ2 ＣＯ3 、Ｋ2 ＣＯ3 、Ｎａ2 ＳｉＯ3 及びＫ
2 ＳｉＯ3 などのアルカリ金属の水酸化物、炭酸塩及び
珪酸塩からなる群から選ばれる１種以上を主成分とする
接触加水分解触媒を使用することにより、後述する図４
に示すように２００℃の比較的低い温度でも、１００％
のＮＨ3 への転化率が得られる。この時、分解触媒表面
では逐次式と式の反応が起きている。
【００１８】このようにして得られたＮＨ3 を、２００
〜４５０℃の排ガス中に添加混合すると脱硝触媒層で次
式のような脱硝反応が起こり脱硝される。
〜４５０℃の排ガス中に添加混合すると脱硝触媒層で次
式のような脱硝反応が起こり脱硝される。
【化２】 ４ＮＨ3 ＋４ＮＯ＋Ｏ2 →４Ｎ2 ＋６Ｈ2
Ｏ（触媒下：２００〜４５０℃） ８ＮＨ3 ＋６ＮＯ2 →７Ｎ2 ＋１２Ｈ2 Ｏ（触媒
下：２００〜４５０℃）
Ｏ（触媒下：２００〜４５０℃） ８ＮＨ3 ＋６ＮＯ2 →７Ｎ2 ＋１２Ｈ2 Ｏ（触媒
下：２００〜４５０℃）
【００１９】また、排ガス温度が１００〜２００℃の煙
道排ガス中に添加混合すると次式のような中和反応が起
こり硫酸および無水硫酸が中和される。
道排ガス中に添加混合すると次式のような中和反応が起
こり硫酸および無水硫酸が中和される。
【化３】 ＳＯ3 ＋２ＮＨ3 ＋Ｈ2 Ｏ→（ＮＨ4 ）2
ＳＯ4 （１００〜２００℃） Ｈ2 ＳＯ4 ＋２ＮＨ3 →（ＮＨ4 ）2 ＳＯ4
（１００〜２００℃）
ＳＯ4 （１００〜２００℃） Ｈ2 ＳＯ4 ＋２ＮＨ3 →（ＮＨ4 ）2 ＳＯ4
（１００〜２００℃）
【００２０】
【実施例】以下、本発明の効果を実施例に基づいて具体
的に説明する。図１は本発明のＮＨ3 発生方法の効果を
確認する目的で構成した試験装置の系統図である。キャ
リアガスは空気ボンベ１Ａからバルブ１Ｂを介し、流量
計１Ｃと恒温槽１Ｄで温度調節された加湿器１Ｅを通し
た後に反応器３に導入される。また、タンク２Ａに貯蔵
された還元剤の尿素水溶液２Ｂは、定量ポンプ２Ｃを通
して反応器３に導入される。反応器３は内部に触媒層３
Ｂが充填されており、反応器３外周を覆う電気炉４と、
熱電対４Ｂと温度調節器４Ａにより触媒層３Ｂの温度は
一定に保たれる。
的に説明する。図１は本発明のＮＨ3 発生方法の効果を
確認する目的で構成した試験装置の系統図である。キャ
リアガスは空気ボンベ１Ａからバルブ１Ｂを介し、流量
計１Ｃと恒温槽１Ｄで温度調節された加湿器１Ｅを通し
た後に反応器３に導入される。また、タンク２Ａに貯蔵
された還元剤の尿素水溶液２Ｂは、定量ポンプ２Ｃを通
して反応器３に導入される。反応器３は内部に触媒層３
Ｂが充填されており、反応器３外周を覆う電気炉４と、
熱電対４Ｂと温度調節器４Ａにより触媒層３Ｂの温度は
一定に保たれる。
【００２１】尿素供給ライン２から供給される尿素水溶
液２Ｂは、触媒層３Ｂで加水分解され、ＮＨ3 、ＣＯ2
及び水蒸気へ転化する。生成したＮＨ3 、ＣＯ2 及び水
蒸気は、ガス供給ライン１より供給されるキャリアガス
により試験ガスライン５へ搬送される。試験ガスライン
５へ送られたガスの一部は、ガス分析装置５Ａへ導入さ
れ、ＮＨ3 成分濃度を計測することで、反応器３での尿
素からのＮＨ3 発生率を測定することができる。そして
試験後のガスはガス吸収ビン５Ｂで排ガス処理され、排
気ライン５Ｄから屋外に排出される。
液２Ｂは、触媒層３Ｂで加水分解され、ＮＨ3 、ＣＯ2
及び水蒸気へ転化する。生成したＮＨ3 、ＣＯ2 及び水
蒸気は、ガス供給ライン１より供給されるキャリアガス
により試験ガスライン５へ搬送される。試験ガスライン
５へ送られたガスの一部は、ガス分析装置５Ａへ導入さ
れ、ＮＨ3 成分濃度を計測することで、反応器３での尿
素からのＮＨ3 発生率を測定することができる。そして
試験後のガスはガス吸収ビン５Ｂで排ガス処理され、排
気ライン５Ｄから屋外に排出される。
【００２２】前記方法により、表１に示す条件で尿素水
溶液からのＮＨ3 発生試験を行った。試験結果を表２及
び図４に示した。これらの試験結果から、尿素の分解触
媒として固体のＮａ2 ＣＯ3 、ＮａＯＨ、Ｋ2 ＣＯ3 、
ＫＯＨ、Ｎａ2 ＳｉＯ3 あるいはこれらの混合物を用い
た場合には、還元剤の尿素を高効率でＮＨ3 へ転化させ
ることができる最低温度は２００℃であること、すなわ
ち、２００℃以上の温度とすれば尿素水溶液から高効率
でＮＨ3 を発生させ得ることがわかる。なお、本試験で
は分解触媒の担体としてガラスビーズを使用したが、他
のセラミックス製等の担体も使用でき、同様な結果が得
られた。なお、図４において〜及び＋はほとん
ど同一曲線となっている。
溶液からのＮＨ3 発生試験を行った。試験結果を表２及
び図４に示した。これらの試験結果から、尿素の分解触
媒として固体のＮａ2 ＣＯ3 、ＮａＯＨ、Ｋ2 ＣＯ3 、
ＫＯＨ、Ｎａ2 ＳｉＯ3 あるいはこれらの混合物を用い
た場合には、還元剤の尿素を高効率でＮＨ3 へ転化させ
ることができる最低温度は２００℃であること、すなわ
ち、２００℃以上の温度とすれば尿素水溶液から高効率
でＮＨ3 を発生させ得ることがわかる。なお、本試験で
は分解触媒の担体としてガラスビーズを使用したが、他
のセラミックス製等の担体も使用でき、同様な結果が得
られた。なお、図４において〜及び＋はほとん
ど同一曲線となっている。
【００２３】
【表１】
【００２４】
【表２】
【００２５】
【発明の効果】本発明のアンモニア発生方法によれば、
取扱いの容易な固体の還元剤である尿素から、比較的低
温の反応により容易にＮＨ3 を発生させることができ
る。この方法は、ＮＨ3 を還元剤とした選択的接触還元
による排煙脱硝又は排煙中の硫酸及び無水硫酸の中和等
の排ガス処理、その他ＮＨ3 を必要とするプロセスにお
けるＮＨ3 発生方法として好適である。この方法によれ
ば、取扱いにくい液体アンモニアを使用することなくＮ
Ｈ3 を利用できるので、市街地近接地域などにおいて
も、環境汚染の心配がない。また、本発明の排ガス処理
方法によれば、液体アンモニアを使用することなく選択
的接触還元による排煙脱硝又は排煙中の硫酸及び無水硫
酸の中和処理を行うことができる。また、尿素の分解反
応を２００℃程度の低温で行うことができるので、反応
の熱源として排ガスの熱を利用でき、装置の起動や停止
時、低負荷運転時などの排ガス低温時に加熱装置を使用
するだけでよく、極めて効率的なプロセスとなる。
取扱いの容易な固体の還元剤である尿素から、比較的低
温の反応により容易にＮＨ3 を発生させることができ
る。この方法は、ＮＨ3 を還元剤とした選択的接触還元
による排煙脱硝又は排煙中の硫酸及び無水硫酸の中和等
の排ガス処理、その他ＮＨ3 を必要とするプロセスにお
けるＮＨ3 発生方法として好適である。この方法によれ
ば、取扱いにくい液体アンモニアを使用することなくＮ
Ｈ3 を利用できるので、市街地近接地域などにおいて
も、環境汚染の心配がない。また、本発明の排ガス処理
方法によれば、液体アンモニアを使用することなく選択
的接触還元による排煙脱硝又は排煙中の硫酸及び無水硫
酸の中和処理を行うことができる。また、尿素の分解反
応を２００℃程度の低温で行うことができるので、反応
の熱源として排ガスの熱を利用でき、装置の起動や停止
時、低負荷運転時などの排ガス低温時に加熱装置を使用
するだけでよく、極めて効率的なプロセスとなる。
【図１】本発明に係るＮＨ3 発生方法の効果を確認する
ための試験装置の系統図。
ための試験装置の系統図。
【図２】本発明に係るＮＨ3 発生方法を火力発電プラン
トの排ガス処理に適用して、排煙脱硝及び排煙中の硫酸
の中和を行う例を示す系統図。
トの排ガス処理に適用して、排煙脱硝及び排煙中の硫酸
の中和を行う例を示す系統図。
【図３】本発明に係るＮＨ3 発生方法をコージェネレー
ションプラントの排ガス発生源からの排ガス処理に適用
して排煙脱硝を行う例を示す系統図。
ションプラントの排ガス発生源からの排ガス処理に適用
して排煙脱硝を行う例を示す系統図。
【図４】実施例の尿素水溶液からのＮＨ3 発生試験にお
ける各種触媒での試験温度とＮＨ3 発生率の関係を示す
グラフ。
ける各種触媒での試験温度とＮＨ3 発生率の関係を示す
グラフ。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 永山 修也 長崎県長崎市飽の浦町１番１号 三菱重工 業株式会社長崎造船所内 (72)発明者 内藤 治 長崎県長崎市飽の浦町１番１号 三菱重工 業株式会社長崎造船所内
Claims (5)
- 【請求項１】 尿素の水溶液を、アルカリ金属の水酸化
物、炭酸塩及び珪酸塩からなる群から選ばれる１種以上
を主成分とする接触加水分解触媒と、２００℃以上の温
度で接触させ、尿素の接触加水分解によりアンモニアを
発生させることを特徴とするアンモニアの発生方法。 - 【請求項２】 前記接触加水分解触媒が、固体のＮａＯ
Ｈ、ＫＯＨ、Ｎａ2ＣＯ3 、Ｋ2 ＣＯ3 、Ｎａ2 ＳｉＯ
3 及びＫ2 ＳｉＯ3 からなる群から選ばれる１種以上を
主成分とする接触加水分解触媒であることを特徴とする
請求項１に記載のアンモニアの発生方法。 - 【請求項３】 前記尿素の水溶液と接触加水分解触媒と
の接触温度を２００〜４５０℃とする請求項１又は２に
記載のアンモニアの発生方法。 - 【請求項４】 燃焼排ガスをアンモニアを使用する脱硝
装置に通して脱硝を行う燃焼排ガスの処理方法におい
て、煙道中の排ガス温度が２００〜４５０℃の部分に設
けられた脱硝装置の前流にアルカリ金属の水酸化物、炭
酸塩及び珪酸塩からなる群から選ばれる１種以上を主成
分とする接触加水分解触媒層を設けた還元剤分解反応器
を設置し、該還元剤分解反応器に尿素の水溶液を供給し
て接触加水分解し、発生したアンモニアを前記脱硝装置
の前流で排ガス中に添加して脱硝を行うことを特徴とす
る燃焼排ガスの処理方法。 - 【請求項５】 燃焼排ガスをアンモニアを使用する脱硝
装置に通して脱硝し、次いでアンモニアを添加して硫酸
及び無水硫酸の中和を行う燃焼排ガスの処理方法におい
て、煙道中の排ガス温度が２００〜４５０℃の部分に設
けられた脱硝装置の前流にアルカリ金属の水酸化物、炭
酸塩及び珪酸塩からなる群から選ばれる１種以上を主成
分とする接触加水分解触媒層を設けた還元剤分解反応器
を設置し、該還元剤分解反応器に尿素の水溶液を供給し
て接触加水分解し、発生したアンモニアを前記脱硝装置
の前流で排ガス中に添加して脱硝を行い、前記アンモニ
アの一部は脱硝装置の後流の排ガス温度が１００〜２０
０℃の部分に導いて排ガス中に散布して硫酸及び無水硫
酸の中和を行うことを特徴とする燃焼排ガスの処理方
法。
Priority Applications (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP9335520A JPH11171535A (ja) | 1997-12-05 | 1997-12-05 | アンモニア発生方法及び排ガス処理方法 |
| US09/605,249 US6491885B1 (en) | 1997-12-05 | 2000-06-28 | Exhaust gas processing method |
Applications Claiming Priority (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP9335520A JPH11171535A (ja) | 1997-12-05 | 1997-12-05 | アンモニア発生方法及び排ガス処理方法 |
| US09/605,249 US6491885B1 (en) | 1997-12-05 | 2000-06-28 | Exhaust gas processing method |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH11171535A true JPH11171535A (ja) | 1999-06-29 |
Family
ID=26575200
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP9335520A Pending JPH11171535A (ja) | 1997-12-05 | 1997-12-05 | アンモニア発生方法及び排ガス処理方法 |
Country Status (2)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US6491885B1 (ja) |
| JP (1) | JPH11171535A (ja) |
Cited By (8)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US6511644B1 (en) | 2000-08-28 | 2003-01-28 | The Chemithon Corporation | Method for removing contaminants in reactors |
| US6761868B2 (en) | 2001-05-16 | 2004-07-13 | The Chemithon Corporation | Process for quantitatively converting urea to ammonia on demand |
| US6887449B2 (en) | 2002-11-21 | 2005-05-03 | The Chemithon Corporation | Method of quantitatively producing ammonia from urea |
| JP2006016300A (ja) * | 2004-07-02 | 2006-01-19 | Kellogg Brawn & Root Inc | 擬似アイソサーマルのアンモニア合成法 |
| JP2006075764A (ja) * | 2004-09-10 | 2006-03-23 | Babcock Hitachi Kk | ガラス溶解炉排ガス処理方法および処理装置 |
| US8388920B2 (en) | 2010-04-02 | 2013-03-05 | Ohio University | Selective catalytic reduction via electrolysis of urea |
| US8562929B2 (en) | 2010-04-02 | 2013-10-22 | Ohio University | Selective catalytic reduction via electrolysis of urea |
| JP5885811B1 (ja) * | 2014-11-21 | 2016-03-16 | 株式会社タクマ | 尿素加水分解装置及びその制御方法 |
Families Citing this family (12)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US7092077B2 (en) * | 2001-09-24 | 2006-08-15 | Entegris, Inc. | System and method for monitoring contamination |
| US6895747B2 (en) * | 2002-11-21 | 2005-05-24 | Ford Global Technologies, Llc | Diesel aftertreatment systems |
| US6862879B2 (en) | 2002-11-21 | 2005-03-08 | Ford Global Technologies, Llc | Diesel aftertreatment system |
| US6834498B2 (en) * | 2002-11-21 | 2004-12-28 | Ford Global Technologies, Llc | Diesel aftertreatment systems |
| EP1514589A1 (de) * | 2003-08-12 | 2005-03-16 | Hochschule Rapperswil, Institut für angewandte Umwelttechnik | Verfahren und Mittel zur Entstickung von Abgasen |
| JP2005105970A (ja) * | 2003-09-30 | 2005-04-21 | Nissan Diesel Motor Co Ltd | エンジンの排気浄化装置 |
| EP1853374A1 (en) * | 2005-02-16 | 2007-11-14 | Imi Vision Limited | Exhaust gas treatment |
| CN101583412A (zh) * | 2006-08-22 | 2009-11-18 | 巴布科克能源公司 | 使用再生式热交换器在燃烧烟道气侧流中热分解尿素 |
| US20080267837A1 (en) * | 2007-04-27 | 2008-10-30 | Phelps Calvin E | Conversion of urea to reactants for NOx reduction |
| FR2924623A1 (fr) * | 2007-12-05 | 2009-06-12 | Air Liquide | Procede de reduction catalytique selective d'oxydes d'azote dans des fumees de combustion et installation pour sa mise en oeuvre |
| US8291926B2 (en) * | 2009-02-20 | 2012-10-23 | Caterpillar Inc. | Reductant dosing system having anti-aeration device |
| CN106062333B (zh) * | 2014-02-28 | 2021-11-09 | 优米科尔股份公司及两合公司 | 用于清洁来自压燃式发动机的废气的方法 |
Family Cites Families (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US5240688A (en) * | 1990-08-01 | 1993-08-31 | Fuel Tech Gmbh | Process for the in-line hydrolysis of urea |
| JPH0515739A (ja) | 1991-03-08 | 1993-01-26 | Sekiyu Sangyo Kasseika Center | 脱硝用還元剤の供給装置および脱硝用還元剤分解触媒 |
| US5281403B1 (en) * | 1991-09-27 | 1996-06-11 | Noell Inc | Method for converting urea to ammonia |
| CA2088713C (en) | 1992-02-24 | 1999-11-16 | Hans Thomas Hug | Cleaning exhaust gases from combustion installations |
| JPH08281074A (ja) | 1995-04-19 | 1996-10-29 | Babcock Hitachi Kk | 尿素を用いた脱硝装置 |
| US5976475A (en) * | 1997-04-02 | 1999-11-02 | Clean Diesel Technologies, Inc. | Reducing NOx emissions from an engine by temperature-controlled urea injection for selective catalytic reduction |
| US6093380A (en) * | 1998-10-16 | 2000-07-25 | Siirtec Nigi, S.P.A. | Method and apparatus for pollution control in exhaust gas streams from fossil fuel burning facilities |
-
1997
- 1997-12-05 JP JP9335520A patent/JPH11171535A/ja active Pending
-
2000
- 2000-06-28 US US09/605,249 patent/US6491885B1/en not_active Expired - Fee Related
Cited By (10)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US6511644B1 (en) | 2000-08-28 | 2003-01-28 | The Chemithon Corporation | Method for removing contaminants in reactors |
| US6761868B2 (en) | 2001-05-16 | 2004-07-13 | The Chemithon Corporation | Process for quantitatively converting urea to ammonia on demand |
| US7008603B2 (en) | 2001-05-16 | 2006-03-07 | The Chemithon Corporation | Process and apparatus for quantitatively converting urea to ammonia on demand |
| US6887449B2 (en) | 2002-11-21 | 2005-05-03 | The Chemithon Corporation | Method of quantitatively producing ammonia from urea |
| JP2006016300A (ja) * | 2004-07-02 | 2006-01-19 | Kellogg Brawn & Root Inc | 擬似アイソサーマルのアンモニア合成法 |
| JP2006075764A (ja) * | 2004-09-10 | 2006-03-23 | Babcock Hitachi Kk | ガラス溶解炉排ガス処理方法および処理装置 |
| JP4647960B2 (ja) * | 2004-09-10 | 2011-03-09 | バブコック日立株式会社 | ガラス溶解炉排ガス処理方法および処理装置 |
| US8388920B2 (en) | 2010-04-02 | 2013-03-05 | Ohio University | Selective catalytic reduction via electrolysis of urea |
| US8562929B2 (en) | 2010-04-02 | 2013-10-22 | Ohio University | Selective catalytic reduction via electrolysis of urea |
| JP5885811B1 (ja) * | 2014-11-21 | 2016-03-16 | 株式会社タクマ | 尿素加水分解装置及びその制御方法 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| US6491885B1 (en) | 2002-12-10 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| JPH11171535A (ja) | アンモニア発生方法及び排ガス処理方法 | |
| CA2397923C (en) | Selective catalytic reduction of no, enabled by side stream urea decomposition | |
| US7829033B2 (en) | Selective catalytic reduction of NOx enabled by sidestream urea decomposition | |
| US7682586B2 (en) | Thermal decomposition of urea in a side stream of combustion flue gas using a regenerative heat exchanger | |
| JP4646063B2 (ja) | 尿素の分解触媒を用いた排ガス脱硝方法及び装置 | |
| JP2001025646A (ja) | 廃ガス流から窒素酸化物を除去する方法 | |
| NL8602694A (nl) | Werkwijze voor het verminderen van het gehalte aan stikstofoxiden in de rookgasstroom van een ketel van een elektrische centrale met rookgaszuiveringsinstallatie. | |
| CN106237851A (zh) | 一种利用臭氧进行scr脱硝提效的系统与方法 | |
| JP2002068735A (ja) | アンモニアの発生方法及び燃焼排ガスの処理方法 | |
| CN105194991B (zh) | 玻璃炉窑烟气脱硫脱硝系统及工艺 | |
| JP4167039B2 (ja) | ガスタービン単独プラントの改造方法、触媒の再利用方法 | |
| KR100437875B1 (ko) | 요소를 환원제로 사용하는 선택적 촉매 환원법을 통한질소산화물의 저감시스템 | |
| JP2007301524A (ja) | 脱硝方法および脱硝設備 | |
| JPH0871372A (ja) | 尿素を用いた脱硝装置と方法 | |
| CN115090091B (zh) | 一种利用柠檬酸脱除垃圾焚烧烟气中逃逸氨的装置及方法 | |
| KR102350269B1 (ko) | Sncr 기반 선박용 플라즈마 질소산화물 제어 방법 및 장치 | |
| KR20090084055A (ko) | 선택적 촉매 환원 공정과 선택적 무촉매 환원 공정의 혼화시스템에서 암모니아 생성량을 증가시키는 환원제 분사시스템 | |
| JP2002068734A (ja) | アンモニアの発生方法及び燃焼排ガスの処理方法 | |
| CN111318148A (zh) | 一种二甲胺或三甲胺尾气用于蓄热式高温氧化炉除硝装置及方法 | |
| CN208720184U (zh) | 一种氮氧化物超低排放的余热锅炉 | |
| JPH11300164A (ja) | 脱硝装置を有するボイラプラント、および脱硝方法 | |
| JP2007229544A (ja) | 脱硝方法および脱硝設備 | |
| CN212692562U (zh) | 一种石灰窑烟气低温scr脱硝装置 | |
| CN111359396A (zh) | 一种焦炉烟气半干法氨法脱硫工艺 | |
| CN105214456A (zh) | 一种sncr-scr烟气脱硝工艺 |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A977 | Report on retrieval |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A971007 Effective date: 20040729 |
|
| A131 | Notification of reasons for refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A131 Effective date: 20040907 |
|
| A02 | Decision of refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A02 Effective date: 20050105 |