JPH111711A - 製錬炉の制御方法 - Google Patents
製錬炉の制御方法Info
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- JPH111711A JPH111711A JP14976997A JP14976997A JPH111711A JP H111711 A JPH111711 A JP H111711A JP 14976997 A JP14976997 A JP 14976997A JP 14976997 A JP14976997 A JP 14976997A JP H111711 A JPH111711 A JP H111711A
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- Japan
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- molten steel
- furnace
- scrap
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- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02P—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES IN THE PRODUCTION OR PROCESSING OF GOODS
- Y02P10/00—Technologies related to metal processing
- Y02P10/20—Recycling
Landscapes
- Manufacture Of Iron (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【課題】 鋼浴の突沸を回避する製錬炉の制御方法を提
供することを目的とする。 【解決手段】 鉄鋼１５を溶解することにより溶鋼７ａ
とスラグ７ｂとからなる鋼浴７が形成された炉体１に対
して、前記鋼浴７の浴面１２に向けて少なくともＯ2お
よびコークスを吹き込む製錬炉の制御方法において、前
記コークスの吹込量および前記溶鋼７ａの温度θmを制
御して、該溶鋼７ａの前記カーボン量Ｃmを０．１５ｗ
ｔ％以下、かつ前記溶鋼温度θmを１５５０℃以上とす
ることを特徴とする。
供することを目的とする。 【解決手段】 鉄鋼１５を溶解することにより溶鋼７ａ
とスラグ７ｂとからなる鋼浴７が形成された炉体１に対
して、前記鋼浴７の浴面１２に向けて少なくともＯ2お
よびコークスを吹き込む製錬炉の制御方法において、前
記コークスの吹込量および前記溶鋼７ａの温度θmを制
御して、該溶鋼７ａの前記カーボン量Ｃmを０．１５ｗ
ｔ％以下、かつ前記溶鋼温度θmを１５５０℃以上とす
ることを特徴とする。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、スクラップ等の鉄
鋼を製錬する製錬炉の制御方法に関するものである。
鋼を製錬する製錬炉の制御方法に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】近年、省資源の観点から、自動車部品の
廃材や空き缶等のスクラップを溶解、製錬し、再び製鋼
して再利用することが一般に行われている。従来、この
ようなスクラップを溶解して製錬する製錬炉として、図
２に示す製鋼用アーク炉（製錬炉）が用いられている。
図２は、製鋼用アーク炉の要部の断面図を示したもので
あり、符号１は炉体、２はスロート部、３は予熱槽であ
る。
廃材や空き缶等のスクラップを溶解、製錬し、再び製鋼
して再利用することが一般に行われている。従来、この
ようなスクラップを溶解して製錬する製錬炉として、図
２に示す製鋼用アーク炉（製錬炉）が用いられている。
図２は、製鋼用アーク炉の要部の断面図を示したもので
あり、符号１は炉体、２はスロート部、３は予熱槽であ
る。
【０００３】炉体１は、被加熱物であるスクラップ（鉄
鋼）１５が供給され溶解される容器であり、該炉体１の
底部には陽極となる底部電極５が設けられている。また
炉体１内には、スクラップ投入口１ｂを挟んで炉蓋１ａ
を貫通して取り付けられた陰極となる二本の上部電極
６、６が挿入されている。これら底部電極５と上部電極
６、６との間に電圧を印加してアーク放電させることに
より、炉体１内に供給されたスクラップ１５を加熱して
溶解するようになっている。炉体１の底部には、このよ
うに溶解された鋼浴７が貯留されている。鋼浴７は、炉
体１の底部側に位置する溶鋼７ａと該溶鋼７ａの上方に
堆積するスラグ７ｂとからなっている。上部電極６の側
方には、ランス（噴射管）８が設けられている。
鋼）１５が供給され溶解される容器であり、該炉体１の
底部には陽極となる底部電極５が設けられている。また
炉体１内には、スクラップ投入口１ｂを挟んで炉蓋１ａ
を貫通して取り付けられた陰極となる二本の上部電極
６、６が挿入されている。これら底部電極５と上部電極
６、６との間に電圧を印加してアーク放電させることに
より、炉体１内に供給されたスクラップ１５を加熱して
溶解するようになっている。炉体１の底部には、このよ
うに溶解された鋼浴７が貯留されている。鋼浴７は、炉
体１の底部側に位置する溶鋼７ａと該溶鋼７ａの上方に
堆積するスラグ７ｂとからなっている。上部電極６の側
方には、ランス（噴射管）８が設けられている。
【０００４】ランス８は、鋼浴７の浴面１２に対して対
向配置されており、その先端から一次燃焼用のコークス
およびＯ2がジェットとなって浴面１２に噴射されるよ
うになっている。さらに、炉体１の側壁部には、二次燃
焼用のエアーを送り込むエアー配管９が設けられてい
る。
向配置されており、その先端から一次燃焼用のコークス
およびＯ2がジェットとなって浴面１２に噴射されるよ
うになっている。さらに、炉体１の側壁部には、二次燃
焼用のエアーを送り込むエアー配管９が設けられてい
る。
【０００５】スロート部２は、一端が前記炉体１の頂部
に設けられたスクラップ投入口１ｂに接続されており、
他端が予熱槽３の底部側面に接続されている。このスロ
ート部２は、予熱槽３に貯留されたスクラップ１５が通
過して炉体１に供給されるスクラップ供給路とされ、か
つ炉体１内から流出する排ガスの通路とされている。ま
た、スロート部２の上部には、予熱槽３に貯留されたス
クラップ１５が一時的に滞留させる水平な受台部２ａが
設けられている。さらに、この受台部２ａに滞留された
スクラップ１５を押し出して炉体１内へ供給する進退可
能なスロート部押出装置１０が設けられている。
に設けられたスクラップ投入口１ｂに接続されており、
他端が予熱槽３の底部側面に接続されている。このスロ
ート部２は、予熱槽３に貯留されたスクラップ１５が通
過して炉体１に供給されるスクラップ供給路とされ、か
つ炉体１内から流出する排ガスの通路とされている。ま
た、スロート部２の上部には、予熱槽３に貯留されたス
クラップ１５が一時的に滞留させる水平な受台部２ａが
設けられている。さらに、この受台部２ａに滞留された
スクラップ１５を押し出して炉体１内へ供給する進退可
能なスロート部押出装置１０が設けられている。
【０００６】予熱槽３は、スロート部２の上端に接続さ
れており、スクラップ１５を貯留するようになってい
る。この予熱槽３内には、スクラップ１５の他に還元鉄
であるＨＢＩ（Hot Briquete Iron）１６が混入されて
いる。このＨＢＩ１６は、主成分がＦｅとされＳｎ、Ｃ
ｕ等を含有していないものである。したがって、ＨＢＩ
１６をスクラップ１５に混入させることにより、スクラ
ップ１５中に含まれるＳｎ、Ｃｕ等の不純物の存在比を
相対的に減少させて、スクラップ１５を溶解することに
より得られる鋼の品質改善のために用いられるものであ
る。この予熱槽３は、前記スロート部２とともに、炉体
１内から流出される排ガスの通路とされている。したが
って、予熱槽３に貯留されたスクラップ１５およびＨＢ
Ｉ１６は、排ガスの顕熱により予熱されるようになって
いる。また、予熱槽３の下部には、貯留されたスクラッ
プ１５およびＨＢＩ１６を前記受台部２ａに押し出して
供給するための予熱部押出装置１１が設けられている。
れており、スクラップ１５を貯留するようになってい
る。この予熱槽３内には、スクラップ１５の他に還元鉄
であるＨＢＩ（Hot Briquete Iron）１６が混入されて
いる。このＨＢＩ１６は、主成分がＦｅとされＳｎ、Ｃ
ｕ等を含有していないものである。したがって、ＨＢＩ
１６をスクラップ１５に混入させることにより、スクラ
ップ１５中に含まれるＳｎ、Ｃｕ等の不純物の存在比を
相対的に減少させて、スクラップ１５を溶解することに
より得られる鋼の品質改善のために用いられるものであ
る。この予熱槽３は、前記スロート部２とともに、炉体
１内から流出される排ガスの通路とされている。したが
って、予熱槽３に貯留されたスクラップ１５およびＨＢ
Ｉ１６は、排ガスの顕熱により予熱されるようになって
いる。また、予熱槽３の下部には、貯留されたスクラッ
プ１５およびＨＢＩ１６を前記受台部２ａに押し出して
供給するための予熱部押出装置１１が設けられている。
【０００７】このように構成された製鋼用アーク炉の運
転方法について概説する。予熱槽３に貯留されたスクラ
ップ１５およびＨＢＩ１６が予熱部押出装置１１により
受台部２ａに押し出され、さらにスロート部押出装置１
０によりスロート部２を通って炉体１内に供給される。
炉体１内に供給されたスクラップ１５およびＨＢＩ１６
は、底部電極５と上部電極６、６によって引き起こされ
るアーク放電により加熱され溶解される。溶解された鋼
浴７は、炉体１の底部に貯留され、ランス８により一次
燃焼させられることになる。この一次燃焼は酸素不足下
で行われるので、不完全燃焼となり、一次燃焼によって
生成される燃焼ガスは、ＣＯを含んだものとなってい
る。さらに、鋼浴７の上方において、エアー配管９によ
って供給される二次燃焼用のエアーに含まれるＯ2と前
記一次燃焼ガスに含まれるＣＯとが混合され反応するこ
とにより二次燃焼が行われる。このようにして得られる
排ガスは、一次燃焼と二次燃焼からなる二段の燃焼によ
って得られるため、高温の顕熱を有したガスとなってい
る。排ガスは、炉体１、スロート部２を通過して予熱槽
３に流れ込む。したがって、予熱槽３に貯留されたスク
ラップ１５およびＨＢＩ１６は、高温の排ガスによって
予熱されることになる。このようにスクラップ１５およ
びＨＢＩ１６が予熱されることにより、アーク放電によ
り炉体１内で消費される電力が削減されることになる。
転方法について概説する。予熱槽３に貯留されたスクラ
ップ１５およびＨＢＩ１６が予熱部押出装置１１により
受台部２ａに押し出され、さらにスロート部押出装置１
０によりスロート部２を通って炉体１内に供給される。
炉体１内に供給されたスクラップ１５およびＨＢＩ１６
は、底部電極５と上部電極６、６によって引き起こされ
るアーク放電により加熱され溶解される。溶解された鋼
浴７は、炉体１の底部に貯留され、ランス８により一次
燃焼させられることになる。この一次燃焼は酸素不足下
で行われるので、不完全燃焼となり、一次燃焼によって
生成される燃焼ガスは、ＣＯを含んだものとなってい
る。さらに、鋼浴７の上方において、エアー配管９によ
って供給される二次燃焼用のエアーに含まれるＯ2と前
記一次燃焼ガスに含まれるＣＯとが混合され反応するこ
とにより二次燃焼が行われる。このようにして得られる
排ガスは、一次燃焼と二次燃焼からなる二段の燃焼によ
って得られるため、高温の顕熱を有したガスとなってい
る。排ガスは、炉体１、スロート部２を通過して予熱槽
３に流れ込む。したがって、予熱槽３に貯留されたスク
ラップ１５およびＨＢＩ１６は、高温の排ガスによって
予熱されることになる。このようにスクラップ１５およ
びＨＢＩ１６が予熱されることにより、アーク放電によ
り炉体１内で消費される電力が削減されることになる。
【０００８】
【発明が解決しようとする課題】ところで、従来の製鋼
用アーク炉において、炉体１内で鋼浴７の突沸が発生
し、鋼浴７が上方に吹き飛んでしまうという問題があっ
た。この突沸は、図３に示すように、溶鋼７ａの温度が
１５５０℃未満、あるいは溶鋼７ａに溶け落ちているカ
ーボン量が０．１５ｗｔ％よりも大きい場合に顕著に発
生していた。また、鋼浴７の突沸が生じると、製錬され
製鋼される製品の歩留まりが悪くなってしまうという問
題も引き起こしていた。
用アーク炉において、炉体１内で鋼浴７の突沸が発生
し、鋼浴７が上方に吹き飛んでしまうという問題があっ
た。この突沸は、図３に示すように、溶鋼７ａの温度が
１５５０℃未満、あるいは溶鋼７ａに溶け落ちているカ
ーボン量が０．１５ｗｔ％よりも大きい場合に顕著に発
生していた。また、鋼浴７の突沸が生じると、製錬され
製鋼される製品の歩留まりが悪くなってしまうという問
題も引き起こしていた。
【０００９】そこで、本発明は、上記課題に鑑みてなさ
れたもので、鋼浴の突沸を回避する製錬炉の制御方法を
提供することを目的とする。
れたもので、鋼浴の突沸を回避する製錬炉の制御方法を
提供することを目的とする。
【００１０】
【課題を解決するための手段】本発明の製錬炉の制御方
法では、上記課題を解決するため、以下の手段を採用し
た。請求項１記載の製錬炉の制御方法は、鉄鋼を溶解す
ることにより、溶鋼と該溶鋼の上方に堆積するスラグと
からなる鋼浴が形成された炉体に対して、前記鋼浴の浴
面に向けて少なくともＯ2およびコークスを吹き込む製
錬炉の制御方法において、前記コークスの吹込量および
前記溶鋼の温度を制御して、該溶鋼の前記カーボン量を
０．１５ｗｔ％以下、かつ前記溶鋼温度を１５５０℃以
上とすることを特徴とする。
法では、上記課題を解決するため、以下の手段を採用し
た。請求項１記載の製錬炉の制御方法は、鉄鋼を溶解す
ることにより、溶鋼と該溶鋼の上方に堆積するスラグと
からなる鋼浴が形成された炉体に対して、前記鋼浴の浴
面に向けて少なくともＯ2およびコークスを吹き込む製
錬炉の制御方法において、前記コークスの吹込量および
前記溶鋼の温度を制御して、該溶鋼の前記カーボン量を
０．１５ｗｔ％以下、かつ前記溶鋼温度を１５５０℃以
上とすることを特徴とする。
【００１１】溶鋼のカーボン量が０．１５ｗｔ％以下、
かつ溶鋼温度が１５５０℃以上という鋼浴の突沸が生じ
ない範囲で製錬炉を制御することにより、鋼浴の突沸が
回避されることになる。
かつ溶鋼温度が１５５０℃以上という鋼浴の突沸が生じ
ない範囲で製錬炉を制御することにより、鋼浴の突沸が
回避されることになる。
【００１２】
【発明の実施の形態】以下、本発明の実施の形態につい
て説明する。本実施の形態における製鋼用アーク炉は、
従来の技術で示したものと同様なので、以下に図２を参
照して説明し、各部材の説明を省略する。底部電極５と
上部電極６、６との間に印加される電力は、図示しない
電力供給装置によって制御されるようになっている。予
熱槽３の出口部の温度には熱電対が取り付けられてお
り、温度測定が可能となっている。予熱槽３に供給され
るスクラップ１５およびＨＢＩ１６の重量は、供給時に
測定されるようになっている。この測定された重量と、
スロート部押出装置１０および予熱部押出装置１１によ
って押し出される重量とから炉体１内に供給されるスク
ラップ１５およびＨＢＩ１６が得られるので、炉体１内
の鋼浴７の重量も得られるようになっている。また、ス
ラグや溶鋼の重量は、従来の操業データ等に基づいて求
められるようになっている。製鋼用アーク炉の運転時に
おいて、スクラップ１５およびＨＢＩ１６が炉体１内に
供給され、炉体１内でアーク放電により溶解される過程
は従来の技術で説明したものと同様なので省略する。
て説明する。本実施の形態における製鋼用アーク炉は、
従来の技術で示したものと同様なので、以下に図２を参
照して説明し、各部材の説明を省略する。底部電極５と
上部電極６、６との間に印加される電力は、図示しない
電力供給装置によって制御されるようになっている。予
熱槽３の出口部の温度には熱電対が取り付けられてお
り、温度測定が可能となっている。予熱槽３に供給され
るスクラップ１５およびＨＢＩ１６の重量は、供給時に
測定されるようになっている。この測定された重量と、
スロート部押出装置１０および予熱部押出装置１１によ
って押し出される重量とから炉体１内に供給されるスク
ラップ１５およびＨＢＩ１６が得られるので、炉体１内
の鋼浴７の重量も得られるようになっている。また、ス
ラグや溶鋼の重量は、従来の操業データ等に基づいて求
められるようになっている。製鋼用アーク炉の運転時に
おいて、スクラップ１５およびＨＢＩ１６が炉体１内に
供給され、炉体１内でアーク放電により溶解される過程
は従来の技術で説明したものと同様なので省略する。
【００１３】本実施の形態は、製鋼用アーク炉の制御方
法について特徴があるので、以下にその点について説明
する。製鋼用アーク炉の制御方法は、溶鋼７ａの温度θ
mおよび溶鋼７ａ中に溶け込んだカーボン量Ｃmとを算出
して、その結果に基づいて制御を行うものである。溶鋼
温度θmは、以下の熱量バランスの式で算出する。 Ｗh・Ｑh + Ｗn・Ｑn + Σ（Ｗs・θs・Ｃs） + Σ（Ｐ・ｔ） ＝（Ｗh + Ｗn + ΣＷs）・（Ｃs・θm） …（１） ここで、Ｗhは炉体１内に残留された鋼浴重量、Ｑhは炉
体１内に残留された鋼浴重量の熱量、Ｗnはスラグ７ｂ
の重量、Ｑnはスラグ７ｂの熱量、Ｗsは炉体１内に供給
されるスクラップ１５およびＨＢＩ１６の重量、θsは
予熱槽３出口におけるスクラップ１５およびＨＢＩ１６
の温度、Ｃsはスクラップ１５およびＨＢＩ１６の単位
熱容量、Ｐは炉体１内でアーク放電により消費される投
入電力、ｔは電力を投入している時間である。また、溶
鋼７ａ中に溶け込んだカーボン量Ｃmは、以下の式で算
出する。 Ｃm＝｛Ｍh＋ΣＭs＋（ΣＵb・ｔ−ΣＵn・ｔ−ΣＵd・ｔ）｝／Ｗm …（２） ここで、Ｍhは炉体１内に残留された鋼浴７中のカーボ
ン量、Ｍsはスクラップ１５およびＨＢＩ１６中のカー
ボン量、Ｕbはランス８から鋼浴７へ供給されるコーク
スの吹込量、Ｕnはスラグ７ｂの還元速度、Ｕdは溶鋼７
ａの脱炭速度、Ｗmは溶鋼７ａの重量である。なお、
（２）式における脱炭速度Ｕdは、溶鋼温度θmの関数と
なっている。したがって、カーボン量Ｃmは、溶鋼温度
θmを算出した後に得られるようになっている。
法について特徴があるので、以下にその点について説明
する。製鋼用アーク炉の制御方法は、溶鋼７ａの温度θ
mおよび溶鋼７ａ中に溶け込んだカーボン量Ｃmとを算出
して、その結果に基づいて制御を行うものである。溶鋼
温度θmは、以下の熱量バランスの式で算出する。 Ｗh・Ｑh + Ｗn・Ｑn + Σ（Ｗs・θs・Ｃs） + Σ（Ｐ・ｔ） ＝（Ｗh + Ｗn + ΣＷs）・（Ｃs・θm） …（１） ここで、Ｗhは炉体１内に残留された鋼浴重量、Ｑhは炉
体１内に残留された鋼浴重量の熱量、Ｗnはスラグ７ｂ
の重量、Ｑnはスラグ７ｂの熱量、Ｗsは炉体１内に供給
されるスクラップ１５およびＨＢＩ１６の重量、θsは
予熱槽３出口におけるスクラップ１５およびＨＢＩ１６
の温度、Ｃsはスクラップ１５およびＨＢＩ１６の単位
熱容量、Ｐは炉体１内でアーク放電により消費される投
入電力、ｔは電力を投入している時間である。また、溶
鋼７ａ中に溶け込んだカーボン量Ｃmは、以下の式で算
出する。 Ｃm＝｛Ｍh＋ΣＭs＋（ΣＵb・ｔ−ΣＵn・ｔ−ΣＵd・ｔ）｝／Ｗm …（２） ここで、Ｍhは炉体１内に残留された鋼浴７中のカーボ
ン量、Ｍsはスクラップ１５およびＨＢＩ１６中のカー
ボン量、Ｕbはランス８から鋼浴７へ供給されるコーク
スの吹込量、Ｕnはスラグ７ｂの還元速度、Ｕdは溶鋼７
ａの脱炭速度、Ｗmは溶鋼７ａの重量である。なお、
（２）式における脱炭速度Ｕdは、溶鋼温度θmの関数と
なっている。したがって、カーボン量Ｃmは、溶鋼温度
θmを算出した後に得られるようになっている。
【００１４】上記溶鋼温度θmとカーボン量Ｃmに基づい
て、製鋼用アーク炉の制御方法を図１を参照して説明す
る。まず、（１）式により溶鋼温度θmを算出する。溶
鋼温度θmが１５５０℃未満の場合は、投入電力Ｐを減
少させるか投入電力Ｐを停止する。あるいはコークス吹
込量Ｕbを減少させ、鋼浴７における一次燃焼による発
熱を抑制する。一方、溶鋼温度が１５５０℃以上の場合
は、そのまま製鋼用アーク炉の運転を続ける。次に、
（２）式により、溶鋼７ａ中に溶け込んだカーボン量Ｃ
mを算出する。カーボン量Ｃmが０．１５％よりも大きい
場合は、投入電力Ｐを調整して溶鋼７ａの脱炭速度Ｕd
やスラグ７ｂの還元速度Ｕnを増加させる。あるいはコ
ークス吹込量Ｕbを減少させる。一方、カーボン量Ｃmが
０．１５％以下の場合は、そのまま製鋼用アーク炉の運
転を続ける。
て、製鋼用アーク炉の制御方法を図１を参照して説明す
る。まず、（１）式により溶鋼温度θmを算出する。溶
鋼温度θmが１５５０℃未満の場合は、投入電力Ｐを減
少させるか投入電力Ｐを停止する。あるいはコークス吹
込量Ｕbを減少させ、鋼浴７における一次燃焼による発
熱を抑制する。一方、溶鋼温度が１５５０℃以上の場合
は、そのまま製鋼用アーク炉の運転を続ける。次に、
（２）式により、溶鋼７ａ中に溶け込んだカーボン量Ｃ
mを算出する。カーボン量Ｃmが０．１５％よりも大きい
場合は、投入電力Ｐを調整して溶鋼７ａの脱炭速度Ｕd
やスラグ７ｂの還元速度Ｕnを増加させる。あるいはコ
ークス吹込量Ｕbを減少させる。一方、カーボン量Ｃmが
０．１５％以下の場合は、そのまま製鋼用アーク炉の運
転を続ける。
【００１５】このように、溶鋼温度θmおよびカーボン
量Ｃmを算出して、その算出結果に基づいて、投入電力
Ｐとコークス吹込量Ｃmを調整して製鋼用アーク炉を制
御する方法としたので、溶鋼温度θmを１５５０℃以
上、カーボン量Ｃmを０．１５ｗｔ％以下とすることが
可能となる。したがって、図３に斜線で示した鋼浴７の
突沸が生じない範囲で製鋼用アーク炉を運転することが
可能となる。
量Ｃmを算出して、その算出結果に基づいて、投入電力
Ｐとコークス吹込量Ｃmを調整して製鋼用アーク炉を制
御する方法としたので、溶鋼温度θmを１５５０℃以
上、カーボン量Ｃmを０．１５ｗｔ％以下とすることが
可能となる。したがって、図３に斜線で示した鋼浴７の
突沸が生じない範囲で製鋼用アーク炉を運転することが
可能となる。
【００１６】なお、本実施の形態において、ランス８か
らコークスおよびＯ2を吹き込む構成としたが、ランス
８を複数設け、それぞれのランス８からコークス、Ｏ2
を別々に吹き込む構成としてもよい。
らコークスおよびＯ2を吹き込む構成としたが、ランス
８を複数設け、それぞれのランス８からコークス、Ｏ2
を別々に吹き込む構成としてもよい。
【００１７】
【発明の効果】以上説明したように、本発明の製錬炉の
制御方法によれば、以下の効果を得ることができる。溶
鋼温度とコークス吹込量を制御して溶鋼温度θmを１５
５０℃以上、カーボン量Ｃmを０．１５ｗｔ％以下とす
ることとしたので、鋼浴の突沸を回避することが可能と
なる。したがって、突沸により生じる歩留まりのバラツ
キを防止することができ、高品質の鉄鋼を製錬すること
が可能となる。
制御方法によれば、以下の効果を得ることができる。溶
鋼温度とコークス吹込量を制御して溶鋼温度θmを１５
５０℃以上、カーボン量Ｃmを０．１５ｗｔ％以下とす
ることとしたので、鋼浴の突沸を回避することが可能と
なる。したがって、突沸により生じる歩留まりのバラツ
キを防止することができ、高品質の鉄鋼を製錬すること
が可能となる。
【図１】 本発明の実施の形態であり、製錬炉の制御方
法のフローチャートを示す図である。
法のフローチャートを示す図である。
【図２】 従来の技術である製鋼用アーク炉を示す断面
図である。
図である。
【図３】 鋼浴の突沸が生じるおそれのない範囲を斜線
で示した図である。
で示した図である。
１ 炉体 ７ 鋼浴 ７ａ 溶鋼 ７ｂ スラグ １２ 浴面 θm 溶鋼温度 Ｃm カーボン量
Claims (1)
- 【請求項１】 鉄鋼を溶解することにより溶鋼と該溶鋼
の上方に堆積するスラグとからなる鋼浴が形成された炉
体に対して、前記鋼浴の浴面に向けて少なくともＯ2お
よびコークスを吹き込む製錬炉の制御方法において、 前記コークスの吹込量および前記溶鋼の温度を制御し
て、該溶鋼の前記カーボン量を０．１５ｗｔ％以下、か
つ前記溶鋼温度を１５５０℃以上とすることを特徴とす
る製錬炉の制御方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP14976997A JPH111711A (ja) | 1997-06-06 | 1997-06-06 | 製錬炉の制御方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP14976997A JPH111711A (ja) | 1997-06-06 | 1997-06-06 | 製錬炉の制御方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH111711A true JPH111711A (ja) | 1999-01-06 |
Family
ID=15482338
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP14976997A Withdrawn JPH111711A (ja) | 1997-06-06 | 1997-06-06 | 製錬炉の制御方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH111711A (ja) |
-
1997
- 1997-06-06 JP JP14976997A patent/JPH111711A/ja not_active Withdrawn
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