JPH11168896A - ブラシレスモータの駆動制御装置及び冷凍サイクル装置 - Google Patents
ブラシレスモータの駆動制御装置及び冷凍サイクル装置Info
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- JPH11168896A JPH11168896A JP9331868A JP33186897A JPH11168896A JP H11168896 A JPH11168896 A JP H11168896A JP 9331868 A JP9331868 A JP 9331868A JP 33186897 A JP33186897 A JP 33186897A JP H11168896 A JPH11168896 A JP H11168896A
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 ロータの回転位置検出を確実に行なってブラ
シレスモータの適正な駆動を継続できる信頼性にすぐれ
たブラシレスモータの駆動制御装置を提供する。 【解決手段】 ブラシレスモータ1のステータの相巻線
Lu,Lv,Lwのうち非通電状態の相巻線に生じる誘
起電圧の変化から同ブラシレスモータ1のロータの回転
位置を検出し、この検出位置に応じて各相巻線に対する
通電を順次に切換えてモータ駆動を行なう駆動制御装置
において、各相巻線に対する通電率を通電切換の直前の
所定期間において強制的に縮小し、転流後に相電流が零
まで減衰するのにかかる時間を短縮する。これにより、
回転位置検出のための誘起電圧の立ち上がりを適正にす
る。
シレスモータの適正な駆動を継続できる信頼性にすぐれ
たブラシレスモータの駆動制御装置を提供する。 【解決手段】 ブラシレスモータ1のステータの相巻線
Lu,Lv,Lwのうち非通電状態の相巻線に生じる誘
起電圧の変化から同ブラシレスモータ1のロータの回転
位置を検出し、この検出位置に応じて各相巻線に対する
通電を順次に切換えてモータ駆動を行なう駆動制御装置
において、各相巻線に対する通電率を通電切換の直前の
所定期間において強制的に縮小し、転流後に相電流が零
まで減衰するのにかかる時間を短縮する。これにより、
回転位置検出のための誘起電圧の立ち上がりを適正にす
る。
Description
【0001】
【発明の属する技術分野】この発明は、空気調和機のよ
うな冷凍サイクル装置の圧縮機などに搭載されるブラシ
レスモータの駆動制御装置及び冷凍サイクル装置に関す
る。
うな冷凍サイクル装置の圧縮機などに搭載されるブラシ
レスモータの駆動制御装置及び冷凍サイクル装置に関す
る。
【0002】
【従来の技術】従来、ブラシレスモータは、特開平9-47
076 号公報に示されるように、複数の相巻線を有するス
テータ、および永久磁石を有するロータにより構成され
る。このブラシレスモータの駆動にあたっては、直流電
圧を出力する直流電圧回路、およびこの直流電圧回路の
出力電圧が印加されるスイッチング回路が用意される。
076 号公報に示されるように、複数の相巻線を有するス
テータ、および永久磁石を有するロータにより構成され
る。このブラシレスモータの駆動にあたっては、直流電
圧を出力する直流電圧回路、およびこの直流電圧回路の
出力電圧が印加されるスイッチング回路が用意される。
【0003】スイッチング回路は、一対のスイッチング
素子が電流の上流側と下流側の関係に直列接続された直
列回路を複数有している。これら直列回路の各スイッチ
ング素子の相互接続点が、ブラシレスモータの各相巻線
に接続される。
素子が電流の上流側と下流側の関係に直列接続された直
列回路を複数有している。これら直列回路の各スイッチ
ング素子の相互接続点が、ブラシレスモータの各相巻線
に接続される。
【0004】スイッチング回路の1つの直列回路の上流
側スイッチング素子および別の1つの直列回路の下流側
スイッチング素子のうち、一方が連続オンされて他方が
断続オンされ、かつこの連続オンおよび断続オンするス
イッチング素子が順次に切換えられることにより、ブラ
シレスモータの各相巻線が順次に通電される。この各相
巻線に対する通電により、各相巻線から磁界が発生す
る。この磁界と、ロータの永久磁石が発する磁界との相
互作用により、ロータが回転する。なお、各相巻線への
通電切換のことを、転流と称する。
側スイッチング素子および別の1つの直列回路の下流側
スイッチング素子のうち、一方が連続オンされて他方が
断続オンされ、かつこの連続オンおよび断続オンするス
イッチング素子が順次に切換えられることにより、ブラ
シレスモータの各相巻線が順次に通電される。この各相
巻線に対する通電により、各相巻線から磁界が発生す
る。この磁界と、ロータの永久磁石が発する磁界との相
互作用により、ロータが回転する。なお、各相巻線への
通電切換のことを、転流と称する。
【0005】ロータが回転すると、非通電状態の相巻線
に電圧が誘起する。この誘起電圧が取り出され、その誘
起電圧の変化からロータの回転位置が検出される。具体
的には、非通電状態の相巻線に生じる誘起電圧のレベル
とあらかじめ定められた基準電圧のレベルとが比較さ
れ、両レベルが交差するとき、そのタイミングでのロー
タの回転位置が基準回転位置として検出される。
に電圧が誘起する。この誘起電圧が取り出され、その誘
起電圧の変化からロータの回転位置が検出される。具体
的には、非通電状態の相巻線に生じる誘起電圧のレベル
とあらかじめ定められた基準電圧のレベルとが比較さ
れ、両レベルが交差するとき、そのタイミングでのロー
タの回転位置が基準回転位置として検出される。
【0006】こうして検出される基準回転位置に応じ
て、各相巻線に対する通電切換(転流)のタイミングが
制御される。そして、この通電切換が繰り返されること
により、ロータの回転が継続する。
て、各相巻線に対する通電切換(転流)のタイミングが
制御される。そして、この通電切換が繰り返されること
により、ロータの回転が継続する。
【0007】また、断続オンするスイッチング素子のオ
ン,オフデューティが調節され、これによりブラシレス
モータの速度が制御される。この制御に基づく速度変化
にかかわらず、上記の回転位置検出および通電切換は有
効に継続される。
ン,オフデューティが調節され、これによりブラシレス
モータの速度が制御される。この制御に基づく速度変化
にかかわらず、上記の回転位置検出および通電切換は有
効に継続される。
【0008】
【発明が解決しようとする課題】通電状態の相巻線には
当然ながら相電流が流れており、その相電流は転流によ
り非通電状態に変わると流れなくなる。ただし、転流後
の非通電となった図10に示すように相電流はすぐには
零とならずに徐々に減衰していき、その減衰中は誘起電
圧が立ち上がらない。
当然ながら相電流が流れており、その相電流は転流によ
り非通電状態に変わると流れなくなる。ただし、転流後
の非通電となった図10に示すように相電流はすぐには
零とならずに徐々に減衰していき、その減衰中は誘起電
圧が立ち上がらない。
【0009】この転流後の相電流の減衰は、転流直前の
電流値、回路インダクタンス、誘起電圧の大きさ(回転
速度に依存)、減衰中の他相のPWMデューティによっ
て変化するものであり、回転速度が低速で(高速時に比
べて)誘起電圧が小さく、PWMデューティが小さく、
かつ、高負荷(入力電流が大きい)時ほど減衰時間は長
くなる。このとき図10の破線のように、誘起電圧が基
準電圧を交差するタイミング(位置検出点)以上に相電
流が流れている期間が長くなり、誘起電圧の立ち上がり
が遅れると、誘起電圧のレベルと基準電圧のレベルとを
比較する回転位置検出が不可能となる。回転位置検出が
できないと、ブラシレスモータの適正な駆動が困難とな
る。
電流値、回路インダクタンス、誘起電圧の大きさ(回転
速度に依存)、減衰中の他相のPWMデューティによっ
て変化するものであり、回転速度が低速で(高速時に比
べて)誘起電圧が小さく、PWMデューティが小さく、
かつ、高負荷(入力電流が大きい)時ほど減衰時間は長
くなる。このとき図10の破線のように、誘起電圧が基
準電圧を交差するタイミング(位置検出点)以上に相電
流が流れている期間が長くなり、誘起電圧の立ち上がり
が遅れると、誘起電圧のレベルと基準電圧のレベルとを
比較する回転位置検出が不可能となる。回転位置検出が
できないと、ブラシレスモータの適正な駆動が困難とな
る。
【0010】この発明は上記の事情を考慮したもので、
その目的とするところは、ロータの回転位置検出を確実
に行なうことができ、これによりブラシレスモータの適
正な駆動を継続できる信頼性にすぐれたブラシレスモー
タの駆動制御装置を提供することにある。
その目的とするところは、ロータの回転位置検出を確実
に行なうことができ、これによりブラシレスモータの適
正な駆動を継続できる信頼性にすぐれたブラシレスモー
タの駆動制御装置を提供することにある。
【0011】
【課題を解決するための手段】第1の発明(請求項1)
のブラシレスモータの駆動制御装置は、ステータおよび
ロータを有するブラシレスモータに対し、ロータの回転
位置を検出し、この検出位置に応じてステータの各相巻
線に対する通電を順次に切換えてモータ駆動を行なうと
ともに、各相巻線に対する通電率を調節して速度制御を
行なうブラシレスモータの駆動制御装置において、各相
巻線に対する通電率を通電切換の直前の所定期間におい
て強制的に縮小する制御手段を備える。
のブラシレスモータの駆動制御装置は、ステータおよび
ロータを有するブラシレスモータに対し、ロータの回転
位置を検出し、この検出位置に応じてステータの各相巻
線に対する通電を順次に切換えてモータ駆動を行なうと
ともに、各相巻線に対する通電率を調節して速度制御を
行なうブラシレスモータの駆動制御装置において、各相
巻線に対する通電率を通電切換の直前の所定期間におい
て強制的に縮小する制御手段を備える。
【0012】第2の発明(請求項2)のブラシレスモー
タの駆動制御装置は、第1の発明において、さらに、各
相巻線に対する通電率を通電切換の直後の所定期間にお
いて強制的に拡大する制御手段を備える。
タの駆動制御装置は、第1の発明において、さらに、各
相巻線に対する通電率を通電切換の直後の所定期間にお
いて強制的に拡大する制御手段を備える。
【0013】第3の発明(請求項3)のブラシレスモー
タの駆動制御装置は、複数の相巻線を有するステータと
磁石を有するロータとから成るブラシレスモータの駆動
制御装置において、一対のスイッチング素子が電流の上
流側と下流側の関係に直列接続された直列回路を複数有
し、これら直列回路の各スイッチング素子の相互接続点
が各相巻線に接続されたスイッチング回路と、このスイ
ッチング回路の各直列回路に印加するための直流電圧を
出力する直流電圧回路と、上記スイッチング回路の1つ
の直列回路の上流側スイッチング素子および別の1つの
直列回路の下流側スイッチング素子のうち、一方を連続
オンして他方を断続オンし、かつこの連続オンおよび断
続オンするスイッチング素子を順次に切換えることによ
り各相巻線に対する通電を順次に切換える駆動制御手段
と、各相巻線のうち非通電状態の相巻線に生じる誘起電
圧の変化からロータの回転位置を検出する検出手段と、
この検出手段の検出位置に応じて、上記駆動制御手段に
よる通電切換のタイミングを制御する通電切換制御手段
と、上記断続オンするスイッチング素子のオン,オフデ
ューティを調節してブラシレスモータの速度を制御する
速度制御手段と、この速度制御手段で調節されるオン,
オフデューティを断続オン期間の最後の所定期間におい
て強制的に縮小するデューティ制御手段と、を備えてい
る。
タの駆動制御装置は、複数の相巻線を有するステータと
磁石を有するロータとから成るブラシレスモータの駆動
制御装置において、一対のスイッチング素子が電流の上
流側と下流側の関係に直列接続された直列回路を複数有
し、これら直列回路の各スイッチング素子の相互接続点
が各相巻線に接続されたスイッチング回路と、このスイ
ッチング回路の各直列回路に印加するための直流電圧を
出力する直流電圧回路と、上記スイッチング回路の1つ
の直列回路の上流側スイッチング素子および別の1つの
直列回路の下流側スイッチング素子のうち、一方を連続
オンして他方を断続オンし、かつこの連続オンおよび断
続オンするスイッチング素子を順次に切換えることによ
り各相巻線に対する通電を順次に切換える駆動制御手段
と、各相巻線のうち非通電状態の相巻線に生じる誘起電
圧の変化からロータの回転位置を検出する検出手段と、
この検出手段の検出位置に応じて、上記駆動制御手段に
よる通電切換のタイミングを制御する通電切換制御手段
と、上記断続オンするスイッチング素子のオン,オフデ
ューティを調節してブラシレスモータの速度を制御する
速度制御手段と、この速度制御手段で調節されるオン,
オフデューティを断続オン期間の最後の所定期間におい
て強制的に縮小するデューティ制御手段と、を備えてい
る。
【0014】第4の発明(請求項4)のブラシレスモー
タの駆動制御装置は、第3の発明において、さらに、速
度制御手段で調節されるオン,オフデューティを断続オ
ン期間の最初の所定期間において強制的に拡大するデュ
ーティ制御手段を備えている。
タの駆動制御装置は、第3の発明において、さらに、速
度制御手段で調節されるオン,オフデューティを断続オ
ン期間の最初の所定期間において強制的に拡大するデュ
ーティ制御手段を備えている。
【0015】第5の発明(請求項5)のブラシレスモー
タの駆動制御装置は、第3または第4の発明において、
検出手段が、非通電状態の相巻線に生じる誘起電圧のレ
ベルとあらかじめ定められた基準電圧のレベルとを比較
し、両レベルが交差するとき、上記ロータの回転位置を
基準回転位置として検出する。
タの駆動制御装置は、第3または第4の発明において、
検出手段が、非通電状態の相巻線に生じる誘起電圧のレ
ベルとあらかじめ定められた基準電圧のレベルとを比較
し、両レベルが交差するとき、上記ロータの回転位置を
基準回転位置として検出する。
【0016】第6の発明(請求項6)のブラシレスモー
タの駆動制御装置は、第1または第2の発明において、
制御手段が、回転速度またはデューティが所定値以下の
低速で、かつ駆動電流が所定値以上の高負荷時に動作す
る。
タの駆動制御装置は、第1または第2の発明において、
制御手段が、回転速度またはデューティが所定値以下の
低速で、かつ駆動電流が所定値以上の高負荷時に動作す
る。
【0017】第7の発明(請求項7)のブラシレスモー
タの駆動制御装置は、第1の発明において、制御手段
が、駆動電流の増加に伴い、通電率の縮小期間の長さを
変更する。
タの駆動制御装置は、第1の発明において、制御手段
が、駆動電流の増加に伴い、通電率の縮小期間の長さを
変更する。
【0018】第8の発明(請求項8)のブラシレスモー
タの駆動制御装置は、第2の発明において、制御手段
が、駆動電流の増加に伴い、通電率の拡大期間の長さを
変更する。
タの駆動制御装置は、第2の発明において、制御手段
が、駆動電流の増加に伴い、通電率の拡大期間の長さを
変更する。
【0019】第9の発明(請求項9)のブラシレスモー
タの駆動制御装置は、第1の発明において、制御手段
が、回転速度またはデューティの低下に伴い、通電率の
縮小期間の長さを変更する。
タの駆動制御装置は、第1の発明において、制御手段
が、回転速度またはデューティの低下に伴い、通電率の
縮小期間の長さを変更する。
【0020】第10の発明(請求項10)のブラシレス
モータの駆動制御装置は、第2の発明において、制御手
段が、回転速度またはデューティの低下に伴い、通電率
の拡大期間の長さを変更する。第11の発明(請求項1
1)の冷凍サイクル装置は、上記駆動制御装置により圧
縮機の駆動用ブラシレスモータを制御する。
モータの駆動制御装置は、第2の発明において、制御手
段が、回転速度またはデューティの低下に伴い、通電率
の拡大期間の長さを変更する。第11の発明(請求項1
1)の冷凍サイクル装置は、上記駆動制御装置により圧
縮機の駆動用ブラシレスモータを制御する。
【0021】
【発明の実施の形態】以下、この発明の第1実施例につ
いて図面を参照して説明する。図1において、1はブラ
シレスモータで、中性点Pを中心に星形結線された3つ
の相巻線Lu,Lv,Lwが取付けられるステータ、お
よび永久磁石が取付けられるロータ(図示しない)を備
える。相巻線Lu,Lv,Lwの非結線端にそれぞれ端
子Su,Sv,Swが接続される。
いて図面を参照して説明する。図1において、1はブラ
シレスモータで、中性点Pを中心に星形結線された3つ
の相巻線Lu,Lv,Lwが取付けられるステータ、お
よび永久磁石が取付けられるロータ(図示しない)を備
える。相巻線Lu,Lv,Lwの非結線端にそれぞれ端
子Su,Sv,Swが接続される。
【0022】三相交流電源2に直流電圧回路3が接続さ
れる。この直流電圧回路3は、三相交流電源2の電圧を
整流して直流電圧を出力する。直流電圧回路3の出力端
にスイッチング回路4が接続される。このスイッチング
回路4は、一対のスイッチング素子が電流の上流側と下
流側の関係に直列接続された直列回路を、U相用,V相
用,W相用として3つ有する。これら直列回路に、上記
直流電圧回路3から出力される直流電圧が印加される。
れる。この直流電圧回路3は、三相交流電源2の電圧を
整流して直流電圧を出力する。直流電圧回路3の出力端
にスイッチング回路4が接続される。このスイッチング
回路4は、一対のスイッチング素子が電流の上流側と下
流側の関係に直列接続された直列回路を、U相用,V相
用,W相用として3つ有する。これら直列回路に、上記
直流電圧回路3から出力される直流電圧が印加される。
【0023】U相用の直列回路は、上流側スイッチング
素子であるトランジスタTu+、および下流側スイッチン
グ素子であるトランジスタTu-より成る。V相用の直列
回路は、上流側スイッチング素子であるトランジスタT
v+、および下流側スイッチング素子であるトランジスタ
Tv-より成る。W相用の直列回路は、上流側スイッチン
グ素子であるトランジスタTw+、および下流側スイッチ
ング素子であるトランジスタTw-より成る。なお、フラ
イホイールダイオードDが、各トランジスタと並列に接
続される。
素子であるトランジスタTu+、および下流側スイッチン
グ素子であるトランジスタTu-より成る。V相用の直列
回路は、上流側スイッチング素子であるトランジスタT
v+、および下流側スイッチング素子であるトランジスタ
Tv-より成る。W相用の直列回路は、上流側スイッチン
グ素子であるトランジスタTw+、および下流側スイッチ
ング素子であるトランジスタTw-より成る。なお、フラ
イホイールダイオードDが、各トランジスタと並列に接
続される。
【0024】スイッチング回路4におけるトランジスタ
Tu+,Tu-の相互接続点、トランジスタTv+,Tv-の相
互接続点、およびトランジスタTw+,Tw-の相互接続点
に、ブラシレスモータ1の端子Su,Sv,Swが接続
される。
Tu+,Tu-の相互接続点、トランジスタTv+,Tv-の相
互接続点、およびトランジスタTw+,Tw-の相互接続点
に、ブラシレスモータ1の端子Su,Sv,Swが接続
される。
【0025】スイッチング回路4は、各トランジスタの
オン,オフにより、ブラシレスモータ1の相巻線Lu,
Lv,Lwに順次に通電する働きをする。直流電圧回路
3の出力端に、抵抗5と抵抗6の直列回路が接続され
る。抵抗6に生じる電圧が、基準電圧Voとして比較器
7,8,9の反転入力端(−)に入力される。抵抗6に
生じる電圧は、直流電圧回路3の出力電圧の 1/2のレベ
ルとなるように、抵抗5,6の抵抗値が選定されてい
る。
オン,オフにより、ブラシレスモータ1の相巻線Lu,
Lv,Lwに順次に通電する働きをする。直流電圧回路
3の出力端に、抵抗5と抵抗6の直列回路が接続され
る。抵抗6に生じる電圧が、基準電圧Voとして比較器
7,8,9の反転入力端(−)に入力される。抵抗6に
生じる電圧は、直流電圧回路3の出力電圧の 1/2のレベ
ルとなるように、抵抗5,6の抵抗値が選定されてい
る。
【0026】相巻線Luに誘起する電圧V1 が、比較器
7の非反転入力端(+)に入力される。相巻線Lvに誘
起する電圧V1 が、比較器8の非反転入力端(+)に入
力される。相巻線Lwに誘起する電圧V1 が、比較器9
の非反転入力端(+)に入力される。
7の非反転入力端(+)に入力される。相巻線Lvに誘
起する電圧V1 が、比較器8の非反転入力端(+)に入
力される。相巻線Lwに誘起する電圧V1 が、比較器9
の非反転入力端(+)に入力される。
【0027】比較器7,8,9は、誘起電圧V1 のレベ
ルが上記の基準電圧Voのレベルよりも低いとき論理
“0”信号を出力し、非反転入力端(+)への入力電圧
のレベルが基準電圧Voのレベルと同じまたはそれより
も高いとき論理“1”信号を出力する。すなわち、各誘
起電圧V1 のレベルと基準電圧Voのレベルとが比較さ
れ、両レベルが交差する点で比較器7,8,9の出力信
号の論理レベルが変化する。
ルが上記の基準電圧Voのレベルよりも低いとき論理
“0”信号を出力し、非反転入力端(+)への入力電圧
のレベルが基準電圧Voのレベルと同じまたはそれより
も高いとき論理“1”信号を出力する。すなわち、各誘
起電圧V1 のレベルと基準電圧Voのレベルとが比較さ
れ、両レベルが交差する点で比較器7,8,9の出力信
号の論理レベルが変化する。
【0028】比較器7,8,9の出力が制御部10に入
力される。この制御部10は、相巻線Lu,Lv,Lw
に誘起する電圧V1 を比較器7,8,9を通して監視
し、その誘起電圧V1 の変化を基にブラシレスモータ1
のロータの回転位置を検出し、そのロータの回転位置に
応じてスイッチング回路4の各トランジスタに対する駆
動信号を作成する。これら駆動信号がスイッチング回路
4の各トランジスタのベースに供給されて、各トランジ
スタがオン,オフ駆動される。この各トランジスタのオ
ン,オフにより、ブラシレスモータ1の相巻線Lu,L
v,Lwが2つずつ順次に通電される。なお、相巻線L
u,Lv,Lwへの通電が切換わることを転流と称す
る。
力される。この制御部10は、相巻線Lu,Lv,Lw
に誘起する電圧V1 を比較器7,8,9を通して監視
し、その誘起電圧V1 の変化を基にブラシレスモータ1
のロータの回転位置を検出し、そのロータの回転位置に
応じてスイッチング回路4の各トランジスタに対する駆
動信号を作成する。これら駆動信号がスイッチング回路
4の各トランジスタのベースに供給されて、各トランジ
スタがオン,オフ駆動される。この各トランジスタのオ
ン,オフにより、ブラシレスモータ1の相巻線Lu,L
v,Lwが2つずつ順次に通電される。なお、相巻線L
u,Lv,Lwへの通電が切換わることを転流と称す
る。
【0029】制御部10は、次の機能手段を備える。 [1]スイッチング回路4の1つの直列回路の上流側ト
ランジスタおよび別の1つの直列回路の下流側トランジ
スタのうち、一方を連続オンし他方を断続オンし、かつ
この連続オンおよび断続オンするトランジスタを順次に
切換えて、相巻線Lu,Lv,Lwに順次に通電する駆
動制御手段。
ランジスタおよび別の1つの直列回路の下流側トランジ
スタのうち、一方を連続オンし他方を断続オンし、かつ
この連続オンおよび断続オンするトランジスタを順次に
切換えて、相巻線Lu,Lv,Lwに順次に通電する駆
動制御手段。
【0030】[2]比較器7,8,9の出力信号の論理
レベルの変化からロータの回転位置を検出する検出手
段。具体的には、論理レベルが変化するタイミングでの
ロータの回転位置を基準回転位置として検出する。
レベルの変化からロータの回転位置を検出する検出手
段。具体的には、論理レベルが変化するタイミングでの
ロータの回転位置を基準回転位置として検出する。
【0031】[3]検出手段で検出される回転位置に応
じて、駆動制御手段による相巻線Lu,Lv,Lwへの
通電切換のタイミングを制御する通電切換制御手段。こ
の通電切換制御手段の制御は、相巻線Lu,Lv,Lw
への通電期間を、電気角120°の期間に設定するためで
ある。
じて、駆動制御手段による相巻線Lu,Lv,Lwへの
通電切換のタイミングを制御する通電切換制御手段。こ
の通電切換制御手段の制御は、相巻線Lu,Lv,Lw
への通電期間を、電気角120°の期間に設定するためで
ある。
【0032】[4]駆動制御手段により断続オンされる
トランジスタのオン,オフデューティ(相巻線に対する
通電率)を調節して、ブラシレスモータ1の速度を制御
する速度制御手段。
トランジスタのオン,オフデューティ(相巻線に対する
通電率)を調節して、ブラシレスモータ1の速度を制御
する速度制御手段。
【0033】[5]速度制御手段で調節されるオン,オ
フデューティを断続オン期間の最後の所定期間において
強制的に縮小するデューティ制御手段。この制御部10
の具体的なブロックを図2に示す。
フデューティを断続オン期間の最後の所定期間において
強制的に縮小するデューティ制御手段。この制御部10
の具体的なブロックを図2に示す。
【0034】比較器7,8,9の出力が、位置検出回路
20に入力される。この位置検出回路20は、後述する
通電モードカウンタ23のカウント値(通電モードA,
B,C,D,E,Fに対応するカウント値)に基づい
て、比較器7,8,9の出力信号の中から1つを選択す
る。すなわち、相巻線Lv,Lwが通電されて相巻線L
uが非通電状態のとき、非通電状態の相巻線Luに対応
する比較器7の出力信号が選択される。相巻線Lw,L
uが通電されて相巻線Lvが非通電状態のとき、非通電
状態の相巻線Lvに対応する比較器8の出力信号が選択
される。相巻線Lu,Lvが通電されて相巻線Lwが非
通電状態のとき、非通電状態の相巻線Lwに対応する比
較器9の出力信号が選択される。そして、位置検出回路
20は、選択した出力信号の論理レベルが変化したと
き、ロータが基準回転位置にあると判定し、位置検出信
号を出力する。
20に入力される。この位置検出回路20は、後述する
通電モードカウンタ23のカウント値(通電モードA,
B,C,D,E,Fに対応するカウント値)に基づい
て、比較器7,8,9の出力信号の中から1つを選択す
る。すなわち、相巻線Lv,Lwが通電されて相巻線L
uが非通電状態のとき、非通電状態の相巻線Luに対応
する比較器7の出力信号が選択される。相巻線Lw,L
uが通電されて相巻線Lvが非通電状態のとき、非通電
状態の相巻線Lvに対応する比較器8の出力信号が選択
される。相巻線Lu,Lvが通電されて相巻線Lwが非
通電状態のとき、非通電状態の相巻線Lwに対応する比
較器9の出力信号が選択される。そして、位置検出回路
20は、選択した出力信号の論理レベルが変化したと
き、ロータが基準回転位置にあると判定し、位置検出信
号を出力する。
【0035】位置検出回路20から出力される位置検出
信号は、タイマカウンタ21および制御回路22に送ら
れる。タイマカウンタ21は、位置検出信号を受けるご
とに新たな時間カウントを開始する。つまり、タイマカ
ウンタ21により、ロータの回転基準位置が検出されて
からの時間経過(電気角)が測定される。また、タイマ
カウンタ21により、ロータの回転基準位置が検出され
てから次の回転基準位置が検出されるまでの時間T(電
気角60°の期間に相当)が測定される。タイマカウンタ
21の時間カウント値は制御回路22に知らされる。
信号は、タイマカウンタ21および制御回路22に送ら
れる。タイマカウンタ21は、位置検出信号を受けるご
とに新たな時間カウントを開始する。つまり、タイマカ
ウンタ21により、ロータの回転基準位置が検出されて
からの時間経過(電気角)が測定される。また、タイマ
カウンタ21により、ロータの回転基準位置が検出され
てから次の回転基準位置が検出されるまでの時間T(電
気角60°の期間に相当)が測定される。タイマカウンタ
21の時間カウント値は制御回路22に知らされる。
【0036】制御回路22は、位置検出回路20から位
置検出信号を受けたとき、タイマカウンタ21の時間カ
ウント値(時間T)からロータの回転速度を算出し、そ
の回転速度とあらかじめ定められる目標速度との差が零
となるように、駆動回路25から出力されるオン,オフ
信号のオン,オフデューティを調節する。
置検出信号を受けたとき、タイマカウンタ21の時間カ
ウント値(時間T)からロータの回転速度を算出し、そ
の回転速度とあらかじめ定められる目標速度との差が零
となるように、駆動回路25から出力されるオン,オフ
信号のオン,オフデューティを調節する。
【0037】さらに、制御回路22は、調節したオン,
オフデューティを断続オン期間の最後の所定期間におい
て強制的に縮小する機能を有する。また、制御回路22
は、タイマカウンタ21の時間カウント値(時間T)の
1/2の値(=T/2 ;電気角30°の期間に相当)を算出し
てそれをレジスタ31にセットする。
オフデューティを断続オン期間の最後の所定期間におい
て強制的に縮小する機能を有する。また、制御回路22
は、タイマカウンタ21の時間カウント値(時間T)の
1/2の値(=T/2 ;電気角30°の期間に相当)を算出し
てそれをレジスタ31にセットする。
【0038】レジスタ31のセット値“T/2 ”(電気角
30°)は、ロータの基準回転位置が検出されてから相巻
線Lu,Lv,Lwに対する通電切換(転流)を行なう
までの残り期間に相当する。
30°)は、ロータの基準回転位置が検出されてから相巻
線Lu,Lv,Lwに対する通電切換(転流)を行なう
までの残り期間に相当する。
【0039】レジスタ31のセット値は、比較器34で
タイマカウンタ21の時間カウント値と比較される。タ
イマカウンタ21の時間カウント値がレジスタ31のセ
ット値に達したら、比較器34から通電モード切換指令
が発せられる。この通電モード切換指令は通電モードカ
ウンタ23に送られる。
タイマカウンタ21の時間カウント値と比較される。タ
イマカウンタ21の時間カウント値がレジスタ31のセ
ット値に達したら、比較器34から通電モード切換指令
が発せられる。この通電モード切換指令は通電モードカ
ウンタ23に送られる。
【0040】通電モードカウンタ23は、カウント値が
“1”ないし“6”を繰返す6進カウンタであって、比
較器34から発せられる通電モード切換指令の回数をカ
ウントする。このカウント値は、スイッチング回路4の
各トランジスタに対する6種類の通電モードA,B,
C,D,E,Fに対応するもので、位置検出回路20お
よびメモリ24に知らされる。
“1”ないし“6”を繰返す6進カウンタであって、比
較器34から発せられる通電モード切換指令の回数をカ
ウントする。このカウント値は、スイッチング回路4の
各トランジスタに対する6種類の通電モードA,B,
C,D,E,Fに対応するもので、位置検出回路20お
よびメモリ24に知らされる。
【0041】メモリ24は、通電モードA,B,C,
D,E,Fに対応する6種類の駆動信号パターンを記憶
している。これら記憶パターンのいずれか1つが、通電
モードカウンタ23のカウント値に応じて読出され、駆
動回路25に送られる。
D,E,Fに対応する6種類の駆動信号パターンを記憶
している。これら記憶パターンのいずれか1つが、通電
モードカウンタ23のカウント値に応じて読出され、駆
動回路25に送られる。
【0042】駆動回路25は、メモリ24から読出され
る駆動信号パターンに従い、かつ制御回路22の指令に
従い、スイッチング回路4の各トランジスタに対する駆
動信号を出力する。この駆動信号には、トランジスタを
連続オンするためのオン信号、トランジスタを断続オン
するためのオン,オフ信号、およびトランジスタをオフ
するためのオフ信号がある。
る駆動信号パターンに従い、かつ制御回路22の指令に
従い、スイッチング回路4の各トランジスタに対する駆
動信号を出力する。この駆動信号には、トランジスタを
連続オンするためのオン信号、トランジスタを断続オン
するためのオン,オフ信号、およびトランジスタをオフ
するためのオフ信号がある。
【0043】つぎに、上記の構成の作用を説明する。通
電モードA,B,C,D,E,Fとスイッチング回路4
の各トランジスタの動作パターンとの対応関係を図3に
示す。図中のONは、トランジスタの連続オンの動作を
表わしている。図中のPWMは、パルス幅変調制御、つ
まりトランジスタの断続オンの動作を表わしている。図
中の空欄は、トランジスタのオフを表わしている。
電モードA,B,C,D,E,Fとスイッチング回路4
の各トランジスタの動作パターンとの対応関係を図3に
示す。図中のONは、トランジスタの連続オンの動作を
表わしている。図中のPWMは、パルス幅変調制御、つ
まりトランジスタの断続オンの動作を表わしている。図
中の空欄は、トランジスタのオフを表わしている。
【0044】相巻線Lu,Lv,Lwに生じる電圧およ
び電流の波形を図4に示している。まず、通電モードカ
ウンタ23のカウント値が“1”のとき、相巻線Luか
ら相巻線Lvにかけての通電が行なわれる(通電モード
A)。すなわち、上流側のトランジスタTu+が断続オン
して下流側のトランジスタTv-の連続オンし、他のトラ
ンジスタはオフする。
び電流の波形を図4に示している。まず、通電モードカ
ウンタ23のカウント値が“1”のとき、相巻線Luか
ら相巻線Lvにかけての通電が行なわれる(通電モード
A)。すなわち、上流側のトランジスタTu+が断続オン
して下流側のトランジスタTv-の連続オンし、他のトラ
ンジスタはオフする。
【0045】相巻線Lu,Lvに磁界が生じると、それ
とロータの永久磁石が作る磁界との相互作用によってロ
ータに回転トルクが生じ、ロータが回転を始める。この
とき、永久磁石の回転に伴う磁気作用により、非通電状
態の1つの相巻線Lwに電圧V1 が誘起する。
とロータの永久磁石が作る磁界との相互作用によってロ
ータに回転トルクが生じ、ロータが回転を始める。この
とき、永久磁石の回転に伴う磁気作用により、非通電状
態の1つの相巻線Lwに電圧V1 が誘起する。
【0046】相巻線Lwへの誘起電圧V1 は、比較器9
で基準電圧Voと比較される。誘起電圧V1 のレベルと
基準電圧Voのレベルとが交差して、比較器9の出力信
号の論理レベルが変化したとき、そのときのロータの回
転位置が基準回転位置として検出される。
で基準電圧Voと比較される。誘起電圧V1 のレベルと
基準電圧Voのレベルとが交差して、比較器9の出力信
号の論理レベルが変化したとき、そのときのロータの回
転位置が基準回転位置として検出される。
【0047】ロータの基準回転位置が検出されると、そ
れから電気角30度の期間が経過した後、比較器34から
通電モード切換指令が発せられる。この通電モード切換
指令に応答して、通電モードカウンタ23のカウント値
が“2”となる。
れから電気角30度の期間が経過した後、比較器34から
通電モード切換指令が発せられる。この通電モード切換
指令に応答して、通電モードカウンタ23のカウント値
が“2”となる。
【0048】通電モードカウンタ23のカウント値が
“2”になると、相巻線LuからLwにかけての通電
(通電モードB)に切換わる。すなわち、上流側のトラ
ンジスタTu+が連続オンして下流側のトランジスタTw-
が断続オンし、他のトランジスタはオフする。
“2”になると、相巻線LuからLwにかけての通電
(通電モードB)に切換わる。すなわち、上流側のトラ
ンジスタTu+が連続オンして下流側のトランジスタTw-
が断続オンし、他のトランジスタはオフする。
【0049】相巻線Lu,Lwに磁界が生じると、それ
とロータの永久磁石が作る磁界との相互作用によってロ
ータに回転トルクが生じ、ロータが回転を続ける。この
とき、永久磁石の回転に伴う磁気作用により、非通電状
態の1つの相巻線Lvに電圧V1 が誘起する。
とロータの永久磁石が作る磁界との相互作用によってロ
ータに回転トルクが生じ、ロータが回転を続ける。この
とき、永久磁石の回転に伴う磁気作用により、非通電状
態の1つの相巻線Lvに電圧V1 が誘起する。
【0050】相巻線Lvへの誘起電圧V1 は、比較器8
で基準電圧Voと比較される。誘起電圧V1 のレベルと
基準電圧Voのレベルとが交差して、比較器8の出力信
号の論理レベルが変化したとき、そのときのロータの回
転位置が基準回転位置として検出される。
で基準電圧Voと比較される。誘起電圧V1 のレベルと
基準電圧Voのレベルとが交差して、比較器8の出力信
号の論理レベルが変化したとき、そのときのロータの回
転位置が基準回転位置として検出される。
【0051】ロータの基準回転位置が検出されると、そ
れから電気角30度の期間が経過した後、比較器34から
通電モード切換指令が発せられる。この通電モード切換
指令に応答して、通電モードカウンタ23のカウント値
が“3”となる。
れから電気角30度の期間が経過した後、比較器34から
通電モード切換指令が発せられる。この通電モード切換
指令に応答して、通電モードカウンタ23のカウント値
が“3”となる。
【0052】通電モードカウンタ23のカウント値が
“3”になると、相巻線LvからLwにかけての通電
(通電モードC)に切換わる。すなわち、上流側のトラ
ンジスタTv+が断続オンして下流側のトランジスタTw-
が連続オンし、他のトランジスタはオフする。
“3”になると、相巻線LvからLwにかけての通電
(通電モードC)に切換わる。すなわち、上流側のトラ
ンジスタTv+が断続オンして下流側のトランジスタTw-
が連続オンし、他のトランジスタはオフする。
【0053】相巻線Lv,Lwに磁界が生じると、それ
とロータの永久磁石が作る磁界との相互作用によってロ
ータに回転トルクが生じ、ロータが回転を続ける。この
とき、永久磁石の回転に伴う磁気作用により、非通電状
態の1つの相巻線Luに電圧V1 が誘起する。
とロータの永久磁石が作る磁界との相互作用によってロ
ータに回転トルクが生じ、ロータが回転を続ける。この
とき、永久磁石の回転に伴う磁気作用により、非通電状
態の1つの相巻線Luに電圧V1 が誘起する。
【0054】相巻線Luへの誘起電圧V1 は、比較器7
で基準電圧Voと比較される。誘起電圧V1 のレベルと
基準電圧Voのレベルとが交差して、比較器7の出力信
号の論理レベルが変化したとき、そのときのロータの回
転位置が基準回転位置として検出される。
で基準電圧Voと比較される。誘起電圧V1 のレベルと
基準電圧Voのレベルとが交差して、比較器7の出力信
号の論理レベルが変化したとき、そのときのロータの回
転位置が基準回転位置として検出される。
【0055】以下、同様に、ロータの基準回転位置が検
出されてから電気角30度の期間が経過するごとに、比較
器34から通電モード切換指令が発せられ、それに応答
して通電モードカウンタ23が“1”から“6”までの
カウントを繰り返す。
出されてから電気角30度の期間が経過するごとに、比較
器34から通電モード切換指令が発せられ、それに応答
して通電モードカウンタ23が“1”から“6”までの
カウントを繰り返す。
【0056】通電モードカウンタ23のカウント値が
“4”になると、相巻線Lvから相巻線Luへの通電
(通電モードD)に切換わる。通電モードカウンタ23
のカウント値が“5”になると、相巻線Lwから相巻線
Luへの通電(通電モードE)に切換わる。通電モード
カウンタ23のカウント値が“6”になると、相巻線L
wから相巻線Lvへの通電(通電モードF)に切換わ
る。そして、通電モードカウンタ23のカウント値が
“1”に戻ると、上記した相巻線Luから相巻線Lvへ
の通電(通電モードA)に切換わる。
“4”になると、相巻線Lvから相巻線Luへの通電
(通電モードD)に切換わる。通電モードカウンタ23
のカウント値が“5”になると、相巻線Lwから相巻線
Luへの通電(通電モードE)に切換わる。通電モード
カウンタ23のカウント値が“6”になると、相巻線L
wから相巻線Lvへの通電(通電モードF)に切換わ
る。そして、通電モードカウンタ23のカウント値が
“1”に戻ると、上記した相巻線Luから相巻線Lvへ
の通電(通電モードA)に切換わる。
【0057】このように、スイッチング回路4の各トラ
ンジスタの連続オンおよび断続オンの動作が順次に切換
わって、相巻線Lu,Lv,Lwが順次に通電されるこ
とにより、ロータの回転が継続する。
ンジスタの連続オンおよび断続オンの動作が順次に切換
わって、相巻線Lu,Lv,Lwが順次に通電されるこ
とにより、ロータの回転が継続する。
【0058】また、断続オンするトランジスタのオン,
オフデューティが調節されることにより、ロータの回転
速度つまりブラシレスモータ1の速度が制御される。と
ころで、図4に示すように、通電モードDにおいて相巻
線Lvに流れる相電流は、非通電状態となる通電モード
Eに転流してから減衰する。この減衰する形の相電流が
存在している間、誘起電圧V1 は直流電圧回路3の出力
電圧の零レベルにクランプされる(通電モードBではピ
ークレベルにクランプされる)。相電流が零まで減衰し
た後、誘起電圧V1 が立ち上がる。立ち上がった誘起電
圧V1は下降に変じ、その誘起電圧V1 のレベルと基準
電圧Voのレベルとが比較され、両レベルが交差すると
き、そのタイミングでのロータの回転位置が基準回転位
置として検出される。
オフデューティが調節されることにより、ロータの回転
速度つまりブラシレスモータ1の速度が制御される。と
ころで、図4に示すように、通電モードDにおいて相巻
線Lvに流れる相電流は、非通電状態となる通電モード
Eに転流してから減衰する。この減衰する形の相電流が
存在している間、誘起電圧V1 は直流電圧回路3の出力
電圧の零レベルにクランプされる(通電モードBではピ
ークレベルにクランプされる)。相電流が零まで減衰し
た後、誘起電圧V1 が立ち上がる。立ち上がった誘起電
圧V1は下降に変じ、その誘起電圧V1 のレベルと基準
電圧Voのレベルとが比較され、両レベルが交差すると
き、そのタイミングでのロータの回転位置が基準回転位
置として検出される。
【0059】転流後に相電流が零まで減衰するのにかか
る時間は、転流直前の相電流の値(モータ負荷に依存す
る)、回路のインダクタンス、誘起電圧V1 の大きさ
(回転速度に依存する)、同じ通電モード期間において
断続オンするトランジスタのオン,オフデューティによ
って決まる。すなわち、転流直前の相電流の値が大きい
ほど(モータ負荷が大きい)、回路のインダクタンスが
大きいほど、誘起電圧V1 が小さいほど(回転速度が低
い)、同じ通電モード期間において断続オンするトラン
ジスタのオン,オフデューティが小さいほど(回転速度
が低い)、転流後に相電流が零まで減衰するのにかかる
時間は長くなる。
る時間は、転流直前の相電流の値(モータ負荷に依存す
る)、回路のインダクタンス、誘起電圧V1 の大きさ
(回転速度に依存する)、同じ通電モード期間において
断続オンするトランジスタのオン,オフデューティによ
って決まる。すなわち、転流直前の相電流の値が大きい
ほど(モータ負荷が大きい)、回路のインダクタンスが
大きいほど、誘起電圧V1 が小さいほど(回転速度が低
い)、同じ通電モード期間において断続オンするトラン
ジスタのオン,オフデューティが小さいほど(回転速度
が低い)、転流後に相電流が零まで減衰するのにかかる
時間は長くなる。
【0060】転流後に相電流が零まで減衰するのにかか
る時間が長いと、図4に破線で示すように、誘起電圧V
1 の立ち上がりレベルが基準電圧Voのレベルに達しな
いうちに下降に変じる事態が生じ、ロータの回転位置検
出ができなくなる。回転位置検出ができないと、ブラシ
レスモータの適正な駆動が継続できなくなる。
る時間が長いと、図4に破線で示すように、誘起電圧V
1 の立ち上がりレベルが基準電圧Voのレベルに達しな
いうちに下降に変じる事態が生じ、ロータの回転位置検
出ができなくなる。回転位置検出ができないと、ブラシ
レスモータの適正な駆動が継続できなくなる。
【0061】そこで、図5に示すように、トランジスタ
の断続オン期間の最後の通電切換の直前の所定期間にお
いて、オン,オフデューティが速度制御用の値とは無関
係に強制的に縮小される。この縮小により、転流直前の
相電流の値が減少する。破線は、オン,オフデューティ
が縮小されない場合の相電流変化を示している。
の断続オン期間の最後の通電切換の直前の所定期間にお
いて、オン,オフデューティが速度制御用の値とは無関
係に強制的に縮小される。この縮小により、転流直前の
相電流の値が減少する。破線は、オン,オフデューティ
が縮小されない場合の相電流変化を示している。
【0062】転流直前の相電流の値は、転流後に相電流
が零まで減衰するのにかかる時間を左右する一つの要因
である。すなわち、転流直前の相電流の値が減少するこ
とにより、転流後に相電流が零まで減衰するのにかかる
時間が短縮される。
が零まで減衰するのにかかる時間を左右する一つの要因
である。すなわち、転流直前の相電流の値が減少するこ
とにより、転流後に相電流が零まで減衰するのにかかる
時間が短縮される。
【0063】こうして、転流後に相電流が零まで減衰す
るのにかかる時間が短縮されることにより、誘起電圧V
1 の立ち上がりレベルは必ず基準電圧Voのレベルを超
えてから下降するようになり、ロータの回転位置検出が
確実に行なわれる。したがって、ブラシレスモータの適
正な駆動が継続される。
るのにかかる時間が短縮されることにより、誘起電圧V
1 の立ち上がりレベルは必ず基準電圧Voのレベルを超
えてから下降するようになり、ロータの回転位置検出が
確実に行なわれる。したがって、ブラシレスモータの適
正な駆動が継続される。
【0064】とくに、モータ負荷が大きい場合や低速度
運転時にも、またインダクタンスの大きいモータであっ
ても、安定した駆動を行なうことができ、運転範囲の拡
大が図れる。
運転時にも、またインダクタンスの大きいモータであっ
ても、安定した駆動を行なうことができ、運転範囲の拡
大が図れる。
【0065】インダクタンスの大きいモータの例とし
て、リアクタンストルクを利用できる突極構造の永久磁
石埋込型ロータを持つモータがあるが、この場合も安定
した駆動を行なうことができる。安定した駆動を行なう
ことができるので、リアクタンストルクの増大が図れる
ことにもなり、モータの運転効率が向上する。
て、リアクタンストルクを利用できる突極構造の永久磁
石埋込型ロータを持つモータがあるが、この場合も安定
した駆動を行なうことができる。安定した駆動を行なう
ことができるので、リアクタンストルクの増大が図れる
ことにもなり、モータの運転効率が向上する。
【0066】また、上述したデューティ(通電率)を縮
小する制御を駆動電流が所定値以上の高負荷状態であ
り、かつ、回転速度(またはデューティ)が所定値以下
の低速時にのみ動作させるようにしたり、デューティを
縮小する期間の長さを駆動電流の増加や回転速度(また
はデューティ)の低下に伴わせて変更(例えば大きくす
る)してもよい。
小する制御を駆動電流が所定値以上の高負荷状態であ
り、かつ、回転速度(またはデューティ)が所定値以下
の低速時にのみ動作させるようにしたり、デューティを
縮小する期間の長さを駆動電流の増加や回転速度(また
はデューティ)の低下に伴わせて変更(例えば大きくす
る)してもよい。
【0067】このようにすることで、PWMのデューテ
ィの変化割合を安定駆動が可能な最小限度に調整でき、
PWMデューティ変更による一周期内のトルク変動を最
小にすることができる。
ィの変化割合を安定駆動が可能な最小限度に調整でき、
PWMデューティ変更による一周期内のトルク変動を最
小にすることができる。
【0068】次に、この発明の第2実施例について説明
する。制御部10の機能手段として、第1実施例の
[1]〜[5]に加え次の[6]が加えられる。
する。制御部10の機能手段として、第1実施例の
[1]〜[5]に加え次の[6]が加えられる。
【0069】[6]速度制御手段で調節されるオン,オ
フデューティを断続オン期間の最初の所定期間において
強制的に拡大するデューティ制御手段。制御部10の具
体的な構成である制御回路22は、調節したオン,オフ
デューティを断続オン期間の最後の所定期間において強
制的に縮小するとともに、調節したオン,オフデューテ
ィを断続オン期間の最初の所定期間において強制的に拡
大する機能を有する。
フデューティを断続オン期間の最初の所定期間において
強制的に拡大するデューティ制御手段。制御部10の具
体的な構成である制御回路22は、調節したオン,オフ
デューティを断続オン期間の最後の所定期間において強
制的に縮小するとともに、調節したオン,オフデューテ
ィを断続オン期間の最初の所定期間において強制的に拡
大する機能を有する。
【0070】他の構成は第1実施例と同じである。この
ような構成によれば、図6に示すように、トランジスタ
の断続オン期間の最後の所定期間において、オン,オフ
デューティが速度制御用の値とは無関係に強制的に縮小
される。この縮小により、転流直前の相電流の値が減少
し、転流後に相電流が零まで減衰するのにかかる時間が
短縮される。ここまでは第1実施例と同じである。
ような構成によれば、図6に示すように、トランジスタ
の断続オン期間の最後の所定期間において、オン,オフ
デューティが速度制御用の値とは無関係に強制的に縮小
される。この縮小により、転流直前の相電流の値が減少
し、転流後に相電流が零まで減衰するのにかかる時間が
短縮される。ここまでは第1実施例と同じである。
【0071】さらに、トランジスタの断続オン期間の最
初の所定期間において、オン,オフデューティが速度制
御用の値とは無関係に強制的に拡大される。相電流が減
衰する様子を時間を拡大して示したのが図7である。断
続オンするトランジスタのオン期間では相電流の減衰の
傾きが大きくなり(減衰が速くなる)、オフ期間では相
電流の減衰の傾きが緩やかになる(減衰が遅くなる)。
初の所定期間において、オン,オフデューティが速度制
御用の値とは無関係に強制的に拡大される。相電流が減
衰する様子を時間を拡大して示したのが図7である。断
続オンするトランジスタのオン期間では相電流の減衰の
傾きが大きくなり(減衰が速くなる)、オフ期間では相
電流の減衰の傾きが緩やかになる(減衰が遅くなる)。
【0072】したがって、オン,オフデューティが拡大
されることにより、つまりオン期間の割合が増えること
により、転流後に相電流が零まで減衰するのにかかる時
間が短縮される。図6の破線は、オン,オフデューティ
が縮小されない場合の相電流変化を示している。
されることにより、つまりオン期間の割合が増えること
により、転流後に相電流が零まで減衰するのにかかる時
間が短縮される。図6の破線は、オン,オフデューティ
が縮小されない場合の相電流変化を示している。
【0073】ここで、断続オンするトランジスタのオン
時とオフ時の相電流の減衰の仕方の違いについて図8お
よび図9により説明する。図8は、通電モードBにおい
て各相巻線に生じる電圧eu ,ev ,ew と各相電流の
関係を示したもので、トランジスタTu+が連続オン動
作、トランジスタTw-が断続オン動作、トランジスタT
v+がオフの状態にある。図9は、電圧eu,ev ,ew
の通電モードA,Bにおける波形を示している。
時とオフ時の相電流の減衰の仕方の違いについて図8お
よび図9により説明する。図8は、通電モードBにおい
て各相巻線に生じる電圧eu ,ev ,ew と各相電流の
関係を示したもので、トランジスタTu+が連続オン動
作、トランジスタTw-が断続オン動作、トランジスタT
v+がオフの状態にある。図9は、電圧eu,ev ,ew
の通電モードA,Bにおける波形を示している。
【0074】通電モードBにおいて、断続オン動作する
トランジスタTw-のオン時、非通電相である相巻線Lv
には直流電圧回路3の出力電圧Eと相電圧eu ,ev ,
ewとの関係によって定まる電圧E1 が印加される。ト
ランジスタTw-のオフ時、非通電相である相巻線Lvに
は、V相電流の方向と反対の極性を持つ相電圧ev のみ
が生じる。
トランジスタTw-のオン時、非通電相である相巻線Lv
には直流電圧回路3の出力電圧Eと相電圧eu ,ev ,
ewとの関係によって定まる電圧E1 が印加される。ト
ランジスタTw-のオフ時、非通電相である相巻線Lvに
は、V相電流の方向と反対の極性を持つ相電圧ev のみ
が生じる。
【0075】トランジスタTw-がオンしたときに相巻線
Lvに加わる電圧E1 のレベルと、トランジスタTw-が
オフしたときに相巻線Lvに生じる電圧ev のレベルと
の関係は、E1 >ev である。したがって、V相電流の
減衰の傾きは、オン時の方がオフ時よりも大きくなる
(減衰が速くなる)。
Lvに加わる電圧E1 のレベルと、トランジスタTw-が
オフしたときに相巻線Lvに生じる電圧ev のレベルと
の関係は、E1 >ev である。したがって、V相電流の
減衰の傾きは、オン時の方がオフ時よりも大きくなる
(減衰が速くなる)。
【0076】このように、トランジスタの断続オン期間
の最初の所定期間においてオン,オフデューティを縮小
し、しかも断続オン期間の最後の所定期間においてオ
ン,オフデューティを拡大する二段構えの制御を採用す
ることにより、転流後に相電流が零まで減衰するのにか
かる時間は第1実施例の場合よりもさらに短縮される。
したがって、ロータの回転位置検出の確実性が向上し、
ひいてはモータ駆動の信頼性が向上する。
の最初の所定期間においてオン,オフデューティを縮小
し、しかも断続オン期間の最後の所定期間においてオ
ン,オフデューティを拡大する二段構えの制御を採用す
ることにより、転流後に相電流が零まで減衰するのにか
かる時間は第1実施例の場合よりもさらに短縮される。
したがって、ロータの回転位置検出の確実性が向上し、
ひいてはモータ駆動の信頼性が向上する。
【0077】また、上述したデューティ(通電率)を縮
小および拡大する制御を駆動電流が所定値以上の高負荷
状態であり、かつ、回転速度(またはデューティ)が所
定値以下の低速時にのみ動作させるようにしたり、デュ
ーティを縮小する期間や拡大する期間の長さを駆動電流
の増加や回転速度(またはデューティ)の低下に伴わせ
て適宜変更(例えば大きくする)してもよい。
小および拡大する制御を駆動電流が所定値以上の高負荷
状態であり、かつ、回転速度(またはデューティ)が所
定値以下の低速時にのみ動作させるようにしたり、デュ
ーティを縮小する期間や拡大する期間の長さを駆動電流
の増加や回転速度(またはデューティ)の低下に伴わせ
て適宜変更(例えば大きくする)してもよい。
【0078】このようにすることで、PWMのデューテ
ィの変化割合を安定駆動が可能な最小限度に調整でき、
PWMデューティ変更による一周期内のトルク変動を最
小にすることができる。
ィの変化割合を安定駆動が可能な最小限度に調整でき、
PWMデューティ変更による一周期内のトルク変動を最
小にすることができる。
【0079】上述してきた第1実施例および第2実施例
に示すブラシレスモータの駆動制御装置により、圧縮
機、凝縮器、減圧器、蒸発器を接続した冷凍サイクルを
有する空気調和機のような冷凍サイクル装置の圧縮機の
駆動用ブラシレスモータを制御しても良く、この場合に
は冷凍サイクルの高負荷時の安定駆動が可能であり、信
頼性を高めることができる。
に示すブラシレスモータの駆動制御装置により、圧縮
機、凝縮器、減圧器、蒸発器を接続した冷凍サイクルを
有する空気調和機のような冷凍サイクル装置の圧縮機の
駆動用ブラシレスモータを制御しても良く、この場合に
は冷凍サイクルの高負荷時の安定駆動が可能であり、信
頼性を高めることができる。
【0080】なお、この発明は上記実施例に限定される
ものではなく、要旨を変えない範囲で種々変形実施可能
であり、凝縮器や蒸発器と対向配置されるブラシレスモ
ータファンにも適用することができる。
ものではなく、要旨を変えない範囲で種々変形実施可能
であり、凝縮器や蒸発器と対向配置されるブラシレスモ
ータファンにも適用することができる。
【0081】
【発明の効果】以上述べたようにこの発明によれば、転
流後に相電流が零まで減衰するのにかかる時間を短縮す
る構成としたので、ロータの回転位置検出を確実に行な
ってブラシレスモータの適正な駆動を継続できる信頼性
にすぐれたブラシレスモータの駆動制御装置を提供でき
る。
流後に相電流が零まで減衰するのにかかる時間を短縮す
る構成としたので、ロータの回転位置検出を確実に行な
ってブラシレスモータの適正な駆動を継続できる信頼性
にすぐれたブラシレスモータの駆動制御装置を提供でき
る。
【図1】この発明の各実施例の制御回路のブロック図。
【図2】図1における制御部の具体的な構成を示すブロ
ック図。
ック図。
【図3】各実施例の通電モードとトランジスタの動作パ
ターンとの関係を示す図。
ターンとの関係を示す図。
【図4】各実施例の各相巻線に生じる電圧および電流の
波形を示す図。
波形を示す図。
【図5】第1実施例の各トランジスタの動作と相電流の
関係を示す図。
関係を示す図。
【図6】第2実施例の各トランジスタの動作と相電流の
関係を示す図。
関係を示す図。
【図7】各実施例における相電流の減衰の様子を時間を
拡大して示す図。
拡大して示す図。
【図8】各実施例の各相巻線に生じる電圧と電流の関係
を説明するための図。
を説明するための図。
【図9】各実施例の各相巻線に生じる電圧の波形を示す
図。
図。
【図10】従来装置の相電流の波形を示す図。
1…ブラシレスモータ 3…直流電圧回路 4…スイッチング回路 7,8,9…比較器 10…制御部
Claims (11)
- 【請求項1】 ステータおよびロータを有するブラシレ
スモータに対し、ロータの回転位置を検出し、この検出
位置に応じてステータの各相巻線に対する通電を順次に
切換えてモータ駆動を行なうとともに、各相巻線に対す
る通電率を調節して速度制御を行なうブラシレスモータ
の駆動制御装置において、 前記各相巻線に対する通電率を前記通電切換の直前の所
定期間において強制的に縮小する制御手段を具備したこ
とを特徴とするブラシレスモータの駆動制御装置。 - 【請求項2】 請求項1に記載のブラシレスモータの駆
動制御装置において、 前記各相巻線に対する前記通電率を前記通電切換の直後
の所定期間において強制的に拡大する制御手段をさらに
具備したことを特徴とするブラシレスモータの駆動制御
装置。 - 【請求項3】 複数の相巻線を有するステータと磁石を
有するロータとから成るブラシレスモータの駆動制御装
置において、 一対のスイッチング素子が電流の上流側と下流側の関係
に直列接続された直列回路を複数有し、これら直列回路
の各スイッチング素子の相互接続点が前記各相巻線に接
続されたスイッチング回路と、 このスイッチング回路の各直列回路に印加するための直
流電圧を出力する直流電圧回路と、 前記スイッチング回路の1つの直列回路の上流側スイッ
チング素子および別の1つの直列回路の下流側スイッチ
ング素子のうち、一方を連続オンして他方を断続オン
し、かつこの連続オンおよび断続オンするスイッチング
素子を順次に切換えることにより前記各相巻線に対する
通電を順次に切換える駆動制御手段と、 前記各相巻線のうち非通電状態の相巻線に生じる誘起電
圧の変化から前記ロータの回転位置を検出する検出手段
と、 この検出手段の検出位置に応じて、前記駆動制御手段に
よる通電切換のタイミングを制御する通電切換制御手段
と、 前記断続オンするスイッチング素子のオン,オフデュー
ティを調節して前記ブラシレスモータの速度を制御する
速度制御手段と、 この速度制御手段で調節されるオン,オフデューティを
断続オン期間の最後の所定期間において強制的に縮小す
るデューティ制御手段と、 を具備したことを特徴とするブラシレスモータの駆動制
御装置。 - 【請求項4】 請求項3に記載のブラシレスモータの駆
動制御装置において、 前記速度制御手段で調節されるオン,オフデューティを
断続オン期間の最初の所定期間において強制的に拡大す
るデューティ制御手段をさらに具備したことを特徴とす
るブラシレスモータの駆動制御装置。 - 【請求項5】 請求項3または請求項4に記載のブラシ
レスモータの駆動制御装置において、 前記検出手段は、非通電状態の相巻線に生じる誘起電圧
のレベルとあらかじめ定められた基準電圧のレベルとを
比較し、両レベルが交差するとき、前記ロータの回転位
置を基準回転位置として検出することを特徴とするブラ
シレスモータの駆動制御装置。 - 【請求項6】 請求項1または請求項2に記載のブラシ
レスモータの駆動制御装置において、 前記制御手段は、回転速度またはデューティが所定値以
下の低速で、かつ駆動電流が所定値以上の高負荷時に動
作することを特徴とするブラシレスモータの駆動制御装
置。 - 【請求項7】 請求項1に記載のブラシレスモータの駆
動制御装置において、 前記制御手段は、駆動電流の増加に伴い、通電率の縮小
期間の長さを変更することを特徴とするブラシレスモー
タの駆動制御装置。 - 【請求項8】 請求項2に記載のブラシレスモータの駆
動制御装置において、 前記制御手段は、駆動電流の増加に伴い、通電率の拡大
期間の長さを変更することを特徴とするブラシレスモー
タの駆動制御装置。 - 【請求項9】 請求項1に記載のブラシレスモータの駆
動制御装置において、 前記制御手段は、回転速度またはデューティの低下に伴
い、通電率の縮小期間の長さを変更することを特徴とす
るブラシレスモータの駆動制御装置。 - 【請求項10】 請求項2に記載のブラシレスモータの
駆動制御装置において、 前記制御手段は、回転速度またはデューティの低下に伴
い、通電率の拡大期間の長さを変更することを特徴とす
るブラシレスモータの駆動制御装置。 - 【請求項11】 前記駆動制御装置により圧縮機の駆動
用ブラシレスモータを制御することを特徴とする冷凍サ
イクル装置。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP33186897A JP3447938B2 (ja) | 1997-12-02 | 1997-12-02 | ブラシレスモータの駆動制御装置及び冷凍サイクル装置 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP33186897A JP3447938B2 (ja) | 1997-12-02 | 1997-12-02 | ブラシレスモータの駆動制御装置及び冷凍サイクル装置 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPH11168896A true JPH11168896A (ja) | 1999-06-22 |
JP3447938B2 JP3447938B2 (ja) | 2003-09-16 |
Family
ID=18248552
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP33186897A Expired - Fee Related JP3447938B2 (ja) | 1997-12-02 | 1997-12-02 | ブラシレスモータの駆動制御装置及び冷凍サイクル装置 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JP3447938B2 (ja) |
Cited By (4)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP2012060741A (ja) * | 2010-09-07 | 2012-03-22 | Hitachi Automotive Systems Ltd | ブラシレスモータの駆動装置 |
JP2013183590A (ja) * | 2012-03-05 | 2013-09-12 | Fuji Electric Co Ltd | 直流ブラシレスモータの駆動装置 |
JP2015012779A (ja) * | 2013-07-02 | 2015-01-19 | アイシン精機株式会社 | センサレスブラシレスモータの駆動装置およびその駆動方法 |
WO2023230754A1 (zh) * | 2022-05-30 | 2023-12-07 | 博世电动工具(中国)有限公司 | 电动工具及其电机控制系统和方法 |
-
1997
- 1997-12-02 JP JP33186897A patent/JP3447938B2/ja not_active Expired - Fee Related
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Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP2012060741A (ja) * | 2010-09-07 | 2012-03-22 | Hitachi Automotive Systems Ltd | ブラシレスモータの駆動装置 |
JP2013183590A (ja) * | 2012-03-05 | 2013-09-12 | Fuji Electric Co Ltd | 直流ブラシレスモータの駆動装置 |
JP2015012779A (ja) * | 2013-07-02 | 2015-01-19 | アイシン精機株式会社 | センサレスブラシレスモータの駆動装置およびその駆動方法 |
WO2023230754A1 (zh) * | 2022-05-30 | 2023-12-07 | 博世电动工具(中国)有限公司 | 电动工具及其电机控制系统和方法 |
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JP3447938B2 (ja) | 2003-09-16 |
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