JPH11166082A - 超高分子量ポリエチレン成形体及びその製造方法 - Google Patents
超高分子量ポリエチレン成形体及びその製造方法Info
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- JPH11166082A JPH11166082A JP9350110A JP35011097A JPH11166082A JP H11166082 A JPH11166082 A JP H11166082A JP 9350110 A JP9350110 A JP 9350110A JP 35011097 A JP35011097 A JP 35011097A JP H11166082 A JPH11166082 A JP H11166082A
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Abstract
(57)【要約】
【課題】超高分子量ポリエチレン成形体に優れた難汚損
性、抗菌性、消臭性等を付与する。 【解決手段】光触媒作用を有する酸化チタン微粒子を混
合した。
性、抗菌性、消臭性等を付与する。 【解決手段】光触媒作用を有する酸化チタン微粒子を混
合した。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は優れた難汚損性、抗
菌性、消臭性等を付与した超高分子量ポリエチレン成形
体及びその製造方法に関するものである。
菌性、消臭性等を付与した超高分子量ポリエチレン成形
体及びその製造方法に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】酸化物半導体である酸化チタン等の光触
媒微粒子にバンドギャップ以上のエネルギ−を有する光
を照射すると、励起により電子及び正孔が発生され、表
面に近接した有機物や微生物が酸化により分解される。
そこで、高分子成形物、例えばシ−トに酸化チタン微粒
子を含有させ、その成形体に難汚損性、抗菌性、消臭性
等を付与することが知られている。更に、成形体を多孔
化し、有機物や微生物を含有する空気と酸化チタン微粒
子との接触面積を広くして、難汚損性、抗菌性、消臭性
等のより一層の向上を図ることも知られている。
媒微粒子にバンドギャップ以上のエネルギ−を有する光
を照射すると、励起により電子及び正孔が発生され、表
面に近接した有機物や微生物が酸化により分解される。
そこで、高分子成形物、例えばシ−トに酸化チタン微粒
子を含有させ、その成形体に難汚損性、抗菌性、消臭性
等を付与することが知られている。更に、成形体を多孔
化し、有機物や微生物を含有する空気と酸化チタン微粒
子との接触面積を広くして、難汚損性、抗菌性、消臭性
等のより一層の向上を図ることも知られている。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】ところで、本発明者等
においては、成形体の樹脂に超高分子量ポリエチレンを
使用すれば、いわゆる気孔率が実質上零であっても、抜
群に優れた光触媒効果が得られることを知った。例え
ば、気孔率が零の酸化チタン微粒子混合超高分子量ポリ
エチレン成形体と、気孔率が零の酸化チタン微粒子混合
エチレン−酢酸ビニル共重合物成形体とでは、同一の酸
化チタン微粒子量のもとでのアセトアルデヒド除去率
（光触媒効果の代表的な評価方法）に格段の差があるこ
とを見出した。本発明者等においては、この原因を究明
するために成形体の組織を顕微鏡で観察したところ、超
高分子量ポリエチレン成形体では樹脂と酸化チタン微粒
子との界面に間隙が生じているのに対し、エチレン−酢
酸ビニル共重合物成形体ではそのような間隙が生じてい
ないことが判明し、この間隙の発生は超高分子量ポリエ
チレンと酸化チタン微粒子との熱収縮係数が著しく相違
すると共に超高分子量ポリエチレンが難接着性であるた
めに、冷却時に超高分子量ポリエチレン樹脂と酸化チタ
ン微粒子との接触界面に大なる引張り応力が発生し、界
面が前記難接着性のためにその引張り応力に耐え得ずに
剥離する結果であると推定される。そして、上記アセト
アルデヒド除去率の格段の差は、その界面間隙に空気が
出入りし、空気と酸化チタン微粒子との接触面積が飛躍
的に増大される結果と推定される。
においては、成形体の樹脂に超高分子量ポリエチレンを
使用すれば、いわゆる気孔率が実質上零であっても、抜
群に優れた光触媒効果が得られることを知った。例え
ば、気孔率が零の酸化チタン微粒子混合超高分子量ポリ
エチレン成形体と、気孔率が零の酸化チタン微粒子混合
エチレン−酢酸ビニル共重合物成形体とでは、同一の酸
化チタン微粒子量のもとでのアセトアルデヒド除去率
（光触媒効果の代表的な評価方法）に格段の差があるこ
とを見出した。本発明者等においては、この原因を究明
するために成形体の組織を顕微鏡で観察したところ、超
高分子量ポリエチレン成形体では樹脂と酸化チタン微粒
子との界面に間隙が生じているのに対し、エチレン−酢
酸ビニル共重合物成形体ではそのような間隙が生じてい
ないことが判明し、この間隙の発生は超高分子量ポリエ
チレンと酸化チタン微粒子との熱収縮係数が著しく相違
すると共に超高分子量ポリエチレンが難接着性であるた
めに、冷却時に超高分子量ポリエチレン樹脂と酸化チタ
ン微粒子との接触界面に大なる引張り応力が発生し、界
面が前記難接着性のためにその引張り応力に耐え得ずに
剥離する結果であると推定される。そして、上記アセト
アルデヒド除去率の格段の差は、その界面間隙に空気が
出入りし、空気と酸化チタン微粒子との接触面積が飛躍
的に増大される結果と推定される。
【０００４】本発明の目的は、上記予想外の知見を基礎
として超高分子量ポリエチレン成形体に優れた難汚損
性、抗菌性、消臭性等を付与することにある。
として超高分子量ポリエチレン成形体に優れた難汚損
性、抗菌性、消臭性等を付与することにある。
【０００５】
【課題を解決するための手段】本発明に係る超高分子量
ポリエチレン成形体、例えばシ−トは光触媒作用を有す
る酸化チタン微粒子を混合してなり、酸化チタン微粒子
には多孔性シリカで被覆されているものを使用すること
が好ましい。本発明に係る超高分子量ポリエチレン成形
体の製造方法は、光触媒作用を有する酸化チタン微粒子
と超高分子量ポリエチレン粉体との混合物を焼結成形す
ることを特徴とする構成であり、この焼結体はシ−ト状
に切削されてシ−ト状の超高分子量ポリエチレン成形体
とされ、酸化チタン微粒子には、多孔性シリカを被覆し
た酸化チタン微粒子を用いることが好ましい。
ポリエチレン成形体、例えばシ−トは光触媒作用を有す
る酸化チタン微粒子を混合してなり、酸化チタン微粒子
には多孔性シリカで被覆されているものを使用すること
が好ましい。本発明に係る超高分子量ポリエチレン成形
体の製造方法は、光触媒作用を有する酸化チタン微粒子
と超高分子量ポリエチレン粉体との混合物を焼結成形す
ることを特徴とする構成であり、この焼結体はシ−ト状
に切削されてシ−ト状の超高分子量ポリエチレン成形体
とされ、酸化チタン微粒子には、多孔性シリカを被覆し
た酸化チタン微粒子を用いることが好ましい。
【０００６】
【発明の実施の形態】本発明において成形体の樹脂とし
て用いる超高分子量ポリエチレンは、約５０万以上の分
子量を有し（粘度法による測定値）、耐摩耗性、耐薬品
性、耐衝撃性、低摩擦係数等の特性に優れ、その代表的
な成形法としては焼結成形法が知られている。超高分子
量ポリエチレン粉末の市販品としては、三井石油化学工
業社製品ハイゼックスミリオンやミペロン、ヘキスト社
製品ホスタレンＧＵＲ等がある。本発明に係る超高分子
量ポリエチレン成形体は、この焼結成形法によって成形
できる。すなわち、酸化チタン微粒子を混合した超高分
子量ポリエチレン粉末の金型への充填、粉体の焼結、冷
却、脱型を順次に経て所定の形状に成形でき、耐摩耗
性、耐薬品性、耐衝撃性、低摩擦係数等の特性に加え優
れた難汚損性、抗菌性、消臭性等を付与できる。この場
合、焼結の進行と共に超高分子量ポリエチレン粒子間の
体積の収縮、空隙率の減少に伴う密度の増加、連続気泡
構造から独立気泡構造への変化等が生じ、焼成時間を短
くすると気孔率〔空隙が無いときの成形体の比重をρ、
成形体の体積ｖの重量をｗとすると、（１−w/(vρ)）
×１００で与えられる〕を大にできるが、引張り強度が
低くなり、焼成時間を長くしたり、焼成温度を高くする
と気孔率が小になるが、引張り強度を大にでき、成形体
の用途等に応じて焼成時間が設定される。
て用いる超高分子量ポリエチレンは、約５０万以上の分
子量を有し（粘度法による測定値）、耐摩耗性、耐薬品
性、耐衝撃性、低摩擦係数等の特性に優れ、その代表的
な成形法としては焼結成形法が知られている。超高分子
量ポリエチレン粉末の市販品としては、三井石油化学工
業社製品ハイゼックスミリオンやミペロン、ヘキスト社
製品ホスタレンＧＵＲ等がある。本発明に係る超高分子
量ポリエチレン成形体は、この焼結成形法によって成形
できる。すなわち、酸化チタン微粒子を混合した超高分
子量ポリエチレン粉末の金型への充填、粉体の焼結、冷
却、脱型を順次に経て所定の形状に成形でき、耐摩耗
性、耐薬品性、耐衝撃性、低摩擦係数等の特性に加え優
れた難汚損性、抗菌性、消臭性等を付与できる。この場
合、焼結の進行と共に超高分子量ポリエチレン粒子間の
体積の収縮、空隙率の減少に伴う密度の増加、連続気泡
構造から独立気泡構造への変化等が生じ、焼成時間を短
くすると気孔率〔空隙が無いときの成形体の比重をρ、
成形体の体積ｖの重量をｗとすると、（１−w/(vρ)）
×１００で与えられる〕を大にできるが、引張り強度が
低くなり、焼成時間を長くしたり、焼成温度を高くする
と気孔率が小になるが、引張り強度を大にでき、成形体
の用途等に応じて焼成時間が設定される。
【０００７】上記成形において、超高分子量ポリエチレ
ンは難接着性であり、しかも超高分子量ポリエチレンと
酸化チタン微粒子との熱収縮係数が著しく相違する結
果、冷却過程で超高分子量ポリエチレンと酸化チタン微
粒子との界面に引張り応力が作用し、この引張り応力に
界面の接着強度が耐え得ない結果として界面剥離が生
じ、この界面剥離下で超高分子量ポリエチレンが冷却収
縮されていくので、その界面に微小間隙が形成される。
この界面間隙は、焼成時間が短い場合に超高分子量ポリ
エチレン粒子間に残存される空隙に較べて著しく小さ
く、上記した定義の気孔率に及ぼす影響は僅少である。
ンは難接着性であり、しかも超高分子量ポリエチレンと
酸化チタン微粒子との熱収縮係数が著しく相違する結
果、冷却過程で超高分子量ポリエチレンと酸化チタン微
粒子との界面に引張り応力が作用し、この引張り応力に
界面の接着強度が耐え得ない結果として界面剥離が生
じ、この界面剥離下で超高分子量ポリエチレンが冷却収
縮されていくので、その界面に微小間隙が形成される。
この界面間隙は、焼成時間が短い場合に超高分子量ポリ
エチレン粒子間に残存される空隙に較べて著しく小さ
く、上記した定義の気孔率に及ぼす影響は僅少である。
【０００８】本発明に係る超高分子量ポリエチレン成形
体においては、後述の実施例からも明らかなように優れ
た光触媒作用を呈する。その理由は、上記界面間隙に空
気が出入りし、空気中に含まれている有機物や微生物が
光照射で活性化された酸化チタン微粒子に広い面積で接
触され、酸化・分解作用が効率よく行われる結果である
と推定される。上記光触媒作用を有する酸化チタン微粒
子には、優れた光触媒活性を呈するアナタ−ゼ型酸化チ
タン微粒子を使用することが好ましい。また、光触媒作
用の即効性と持続性を高めるために、他の臭気吸収剤、
例えばゼオライトを併用することができる。この酸化チ
タン微粒子には、その強い活性力による超高分子量ポリ
エチレンの分解・劣化を防止するために多孔性シリカで
コ−ティングすることが安全であり、酸化チタン微粒子
とゼオライトとを併用する場合、両者を同時に多孔性シ
リカでコ−ティングしてカプセル化したマイクロカプセ
ル化酸化チタン微粒子を使用することができる。例え
ば、多孔性シリカを気相析出法、液相析出法によりコ−
テングし、ゾル−ゲル法によりマイクロカプセル化する
ことができる。
体においては、後述の実施例からも明らかなように優れ
た光触媒作用を呈する。その理由は、上記界面間隙に空
気が出入りし、空気中に含まれている有機物や微生物が
光照射で活性化された酸化チタン微粒子に広い面積で接
触され、酸化・分解作用が効率よく行われる結果である
と推定される。上記光触媒作用を有する酸化チタン微粒
子には、優れた光触媒活性を呈するアナタ−ゼ型酸化チ
タン微粒子を使用することが好ましい。また、光触媒作
用の即効性と持続性を高めるために、他の臭気吸収剤、
例えばゼオライトを併用することができる。この酸化チ
タン微粒子には、その強い活性力による超高分子量ポリ
エチレンの分解・劣化を防止するために多孔性シリカで
コ−ティングすることが安全であり、酸化チタン微粒子
とゼオライトとを併用する場合、両者を同時に多孔性シ
リカでコ−ティングしてカプセル化したマイクロカプセ
ル化酸化チタン微粒子を使用することができる。例え
ば、多孔性シリカを気相析出法、液相析出法によりコ−
テングし、ゾル−ゲル法によりマイクロカプセル化する
ことができる。
【０００９】上記の酸化チタン微粒子またはマイクロカ
プセル化酸化チタン微粒子の混合量は、気孔率が１０％
未満の成形体の場合、１〜３０重量％、好ましくは３〜
１５重量％とされる。１重量％未満では、上記防汚効果
等を満足に付与し難く、３０重量％を越えると所定の機
械的強度を保証し難くなるからである。気孔率が１０％
以上の多孔質の場合、酸化チタン微粒子またはマイクロ
カプセル化酸化チタン微粒子の混合量は１〜２０重量
％、好ましくは３〜１０重量％とされる。１重量％未満
では、上記防汚効果等を満足に付与し難く、２０重量％
を越えると所定の機械的強度を保証し難くなるからであ
る。
プセル化酸化チタン微粒子の混合量は、気孔率が１０％
未満の成形体の場合、１〜３０重量％、好ましくは３〜
１５重量％とされる。１重量％未満では、上記防汚効果
等を満足に付与し難く、３０重量％を越えると所定の機
械的強度を保証し難くなるからである。気孔率が１０％
以上の多孔質の場合、酸化チタン微粒子またはマイクロ
カプセル化酸化チタン微粒子の混合量は１〜２０重量
％、好ましくは３〜１０重量％とされる。１重量％未満
では、上記防汚効果等を満足に付与し難く、２０重量％
を越えると所定の機械的強度を保証し難くなるからであ
る。
【００１０】本発明に係る超高分子量ポリエチレン成形
体がシ−ト状である場合は、上記焼結成形法で得たブロ
ックをシ−ト状に切削することにより得ることができ
る。本発明に係る超高分子量ポリエチレン成形体が多孔
質である場合、超高分子量ポリエチレンと酸化チタン微
粒子との混合物を金型に充填し、（超高分子量ポリエチ
レンの融点、１３０℃）〜（超高分子量ポリエチレンの
融点−２０℃）の温度で多孔質体に予備成形し、ついで
脱気し、更に焼結、冷却、脱型することによって成形す
ることができる。この場合、焼結時の加熱には、金型を
外部から加熱する方式（強制熱風循環方式、熱油浸漬方
式等）の外、超高分子量ポリエチレンの融点以上に加熱
した水蒸気を脱気減圧雰囲気中に導入する方式（特公平
５−６６８８５号）を使用でき、後者によれば、内部ま
で均一に多孔化でき、この焼結法により得た多孔質ブロ
ックをシ−ト状に切削すれば、製品間での気孔率のバラ
ツキの少ない光触媒作用を有する多孔質超高分子量ポリ
エチレンシ−トを得ることができる。
体がシ−ト状である場合は、上記焼結成形法で得たブロ
ックをシ−ト状に切削することにより得ることができ
る。本発明に係る超高分子量ポリエチレン成形体が多孔
質である場合、超高分子量ポリエチレンと酸化チタン微
粒子との混合物を金型に充填し、（超高分子量ポリエチ
レンの融点、１３０℃）〜（超高分子量ポリエチレンの
融点−２０℃）の温度で多孔質体に予備成形し、ついで
脱気し、更に焼結、冷却、脱型することによって成形す
ることができる。この場合、焼結時の加熱には、金型を
外部から加熱する方式（強制熱風循環方式、熱油浸漬方
式等）の外、超高分子量ポリエチレンの融点以上に加熱
した水蒸気を脱気減圧雰囲気中に導入する方式（特公平
５−６６８８５号）を使用でき、後者によれば、内部ま
で均一に多孔化でき、この焼結法により得た多孔質ブロ
ックをシ−ト状に切削すれば、製品間での気孔率のバラ
ツキの少ない光触媒作用を有する多孔質超高分子量ポリ
エチレンシ−トを得ることができる。
【００１１】本発明に係る超高分子量ポリエチレン成形
体は、汚れにくく、摩擦による静電気発生のもとでも油
脂分等を分解して難付着性にし汚れを抑制することが期
待できるので、生産ラインにおけるガイドレ−ル、搬送
ロ−ル、ライニングシ−トとして好適である。特に、多
孔質体は、摺動接触面積を少なくできるので、摩擦抵抗
を低くでき、ガイドレ−ルとして極めて好適であり、ま
た、その多孔性のためにフィルタ−としても好適であ
る。
体は、汚れにくく、摩擦による静電気発生のもとでも油
脂分等を分解して難付着性にし汚れを抑制することが期
待できるので、生産ラインにおけるガイドレ−ル、搬送
ロ−ル、ライニングシ−トとして好適である。特に、多
孔質体は、摺動接触面積を少なくできるので、摩擦抵抗
を低くでき、ガイドレ−ルとして極めて好適であり、ま
た、その多孔性のためにフィルタ−としても好適であ
る。
【００１２】
【実施例】〔実施例１〕超高分子量ポリエチレン粉末
（分子量約５００万、融点１３５℃）１００重量部と酸
化チタン微粒子（石原テクノ社製ＳＴ−０１）１０重量
部とをヘンシェルミキサ−で１０間混合し、この混合物
を金型に充填し１８０℃で加熱圧縮し、更に冷却して気
孔率がほぼ０の成形体を得、この成形体を旋盤で厚さ５
００μｍのシ−ト状に切削して光触媒作用を有する実質
的に無孔の超高分子量ポリエチレンシ−トを得た。 〔比較例１〕超高分子量ポリエチレン粉末に代えエチレ
ン・酢酸ビニル共重合体粉末を用いて焼結法により気孔
率がほぼ０の成形体を得、この成形体を旋盤で厚さ５０
０μｍのシ−ト状に切削して光触媒作用を有する実質的
に無孔のエチレン・酢酸ビニル共重合体シ−トを得た。
（分子量約５００万、融点１３５℃）１００重量部と酸
化チタン微粒子（石原テクノ社製ＳＴ−０１）１０重量
部とをヘンシェルミキサ−で１０間混合し、この混合物
を金型に充填し１８０℃で加熱圧縮し、更に冷却して気
孔率がほぼ０の成形体を得、この成形体を旋盤で厚さ５
００μｍのシ−ト状に切削して光触媒作用を有する実質
的に無孔の超高分子量ポリエチレンシ−トを得た。 〔比較例１〕超高分子量ポリエチレン粉末に代えエチレ
ン・酢酸ビニル共重合体粉末を用いて焼結法により気孔
率がほぼ０の成形体を得、この成形体を旋盤で厚さ５０
０μｍのシ−ト状に切削して光触媒作用を有する実質的
に無孔のエチレン・酢酸ビニル共重合体シ−トを得た。
【００１３】これらの実施例品及び比較零品のそれぞれ
について、密閉した環境下に成形体を静置し、アセトア
ルデヒドを濃度１０００ｐｐｍ（ａ）で注入したのち、
紫外線を強度３ｍＷ／ｃｍ2で照射し、所定時間経過時
（６０分経過時及び１８０分経過時）のアセトアルデヒ
ド濃度ｃ及び所定時間経過時のブランク値ｂ（所定時間
経過時の成形体を入れていない状態でのアセトアルデヒ
ド濃度）をそれぞれ測定し、浄化率ｘ〔所定時間経過時
の浄化率ｘ＝（ｂ−ｃ）×１００％／ａ〕を求めたとこ
ろ、次の通りであった。
について、密閉した環境下に成形体を静置し、アセトア
ルデヒドを濃度１０００ｐｐｍ（ａ）で注入したのち、
紫外線を強度３ｍＷ／ｃｍ2で照射し、所定時間経過時
（６０分経過時及び１８０分経過時）のアセトアルデヒ
ド濃度ｃ及び所定時間経過時のブランク値ｂ（所定時間
経過時の成形体を入れていない状態でのアセトアルデヒ
ド濃度）をそれぞれ測定し、浄化率ｘ〔所定時間経過時
の浄化率ｘ＝（ｂ−ｃ）×１００％／ａ〕を求めたとこ
ろ、次の通りであった。
【００１４】 ６０分経過時の浄化率（％） １８０分経過時の浄化率（％） 実施例１ ３０ ７７ 比較例１ ５ １０
【００１５】この実施例と比較例との浄化率の顕著な差
異から、本発明では酸化チタン微粒子混合樹脂成形体の
樹脂に酸化チタン微粒子との接着性に劣る超高分子量ポ
リエチレンを使用したため、成形冷却時に樹脂と酸化チ
タン微粒子との界面に作用する引張り応力で界面剥離が
生じ、界面に微小間隙が発生し、この微小間隙に空気が
出入りして空気と酸化チタン微粒子との接触面積が増
し、光触媒作用が促進されるとの既述の推定が裏付けら
れる。
異から、本発明では酸化チタン微粒子混合樹脂成形体の
樹脂に酸化チタン微粒子との接着性に劣る超高分子量ポ
リエチレンを使用したため、成形冷却時に樹脂と酸化チ
タン微粒子との界面に作用する引張り応力で界面剥離が
生じ、界面に微小間隙が発生し、この微小間隙に空気が
出入りして空気と酸化チタン微粒子との接触面積が増
し、光触媒作用が促進されるとの既述の推定が裏付けら
れる。
【００１６】〔実施例２〕実施例１に対し、酸化チタン
微粒子に代え酸化チタン微粒子混合マイクロカプセル化
酸化チタン〔ゼオライトと酸化チタンとの混合物を多孔
性シリカでコ−ティングした山村硝子社製品、平均粒径
６〜７μｍ〕を使用した以外、実施例１に同じとした。 〔実施例３〕超高分子量ポリエチレン粉末（分子量約５
００万、融点１３５℃）１００重量部と酸化チタン微粒
子（石原テクノ社製ＳＴ−０１）５重量部とをヘンシェ
ルミキサ−で１０間混合し、この混合物を金型に充填し
１３０℃で加熱後圧縮して多孔予備成形体を得、更に１
６０℃で焼結し冷却して多孔質焼結体を得、この成形体
を旋盤で厚さ５００μｍのシ−ト状に切削して光触媒作
用を有する気孔率が３０％の超高分子量ポリエチレンシ
−トを得た。 〔実施例４〕実施例３に対し、酸化チタン微粒子に代え
酸化チタン微粒子混合マイクロカプセル化酸化チタン
〔ゼオライトと酸化チタンとの混合物を多孔性シリカで
コ−ティングした山村硝子社製品、平均粒径６〜７μ
ｍ〕を使用した以外、実施例３に同じとした。 〔比較例２〕酸化チタン微粒子の添加量を０．５重量部
とした以外、実施例３に同じとした。 〔比較例３〕酸化チタン微粒子の添加量を３０重量部と
した以外、実施例１に同じとした。 〔比較例４〕酸化チタン微粒子の添加量を２０重量部と
した以外、実施例３に同じとした。
微粒子に代え酸化チタン微粒子混合マイクロカプセル化
酸化チタン〔ゼオライトと酸化チタンとの混合物を多孔
性シリカでコ−ティングした山村硝子社製品、平均粒径
６〜７μｍ〕を使用した以外、実施例１に同じとした。 〔実施例３〕超高分子量ポリエチレン粉末（分子量約５
００万、融点１３５℃）１００重量部と酸化チタン微粒
子（石原テクノ社製ＳＴ−０１）５重量部とをヘンシェ
ルミキサ−で１０間混合し、この混合物を金型に充填し
１３０℃で加熱後圧縮して多孔予備成形体を得、更に１
６０℃で焼結し冷却して多孔質焼結体を得、この成形体
を旋盤で厚さ５００μｍのシ−ト状に切削して光触媒作
用を有する気孔率が３０％の超高分子量ポリエチレンシ
−トを得た。 〔実施例４〕実施例３に対し、酸化チタン微粒子に代え
酸化チタン微粒子混合マイクロカプセル化酸化チタン
〔ゼオライトと酸化チタンとの混合物を多孔性シリカで
コ−ティングした山村硝子社製品、平均粒径６〜７μ
ｍ〕を使用した以外、実施例３に同じとした。 〔比較例２〕酸化チタン微粒子の添加量を０．５重量部
とした以外、実施例３に同じとした。 〔比較例３〕酸化チタン微粒子の添加量を３０重量部と
した以外、実施例１に同じとした。 〔比較例４〕酸化チタン微粒子の添加量を２０重量部と
した以外、実施例３に同じとした。
【００１７】これらの実施例２〜４及び比較例２と３に
ついて、上記した浄化率及び引張り強度を測定したとこ
ろ、次の通りであった。ただし、引張り強度(kgf/cm2)
は、２５℃での雰囲気中、JIS K6301規定のダンベル１
号型で打ち抜き、テンシロン引張り試験機で引張り速度
１００ｍｍ／ｍｉｎで破断するときの引張り力ｙを測定
し、試料の断面積をｓとしてｙ／ｓで求めた。
ついて、上記した浄化率及び引張り強度を測定したとこ
ろ、次の通りであった。ただし、引張り強度(kgf/cm2)
は、２５℃での雰囲気中、JIS K6301規定のダンベル１
号型で打ち抜き、テンシロン引張り試験機で引張り速度
１００ｍｍ／ｍｉｎで破断するときの引張り力ｙを測定
し、試料の断面積をｓとしてｙ／ｓで求めた。
【００１８】
【表１】
【００１９】実施例１と実施例３との対比から、多孔化
することにより酸化チタン微粒子による酸化・分解作用
を一層に増加できること、比較例２から酸化チタン微粒
子の添加量が僅かではさしたる分解作用が得られないこ
と、比較例３（比較例４）から酸化チタン微粒子の添加
量が余り多いとシ−ト成形上限界があること等が明らか
である。
することにより酸化チタン微粒子による酸化・分解作用
を一層に増加できること、比較例２から酸化チタン微粒
子の添加量が僅かではさしたる分解作用が得られないこ
と、比較例３（比較例４）から酸化チタン微粒子の添加
量が余り多いとシ−ト成形上限界があること等が明らか
である。
【００２０】
【発明の効果】本発明に係る超高分子量ポリエチレン成
形体においては、超高分子量ポリエチレンと酸化チタン
微粒子との界面に微細間隙が存在し、その間隙への空気
の出入りにより空気と酸化チタン微粒子との効果的な接
触が期待され、その空気中有機物等に対する活性酸化チ
タン微粒子の酸化分解効率を向上できる。従って、超高
分子量ポリエチレン成形体に本来の優れた耐摩耗性、耐
薬品性、耐衝撃性、低摩擦係数等の特性に加え優れた難
汚損性、抗菌性、消臭性等を付与でき、超高分子量ポリ
エチレン成形体の利用分野を拡大できる。
形体においては、超高分子量ポリエチレンと酸化チタン
微粒子との界面に微細間隙が存在し、その間隙への空気
の出入りにより空気と酸化チタン微粒子との効果的な接
触が期待され、その空気中有機物等に対する活性酸化チ
タン微粒子の酸化分解効率を向上できる。従って、超高
分子量ポリエチレン成形体に本来の優れた耐摩耗性、耐
薬品性、耐衝撃性、低摩擦係数等の特性に加え優れた難
汚損性、抗菌性、消臭性等を付与でき、超高分子量ポリ
エチレン成形体の利用分野を拡大できる。
Claims (6)
- 【請求項１】光触媒作用を有する酸化チタン微粒子を混
合したことを特徴とする超高分子量ポリエチレン成形
体。 - 【請求項２】成形体がシ−ト状である請求項１記載の超
高分子量ポリエチレン成形体。 - 【請求項３】酸化チタン微粒子が多孔性シリカで被覆さ
れている請求項１または２記載の超高分子量ポリエチレ
ン成形体。 - 【請求項４】光触媒作用を有する酸化チタン微粒子と超
高分子量ポリエチレン粉体との混合物を焼結成形するこ
とを特徴とする超高分子量ポリエチレン成形体の製造方
法。 - 【請求項５】光触媒作用を有する酸化チタン微粒子と超
高分子量ポリエチレン粉体との混合物を焼結成形し、こ
の焼結体をシ−ト状に切削することを特徴とする超高分
子量ポリエチレン成形体の製造方法。 - 【請求項６】酸化チタン微粒子に、多孔性シリカを被覆
した酸化チタン微粒子を用いる請求項４または５記載の
超高分子量ポリエチレン成形体の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP35011097A JP3812780B2 (ja) | 1997-12-04 | 1997-12-04 | 超高分子量ポリエチレン成形体及びその製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP35011097A JP3812780B2 (ja) | 1997-12-04 | 1997-12-04 | 超高分子量ポリエチレン成形体及びその製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH11166082A true JPH11166082A (ja) | 1999-06-22 |
| JP3812780B2 JP3812780B2 (ja) | 2006-08-23 |
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ID=18408308
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP35011097A Expired - Fee Related JP3812780B2 (ja) | 1997-12-04 | 1997-12-04 | 超高分子量ポリエチレン成形体及びその製造方法 |
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|---|---|
| JP (1) | JP3812780B2 (ja) |
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
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| DE202006004690U1 (de) * | 2006-03-24 | 2007-04-12 | Murtfeldt Kunststoffe Gmbh & C | Polyethylenbasiertes Kunststoffmaterial |
| JP2012514673A (ja) * | 2009-01-09 | 2012-06-28 | テイジン・アラミド・ビー．ブイ． | 耐火物粒子を含有する超高分子量ポリエチレン |
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| JPH09316214A (ja) * | 1996-05-27 | 1997-12-09 | Nitto Denko Corp | 防汚シート |
-
1997
- 1997-12-04 JP JP35011097A patent/JP3812780B2/ja not_active Expired - Fee Related
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| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP3812780B2 (ja) | 2006-08-23 |
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