JPH11131172A - 耐摩耗性合金 - Google Patents
耐摩耗性合金Info
- Publication number
- JPH11131172A JPH11131172A JP20179798A JP20179798A JPH11131172A JP H11131172 A JPH11131172 A JP H11131172A JP 20179798 A JP20179798 A JP 20179798A JP 20179798 A JP20179798 A JP 20179798A JP H11131172 A JPH11131172 A JP H11131172A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- alloy
- hardness
- mixed
- base alloy
- decrease
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
Links
Landscapes
- Reduction Rolling/Reduction Stand/Operation Of Reduction Machine (AREA)
- Coating By Spraying Or Casting (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【課題】６００℃以上の高温でも硬度があまり低下せ
ず、その結果耐摩耗性もあまり低下しない耐摩耗性合金
を提供する。 【解決手段】Ｆｅ基合金、Ｃｏ基合金及びＮｉ基合金の
単独若しくは混合合金と、炭化硼素を混合することによ
って、硬度を増大させ、高温での硬度の低下を抑制し
た。
ず、その結果耐摩耗性もあまり低下しない耐摩耗性合金
を提供する。 【解決手段】Ｆｅ基合金、Ｃｏ基合金及びＮｉ基合金の
単独若しくは混合合金と、炭化硼素を混合することによ
って、硬度を増大させ、高温での硬度の低下を抑制し
た。
Description
【０００１】この発明は、ローラー等の溶接肉盛若しく
は溶射肉盛材料として有用な耐摩耗性を有し、しかも高
温での硬度の低下を抑制した耐摩耗性合金に関するもの
である。
は溶射肉盛材料として有用な耐摩耗性を有し、しかも高
温での硬度の低下を抑制した耐摩耗性合金に関するもの
である。
【０００２】形鋼、棒鋼等鉄鋼材料の圧延には、搬送テ
ーブルローラー、ガイドロ−ラ−等のロ−ラ−類が使用
されている。このローラーには、最近では、耐摩耗性材
料を溶接肉盛若しくは溶射肉盛することが一般に行われ
ている。
ーブルローラー、ガイドロ−ラ−等のロ−ラ−類が使用
されている。このローラーには、最近では、耐摩耗性材
料を溶接肉盛若しくは溶射肉盛することが一般に行われ
ている。
【０００３】このような目的で使用される肉盛材料とし
て、Ｆｅ、Ｎｉ及びＣｒ等を含有する合金及びこれらの
中に炭化物を分散させた合金が使用されているが、従来
のこれら材料は、高温での硬度が低下し、高温での耐摩
耗性が低下する問題があった。
て、Ｆｅ、Ｎｉ及びＣｒ等を含有する合金及びこれらの
中に炭化物を分散させた合金が使用されているが、従来
のこれら材料は、高温での硬度が低下し、高温での耐摩
耗性が低下する問題があった。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】Ｆｅ、Ｎｉ及びＣｒ等
を含有する合金に、種々の炭化物を添加した影響を見る
ため、次表１に示す組成のＦｅ−Ｎｉ−Ｃｒ合金に、次
表２に示す炭化物を加えた材料イ及びロを使用し、圧延
用テーブルローラにプラズマ粉体肉盛し、肉盛層の高温
硬さを測定した。材料イについての結果を図１に、材料
ロについての結果を図２に示す。尚、表１及び表２中の
数字は、質量％を表す。
を含有する合金に、種々の炭化物を添加した影響を見る
ため、次表１に示す組成のＦｅ−Ｎｉ−Ｃｒ合金に、次
表２に示す炭化物を加えた材料イ及びロを使用し、圧延
用テーブルローラにプラズマ粉体肉盛し、肉盛層の高温
硬さを測定した。材料イについての結果を図１に、材料
ロについての結果を図２に示す。尚、表１及び表２中の
数字は、質量％を表す。
【０００５】
【表１】
【０００６】
【表２】
【０００７】図１及び図２のグラフから明らかなよう
に、材料イ及びロのいずれも６００℃を越えると、高温
硬度の低下が著しくなる。
に、材料イ及びロのいずれも６００℃を越えると、高温
硬度の低下が著しくなる。
【０００８】この発明は、このような問題点を解決しよ
うとするものであり、６００℃以上の高温でも硬度があ
まり低下せず、その結果耐摩耗性もあまり低下しない耐
摩耗性合金を提供することを目的とする。
うとするものであり、６００℃以上の高温でも硬度があ
まり低下せず、その結果耐摩耗性もあまり低下しない耐
摩耗性合金を提供することを目的とする。
【０００９】
【課題を解決するための手段】上記目的を達成するた
め、本発明者等は鋭意研究の結果、Ｆｅ基合金、Ｃｏ基
合金及びＮｉ基合金の単独若しくは混合合金中に、炭化
硼素を混合することによって、硬度が増大し、高温での
硬度の低下も抑制されるという驚くべき事実を見いだ
し、本発明に到達した。
め、本発明者等は鋭意研究の結果、Ｆｅ基合金、Ｃｏ基
合金及びＮｉ基合金の単独若しくは混合合金中に、炭化
硼素を混合することによって、硬度が増大し、高温での
硬度の低下も抑制されるという驚くべき事実を見いだ
し、本発明に到達した。
【００１０】即ち、本発明は、Ｆｅ基合金、Ｃｏ基合金
及びＮｉ基合金の単独若しくは混合合金と、炭化硼素を
混合して、硬度を増大させ、高温での硬度の低下をも抑
制したことを特徴とする。
及びＮｉ基合金の単独若しくは混合合金と、炭化硼素を
混合して、硬度を増大させ、高温での硬度の低下をも抑
制したことを特徴とする。
【００１１】しかして、従来、炭化硼素の混合が、高温
硬度の低下抑制作用を奏することは、全く知られていな
い。
硬度の低下抑制作用を奏することは、全く知られていな
い。
【００１２】
【発明の実施の形態】次に、本発明の実施の形態を説明
する。本発明に使用するＦｅ基合金、Ｃｏ基合金及びＮ
ｉ基合金としては、従来この種目的に使用していたもの
を使用することができる。これらは、単独であっても、
複合合金であってもよい。
する。本発明に使用するＦｅ基合金、Ｃｏ基合金及びＮ
ｉ基合金としては、従来この種目的に使用していたもの
を使用することができる。これらは、単独であっても、
複合合金であってもよい。
【００１３】好ましくは、Ｆｅ、Ｎｉ、Ｃｏ及びＣｒを
含む合金を使用するのが良い。このような合金は、Ｆｅ
基合金、Ｃｏ基合金及びＮｉ基合金を、粉末状態で混合
することによって調製することができる。
含む合金を使用するのが良い。このような合金は、Ｆｅ
基合金、Ｃｏ基合金及びＮｉ基合金を、粉末状態で混合
することによって調製することができる。
【００１４】硼素（Ｂ）の含有量は、得られる合金に対
し、２〜５質量％とするのが良い。これより少ないと、
硬度を増大させ、高温での硬度の低下を抑制する効果が
不十分となるし、これより多いと非常に脆くなり、割れ
・欠損等の欠陥が生じ易くなるからである。
し、２〜５質量％とするのが良い。これより少ないと、
硬度を増大させ、高温での硬度の低下を抑制する効果が
不十分となるし、これより多いと非常に脆くなり、割れ
・欠損等の欠陥が生じ易くなるからである。
【００１５】炭化硼素の添加量は、混合する原料合金中
にＢが含有されている場合は、混合後のＢの含有量が、
２〜５質量％となるように調製する必要がある。
にＢが含有されている場合は、混合後のＢの含有量が、
２〜５質量％となるように調製する必要がある。
【００１６】本発明の合金に、炭化物粒子を配合させる
と、脆くなって割れ・欠損等を生じさせることなく、耐
摩耗性が更に向上する。炭化物粒子としては、ＮｂＣ、
ＴｉＣ、Ｍｏ2Ｃ、Ｃｒ3Ｃ2、ＷＣ、Ｗ2Ｃ、ＶＣ、Ｔａ
Ｃ及びＺｒＣの１種若しくは複数使用するのがよい。
と、脆くなって割れ・欠損等を生じさせることなく、耐
摩耗性が更に向上する。炭化物粒子としては、ＮｂＣ、
ＴｉＣ、Ｍｏ2Ｃ、Ｃｒ3Ｃ2、ＷＣ、Ｗ2Ｃ、ＶＣ、Ｔａ
Ｃ及びＺｒＣの１種若しくは複数使用するのがよい。
【００１７】
【実施例】次に、実施例を挙げて本発明を更に説明する
が、本発明は、これら実施例に限定されない。 実施例１ Ｆｅ基合金、Ｎｉ基合金、Ｃｏ基合金及び炭化硼素の粉
末を、それぞれ粉末の状態で混合し、次表３に示す組成
（Ｆｅ−Ｎｉ−Ｃｏ−Ｃｒ基合金）の本発明の合金Ａ〜
Ｄと比較合金Ｅとにした。尚、表３中の数字は、質量％
を表す。
が、本発明は、これら実施例に限定されない。 実施例１ Ｆｅ基合金、Ｎｉ基合金、Ｃｏ基合金及び炭化硼素の粉
末を、それぞれ粉末の状態で混合し、次表３に示す組成
（Ｆｅ−Ｎｉ−Ｃｏ−Ｃｒ基合金）の本発明の合金Ａ〜
Ｄと比較合金Ｅとにした。尚、表３中の数字は、質量％
を表す。
【００１８】これらについて、常温硬度、６００℃にお
ける常温硬度との差（△Ｈ600）及び８００℃における
常温硬度との差（△Ｈ800）を測定した。結果を次表４
に示す。尚、比較のため、S45C（機械構造用炭素鋼鋼
材）についても同様に測定し、結果を次表４に併記し
た。
ける常温硬度との差（△Ｈ600）及び８００℃における
常温硬度との差（△Ｈ800）を測定した。結果を次表４
に示す。尚、比較のため、S45C（機械構造用炭素鋼鋼
材）についても同様に測定し、結果を次表４に併記し
た。
【００１９】
【表３】
【００２０】
【表４】
【００２１】上記結果から明らかなように、炭化硼素を
投入し、Ｂを２〜５質量％含有させることによって、常
温硬度が向上し、高温（８００℃）硬度の低下を抑制す
ることができる。Ｂが２質量％より少ない合金Ａでは、
高温硬度の低下の抑制効果が少ない。Ｂが５質量％より
多い合金Ｅは、高温硬度の低下抑制作用は示すが、非常
に脆くなり、割れ・欠損等の欠陥が生じることが観察さ
れた。
投入し、Ｂを２〜５質量％含有させることによって、常
温硬度が向上し、高温（８００℃）硬度の低下を抑制す
ることができる。Ｂが２質量％より少ない合金Ａでは、
高温硬度の低下の抑制効果が少ない。Ｂが５質量％より
多い合金Ｅは、高温硬度の低下抑制作用は示すが、非常
に脆くなり、割れ・欠損等の欠陥が生じることが観察さ
れた。
【００２２】実施例２ 前記表３に記載の組成の粉末状合金Ａ及びＣに、それぞ
れＮｂＣ２０質量％を混合し、加熱溶融して得られた合
金について、同様に常温硬度、６００℃における常温硬
度との差（△Ｈ600）及び８００℃における常温硬度と
の差（△Ｈ800）を測定した。結果を次表５に示す。
尚、比較のため、ＳＫＨ５１（高速度工具鋼）、Ｎｉ自
溶合金（Ｎｉ基耐摩耗材料）及びステライト＃６（Ｃｏ
基耐摩耗材料）についても同様に測定し、結果を次表５
に併記した。
れＮｂＣ２０質量％を混合し、加熱溶融して得られた合
金について、同様に常温硬度、６００℃における常温硬
度との差（△Ｈ600）及び８００℃における常温硬度と
の差（△Ｈ800）を測定した。結果を次表５に示す。
尚、比較のため、ＳＫＨ５１（高速度工具鋼）、Ｎｉ自
溶合金（Ｎｉ基耐摩耗材料）及びステライト＃６（Ｃｏ
基耐摩耗材料）についても同様に測定し、結果を次表５
に併記した。
【００２３】
【表５】
【００２４】上記表５の結果から明らかなように、本発
明の合金Ａ、Ｃ中にＮｂＣを分散させると、温度上昇に
よる硬度の低下を抑制したまま、常温硬度及び高温硬度
が上昇する。尚、ＮｂＣは、加熱溶融して合金とした状
態で、丸い形状で溶け残って、合金中に分散しているこ
とが観察された。
明の合金Ａ、Ｃ中にＮｂＣを分散させると、温度上昇に
よる硬度の低下を抑制したまま、常温硬度及び高温硬度
が上昇する。尚、ＮｂＣは、加熱溶融して合金とした状
態で、丸い形状で溶け残って、合金中に分散しているこ
とが観察された。
【００２５】つぎに、本発明の合金ＣにＮｂＣを２０％
分散させた材料について、次表６に示す試験条件で、金
属ホイ−ル圧下摩擦摩耗試験（大越式摩耗試験）によっ
て、比摩耗量を測定した。結果を次表７に示す。尚、比
較のため、高温下での耐摩耗材料として知られたステラ
イト＃６及び常温硬度の高いＳＫＨ５１についても、同
様に比摩耗量を測定した。結果を次表７に併記した。
分散させた材料について、次表６に示す試験条件で、金
属ホイ−ル圧下摩擦摩耗試験（大越式摩耗試験）によっ
て、比摩耗量を測定した。結果を次表７に示す。尚、比
較のため、高温下での耐摩耗材料として知られたステラ
イト＃６及び常温硬度の高いＳＫＨ５１についても、同
様に比摩耗量を測定した。結果を次表７に併記した。
【００２６】
【表６】
【００２７】
【表７】
【００２８】上記表７の結果から明らかなように、本発
明の合金ＣにＮｂＣを分散させた材料は、高温下での耐
摩耗材料として知られたステライト＃６及び常温硬度の
高いＳＫＨ５１よりも遥かに優れた耐摩耗性を示す。
明の合金ＣにＮｂＣを分散させた材料は、高温下での耐
摩耗材料として知られたステライト＃６及び常温硬度の
高いＳＫＨ５１よりも遥かに優れた耐摩耗性を示す。
【００２９】本発明で炭化硼素を混合することによっ
て、高温硬度の抑制作用を示す理由は、金属組織中に微
細な炭化物、硼化物及び炭硼化物が晶出し、これらの晶
出物が高温硬度の低下抑制作用を示すためと思われる。
て、高温硬度の抑制作用を示す理由は、金属組織中に微
細な炭化物、硼化物及び炭硼化物が晶出し、これらの晶
出物が高温硬度の低下抑制作用を示すためと思われる。
【００３０】
【発明の効果】以上述べた如く、本発明によれば、炭化
硼素を混合することによって、高温硬度の低下を抑制す
ることができるという従来解決できなかった課題を解決
するものであり、それ故極めて画期的な発明である。
硼素を混合することによって、高温硬度の低下を抑制す
ることができるという従来解決できなかった課題を解決
するものであり、それ故極めて画期的な発明である。
【００３１】このように高温硬度の低下を抑制できるこ
と、および合金硬度を増大させることができることによ
って、高温時の耐摩耗性が向上するため、ローラー等の
肉盛溶接若しくは肉盛溶射材料として極めて有用であ
る。
と、および合金硬度を増大させることができることによ
って、高温時の耐摩耗性が向上するため、ローラー等の
肉盛溶接若しくは肉盛溶射材料として極めて有用であ
る。
【００３２】また、本発明の合金にＮｂＣ等の炭化物を
分散させることによって、脆くなって割れ・欠損等を生
じさせることなく、高温硬度を上昇させ、高温時の耐摩
耗性を著しく向上させることができる。
分散させることによって、脆くなって割れ・欠損等を生
じさせることなく、高温硬度を上昇させ、高温時の耐摩
耗性を著しく向上させることができる。
【００３３】
【図１】表２の材料イの温度とビッカース硬度との関係
を示すグラフである。
を示すグラフである。
【図２】表２の材料ロの温度とビッカース硬度との関係
を示すグラフである。
を示すグラフである。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (51)Int.Cl.6 識別記号 ＦＩ Ｂ２３Ｋ 35/30 ３４０ Ｂ２３Ｋ 35/30 ３４０Ｍ Ｃ２２Ｃ 30/00 Ｃ２２Ｃ 30/00 38/00 ３０２ 38/00 ３０２Ｚ Ｃ２３Ｃ 4/06 Ｃ２３Ｃ 4/06
Claims (5)
- 【請求項１】Ｆｅ基合金、Ｃｏ基合金及びＮｉ基合金の
単独若しくは混合合金と、炭化硼素を混合することによ
って、硬度を増大させ、高温での硬度の低下を抑制した
ことを特徴とする耐摩耗性合金。 - 【請求項２】前記炭化硼素を、硼素の含有量が２〜５質
量％となるように混合してなる請求項１に記載の合金。 - 【請求項３】前記合金が、Ｆｅ、Ｎｉ、Ｃｏ及びＣｒを
含む合金である請求項１または２に記載の合金。 - 【請求項４】前記合金に、高温での耐摩耗性を向上させ
るため、ＮｂＣ、ＴｉＣ、Ｍｏ2Ｃ、Ｃｒ3Ｃ2、ＷＣ、
Ｗ2Ｃ、ＶＣ、ＴａＣ及びＺｒＣの１種以上の粉末を分
散させてなる請求項１〜３のいずれかに記載の合金。 - 【請求項５】前記合金が溶接肉盛若しくは溶射肉盛材料
である請求項１〜４のいずれかに記載の合金。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP20179798A JPH11131172A (ja) | 1997-08-26 | 1998-07-16 | 耐摩耗性合金 |
Applications Claiming Priority (3)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP9-229524 | 1997-08-26 | ||
| JP22952497 | 1997-08-26 | ||
| JP20179798A JPH11131172A (ja) | 1997-08-26 | 1998-07-16 | 耐摩耗性合金 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH11131172A true JPH11131172A (ja) | 1999-05-18 |
Family
ID=26512996
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP20179798A Pending JPH11131172A (ja) | 1997-08-26 | 1998-07-16 | 耐摩耗性合金 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH11131172A (ja) |
Cited By (8)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2005272998A (ja) * | 2004-03-23 | 2005-10-06 | Hokkaido | 剥離しない自溶合金溶射部品 |
| JP2006159216A (ja) * | 2004-12-03 | 2006-06-22 | Mitsubishi Heavy Ind Ltd | 粉体プラズマ溶接用材料及び高温耐磨耗部材 |
| CN100427636C (zh) * | 2006-06-30 | 2008-10-22 | 北京工业大学 | 铁基含TiC陶瓷的耐磨电弧喷涂粉芯丝材 |
| CN102634747A (zh) * | 2012-04-26 | 2012-08-15 | 华北电力大学 | 用于制备高温耐磨耐蚀熔覆层的粉末材料及制备方法 |
| WO2015019603A1 (ja) * | 2013-08-07 | 2015-02-12 | 日鉄住金ハード株式会社 | 肉盛用溶接材料、矯正ロール、ガイドロール、搬送ロール及び金敷き |
| CN105014260A (zh) * | 2015-07-30 | 2015-11-04 | 鞍钢集团工程技术有限公司 | 一种焊修高强钢车轮的焊条及焊接方法 |
| CN108699667A (zh) * | 2016-02-19 | 2018-10-23 | 杰富意钢铁株式会社 | 金属陶瓷粉末、保护被膜被覆部件及其制造方法以及电镀浴中辊及其制造方法 |
| EP3363580B1 (en) * | 2017-02-21 | 2023-07-26 | General Electric Company | Novel weld filler metal |
-
1998
- 1998-07-16 JP JP20179798A patent/JPH11131172A/ja active Pending
Cited By (14)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2005272998A (ja) * | 2004-03-23 | 2005-10-06 | Hokkaido | 剥離しない自溶合金溶射部品 |
| JP4565434B2 (ja) * | 2004-03-23 | 2010-10-20 | 地方独立行政法人北海道立総合研究機構 | 剥離しない自溶合金溶射部品 |
| JP2006159216A (ja) * | 2004-12-03 | 2006-06-22 | Mitsubishi Heavy Ind Ltd | 粉体プラズマ溶接用材料及び高温耐磨耗部材 |
| JP4551201B2 (ja) * | 2004-12-03 | 2010-09-22 | 三菱重工業株式会社 | 粉体プラズマ溶接用材料及び高温耐磨耗部材 |
| CN100427636C (zh) * | 2006-06-30 | 2008-10-22 | 北京工业大学 | 铁基含TiC陶瓷的耐磨电弧喷涂粉芯丝材 |
| CN102634747A (zh) * | 2012-04-26 | 2012-08-15 | 华北电力大学 | 用于制备高温耐磨耐蚀熔覆层的粉末材料及制备方法 |
| WO2015019603A1 (ja) * | 2013-08-07 | 2015-02-12 | 日鉄住金ハード株式会社 | 肉盛用溶接材料、矯正ロール、ガイドロール、搬送ロール及び金敷き |
| WO2015019518A1 (ja) * | 2013-08-07 | 2015-02-12 | 日鉄住金ハード株式会社 | 肉盛用溶接材料、矯正ロール、ガイドロール、搬送ロール及び金敷き |
| JP5859175B2 (ja) * | 2013-08-07 | 2016-02-10 | 日鉄住金ハード株式会社 | 肉盛用溶接材料、矯正ロール、ガイドロール、搬送ロール及び金敷き |
| JPWO2015019603A1 (ja) * | 2013-08-07 | 2017-03-02 | 日鉄住金ハード株式会社 | 肉盛用溶接材料、矯正ロール、ガイドロール、搬送ロール及び金敷き |
| CN105014260A (zh) * | 2015-07-30 | 2015-11-04 | 鞍钢集团工程技术有限公司 | 一种焊修高强钢车轮的焊条及焊接方法 |
| CN108699667A (zh) * | 2016-02-19 | 2018-10-23 | 杰富意钢铁株式会社 | 金属陶瓷粉末、保护被膜被覆部件及其制造方法以及电镀浴中辊及其制造方法 |
| CN108699667B (zh) * | 2016-02-19 | 2021-06-15 | 杰富意钢铁株式会社 | 金属陶瓷粉末、保护被膜被覆部件及其制造方法以及电镀浴中辊及其制造方法 |
| EP3363580B1 (en) * | 2017-02-21 | 2023-07-26 | General Electric Company | Novel weld filler metal |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| EP0960954B2 (en) | Powder of chromium carbide and nickel chromium | |
| US10662518B2 (en) | Abrasion-resistant weld overlay | |
| US3313633A (en) | High temperature flame spray powder | |
| US4472619A (en) | Method of welding for hard surfacing | |
| EP0320195B1 (en) | Wear resisting copper base alloys | |
| JP4782366B2 (ja) | コーティング材料およびこの材料でコートされた製品 | |
| EP3137643B1 (en) | Titanium carbide overlay and method of manufacturing the same | |
| JPS6054389B2 (ja) | 合金被覆をした鉄金属基体 | |
| US20080274010A1 (en) | Wear Resistant Alloy Powders and Coatings | |
| US20080293558A1 (en) | Wear Resistant Materials | |
| US3890137A (en) | Welding powder for producing wear-resistant layers by build-up welding | |
| CN113396233A (zh) | 具有改进的可压缩性和生坯强度的硬质粉末颗粒 | |
| JPH11131172A (ja) | 耐摩耗性合金 | |
| JPH08104969A (ja) | 溶射用セラミックス・金属複合粉末、溶射被膜及び溶射被膜の形成方法 | |
| US20200338672A1 (en) | Composite welding rods and associated cladded articles | |
| JP2005305449A (ja) | 熱間加工用工具 | |
| JPH0266135A (ja) | 熱間ガイドローラ用サーメット | |
| JPS62134193A (ja) | 溶接肉盛用複合粉末溶接材 | |
| JP2002173758A (ja) | 溶射用粉末およびそれを用いて溶射皮膜された部品 | |
| JPH08311635A (ja) | 高速粉末式フレーム溶射用タングステンカーバイト系サーメット粉末 | |
| Gebert et al. | New developed Fe-Cr-V-C alloys for cladding by plasma-powder welding | |
| JPH0258345B2 (ja) | ||
| JPH0633149A (ja) | 耐ビルドアップ性、耐熱性、耐摩耗性に優れた炭化物系皮膜を有する熱処理炉内ロール | |
| JP3087371B2 (ja) | Ｔｉ−Ａｌ金属間化合物製の部材のための表面硬化材、表面硬化方法および表面硬化部材 | |
| JPH0692602B2 (ja) | ＴｉおよびＴｉ合金母材の表面硬化肉盛用添加粉末 |