JPH1112644A - 酸化防止剤及び該酸化防止剤を用いた熱間加工方法 - Google Patents
酸化防止剤及び該酸化防止剤を用いた熱間加工方法Info
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Abstract
(57)【要約】
【課題】広い温度範囲に酸化防止効果を発揮する酸化防
止剤を提供する。 【解決手段】酸化防止剤は、クロム炭化物またはクロム
珪化物またはチタン炭化物のうちの少なくとも一種と酸
化アルミニウムと珪酸ナトリウムとを含むものであっ
て、熱間加工時におけるＦｅ−Ｎｉ合金の酸素親和性よ
りも強いので、酸化層の発生が防止される。
止剤を提供する。 【解決手段】酸化防止剤は、クロム炭化物またはクロム
珪化物またはチタン炭化物のうちの少なくとも一種と酸
化アルミニウムと珪酸ナトリウムとを含むものであっ
て、熱間加工時におけるＦｅ−Ｎｉ合金の酸素親和性よ
りも強いので、酸化層の発生が防止される。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、金属の加熱時の酸
化防止剤に係り、特にＦｅ−Ｎｉ合金の内部酸化及び粒
界酸化などを含めた酸化層の発生を防止することができ
る酸化防止剤に関する。
化防止剤に係り、特にＦｅ−Ｎｉ合金の内部酸化及び粒
界酸化などを含めた酸化層の発生を防止することができ
る酸化防止剤に関する。
【０００２】
【従来の技術】Ｆｅ系金属では、スラブから熱間圧延や
熱間鍛造などの熱間加工する前の高温加熱時に、そのス
ラブ表面部が酸化されるので、熱処理後の熱間加工時に
おいて耳割れなどが発生し、材料の歩留まりが低下する
こと、これに対処するためのグラインダによる表面研削
などを実施すれば工数が増加することなどが知られてい
る。そして、Ｆｅ−Ｎｉ合金の酸化が始まる約５００℃
から、熱間加工が容易に行える１３００℃までの範囲に
おいて、表面酸化を防止するために、酸化防止剤に関し
種々の技術検討が進められている。例えば、Ｆｅ系金属
の１つであるＦｅ−Ｎｉ合金の酸化防止剤としては、特
公平６−６７４４号及び特開平３−２９１３２５号公報
に開示され、炭化物系の酸化防止剤としては、特開昭５
６−９８４１８号公報に、金属クロムや金属チタンを用
いた酸化防止剤としては、特開平３−２４３７１６号公
報に示された従来技術がある。
熱間鍛造などの熱間加工する前の高温加熱時に、そのス
ラブ表面部が酸化されるので、熱処理後の熱間加工時に
おいて耳割れなどが発生し、材料の歩留まりが低下する
こと、これに対処するためのグラインダによる表面研削
などを実施すれば工数が増加することなどが知られてい
る。そして、Ｆｅ−Ｎｉ合金の酸化が始まる約５００℃
から、熱間加工が容易に行える１３００℃までの範囲に
おいて、表面酸化を防止するために、酸化防止剤に関し
種々の技術検討が進められている。例えば、Ｆｅ系金属
の１つであるＦｅ−Ｎｉ合金の酸化防止剤としては、特
公平６−６７４４号及び特開平３−２９１３２５号公報
に開示され、炭化物系の酸化防止剤としては、特開昭５
６−９８４１８号公報に、金属クロムや金属チタンを用
いた酸化防止剤としては、特開平３−２４３７１６号公
報に示された従来技術がある。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】しかしながら、上記従
来技術のうちの、特公平６−６７４４号公報記載の酸化
防止剤は、Cr2O3,Al2O3,SiO2を主成分としたものであ
り、これらの酸化防止剤を構成する酸化物元素は、高融
点酸化物であるため熱間加工前の１３００℃の熱処理に
おいて、その加熱過程の酸化が開始する５００℃前後の
低温時では酸化防止剤は緻密性はなく、また、Ｆｅ−Ｎ
ｉ合金との密着性が不十分のため酸素侵入を完全に抑制
することができず、低温時の酸化防止が不十分である。
このために、１３００℃の高温側においても、低温時の
侵入酸素により酸化されるなど、Ｆｅ−Ｎｉ合金用酸化
防止剤として十分なものと言えない。
来技術のうちの、特公平６−６７４４号公報記載の酸化
防止剤は、Cr2O3,Al2O3,SiO2を主成分としたものであ
り、これらの酸化防止剤を構成する酸化物元素は、高融
点酸化物であるため熱間加工前の１３００℃の熱処理に
おいて、その加熱過程の酸化が開始する５００℃前後の
低温時では酸化防止剤は緻密性はなく、また、Ｆｅ−Ｎ
ｉ合金との密着性が不十分のため酸素侵入を完全に抑制
することができず、低温時の酸化防止が不十分である。
このために、１３００℃の高温側においても、低温時の
侵入酸素により酸化されるなど、Ｆｅ−Ｎｉ合金用酸化
防止剤として十分なものと言えない。
【０００４】また、特開平３−２９１３２５号公報記載
の酸化防止剤は、SiO2−B2O3をベースガラスとして高融
点化するために、 フィラー材としてAl2O3及びZrSiO4を
用いたものである。 この酸化防止剤は、ベースガラス
の主成分がSiO2,B2O3であるため、緻密性，密着性にお
いては、酸化防止剤としての効果は得られる。しかし、
1000℃以上の高温領域では、酸化防止剤が溶融してＦｅ
−Ｎｉ合金との反応が進むために、酸化スケール及び粒
界酸化が起こり、Ｆｅ−Ｎｉ合金の酸化を十分に防止す
るのは困難である。
の酸化防止剤は、SiO2−B2O3をベースガラスとして高融
点化するために、 フィラー材としてAl2O3及びZrSiO4を
用いたものである。 この酸化防止剤は、ベースガラス
の主成分がSiO2,B2O3であるため、緻密性，密着性にお
いては、酸化防止剤としての効果は得られる。しかし、
1000℃以上の高温領域では、酸化防止剤が溶融してＦｅ
−Ｎｉ合金との反応が進むために、酸化スケール及び粒
界酸化が起こり、Ｆｅ−Ｎｉ合金の酸化を十分に防止す
るのは困難である。
【０００５】更に、特開昭５６−９８４１８号公報記載
の酸化防止剤は、二層構造からなっており、鋼材に直接
に接する下層部は金属クロムを含めた金属炭化物からな
り、かつ上層部は Cr2O3−金属粉−SiO2系の酸化防止剤
の層から形成されたものである。この酸化防止剤は鋼材
に直接に接する下地膜に高融点の金属炭化物が使われて
いるため、鋼材酸化が開始する５００℃の低温では、酸
素の侵入抑制に不可欠な酸化防止剤の緻密性においては
不十分であり、低温から高温までの広範囲な酸化防止効
果は期待できない。
の酸化防止剤は、二層構造からなっており、鋼材に直接
に接する下層部は金属クロムを含めた金属炭化物からな
り、かつ上層部は Cr2O3−金属粉−SiO2系の酸化防止剤
の層から形成されたものである。この酸化防止剤は鋼材
に直接に接する下地膜に高融点の金属炭化物が使われて
いるため、鋼材酸化が開始する５００℃の低温では、酸
素の侵入抑制に不可欠な酸化防止剤の緻密性においては
不十分であり、低温から高温までの広範囲な酸化防止効
果は期待できない。
【０００６】またさらに、特開平３−２４３７１６号公
報記載の酸化防止剤は、Ｆｅ−Ｎｉ合金用であり、金属
クロムや金属チタン及びＡｌとLi2Oとを含んだ珪酸ナト
リウムから構成されたものである。この酸化防止剤は、
加熱時における緻密性及び耐熱性に不十分な点があり、
Ｆｅ−Ｎｉ合金の酸化層の発生を抑止するに未だ十分と
は言えない点が残っている。
報記載の酸化防止剤は、Ｆｅ−Ｎｉ合金用であり、金属
クロムや金属チタン及びＡｌとLi2Oとを含んだ珪酸ナト
リウムから構成されたものである。この酸化防止剤は、
加熱時における緻密性及び耐熱性に不十分な点があり、
Ｆｅ−Ｎｉ合金の酸化層の発生を抑止するに未だ十分と
は言えない点が残っている。
【０００７】したがって、本発明の目的は、各種金属の
熱間加工時における酸化に起因する耳割れなどの発生が
回避され、高信頼性に結び付く酸化防止剤を提供するこ
とにある。そして、本発明による酸化防止剤を用いた生
産性の良い熱間加工方法を提供することにある。
熱間加工時における酸化に起因する耳割れなどの発生が
回避され、高信頼性に結び付く酸化防止剤を提供するこ
とにある。そして、本発明による酸化防止剤を用いた生
産性の良い熱間加工方法を提供することにある。
【０００８】
【課題を解決するための手段】上記目的を達成する本発
明による酸化防止剤の特徴は、金属の加熱時の酸化を防
止する酸化防止剤が、クロム炭化物またはクロム珪化物
またはチタン炭化物のうちの少なくとも一種と、酸化ア
ルミニウムと、珪酸ナトリウムとを含むことにある。
また、他の特徴は、 酸化防止剤が、クロム炭化物また
はクロム珪化物またはチタン炭化物のうちの少なくとも
一種と、金属クロムと、酸化アルミニウムと、珪酸ナト
リウムとを含むところにある。
明による酸化防止剤の特徴は、金属の加熱時の酸化を防
止する酸化防止剤が、クロム炭化物またはクロム珪化物
またはチタン炭化物のうちの少なくとも一種と、酸化ア
ルミニウムと、珪酸ナトリウムとを含むことにある。
また、他の特徴は、 酸化防止剤が、クロム炭化物また
はクロム珪化物またはチタン炭化物のうちの少なくとも
一種と、金属クロムと、酸化アルミニウムと、珪酸ナト
リウムとを含むところにある。
【０００９】更に、本発明による酸化防止剤の別の特徴
は、 水分を除く組成が、Cr3C2,Cr,Al2O3および珪酸ナ
トリウムからなり、前記Cr3C2の重量部は５〜５０、前
記Crの重量部は３０〜８０、前記Al2O3の重量部は１５
〜４０の範囲にあって、前記Cr3C2，CrおよびAl2O3の総
量の１００重量部に対する前記珪酸ナトリウムは、 １
〜３０重量部の範囲にあることにある。
は、 水分を除く組成が、Cr3C2,Cr,Al2O3および珪酸ナ
トリウムからなり、前記Cr3C2の重量部は５〜５０、前
記Crの重量部は３０〜８０、前記Al2O3の重量部は１５
〜４０の範囲にあって、前記Cr3C2，CrおよびAl2O3の総
量の１００重量部に対する前記珪酸ナトリウムは、 １
〜３０重量部の範囲にあることにある。
【００１０】もう一つ別の特徴は、水分を除く組成が、
Cr3C2,CrSi2,TiC,Cr,Ti,SiO2,Al2O3および珪酸ナトリウ
ムの組み合わせからなり、 前記Cr3C2の重量部は５〜９
０、前記CrSi2の重量部は２０〜４０、前記TiCのの重量
部は１５〜４０の範囲にあり前記Crの重量部は１０〜８
０、前記Tiの重量部は２０〜４０、前記SiO2の重量部は
５〜４０であり、 前記Al2O3の重量部は５〜４０であっ
て、前記Cr3C2,CrSi2,TiC,Cr,Ti,Al2O3,SiO2の各組み合
わせ総量は１００重量部であり、さらに、このCr3C2,Cr
Si2,TiC,Cr,Ti,Al2O3,SiO2の各組み合わせ総量の１００
重量部に対する前記珪酸ナトリウムの重量部は、１〜３
０の範囲にあってもよい。
Cr3C2,CrSi2,TiC,Cr,Ti,SiO2,Al2O3および珪酸ナトリウ
ムの組み合わせからなり、 前記Cr3C2の重量部は５〜９
０、前記CrSi2の重量部は２０〜４０、前記TiCのの重量
部は１５〜４０の範囲にあり前記Crの重量部は１０〜８
０、前記Tiの重量部は２０〜４０、前記SiO2の重量部は
５〜４０であり、 前記Al2O3の重量部は５〜４０であっ
て、前記Cr3C2,CrSi2,TiC,Cr,Ti,Al2O3,SiO2の各組み合
わせ総量は１００重量部であり、さらに、このCr3C2,Cr
Si2,TiC,Cr,Ti,Al2O3,SiO2の各組み合わせ総量の１００
重量部に対する前記珪酸ナトリウムの重量部は、１〜３
０の範囲にあってもよい。
【００１１】一方、上記目的を達成する本発明による熱
間加工方法は、請求項１ないし請求項７のいずれか１項
記載の酸化防止剤を用いるものである。本発明は、当発
明者らが検討して得られた酸化防止剤に関する知見によ
るものである。
間加工方法は、請求項１ないし請求項７のいずれか１項
記載の酸化防止剤を用いるものである。本発明は、当発
明者らが検討して得られた酸化防止剤に関する知見によ
るものである。
【００１２】
【発明の実施の形態】以下、本発明の実施の形態につい
て、図面と表を参照しながら説明する。上記本発明の目
的を達成する酸化防止剤に関する知見の要旨は、次の通
りである。(1)本発明による酸化防止剤は、Ｆeを主成分
とした金属(即ち、Ｆｅ系金属)の酸化防止剤は、クロム
炭化物またはクロム珪化物またはまたはチタン炭化物の
うちの少なくとも一種と、酸化アルミニウムと、珪酸ナ
トリウムとを含むものである。(2)また、クロム炭化物
またはクロム珪化物またはまたはチタン炭化物のうちの
少なくとも一種と、金属クロムと、酸化アルミニウム
と、珪酸ナトリウムとを含むものであっても良い。 そ
して、(3)金属チタンまたは酸化珪素のうちの少なくと
も一種を含んでも可である。
て、図面と表を参照しながら説明する。上記本発明の目
的を達成する酸化防止剤に関する知見の要旨は、次の通
りである。(1)本発明による酸化防止剤は、Ｆeを主成分
とした金属(即ち、Ｆｅ系金属)の酸化防止剤は、クロム
炭化物またはクロム珪化物またはまたはチタン炭化物の
うちの少なくとも一種と、酸化アルミニウムと、珪酸ナ
トリウムとを含むものである。(2)また、クロム炭化物
またはクロム珪化物またはまたはチタン炭化物のうちの
少なくとも一種と、金属クロムと、酸化アルミニウム
と、珪酸ナトリウムとを含むものであっても良い。 そ
して、(3)金属チタンまたは酸化珪素のうちの少なくと
も一種を含んでも可である。
【００１３】さらに、(4)本発明による酸化防止剤は、
クロム炭化物と酸化珪素と酸化アルミニウムと珪酸ナト
リウムとを含むものである。 さらにまた、(5)珪酸ナト
リウム以外のアルカリ性水溶液であっても同様に酸化防
止が向上する。そして、本発明による酸化防止剤であれ
ば、酸化を防止する金属としてのＦｅ−Ｎｉ合金に対し
て特に有効であり、本酸化防止剤の適用によって、５０
０℃〜１３００℃の広範囲の温度領域における酸化防止
効果を高めることが可能となって、熱間圧延などの熱間
加工時の耳割れが回避されて、Ｆｅ−Ｎｉ合金材料の歩
留りが向上することが判明したものである。
クロム炭化物と酸化珪素と酸化アルミニウムと珪酸ナト
リウムとを含むものである。 さらにまた、(5)珪酸ナト
リウム以外のアルカリ性水溶液であっても同様に酸化防
止が向上する。そして、本発明による酸化防止剤であれ
ば、酸化を防止する金属としてのＦｅ−Ｎｉ合金に対し
て特に有効であり、本酸化防止剤の適用によって、５０
０℃〜１３００℃の広範囲の温度領域における酸化防止
効果を高めることが可能となって、熱間圧延などの熱間
加工時の耳割れが回避されて、Ｆｅ−Ｎｉ合金材料の歩
留りが向上することが判明したものである。
【００１４】次ぎに、知見の詳細について、実施例と比
較例との比較から説明する。表１に本発明による実施
例、表２に比較例(従来技術相当)を示している。
較例との比較から説明する。表１に本発明による実施
例、表２に比較例(従来技術相当)を示している。
【００１５】
【表１】
【００１６】
【表２】
【００１７】実施例のNo.Ａ−１〜Ａ−１６及びNo.Ｂ−
１〜Ｂ−４は、Ｆｅ−Ｎｉ合金材料を溶解した後、熱間
加工などにより製造された長さ５ｍ，幅１ｍ，厚さ１５
ｃｍのスラブ材の全表面に 表１および表２で示した酸
化防止剤を、 それぞれハケで１００μｍ程度の厚さに
塗布した後、当該スラブ材を１２００℃，３ｈ、および
１３００℃，５ｈの２種類の熱処理条件で加熱処理し
た。その後、熱間圧延加工により厚さ３ｍｍ,幅１ｍ,長
さ２５０ｍの圧延合金材料を製造したものである。
１〜Ｂ−４は、Ｆｅ−Ｎｉ合金材料を溶解した後、熱間
加工などにより製造された長さ５ｍ，幅１ｍ，厚さ１５
ｃｍのスラブ材の全表面に 表１および表２で示した酸
化防止剤を、 それぞれハケで１００μｍ程度の厚さに
塗布した後、当該スラブ材を１２００℃，３ｈ、および
１３００℃，５ｈの２種類の熱処理条件で加熱処理し
た。その後、熱間圧延加工により厚さ３ｍｍ,幅１ｍ,長
さ２５０ｍの圧延合金材料を製造したものである。
【００１８】圧延合金材料に対する本実施例の酸化防止
剤の効果の確認は、それぞれの熱処理条件で得られた材
料より、サンプルを採取して、図２に示すような熱処理
後のＦｅ−Ｎｉ合金表面層の断面から判定し、表面部に
付着した酸化スケール１を除いた内部酸化層２と粒界酸
化３とから定義される酸化層の深さから求めた。
剤の効果の確認は、それぞれの熱処理条件で得られた材
料より、サンプルを採取して、図２に示すような熱処理
後のＦｅ−Ｎｉ合金表面層の断面から判定し、表面部に
付着した酸化スケール１を除いた内部酸化層２と粒界酸
化３とから定義される酸化層の深さから求めた。
【００１９】図１に、表１で示した実施例No.Ａ−４
と、表２で示した比較例No.Ｂ−３との酸化防止剤を適
用した場合の効果について、Ｆｅ−Ｎｉ合金の１２００
℃，３ｈ熱処理後の断面写真に基づく断面を示してい
る。 本実施例の酸化防止剤No.Ａ−４は、従来例(相当)
の酸化防止剤No.Ｂ−３に比べて、 内部酸化層及び粒界
酸化が非常に少なく酸化防止効果に優れていた。 即
ち、酸化防止剤No.Ｂ−３に比べて、本実施例の酸化防
止剤No.Ａ−４を用いた場合は、 熱間加工時の耳割れが
ほぼ回避されていた。
と、表２で示した比較例No.Ｂ−３との酸化防止剤を適
用した場合の効果について、Ｆｅ−Ｎｉ合金の１２００
℃，３ｈ熱処理後の断面写真に基づく断面を示してい
る。 本実施例の酸化防止剤No.Ａ−４は、従来例(相当)
の酸化防止剤No.Ｂ−３に比べて、 内部酸化層及び粒界
酸化が非常に少なく酸化防止効果に優れていた。 即
ち、酸化防止剤No.Ｂ−３に比べて、本実施例の酸化防
止剤No.Ａ−４を用いた場合は、 熱間加工時の耳割れが
ほぼ回避されていた。
【００２０】また、表２に示した酸化防止剤の組成No.
Ｂ−１，２およびNo.Ｂ−４を適用した場合について
も、Ｆｅ−Ｎｉ合金の各熱処理後の断面を観察し、生成
酸化層を確認した。その結果、１２００℃，３ｈ熱処理
材においては、従来の酸化防止剤を用いたＦｅ−Ｎｉ合
金は、図１の比較例に示したと同様に、いずれも、５８
０μｍ以上の粒界酸化を含めた酸化層が確認された。更
に、熱処理温度を高くした１３００℃，５ｈ熱処理材で
は、さらに酸化が進み１０００μｍ以上の粒界酸化を含
めた酸化層が確認された。このように、従来の酸化防止
剤は、Ｆｅ−Ｎｉ合金の高温熱処理において、十分に酸
化を防止することができず、素材の歩留まりが十分に得
られないことが分かった。
Ｂ−１，２およびNo.Ｂ−４を適用した場合について
も、Ｆｅ−Ｎｉ合金の各熱処理後の断面を観察し、生成
酸化層を確認した。その結果、１２００℃，３ｈ熱処理
材においては、従来の酸化防止剤を用いたＦｅ−Ｎｉ合
金は、図１の比較例に示したと同様に、いずれも、５８
０μｍ以上の粒界酸化を含めた酸化層が確認された。更
に、熱処理温度を高くした１３００℃，５ｈ熱処理材で
は、さらに酸化が進み１０００μｍ以上の粒界酸化を含
めた酸化層が確認された。このように、従来の酸化防止
剤は、Ｆｅ−Ｎｉ合金の高温熱処理において、十分に酸
化を防止することができず、素材の歩留まりが十分に得
られないことが分かった。
【００２１】そして、本発明者らは、Ｆｅ−Ｎｉ合金の
酸化防止効果に酸化防止剤について検討し、 表１で示
した本実施例のNo.Ａ−１〜Ａ−３及びＡ−５〜Ａ−１
６の優れた酸化防止剤を見出した。即ち、本実施例の酸
化防止剤No.Ａ−１〜Ａ−７から、 本発明による酸化防
止剤は、水分を除く組成が、Cr3C2,Cr,Al2O3及び珪酸ナ
トリウムからなり、 Cr3C2の重量部は５〜５０、Crの重
量部は３０〜８０、 Al2O3の重量部は１５〜４０の範囲
にあり、該Cr3C2，CrおよびAl2O3の総量の１００重量部
に対する珪酸ナトリウムは、１〜３０重量部の範囲にあ
るものであると分かる。
酸化防止効果に酸化防止剤について検討し、 表１で示
した本実施例のNo.Ａ−１〜Ａ−３及びＡ−５〜Ａ−１
６の優れた酸化防止剤を見出した。即ち、本実施例の酸
化防止剤No.Ａ−１〜Ａ−７から、 本発明による酸化防
止剤は、水分を除く組成が、Cr3C2,Cr,Al2O3及び珪酸ナ
トリウムからなり、 Cr3C2の重量部は５〜５０、Crの重
量部は３０〜８０、 Al2O3の重量部は１５〜４０の範囲
にあり、該Cr3C2，CrおよびAl2O3の総量の１００重量部
に対する珪酸ナトリウムは、１〜３０重量部の範囲にあ
るものであると分かる。
【００２２】また、本実施例の酸化防止剤No.Ａ−１〜
Ａ−１６からは、 水分を除く組成がCr3C2,CrSi2,TiC,C
r,Ti,SiO2,Al2O3及び珪酸ナトリウムの組み合わせから
なり、Cr3C2の重量部は５〜９０、CrSi2の重量部は２０
〜４０、 TiCのの重量部は１５〜４０の範囲にあり、Cr
の重量部は１０〜８０、Tiの重量部は２０〜４０、SiO2
の重量部は５〜４０であり、 Al2O3の重量部は５〜４０
であって、Cr3C2,CrSi2,TiC,Cr,Ti,Al2O3,SiO2の各組み
合わせ総量は１００重量部であり、さらに、このCr3C2,
CrSi2,TiC,Cr,Ti,Al2O3,SiO2の各組み合わせ総量の１０
０重量部に対する珪酸ナトリウムの重量部は、１〜３０
の範囲にあるものであることが分かる。
Ａ−１６からは、 水分を除く組成がCr3C2,CrSi2,TiC,C
r,Ti,SiO2,Al2O3及び珪酸ナトリウムの組み合わせから
なり、Cr3C2の重量部は５〜９０、CrSi2の重量部は２０
〜４０、 TiCのの重量部は１５〜４０の範囲にあり、Cr
の重量部は１０〜８０、Tiの重量部は２０〜４０、SiO2
の重量部は５〜４０であり、 Al2O3の重量部は５〜４０
であって、Cr3C2,CrSi2,TiC,Cr,Ti,Al2O3,SiO2の各組み
合わせ総量は１００重量部であり、さらに、このCr3C2,
CrSi2,TiC,Cr,Ti,Al2O3,SiO2の各組み合わせ総量の１０
０重量部に対する珪酸ナトリウムの重量部は、１〜３０
の範囲にあるものであることが分かる。
【００２３】さらに、No.Ａ−１５，１６から、 本発明
による酸化防止剤は、Cr3C2とAl2O3とSiO2と珪酸ナトリ
ウムとを含むものであることが分かる。 更に、No.Ａ−
８〜Ａ−１４からは、金属チタンまたは酸化珪素のうち
の少なくとも一種を含むものであると分かる。
による酸化防止剤は、Cr3C2とAl2O3とSiO2と珪酸ナトリ
ウムとを含むものであることが分かる。 更に、No.Ａ−
８〜Ａ−１４からは、金属チタンまたは酸化珪素のうち
の少なくとも一種を含むものであると分かる。
【００２４】そして、 本実施例の酸化防止剤No.Ａ−１
〜Ａ−１６を用いた、Ｆｅ−Ｎｉ合金の１２００℃，３
ｈ熱処理材は、図１に示したと同様に、粒界酸化を含め
た酸化層を３０μｍ未満と非常に小さくできた。これ
は、表２の比較例に比べて、従来の酸化層の１／１５未
満と小さく、酸化防止効果が著しく高いことを示してい
る。また、１３００℃，５ｈ熱処理材では、酸化層が僅
かに観察された。
〜Ａ−１６を用いた、Ｆｅ−Ｎｉ合金の１２００℃，３
ｈ熱処理材は、図１に示したと同様に、粒界酸化を含め
た酸化層を３０μｍ未満と非常に小さくできた。これ
は、表２の比較例に比べて、従来の酸化層の１／１５未
満と小さく、酸化防止効果が著しく高いことを示してい
る。また、１３００℃，５ｈ熱処理材では、酸化層が僅
かに観察された。
【００２５】しかしながら、それらの粒界酸化を含めた
酸化層は、表２の比較例に比べれば１００μｍ以下と小
さく、酸化防止効果が非常に高いことが判明した。とく
に、No.Ａ−３〜Ａ−５の酸化防止剤においては、 酸化
層が５０μｍ以下であって、酸化防止効果が非常に優れ
ていることが分かった。以上の検討のように、本実施例
の酸化防止剤をＦｅ−Ｎｉ合金に適用することにより、
５００〜１３００℃の広範囲温度領域での酸化防止効果
が著しく高くなることが確認された。そして、本発明に
よる酸化防止剤を用いる熱間加工方法であれば、熱間加
工時における耳割れの発生が防止されることも確認さ
れ、生産性の向上に結び付くことが判明した。
酸化層は、表２の比較例に比べれば１００μｍ以下と小
さく、酸化防止効果が非常に高いことが判明した。とく
に、No.Ａ−３〜Ａ−５の酸化防止剤においては、 酸化
層が５０μｍ以下であって、酸化防止効果が非常に優れ
ていることが分かった。以上の検討のように、本実施例
の酸化防止剤をＦｅ−Ｎｉ合金に適用することにより、
５００〜１３００℃の広範囲温度領域での酸化防止効果
が著しく高くなることが確認された。そして、本発明に
よる酸化防止剤を用いる熱間加工方法であれば、熱間加
工時における耳割れの発生が防止されることも確認さ
れ、生産性の向上に結び付くことが判明した。
【００２６】尚、表に示した効果は、Ｆｅ−Ｎｉ合金材
料(64Ｆｅ−36Ｎｉの重量％)での結果からの確認ではあ
るが、Cr3C2単独またはCr3C2とCrの組み合わせなどが示
す酸素親和性は、Ｆｅの酸素親和性に比べて強いので、
鉄酸化物が生成される化学変化よりもクロム酸化物が生
成される化学変化が先になり、Ｆｅを主成分とする金属
(Ｆｅ系金属またはＦｅ系合金)であれば、同等の酸化防
止効果が得られると推考される。また、Cr3C2単独また
はCr3C2とCrの組み合わせなどが示す酸素親和性より
も、弱い酸素親和性を示す金属であれば、Ｆｅ系金属以
外の金属にも適用されることは言うまでもない。換言す
れば、本発明による酸化防止剤は、熱間加工する所望の
各種金属の酸素親和性よりも強くしたものであるので、
酸化層の発生が防止されると言える。
料(64Ｆｅ−36Ｎｉの重量％)での結果からの確認ではあ
るが、Cr3C2単独またはCr3C2とCrの組み合わせなどが示
す酸素親和性は、Ｆｅの酸素親和性に比べて強いので、
鉄酸化物が生成される化学変化よりもクロム酸化物が生
成される化学変化が先になり、Ｆｅを主成分とする金属
(Ｆｅ系金属またはＦｅ系合金)であれば、同等の酸化防
止効果が得られると推考される。また、Cr3C2単独また
はCr3C2とCrの組み合わせなどが示す酸素親和性より
も、弱い酸素親和性を示す金属であれば、Ｆｅ系金属以
外の金属にも適用されることは言うまでもない。換言す
れば、本発明による酸化防止剤は、熱間加工する所望の
各種金属の酸素親和性よりも強くしたものであるので、
酸化層の発生が防止されると言える。
【００２７】更に、表１及び表２、ならびに記載してな
い他の検討結果から補足説明する。本実施例の酸化防止
剤は、酸化アルミニウムと、アルカリ性水溶液としての
珪酸ナトリウムとを組合せる(酸化珪素を含めても可で
ある)ことによって、低温酸化を防止し、酸素親和性の
強いクロム炭化物またはクロム珪化物またはチタン炭化
物のうちの少なくとも一種と 金属クロムとを組合せる
(金属チタンを含めても可である)ことによって、高温酸
化を防止するものである。 これらの複合効果によっ
て、上記したごとく広範囲の温度領域における酸化防止
が可能となるものである。
い他の検討結果から補足説明する。本実施例の酸化防止
剤は、酸化アルミニウムと、アルカリ性水溶液としての
珪酸ナトリウムとを組合せる(酸化珪素を含めても可で
ある)ことによって、低温酸化を防止し、酸素親和性の
強いクロム炭化物またはクロム珪化物またはチタン炭化
物のうちの少なくとも一種と 金属クロムとを組合せる
(金属チタンを含めても可である)ことによって、高温酸
化を防止するものである。 これらの複合効果によっ
て、上記したごとく広範囲の温度領域における酸化防止
が可能となるものである。
【００２８】そして、水分を除く酸化防止剤の組成を、
Cr3C2,CrSi2,TiC,Cr,Ti,Al2O3,SiO2及び珪酸ナトリウム
とし、Cr3C2,CrSi2,TiC,Cr,Ti,Al2O3,SiO2の各組み合わ
せ総量の重量部を100とした場合に、 それぞれの重量部
は、Cr3C2が５〜９０、CrSi2が０〜４０、TiCが０〜４
０の範囲とする。そして、Cr3C2,CrSi2,TiCの各組み合
わせの総量の重量部は、５〜９０の範囲とする。さら
に、Ｃｒが０〜８０、Ｔｉが０〜４０、 Ａｌ2Ｏ3が５
〜４０、 ＳｉＯ2が０〜４０の範囲とする。 また、 Cr
3C2,CrSi2,TiC,Cr,Ti,Al2O3,SiO2の総量の重量部の100
に対する珪酸ナトリウムの重量部は、１〜３０の範囲と
する。但し、０重量部とは、該当の成分が含まれていな
いことを指している。
Cr3C2,CrSi2,TiC,Cr,Ti,Al2O3,SiO2及び珪酸ナトリウム
とし、Cr3C2,CrSi2,TiC,Cr,Ti,Al2O3,SiO2の各組み合わ
せ総量の重量部を100とした場合に、 それぞれの重量部
は、Cr3C2が５〜９０、CrSi2が０〜４０、TiCが０〜４
０の範囲とする。そして、Cr3C2,CrSi2,TiCの各組み合
わせの総量の重量部は、５〜９０の範囲とする。さら
に、Ｃｒが０〜８０、Ｔｉが０〜４０、 Ａｌ2Ｏ3が５
〜４０、 ＳｉＯ2が０〜４０の範囲とする。 また、 Cr
3C2,CrSi2,TiC,Cr,Ti,Al2O3,SiO2の総量の重量部の100
に対する珪酸ナトリウムの重量部は、１〜３０の範囲と
する。但し、０重量部とは、該当の成分が含まれていな
いことを指している。
【００２９】上記において、 酸化防止剤の構成してい
るCr3C2を５〜９０重量部とするのは５重量部未満では
高温側の酸化防止が不十分となり、９０重量部を超える
と低温側の酸化防止が十分でないからである。 また、C
rSi2を４０を超えない０〜４０の範囲の重量部とするの
は、４０重量部を超えると低温側の酸化防止が十分でな
いからである。 そして、TiCを４０を超えない０〜４０
の範囲の重量部とするのは、４０重量部を超えると低温
側の酸化防止が十分でないからである。また、 Cr3C2,C
rSi2,TiCの各組み合わせの総量の重量部を５〜９０重量
部とするのは、５重量部未満では高温側の酸化防止が不
十分となり、９０重量部を超えると低温側の酸化防止が
十分でないからである。
るCr3C2を５〜９０重量部とするのは５重量部未満では
高温側の酸化防止が不十分となり、９０重量部を超える
と低温側の酸化防止が十分でないからである。 また、C
rSi2を４０を超えない０〜４０の範囲の重量部とするの
は、４０重量部を超えると低温側の酸化防止が十分でな
いからである。 そして、TiCを４０を超えない０〜４０
の範囲の重量部とするのは、４０重量部を超えると低温
側の酸化防止が十分でないからである。また、 Cr3C2,C
rSi2,TiCの各組み合わせの総量の重量部を５〜９０重量
部とするのは、５重量部未満では高温側の酸化防止が不
十分となり、９０重量部を超えると低温側の酸化防止が
十分でないからである。
【００３０】さらに、Ｃｒを８０を超えない０〜８０の
範囲の重量部とするのは、８０重量部を超えると緻密性
が不十分となり低温側の酸化防止効果が期待できないか
らである。また、Ｔｉを４０を超えない０〜４０の範囲
の重量部とするのは、４０重量部を超えると低温側の酸
化防止が十分でないからである。更にまた、SiO2を４０
を超えない０〜４０の範囲の重量部とするのは、４０重
量部を超えると酸化防止膜が高融点化して緻密性が不十
分となるため低温側の酸化防止効果が期待できないから
である。 また更に、Al2O3を５〜４０重量部とするの
は、５重量部未満では酸化防止膜の耐熱性不十分とな
り、４０重量部を超えると、緻密性が不十分となり低温
側の酸化防止効果が期待できないからである。
範囲の重量部とするのは、８０重量部を超えると緻密性
が不十分となり低温側の酸化防止効果が期待できないか
らである。また、Ｔｉを４０を超えない０〜４０の範囲
の重量部とするのは、４０重量部を超えると低温側の酸
化防止が十分でないからである。更にまた、SiO2を４０
を超えない０〜４０の範囲の重量部とするのは、４０重
量部を超えると酸化防止膜が高融点化して緻密性が不十
分となるため低温側の酸化防止効果が期待できないから
である。 また更に、Al2O3を５〜４０重量部とするの
は、５重量部未満では酸化防止膜の耐熱性不十分とな
り、４０重量部を超えると、緻密性が不十分となり低温
側の酸化防止効果が期待できないからである。
【００３１】ところで、上記金属クロムとしてのＣｒの
重量部を０〜８０の範囲とすると、０重量部の場合に、
当該金属クロムが含まれていないことになる。確かに金
属クロムは酸化防止の点で非常に効果はあるが、酸化層
の発生を抑止するに未だ十分とは言えない点が残ってい
て、熱間加工時における耳割れの発生が必ずしも回避さ
れるとは言えないことが判明した。そして、金属クロム
の代替としてクロム炭化物を含めると、ほぼ耳割れの発
生が回避されるという知見を得たものである。これは、
クロム炭化物としてのCr3C2が酸化すると、Cr3C2＋O2→
Cr2O3＋CO2に示される化学変化を起こす。 一方、金属
クロムが酸化すると、Cr＋O2→Cr2O3に示される化学変
化を起こす。従って、Cr3C2もCrも共に酸化すればCr2O3
となるので、 同様な効果を示しかつCr3C2の方は理由は
不明であるが耳割れの発生が回避されるという効果を示
すことが判明したものである。
重量部を０〜８０の範囲とすると、０重量部の場合に、
当該金属クロムが含まれていないことになる。確かに金
属クロムは酸化防止の点で非常に効果はあるが、酸化層
の発生を抑止するに未だ十分とは言えない点が残ってい
て、熱間加工時における耳割れの発生が必ずしも回避さ
れるとは言えないことが判明した。そして、金属クロム
の代替としてクロム炭化物を含めると、ほぼ耳割れの発
生が回避されるという知見を得たものである。これは、
クロム炭化物としてのCr3C2が酸化すると、Cr3C2＋O2→
Cr2O3＋CO2に示される化学変化を起こす。 一方、金属
クロムが酸化すると、Cr＋O2→Cr2O3に示される化学変
化を起こす。従って、Cr3C2もCrも共に酸化すればCr2O3
となるので、 同様な効果を示しかつCr3C2の方は理由は
不明であるが耳割れの発生が回避されるという効果を示
すことが判明したものである。
【００３２】そして、クロム炭化物ほどの効果は得られ
ないがクロム珪化物またはチタン炭化物も、クロム炭化
物と同様な効果を示すことが確認できたものである。そ
して金属クロムも一緒に含有させても可であることも判
明したものである。 次ぎに、 Cr3C2,CrSi2,TiC,Cr,T
i,Al2O3,SiO2の各組み合わせ総量の100重量部に対し
て、珪酸ナトリウムを１〜３０重量部とするのは、１重
量部未満では、スラブ材との密着性が悪く、また、３０
重量部を超えると、酸化防止膜が低融点化し容易にＦｅ
−Ｎｉ合金と反応するため高温側の酸化防止効果が期待
できないからである。
ないがクロム珪化物またはチタン炭化物も、クロム炭化
物と同様な効果を示すことが確認できたものである。そ
して金属クロムも一緒に含有させても可であることも判
明したものである。 次ぎに、 Cr3C2,CrSi2,TiC,Cr,T
i,Al2O3,SiO2の各組み合わせ総量の100重量部に対し
て、珪酸ナトリウムを１〜３０重量部とするのは、１重
量部未満では、スラブ材との密着性が悪く、また、３０
重量部を超えると、酸化防止膜が低融点化し容易にＦｅ
−Ｎｉ合金と反応するため高温側の酸化防止効果が期待
できないからである。
【００３３】一方、本実施例の酸化防止剤において、好
ましい組成範囲として、それぞれが重量部で、Ｃｒ3Ｃ2
が１０〜５０、Ｃｒが３０〜７０、Ａｌ2Ｏ3が２０およ
び珪酸ナトリウムが７〜１０とすることが判明してい
る。 さらに、珪酸ナトリウム
水溶液に含まれる水分量は、Cr3C2,CrSi2,TiC,Cr,Ti,Al
2O3,SiO2の各組み合わせ総量の100重量部に対して、 １
０〜６０重量部とするのは、１０重量部未満では、酸化
防止剤の粘性が高くスラブ材などへの塗布作業が困難と
なり均一な防止膜形成ができなくなり、また、６０重量
部を超えると、酸化防止剤の粘性が低くなり過ぎるため
スラブ材などへの緻密な酸化防止剤の膜形成が不十分に
なることが判明したからである。なお、本実施例の酸化
防止剤の塗布方法としては、ハケ塗り，スプレー，浸漬
法などが挙げられる。
ましい組成範囲として、それぞれが重量部で、Ｃｒ3Ｃ2
が１０〜５０、Ｃｒが３０〜７０、Ａｌ2Ｏ3が２０およ
び珪酸ナトリウムが７〜１０とすることが判明してい
る。 さらに、珪酸ナトリウム
水溶液に含まれる水分量は、Cr3C2,CrSi2,TiC,Cr,Ti,Al
2O3,SiO2の各組み合わせ総量の100重量部に対して、 １
０〜６０重量部とするのは、１０重量部未満では、酸化
防止剤の粘性が高くスラブ材などへの塗布作業が困難と
なり均一な防止膜形成ができなくなり、また、６０重量
部を超えると、酸化防止剤の粘性が低くなり過ぎるため
スラブ材などへの緻密な酸化防止剤の膜形成が不十分に
なることが判明したからである。なお、本実施例の酸化
防止剤の塗布方法としては、ハケ塗り，スプレー，浸漬
法などが挙げられる。
【００３４】以上、本発明の酸化防止材をＦｅ−Ｎｉ合
金材料からなるスラブ材に用いることにより、１３００
℃の高温熱処理時における粒界酸化を含めた酸化を防止
することができ、Ｆｅ−Ｎｉ合金圧延鋼板の歩留りを大
幅に向上することが可能となり、さらに、熱処理時に発
生した酸化物除去するためのグラインダー研削などの工
数を低減することができ低コスト化が可能になる。
金材料からなるスラブ材に用いることにより、１３００
℃の高温熱処理時における粒界酸化を含めた酸化を防止
することができ、Ｆｅ−Ｎｉ合金圧延鋼板の歩留りを大
幅に向上することが可能となり、さらに、熱処理時に発
生した酸化物除去するためのグラインダー研削などの工
数を低減することができ低コスト化が可能になる。
【００３５】
【発明の効果】本発明によれば、クロム炭化物，クロム
珪化物またはチタン炭化物のうち少なくとも一種と、
酸化アルミニウムと、 珪酸ナトリウムとを含む酸化防
止剤を、Ｆｅ−Ｎｉ合金材料に適用することにより、５
００〜１３００℃迄の広範囲温度領域における加熱処理
での酸化防止効果が著しく高くなり、大幅な材料歩留ま
り向上を図ることができる。また、本発明の酸化防止剤
は、Ｆｅ−Ｎｉ合金以外のＦｅ系金属、例えばチタン金
属やステンレス金属の酸化防止にも使用が可能であり応
用範囲が広いものである。
珪化物またはチタン炭化物のうち少なくとも一種と、
酸化アルミニウムと、 珪酸ナトリウムとを含む酸化防
止剤を、Ｆｅ−Ｎｉ合金材料に適用することにより、５
００〜１３００℃迄の広範囲温度領域における加熱処理
での酸化防止効果が著しく高くなり、大幅な材料歩留ま
り向上を図ることができる。また、本発明の酸化防止剤
は、Ｆｅ−Ｎｉ合金以外のＦｅ系金属、例えばチタン金
属やステンレス金属の酸化防止にも使用が可能であり応
用範囲が広いものである。
【図１】本発明による酸化防止剤の効果を比較して示す
断面図である。
断面図である。
【図２】熱処理後のＦｅ−Ｎｉ合金表面層の断面を示す
模式図である。
模式図である。
１…酸化スケール、２…内部酸化層、３…粒界酸化。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 元脇 成久 茨城県日立市大みか町七丁目１番１号 株 式会社日立製作所日立研究所内 (72)発明者 山本 浩貴 茨城県日立市大みか町七丁目１番１号 株 式会社日立製作所日立研究所内 (72)発明者 吉留 伸吾 東京都千代田区丸の内二丁目１番２号 日 立金属株式会社内 (72)発明者 井上 良二 東京都千代田区丸の内二丁目１番２号 日 立金属株式会社内 (72)発明者 古都 精 東京都千代田区丸の内二丁目１番２号 日 立金属株式会社内
Claims (9)
- 【請求項１】金属の加熱時の酸化を防止する酸化防止剤
であって、クロム炭化物またはクロム珪化物またはチタ
ン炭化物のうちの少なくとも一種と、酸化アルミニウム
と、珪酸ナトリウムとを含むことを特徴とする酸化防止
剤。 - 【請求項２】金属の加熱時の酸化を防止する酸化防止剤
であって、クロム炭化物またはクロム珪化物またはチタ
ン炭化物のうちの少なくとも一種と、金属クロムと、酸
化アルミニウムと、珪酸ナトリウムとを含むことを特徴
とする酸化防止剤。 - 【請求項３】請求項１または請求項２において、金属チ
タンまたは酸化珪素のうちの少なくとも一種を含むこと
を特徴とする酸化防止剤。 - 【請求項４】金属の加熱時の酸化を防止する酸化防止剤
であって、クロム炭化物と酸化珪素と酸化アルミニウム
と珪酸ナトリウムとを含むことを特徴とする酸化防止
剤。 - 【請求項５】水分を除く組成が、Cr3C2,Cr,Al2O3および
珪酸ナトリウムからなり、 前記Cr3C2の重量部は５〜５０、前記Crの重量部は３０
〜８０、前記Al2O3の重量部は１５〜４０の範囲にあ
り、 前記Cr3C2，CrおよびAl2O3の総量の１００重量部に対す
る前記珪酸ナトリウムは、１〜３０重量部の範囲にある
ことを特徴とする酸化防止剤。 - 【請求項６】水分を除く組成が、Cr3C2,CrSi2,TiC,Cr,T
i,SiO2,Al2O3および珪酸ナトリウムの組み合わせからな
り、 前記Cr3C2の重量部は５〜９０、 前記CrSi2の重量部は
０〜４０、前記TiCの重量部は０〜４０の範囲にあり、
前記Crの重量部は０〜８０、 前記Tiの重量部は０〜４
０、前記SiO2の重量部は０〜４０であり、 前記Al2O3の
重量部は５〜４０であって、 前記Cr3C2,CrSi2,TiC,Cr,Ti,Al2O3,SiO2の各組み合わせ
総量は１００重量部であり、更に、該Cr3C2,CrSi2,TiC,
Cr,Ti,Al2O3,SiO2の各組み合わせ総量の１００重量部に
対する前記珪酸ナトリウムの重量部は、１〜３０の範囲
にあることを特徴とする酸化防止剤。 - 【請求項７】請求項５において、前記水分の重量部は、
前記Cr3C2，CrおよびAl2O3の総量の１００重量部に対し
て、１０〜５５重量部の範囲であることを特徴とする酸
化防止剤。 - 【請求項８】請求項６において、前記水分の重量部は、
前記Cr3C2,CrSi2,TiC,Cr,Ti,Al2O3,SiO2の各組み合わせ
総量の１００重量部に対して、１０〜６０重量部の範囲
であることを特徴とする酸化防止剤。 - 【請求項９】Ｆｅ系金属の熱間加工に、請求項１ないし
請求項７のいずれか１項記載の酸化防止剤を用いること
を特徴とする熱間加工方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP17062897A JPH1112644A (ja) | 1997-06-26 | 1997-06-26 | 酸化防止剤及び該酸化防止剤を用いた熱間加工方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP17062897A JPH1112644A (ja) | 1997-06-26 | 1997-06-26 | 酸化防止剤及び該酸化防止剤を用いた熱間加工方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH1112644A true JPH1112644A (ja) | 1999-01-19 |
Family
ID=15908403
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP17062897A Pending JPH1112644A (ja) | 1997-06-26 | 1997-06-26 | 酸化防止剤及び該酸化防止剤を用いた熱間加工方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH1112644A (ja) |
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR100336552B1 (ko) * | 1999-11-02 | 2002-05-11 | 최동만 | 침탄 산화방지제 및 그 제조방법 |
| WO2018070606A1 (ko) * | 2016-10-10 | 2018-04-19 | 주식회사 포스코 | 산화방지제, 강재의 처리방법 및 이를 이용하여 제조된 압연제품 |
| JP6387544B1 (ja) * | 2017-06-20 | 2018-09-12 | 大同化学工業株式会社 | 温熱間鍛造用非黒鉛系プレコート剤 |
| CN112251688A (zh) * | 2020-10-30 | 2021-01-22 | 中泽电气科技有限公司 | 一种降低不锈钢配电柜加工材料残余应力的方法 |
| CN112404437A (zh) * | 2020-10-30 | 2021-02-26 | 中泽电气科技有限公司 | 一种高硬度不锈钢配电柜 |
-
1997
- 1997-06-26 JP JP17062897A patent/JPH1112644A/ja active Pending
Cited By (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR100336552B1 (ko) * | 1999-11-02 | 2002-05-11 | 최동만 | 침탄 산화방지제 및 그 제조방법 |
| WO2018070606A1 (ko) * | 2016-10-10 | 2018-04-19 | 주식회사 포스코 | 산화방지제, 강재의 처리방법 및 이를 이용하여 제조된 압연제품 |
| JP6387544B1 (ja) * | 2017-06-20 | 2018-09-12 | 大同化学工業株式会社 | 温熱間鍛造用非黒鉛系プレコート剤 |
| JP2019000898A (ja) * | 2017-06-20 | 2019-01-10 | 大同化学工業株式会社 | 温熱間鍛造用非黒鉛系プレコート剤 |
| CN112251688A (zh) * | 2020-10-30 | 2021-01-22 | 中泽电气科技有限公司 | 一种降低不锈钢配电柜加工材料残余应力的方法 |
| CN112404437A (zh) * | 2020-10-30 | 2021-02-26 | 中泽电气科技有限公司 | 一种高硬度不锈钢配电柜 |
| CN112404437B (zh) * | 2020-10-30 | 2022-12-16 | 中泽电气科技有限公司 | 一种高硬度不锈钢配电柜 |
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