JPH11104693A

JPH11104693A - 汚泥処理系返流水の処理方法

Info

Publication number: JPH11104693A
Application number: JP27026097A
Authority: JP
Inventors: Yoshio Sakai; 好雄堺; Masanori Wakayama; 正憲若山; Masahiro Fujii; 正博藤井; Yuji Kano; 裕士加納; Takeshi Nakamura; 中村　　剛
Original assignee: Japan Sewage Works Agency; Unitika Ltd
Current assignee: Japan Sewage Works Agency; Unitika Ltd
Priority date: 1997-10-03
Filing date: 1997-10-03
Publication date: 1999-04-20
Anticipated expiration: 2017-10-03
Also published as: JP4371441B2

Abstract

(57)【要約】【課題】汚泥処理系から発生する返流水のりんおよび、
窒素を水処理系のＢＯＤ源を使わずに除去でき、かつ硝
酸性窒素の残留により浮上槽でのりんの吐き出しを抑制
でき、水処理系の処理の安定と水質向上をもたらすこと
ができるような汚泥処理系返流水の処理方法を提供す
る。【解決手段】汚泥処理プロセスより発生する返流水か
ら、りんおよび一部のアンモニア性窒素をりん酸マグネ
シウムアンモニウム粒子として回収した後、残留するア
ンモニア性窒素を生物学的に硝化し、その処理水に生汚
泥２を加えて、脱窒槽７にて水処理系とは関係しないＢ
ＯＤを使って脱窒を行なう汚泥処理系返流水の処理方
法。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【発明の属する技術分野】本発明は、汚泥処理プロセス
より発生する返流水に含有する窒素、りんを効率良く処
理し、水処理系の処理水質の安定および向上をねらった
汚泥処理系返流水の処理方法に関するものである。

【０００２】

【従来の技術】下水処理場にて発生する多量の有機性汚
泥は、濃縮、消化、脱水などの工程を経て処理され、各
処理プロセス中で発生する分離液は、通常水処理系に返
流される。この返流水中には、ＢＯＤ、アンモニア性窒
素、オルトりん態りんが高濃度に含まれており、返流水
にともなう負荷が水処理系の処理水質の悪化の原因とな
っている。

【０００３】特に窒素とりんの同時除去を行なっている
施設では、返流水によるアンモニア性窒素、オルトりん
態りん負荷により、水処理系のＢＯＤが不足し、脱窒、
りん除去が悪化するケースが少なくない。

【０００４】その対策として、ＢＯＤ要求量の高いりん
については、特公平７−１２４７７号公報に開示されて
いる技術により、返流水中のりんを９５％以上回収する
ことができ、水処理系のりん負荷を約４０％カットする
ことができる。特公平７−１２４７７号公報に開示され
ている技術とは、アンモニウムイオンを多量に含むし
尿，産業排水などからりんを効率良く除去する方法に関
するものであり、排水中のりんをりん酸マグネシウムア
ンモニウム粒子として結晶化させるというものである。
一方、アンモニア性窒素については、本出願人の一部が
先に提案した特願平７−２４１３６５号、特願平７−３
３０１３３号における２つの技術によりアンモニア性窒
素を硝酸性窒素に９０％程度硝化することができる技術
が完成している。特願平７−２４１３６５号における技
術とは、りんを含む高濃度アンモニア性窒素の処理方法
に関するものであり、りんおよびアンモニア性窒素排水
から、りんと一部のアンモニア性窒素をりん酸マグネシ
ウムアンモニウム粒子として回収してから、残る高濃度
アンモニア性窒素をＭＡＰ担体を利用した高速生物学的
硝化法により処理する方法である。また、特願平７−３
３０１３３号における技術とは、高濃度アンモニア性窒
素の硝化方法に関するものであり、生物学的な硝化にお
いて、菌の付着媒体として繊維担体を用い、担体を投入
した硝化槽のＭＬＤＯを制御することによって、担体の
硝化能力を最大限に引き出す運転方法である。

【０００５】

【発明が解決しようとする課題】下水処理のりん、窒素
同時除去法として代表的なＡ₂Ｏ法は、嫌気槽−無酸素
槽−好気槽の順に反応タンクが並べられ、原水がその順
に流れるプロセスであり、最初沈殿池（以下、初沈とい
う）はその前に置かれている。ここに硝化後の返流水を
戻し、初沈内のＢＯＤと脱窒菌により脱窒することが、
特願平７−２４１３６５号および特願平７−３３０１３
３号に記載されている。これらの特許は水処理系のアン
モニア性窒素負荷削減について検討したものであるが、
抜本的な水処理系の水質向上を考えたとき、窒素負荷削
減を考えなければならない。そうしたときに再度プロセ
スを見直すと、初沈−嫌気槽−無酸素槽−好気槽に並ん
だＡ ₂ Ｏのプロセスにおいて、初沈に硝化後の返流水を
戻すと、初沈内の溶解性ＢＯＤを使って脱窒が起こるた
め、水処理系のＢＯＤ量が減少する。次の嫌気槽はりん
除去に関係するが、りん除去性能は、嫌気槽におけるり
んの放出量と関係があり、一般的にりんの放出量が多い
方がりんの処理性が安定するとされている。りんの放出
量は供給できるＢＯＤ量と関係し、りん１に対し、約２
０倍のＢＯＤが必要とされている。返流水の脱窒のた
め、供給できるＢＯＤ量が減り、りん放出量に影響を及
ぼすかもしれないが、初沈の後、原水が最初に流入する
嫌気槽はＢＯＤ濃度が比較的高く維持できるので、その
影響は少ないものと思われる。しかし、その後の無酸素
槽における脱窒処理については、返流水の脱窒、りんの
放出によるＢＯＤ消費が続き、反応タンクでのＢＯＤが
不足し、脱窒プロセスが不安定で、処理水における窒素
（ＮＯ_X −Ｎ）濃度が高くなることが考えられる。脱窒
槽のＢＯＤを確保するため、生汚泥の注入や、メタノー
ルの注入などが必要となる。すなわち、水処理系のＢＯ
Ｄの不足が問題となっていた。

【０００６】また、初沈内でも脱窒が期待できるのは、
沈降汚泥が堆積する汚泥ピットのみであり、その滞留時
間はあまりにも短すぎるものと考えられる。さらに、脱
窒に作用する微生物量が少ないことからも、初沈におけ
る脱窒はかなり難しいと考えられる。

【０００７】また、返流水中のりんの除去は、特公平７
−１２４７７号公報に開示の技術により９５％以上のり
んを回収し、返流水のりん負荷を下げることができる。
その効果は、りん濃度が高い脱水ろ液で得られるが、汚
泥処理方式の違いにより、りんを効率的に回収できない
場合もある。返流水には生汚泥系のものと、余剰汚泥系
のものが存在し、生汚泥系のものはＢＯＤが高く、余剰
汚泥系のものは水処理系の運転方法にもよるが、汚泥中
にアンモニア性窒素とオルトりん態りんが高濃度に含ま
れる。これらを別途に濃縮し、消化−脱水する方法（図
５参照）と、濃縮前に混合し、一緒に濃縮−消化−脱水
する方法（図６参照）があるが、前者の方法では消化槽
でアンモニア性窒素、りんを吐き出すだけなのに対し
て、後者の方法では生汚泥と余剰汚泥を混合した時点か
らの各プロセス、流路内でアンモニア性窒素、りんを吐
き出す。後者の図６に示すフローでは、生汚泥と余剰汚
泥を均一に混合するため、中間槽が設けられるが、その
中間槽で吐き出すりんが問題となっている。この生汚泥
と余剰汚泥の混合により、生汚泥がＢＯＤを供給し、余
剰汚泥に含まれるＮＯ_X −ＮがそのＢＯＤによりほとん
ど消費され、ＢＯＤの菌体内取り込みにともないりんの
放出が生じる。中間槽で吐き出すりん濃度は２０〜３０
ｐｐｍと低い濃度であるが、分離液の流量が多い。ま
た、この現象によるアンモニア性窒素の放出は少なく、
りんの回収を対象とした特公平７−１２４７７号公報に
示される技術も、りん濃度２０ｐｐｍ、アンモニア性窒
素濃度２０ｐｐｍ程度ではりん除去率２５％程度であ
り、効率が悪い。すなわち、この濃縮分離液はりん回収
ができず水量が多いため、りん負荷にすると大半が水処
理系に返流される形となってしまい、水処理系のＢＯＤ
不足を招くという問題があった。

【０００８】ところで、図５に示すフローについて説明
すると、流入水は、最初沈殿池１で比重の重い成分を沈
降させ、生物反応槽２で生物処理した後、最終沈殿池３
にて活性汚泥を沈降させ、固液分離を行なって放流され
る。これが水処理系と呼ばれる本ラインである。

【０００９】汚泥処理系は最初沈殿池１で沈降する汚泥
ほぼ全量と最終沈殿池３で沈降する汚泥の一部の余剰汚
泥処理に該当する。最初沈殿池１で沈降した生汚泥２
は、重力濃縮槽２３で濃縮され、濃縮生汚泥２４あるい
は濃縮生汚泥２５として引き抜かれる。重力濃縮槽２３
での分離液２６は、流入水と混合されて最初沈殿池１に
戻される。

【００１０】一方、最終沈殿池３で分離された汚泥の一
部の余剰汚泥４として加圧浮上槽５で浮上濃縮され、浮
上濃縮汚泥６は濃縮生汚泥２４と一緒に消化タンク１７
に入る。加圧浮上槽５で固液分離される分離液２２は、
流入水と混ざり、最初沈殿池１に戻る。

【００１１】消化タンク１７で減量化された消化汚泥９
は、濃縮生汚泥２５と混合される場合もあり、脱水機１
０で脱水される。脱水ろ液１１は流入水と混ざって、最
初沈殿池１に戻される。

【００１２】また、図６に示すフローについて説明する
と、最初沈殿池１で沈降した生汚泥２と最終沈殿池３で
分離された汚泥の一部である余剰汚泥４は、脱窒槽であ
る中間槽７で混合され、常圧浮上槽２７で浮上濃縮され
る。分離された分離液１４は流入水と混ぜられ、最初沈
殿池１に戻される。一方、濃縮汚泥６は消化タンク１７
で減量化され、脱水機１０で脱水される。分離液の脱水
ろ液１１は流入水と混ぜられ、最初沈殿池１に戻され
る。

【００１３】

【課題を解決するための手段】本発明はこのような課題
を解決するものであって、本発明の要旨は、汚泥プロセ
スより発生する返流水から、りんおよび一部のアンモニ
ア性窒素をりん酸マグネシウムアンモニウム粒子として
回収した後、残留するアンモニア性窒素を生物学的に硝
化し、その処理水に生汚泥を加えて、水処理系とは関係
しないＢＯＤを使って脱窒を行なうことを特徴とする汚
泥処理系返流水の処理方法である。

【００１４】

【発明の実施の形態】以下、本発明を図面により説明す
る。先ず、図１に示す汚泥処理系では、最初沈殿池１に
おいて沈殿した生汚泥２と、最終沈殿池３に沈殿した余
剰汚泥４を加圧浮上槽５にて浮上させた濃縮汚泥６が発
生する。濃縮汚泥６と生汚泥２は、脱窒槽７にて返流硝
化液８と混合され、脱窒が起こる。なお、ここでいう返
流硝化液８とは、消化汚泥９を脱水機１０により脱水し
た後の脱水ろ液１１から、りんおよび一部のアンモニア
性窒素をりん酸マグネシウムアンモニウムとして回収し
た後、残留するアンモニア性窒素を生物学的に硝化した
後の処理水のことである。なお、脱水機１０により消化
汚泥９を前記脱水ろ液１１とスラッジ１５に分離する。
脱窒槽７からの返流脱窒液１２には、アンモニア性窒
素、硝酸性窒素、亜硝酸性窒素がほとんど存在しない状
態である。ただし、再浮上槽１３での汚泥からのりんの
吐き出しを抑制するため、５〜１０mg／リットル程度の硝酸
性窒素を残しておくことが好ましい。脱窒における硝酸
性窒素のコントロールは、脱窒槽にＯＲＰ電極を入れ、
ＯＲＰ値の相対的変化から見ることができ、りんの吐き
出しを抑制するには、ＯＲＰ値を−５〜−２５０ｍｖに
制御することが好ましい。硝酸性窒素がない場合、また
はＢＯＤが過剰に残存する場合では再浮上槽１３におい
て、汚泥からのりんの吐き出しが生じ、分離液１４のラ
インで水処理系に返される。分離液１４のラインのりん
の回収は、りん濃度が低いため、造粒脱りん装置では困
難である。

【００１５】脱窒槽７からの返流脱窒液１２は再浮上槽
１３にて再濃縮され、再濃縮汚泥１６は消化タンク１７
に導かれる。消化タンク１７では、汚泥の減量化が生じ
るが、同時にアンモニア性窒素、オルトりん態りんの吐
き出しも生じる。再浮上槽１３にてりんの吐き出しを生
じた場合、この消化タンク１７での吐き出し分が少なく
なり、回収量も少なくなるため、好ましくない。

【００１６】減量化され、アンモニア性窒素、りんを高
濃度に含む消化汚泥９は脱水機１０にて順次脱水され
る。このとき生じた脱水ろ液１１には、アンモニア性窒
素、りんが多量に含まれ、造粒脱りん装置１８にてりん
と一部のアンモニア性窒素を回収する。その処理水（造
粒脱りん水１９）は、硝化槽２０に導かれ、微生物によ
りアンモニア性窒素が、硝酸性窒素に硝化される。この
硝酸性窒素を高濃度に含む硝化液は返流硝化液８として
前記したように脱窒槽７にて、余剰汚泥４の濃縮汚泥６
と生汚泥２と混合され、硝酸性窒素は無害な窒素ガスへ
転換される。使われた汚泥は消化タンク１７で汚泥消化
され、脱水されて汚泥返流水となり、汚泥処理系を循環
する。水処理系（最初沈殿池１−生物反応槽２１−最終
沈殿池３）の工程に戻るのは、窒素２０mg／リットル、りん
１０mg／リットル以下の低負荷に処理した分離液１４と加圧
浮上槽５からの分離液２２のみとなる。

【００１７】図１に示す汚泥処理系では、生汚泥２と、
濃縮された余剰汚泥４を脱窒槽７に入れる方式を採って
いる。これは、汚泥濃度を高め、脱窒槽７の容量を小さ
くするためである。余剰汚泥４をそのまま脱窒槽７に入
れれば、消化タンク１７の前の汚泥濃縮は、加圧浮上槽
５でまかなえるため、再浮上槽１３は必要なくなる。し
かし、余剰汚泥４をそのまま濃縮せずに脱窒に用いる
と、脱窒槽７の容量が大きくなる。そこで、水処理系と
は切り離した形で、脱窒菌の馴養が行なえる担体法がク
ローズアップされる。担体法は脱窒槽に担体を投入し、
無酸素状態で撹拌流動させるものであり、担体への汚泥
の付着を助けるため、余剰汚泥の一部を流入させ、担体
と汚泥を併用して脱窒を行なっても良い。

【００１８】担体単独でも脱窒を考えたフローを図２に
示す。図２において、最初沈殿池１で沈降分離された生
汚泥２を重力濃縮槽２３で濃縮し、濃縮生汚泥２５を担
体単独の脱窒槽７にＢＯＤ源として投入する。スタート
アップ時には担体への汚泥の着床を助けるため、余剰汚
泥４の一部を投入しても良い。一方、窒素源であるＮＯ
₃ −Ｎは余剰汚泥４の処理系統から発生する。余剰汚泥
４は最終沈殿池３から引き抜かれ、加圧浮上槽５で浮上
濃縮後、濃縮汚泥６は消化タンク１７で減量化される。
このとき、濃縮生汚泥２４と混合される場合もある。消
化タンク１７の減量に合わせ、ＮＨ₄−Ｎ、ＰＯ₄−Ｐ
の吐き出しが生じる。窒素、りんを多量に含んだ消化汚
泥は、脱水機１０で水分とスラッジに分離される。水分
の脱水ろ液１１のりんは、造粒脱りん装置１８により、
りん酸マグネシウムアンモニウムとして回収される。残
る窒素は、硝化槽２０でＮＯ₃ −Ｎ、ＮＯ₂ −Ｎに硝化
され、脱窒槽７でＢＯＤ源である濃縮生汚泥２４と混合
されて、窒素ガスに還元される。本方式は、基本的に余
剰汚泥４のような浮遊汚泥を使わないため、脱窒槽７か
らの流出液からＳＳ分を取り除く必要がなく、脱窒速度
も浮遊汚泥を使う場合よりも高速であるため、装置のコ
ンパクト化が図れる。

【００１９】次に、生汚泥、余剰汚泥の混合濃縮におい
て、りんの吐き出しが問題となっているが、図３に示す
返流水の硝化、脱窒プロセスを組み込んだフローでは、
りんの吐き出しが解消される。図３において、最初沈殿
池１で沈降した生汚泥２と最終沈殿池３で分離された汚
泥の一部である余剰汚泥４は、脱窒槽である中間槽７で
混合され、常圧浮上槽２７で浮上濃縮される。分離され
た分離液１４は流入水と混ぜられ、最初沈殿池１に戻さ
れる。一方、濃縮汚泥６は消化タンク１７で減量化さ
れ、脱水機１０で脱水される。脱水機１０により分離さ
れた脱水ろ液１１のりんを造粒脱りん装置１８によりり
ん酸マグネシウムアンモニウムとして回収し、残るＮＨ
₄−Ｎは硝化槽２０でＮＯ₃ −Ｎ、ＮＯ₂ −Ｎに硝化さ
れる。その後、図６では中間槽であった水槽を脱窒槽７
に改造し、ＮＯ₃ −Ｎが多量に含まれる返流硝化液８と
ＢＯＤ源である生汚泥２、脱窒菌を含む余剰汚泥４を混
合して脱窒が生じ、窒素ガスに転換される。

【００２０】以上述べた図３のフローにおいて、生汚泥
２と余剰汚泥４が中間槽７で均一に混合される。従来は
脱水ろ液１１がそのまま最初沈殿池１の前に戻っていた
が、水処理系の窒素負荷の低減に際し、造粒脱りん装置
１８と硝化槽２０が加えられ、返流硝化液８が中間槽７
に戻り、中間槽７を脱窒槽として改造する。この場合、
この脱窒槽（中間槽７）で硝酸性窒素を５〜１０mg／リッ
トル程度残存させることが重要である。そうすれば、図３
の分離液１４でのりん濃度が低下し、その分脱水ろ液１
１のりん濃度が上昇して造粒脱りん装置でのりんの回収
率が高くなり、窒素、りんの両方の負荷を低減できる。

【００２１】

【実施例】以下、本発明を実施例により具体的に説明す
る。実施例１図１で示した汚泥処理系のフローを考え、生汚泥をＢＯ
Ｄとして、余剰汚泥を使った硝酸カリウム溶液の脱窒実
験を行ない、生汚泥をＢＯＤとした脱窒プロセスが可能
であるかどうかを調べた。

【００２２】バッチ実験条件生汚泥量 150mリットル（溶解性ＢＯＤ 1700〜2000mg／リットル）余剰汚泥 500mリットル（汚泥濃度 5000mg／リットル）返流水 500mリットル（硝酸性窒素 200mgN／リットル）混合汚泥濃度 2180mg／リットル上記条件でのバッチ実験の結果、4.8mgN／gSS・hrの脱窒
速度、必要ＢＯＤ／Ｎ比 3.8〜4.4 を得た。このとき
の水処理系の脱窒速度が、1.3mgN／gSS・hrであり、水処
理系の脱窒速度よりも若干速くなり、生汚泥と余剰汚泥
を使った脱窒が可能であった。

【００２３】本実施例によれば、汚泥処理系で発生する
アンモニア性窒素を水処理系のＢＯＤ源を使わずに、汚
泥処理系内にて生汚泥と余剰汚泥を使い、返流水の脱窒
を行なうことにより、返流水由来の窒素負荷を２０％カ
ットすることができる。また、造粒脱りん装置により、
返流水からりんの回収を行ない、返流水由来のりん負荷
を４２％カットすることができる。これにより、水処理
系のりん除去、窒素除去にともなうＢＯＤ要求量の低減
ができ、最初沈殿池のバイパスがなくても、処理の安定
性が確保できる。窒素除去においては３０％程度の処理
水質の向上が見込める。比較例１生汚泥と余剰汚泥を混合してから、濃縮、脱水する従来
の図６に示すフローに基づいて汚泥の処理を行なった。
常圧浮上槽２７の分離液１４に４０mg／リットル程度のりん
の吐き出しが生じていることがわかる。これは、りんを
含む余剰汚泥に濃厚なＢＯＤを持つ生汚泥が混ぜられた
ために、瞬時に嫌気雰囲気となり、汚泥のＢＯＤの取り
込みが起こり、それとともにりんの吐き出しが生じたた
めである。

【００２４】この分離液１４のりん負荷は、流入水のり
ん負荷に対して６０％であり、これが流入水に戻されれ
ば、水処理系の流入水のりん負荷は、分離液分のみで
１．６倍に上昇する。さらに脱水ろ液１１のりん負荷分
１５％が返流水として流入水に加わるので、流入水のり
ん負荷は、トータル１．７５倍に増加する。

【００２５】ここで、分離液１４と脱水ろ液１１のりん
負荷を流入水のりん負荷に対する比率で見ると、前者が
６０％であるのに対し、後者は１５％と低く、生汚泥と
余剰汚泥と混合したことによるりんの吐き出し量が、予
想以上に大きな負荷となっていることがわかる。また、
この分離液１４は、オルトりん態りん濃度自体が４０mg
／リットル程度であるが、水量が脱水ろ液１１の３．５倍と
多い。

【００２６】りん負荷の高いところにりんの回収装置を
導入するのが常套手段であるが、この場合、りん濃度が
低く、かつアンモニア性窒素濃度も２０〜３０mg／リットル
と低いため、りんの回収率が２５％程度にとどまり、放
出されたりんをうまく回収する手法がないのが現状であ
る。実施例２余剰汚泥濃度４４００mg／リットルの汚泥に、ＮＯ₃ −Ｎ１
５０mg／リットル、ＢＯＤ２０００mg／リットルの生汚泥を添加
し、図３に示すフローとなるように次の条件でりんの吐
き出しについて調べた。分離液１４のりんの吐き出し量
を抑制できれば、消化タンクでの吐き出し量が増加し、
りんの回収率が高くなるはずである。

【００２７】バッチ実験条件生汚泥量 300mリットル（溶解性ＢＯＤ 2000mg／リットル）余剰汚泥 800mリットル（汚泥濃度 4000mg／リットル）返流水 500mリットル（硝酸性窒素 150mgN／リットル）混合汚泥濃度 2750mg／リットル上記の液を、余剰汚泥、返流水、生汚泥の順に加えた場
合（硝酸性窒素存在下におけるりんの吐き出し抑制の確
認と脱窒後のりんの吐き出しの確認の系）と、返流水の
代わりに工業用水を加えた場合（ＢＯＤと余剰汚泥だけ
を加え、りんの吐き出しを確認する系）で実験を行なっ
た。前者は、脱水ろ液を硝化し、硝酸性窒素が多量に含
まれる返流水と、余剰汚泥、生汚泥を混合した図３に示
すフローを想定し、後者は生汚泥と余剰汚泥が混合され
る従来通りの図６に示すフローを想定したものである。
それぞれを無酸素状態で撹拌するため、窒素ガスによる
散気撹拌を行なった。

【００２８】上記の結果、図４に示すグラフのようなり
んの吐き出しとなった。従来の図６に示すフローを想定
した硝酸根のない系（□印）では、生汚泥と余剰汚泥を
混合した瞬間からりんの吐き出しが生じた。一方、硝酸
根のある系（△印）では、硝酸根の存在により、最初は
りんの吐き出しは起こらなかったが、脱窒反応が終了し
てからりんの吐き出しが生じた。なお、図４中、□印は
硝酸根のない系でのＰＯ₄ −Ｐ濃度を示す。また、△印
は硝酸根のある系でのＰＯ₄ −Ｐ濃度を示し、◆印はＮ
Ｏ_X −Ｎ濃度を示す。

【００２９】このことから、図３における脱窒プロセス
におけるＯＲＰを−１０ｍｖ程度，硝酸性窒素濃度を５
〜１０mg／リットルで制御して汚泥からのりんの吐き出しを
阻止すれば脱水ろ液からのりん回収率の増加が見込め
る。実施例３担体を脱窒槽に投入したケースについて図２に示すフロ
ーに基づいて実験を行なった。

【００３０】生汚泥のＢＯＤ濃度はＴ−ＢＯＤ３３００
mg／リットル、Ｓ−ＢＯＤ１９００mg／リットル（３８リットル／h
r）であった。一方、返流水のＮＯ_X −Ｎ濃度は２００m
g／リットル（水量１２５リットル／hr）であった。したがっ
て、実験ではＳ−ＢＯＤ／Ｎ比として２．９、Ｔ−ＢＯ
Ｄ／Ｎ比では５、Ｔ−ＢＯＤ容積負荷として６kg／m³・
日の条件で担体の馴養を行なった。脱窒槽は４９０リットル
の容量とし、槽に３０％の担体を充填した。担体への汚
泥の付着を促進するため、スタートアップ時に３０リットル
／hr（返流水量に対し２５％量）の余剰汚泥を通水し
た。

【００３１】その結果、担体の汚泥付着濃度（ＭＬＳＳ
換算）は１２０００mg／リットルとなり、脱窒槽の流入ＮＯ
_X −Ｎ濃度１３０mg／リットル（生汚泥、余剰汚泥による希
釈込み）は、５mg／リットルまで処理された。このときの担
体の脱窒速度は１４５mgＮ／リットル−担体・hrであった。

【００３２】余剰汚泥の流入を止めた場合、脱窒槽流入
のＮＯ_X −Ｎ濃度は１５３mg／リットルとなり、処理水は１
０mg／リットルとなった。

【００３３】

【発明の効果】以上のように本発明の汚泥処理系返流水
の処理方法は、汚泥処理系から発生する返流水のりんお
よび、窒素を水処理系のＢＯＤ源を使わずに除去でき、
かつ硝酸性窒素の残留により浮上槽でのりんの吐き出し
を抑制でき、水処理系の処理の安定と水質向上をもたら
すことができる。

【図面の簡単な説明】

【図１】本発明の汚泥処理系返流水の処理方法の第１の
例を示すフロー図である。

【図２】本発明の汚泥処理系返流水の処理方法の第２の
例を示すフロー図である。

【図３】本発明の汚泥処理系返流水の処理方法の第３の
例を示すフロー図である。

【図４】りんの吐き出しと脱窒速度との関係を示すグラ
フである。

【図５】従来の処理方法の第１の例を示すフロー図であ
る。

【図６】従来の処理方法の第２の例を示すフロー図であ
る。

【符号の説明】

１最初沈殿池２生汚泥３最終沈殿池４余剰汚泥５加圧浮上槽６濃縮汚泥７脱窒槽８返流硝化液９消化汚泥１０脱水機１１脱水ろ液１２返流脱窒液１３再浮上槽１４分離液１５スラッジ１６再濃縮汚泥１７消化タンク１８造粒脱りん装置１９造粒脱りん水２０硝化槽２１生物反応槽２２分離液２３重力濃縮槽２４濃縮生汚泥２５濃縮生汚泥２６分離液２７常圧浮上槽

───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者藤井正博京都府宇治市宇治小桜23番地ユニチカ株式会社中央研究所内 (72)発明者加納裕士京都府宇治市宇治小桜23番地ユニチカ株式会社中央研究所内 (72)発明者中村剛京都府宇治市宇治小桜23番地ユニチカ株式会社中央研究所内

Claims

【特許請求の範囲】

【請求項１】汚泥処理プロセスより発生する返流水か
ら、りんおよび一部のアンモニア性窒素をりん酸マグネ
シウムアンモニウム粒子として回収した後、残留するア
ンモニア性窒素を生物学的に硝化し、その処理水に生汚
泥を加えて、水処理系とは関係しないＢＯＤを使って脱
窒を行なうことを特徴とする汚泥処理系返流水の処理方
法。
【請求項２】脱窒プロセスにおいて、硝酸性窒素を残
しておくことにより、嫌気性消化前段での微生物中に取
り込まれたりんの放出を阻止することを特徴とする請求
項１記載の汚泥処理系返流水の処理方法。
【請求項３】脱窒プロセスに担体を用いて、窒素除去
を行なうことを特徴とする請求項１記載の汚泥処理系返
流水の処理方法。