JPH11104453A - ゴミ焼却炉の排ガス処理装置におけるアンモニア注入量の設定方法 - Google Patents
ゴミ焼却炉の排ガス処理装置におけるアンモニア注入量の設定方法Info
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- JPH11104453A JPH11104453A JP9268742A JP26874297A JPH11104453A JP H11104453 A JPH11104453 A JP H11104453A JP 9268742 A JP9268742 A JP 9268742A JP 26874297 A JP26874297 A JP 26874297A JP H11104453 A JPH11104453 A JP H11104453A
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- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02A—TECHNOLOGIES FOR ADAPTATION TO CLIMATE CHANGE
- Y02A50/00—TECHNOLOGIES FOR ADAPTATION TO CLIMATE CHANGE in human health protection, e.g. against extreme weather
- Y02A50/20—Air quality improvement or preservation, e.g. vehicle emission control or emission reduction by using catalytic converters
Abstract
(57)【要約】 （修正有）
【課題】 ゴミ焼却炉の排ガス処理装置において脱硫、
脱硝、脱ダイオキシンの各処理を同一ステ−ジで実施す
るためのアンモニア注入量の設定方法を提供する。 【解決手段】 排ガスは石灰噴霧塔で所定の塩濃度迄下
げられ、噴霧された石灰は電気集じん器によりアッシュ
と共に捕集され、次に熱交換器により排ガス温度を所定
の範囲に制御して粒状の活性炭を充填した吸着塔に導
き、排ガスは活性炭と接触させたのち煙突へ放出するゴ
ミ焼却炉の排ガス処理装置において、ＳＯ2及びダイオ
キシンを粒状の活性炭に吸着し、ＮＯxを熱交換器から
煙道に注入したＮＨ3の存在で分解し、その一部はＮＨ4
Ｃlとしてダストと共に吸着塔の活性炭層で濾過集じん
する。ＳＯ2、ダイオキシン及びＨＣlを吸着した粒状の
活性炭は脱離塔に導かれ、加熱してＳＯ2を脱離、ダイ
オキシンを分解、ＨＣlを脱離させる。前記ＮＨ3の注入
量は、吸着塔入口ＮＯx濃度とＮＯx除去率、又は吸着塔
の入口ＮＯx濃度と出口ＮＯx濃度から設定する。
脱硝、脱ダイオキシンの各処理を同一ステ−ジで実施す
るためのアンモニア注入量の設定方法を提供する。 【解決手段】 排ガスは石灰噴霧塔で所定の塩濃度迄下
げられ、噴霧された石灰は電気集じん器によりアッシュ
と共に捕集され、次に熱交換器により排ガス温度を所定
の範囲に制御して粒状の活性炭を充填した吸着塔に導
き、排ガスは活性炭と接触させたのち煙突へ放出するゴ
ミ焼却炉の排ガス処理装置において、ＳＯ2及びダイオ
キシンを粒状の活性炭に吸着し、ＮＯxを熱交換器から
煙道に注入したＮＨ3の存在で分解し、その一部はＮＨ4
Ｃlとしてダストと共に吸着塔の活性炭層で濾過集じん
する。ＳＯ2、ダイオキシン及びＨＣlを吸着した粒状の
活性炭は脱離塔に導かれ、加熱してＳＯ2を脱離、ダイ
オキシンを分解、ＨＣlを脱離させる。前記ＮＨ3の注入
量は、吸着塔入口ＮＯx濃度とＮＯx除去率、又は吸着塔
の入口ＮＯx濃度と出口ＮＯx濃度から設定する。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明はゴミ焼却炉の排ガス
処理装置におけるアンモニア(以下ＮＨ3という）注入量
の設定方法に関するものである。
処理装置におけるアンモニア(以下ＮＨ3という）注入量
の設定方法に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】ゴミ焼却炉の排ガス処理装置において、
ゴミ焼却炉で発生し、排ガス処理装置で処理する排ガス
中のＳＯ2濃度は０〜５０ppm、ＮＯx濃度は６０〜１２
０ppm、ＨＣl濃度は１００〜２００ppmである。
ゴミ焼却炉で発生し、排ガス処理装置で処理する排ガス
中のＳＯ2濃度は０〜５０ppm、ＮＯx濃度は６０〜１２
０ppm、ＨＣl濃度は１００〜２００ppmである。
【０００３】ゴミ焼却炉に限らず、一般にボイラから発
生する排ガスを脱硫・脱硝する場合に、図１に示すよう
に吸着塔の前段の煙道にＮＨ3を注入する方法が知られ
ているが、 排ガス中のＳＯ2濃度とＮＯx濃度の関係が、ＳＯ2
濃度＞ＮＯx濃度の場合に、ＮＨ3を注入する場合は、Ｎ
Ｈ3濃度≦０.５×(ＳＯ2濃度)とすることにより、脱離
塔内でのＮＨ3分解率を高めている（図２のグラフ参
照）。しかし、 ボイラから発生する排ガス中のＳＯ2濃度とＮＯx濃
度の関係が、ＳＯ2濃度＜ＮＯx濃度の場合にＮＨ3を注
入する場合は、の方式ではアンモニア注入量が不足
し、脱硝性能が確保できないので、図３に示すように脱
硫塔においてＳＯ2を除去した後にＮＨ3を脱硝塔の前段
の煙道に注入している。即ち脱硫と脱硝を分離してい
る。
生する排ガスを脱硫・脱硝する場合に、図１に示すよう
に吸着塔の前段の煙道にＮＨ3を注入する方法が知られ
ているが、 排ガス中のＳＯ2濃度とＮＯx濃度の関係が、ＳＯ2
濃度＞ＮＯx濃度の場合に、ＮＨ3を注入する場合は、Ｎ
Ｈ3濃度≦０.５×(ＳＯ2濃度)とすることにより、脱離
塔内でのＮＨ3分解率を高めている（図２のグラフ参
照）。しかし、 ボイラから発生する排ガス中のＳＯ2濃度とＮＯx濃
度の関係が、ＳＯ2濃度＜ＮＯx濃度の場合にＮＨ3を注
入する場合は、の方式ではアンモニア注入量が不足
し、脱硝性能が確保できないので、図３に示すように脱
硫塔においてＳＯ2を除去した後にＮＨ3を脱硝塔の前段
の煙道に注入している。即ち脱硫と脱硝を分離してい
る。
【０００４】これは、ＳＯ2濃度＜ＮＯx濃度では（ＮＨ
3濃度)／(ＳＯ2濃度）≦０.５では脱硫ができるが、脱
硝のＮＨ3が不足し、脱硝を確保できない。通常のＮＯx
濃度と反応に見合うＮＨ3を注入すると、反応はＳＯ2が
早く、結果的にＮＨ3／ＳＯ2≧１となってしまい、脱離
塔内ではＮＨ3の未分解が大きくなり(図２のグラフ参
照）、ＳＯ2の回収ができないので、脱硫と脱硝を分け
ている。
3濃度)／(ＳＯ2濃度）≦０.５では脱硫ができるが、脱
硝のＮＨ3が不足し、脱硝を確保できない。通常のＮＯx
濃度と反応に見合うＮＨ3を注入すると、反応はＳＯ2が
早く、結果的にＮＨ3／ＳＯ2≧１となってしまい、脱離
塔内ではＮＨ3の未分解が大きくなり(図２のグラフ参
照）、ＳＯ2の回収ができないので、脱硫と脱硝を分け
ている。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】上述したとおり、ゴミ
焼却炉から発生する排ガス中のＳＯ2濃度とＮＯx濃度の
大小関係はＳＯ2濃度＜ＮＯx濃度であり、通常の排ガス
処理装置であれば脱硫塔と脱硝塔を分ける必要がある
が、本発明は、脱硫、脱硝、脱ダイオキシンの各処理を
同一ステ−ジで実施することを課題とする。
焼却炉から発生する排ガス中のＳＯ2濃度とＮＯx濃度の
大小関係はＳＯ2濃度＜ＮＯx濃度であり、通常の排ガス
処理装置であれば脱硫塔と脱硝塔を分ける必要がある
が、本発明は、脱硫、脱硝、脱ダイオキシンの各処理を
同一ステ−ジで実施することを課題とする。
【０００６】
【課題を解決するための手段】本発明に係るＮＨ3注入
量の設定方法は、ボイラ出口に石灰噴霧塔が設けられ、
排ガスはこの石灰噴霧塔で所定の塩濃度迄下げられ、噴
霧された石灰は電気集じん器又はバグフィルタによりア
ッシュ(灰)と共に捕集され、次に、ブロアを介して熱交
換器により排ガス温度を所定の制御温度の範囲に制御し
て吸着塔に導き、吸着塔には粒状の活性炭を充填し、移
動させ、排ガスは活性炭と接触させたのち煙突へ放出す
るゴミ焼却炉の排ガス処理装置において、ＳＯ2及びダ
イオキシンは粒状の活性炭に吸着し、ＮＯxは熱交換器
の後段から煙道に注入したＮＨ3の存在で分解し、一部
はＮＨ4Ｃlとしてダストと共に吸着塔の活性炭層で濾過
集じんされ、さらに、ＳＯ2、ダイオキシン及びＨＣlを
吸着した粒状の活性炭は脱離塔に導かれ、加熱してＳＯ
2を脱離、ダイオキシンを分解、ＨＣlを脱離し、脱離再
生された活性炭は冷却され脱離塔から排出され、前記Ｎ
Ｈ3の注入量は、吸着塔の入口ＮＯx濃度とＮＯx除去
率、又は吸着塔の入口ＮＯx濃度出口ＮＯx濃度から実質
ＮＨ3注入量を設定するようにした。
量の設定方法は、ボイラ出口に石灰噴霧塔が設けられ、
排ガスはこの石灰噴霧塔で所定の塩濃度迄下げられ、噴
霧された石灰は電気集じん器又はバグフィルタによりア
ッシュ(灰)と共に捕集され、次に、ブロアを介して熱交
換器により排ガス温度を所定の制御温度の範囲に制御し
て吸着塔に導き、吸着塔には粒状の活性炭を充填し、移
動させ、排ガスは活性炭と接触させたのち煙突へ放出す
るゴミ焼却炉の排ガス処理装置において、ＳＯ2及びダ
イオキシンは粒状の活性炭に吸着し、ＮＯxは熱交換器
の後段から煙道に注入したＮＨ3の存在で分解し、一部
はＮＨ4Ｃlとしてダストと共に吸着塔の活性炭層で濾過
集じんされ、さらに、ＳＯ2、ダイオキシン及びＨＣlを
吸着した粒状の活性炭は脱離塔に導かれ、加熱してＳＯ
2を脱離、ダイオキシンを分解、ＨＣlを脱離し、脱離再
生された活性炭は冷却され脱離塔から排出され、前記Ｎ
Ｈ3の注入量は、吸着塔の入口ＮＯx濃度とＮＯx除去
率、又は吸着塔の入口ＮＯx濃度出口ＮＯx濃度から実質
ＮＨ3注入量を設定するようにした。
【０００７】
【発明の実施の形態】本発明の実施の形態を図面を参照
して説明する。図４に示す排ガス処理装置は、ボイラ出
口に脱塩用の石灰噴霧塔が設けられ、排ガスはこの噴霧
塔で所定の塩濃度迄下げられ、噴霧された石灰は電気集
じん器又はバグフィルタによりアッシュ（灰）と共に捕
集される。
して説明する。図４に示す排ガス処理装置は、ボイラ出
口に脱塩用の石灰噴霧塔が設けられ、排ガスはこの噴霧
塔で所定の塩濃度迄下げられ、噴霧された石灰は電気集
じん器又はバグフィルタによりアッシュ（灰）と共に捕
集される。
【０００８】次に、ブロアを介して熱交換器により排ガ
ス温度を所定の制御温度（例えば１２０℃〜１６０℃）
迄下げ、吸着塔に導く。吸着塔には粒状の活性炭を充填
し、移動する方式とする。排ガスは活性炭と接触したの
ち煙突へ放出する。
ス温度を所定の制御温度（例えば１２０℃〜１６０℃）
迄下げ、吸着塔に導く。吸着塔には粒状の活性炭を充填
し、移動する方式とする。排ガスは活性炭と接触したの
ち煙突へ放出する。
【０００９】ＳＯ2及びダイオキシンは粒状の活性炭に
吸着し、ＮＯxは熱交換器の後段から煙道に注入したＮ
Ｈ3の存在で分解する。一部はＮＨ4Ｃlとしてダストと
共に吸着塔の活性炭層で濾過集じんされる。
吸着し、ＮＯxは熱交換器の後段から煙道に注入したＮ
Ｈ3の存在で分解する。一部はＮＨ4Ｃlとしてダストと
共に吸着塔の活性炭層で濾過集じんされる。
【００１０】ＳＯ2、ダイオキシン及びＨＣlを吸着した
粒状の活性炭は脱離塔に導かれ、加熱してＳＯ2を脱
離、ダイオキシンを分解、ＨＣlを脱離する。脱離再生
された活性炭は冷却され脱離塔から排出される。
粒状の活性炭は脱離塔に導かれ、加熱してＳＯ2を脱
離、ダイオキシンを分解、ＨＣlを脱離する。脱離再生
された活性炭は冷却され脱離塔から排出される。
【００１１】脱離塔下の筋分け機で粉塵と活性炭粉を、
粒状の活性炭から分離し、粒状の活性炭は吸着塔に戻さ
れ、再使用するために循環させる。脱離ガスは炭塩用の
石灰噴霧塔の前段に戻され、メインの排ガスと共に脱塩
され、ＳＯ2も噴霧された石灰で固定される。粉塵は炉
に戻して燃焼させるか、又は脱塩用の石灰噴霧塔に入れ
る。
粒状の活性炭から分離し、粒状の活性炭は吸着塔に戻さ
れ、再使用するために循環させる。脱離ガスは炭塩用の
石灰噴霧塔の前段に戻され、メインの排ガスと共に脱塩
され、ＳＯ2も噴霧された石灰で固定される。粉塵は炉
に戻して燃焼させるか、又は脱塩用の石灰噴霧塔に入れ
る。
【００１２】図５及び図６は、既設のゴミ焼却炉に上記
プロセスを増設する例であり、図５は集じんをバグフィ
ルタにより行う従来の排ガス処理装置に増設プロセスを
付加した例であり、図６は集じんを電気集じん器により
行う従来の排ガス処理装置に増設プロセスを付加した例
である。いずれも、上述した本発明に係る排ガス処理装
置と同等の作用を奏するものである。
プロセスを増設する例であり、図５は集じんをバグフィ
ルタにより行う従来の排ガス処理装置に増設プロセスを
付加した例であり、図６は集じんを電気集じん器により
行う従来の排ガス処理装置に増設プロセスを付加した例
である。いずれも、上述した本発明に係る排ガス処理装
置と同等の作用を奏するものである。
【００１３】ゴミ焼却炉の排ガス処理装置（図４〜図
６）において、ゴミ焼却炉から発生する排ガスはＳＯ2
濃度＜ＮＯx濃度であるが、脱硫と脱硝を分離せず、一
つの吸着塔で脱硫・脱硝のみならず、脱塩、脱ダイオキ
シンを実施するのに必要なＮＨ3を注入し、脱離塔内に
おける未分解ＮＨ3を増やすことによって、ダイオキシ
ンの分解率を高めることを特徴とするアンモニア注入量
を設定する。
６）において、ゴミ焼却炉から発生する排ガスはＳＯ2
濃度＜ＮＯx濃度であるが、脱硫と脱硝を分離せず、一
つの吸着塔で脱硫・脱硝のみならず、脱塩、脱ダイオキ
シンを実施するのに必要なＮＨ3を注入し、脱離塔内に
おける未分解ＮＨ3を増やすことによって、ダイオキシ
ンの分解率を高めることを特徴とするアンモニア注入量
を設定する。
【００１４】排ガス処理装置の入口において、ＳＯ2の
濃度をＣ(ＳＯ2）、ＮＯxの濃度をＣ(ＮＯx)、ＨＣlの
濃度をＣ(ＨＣl)、夫々の除去効率をη(ＳＯ2）、η(Ｎ
Ｏx）、η(ＨＣl）、また活性炭への物理吸着量をＡ(Ｎ
Ｈ3）とすると、注入するＮＨ3は、 ＮＨ3＝Ｃ(ＳＯ2)×η(ＳＯ2)＋Ｃ(ＮＯx)×η(ＮＯx)
＋Ｃ(ＨＣl)×η(ＨＣl)＋Ａ(ＮＨ3） であり、右辺は温度の関数であるが、ＳＯ2の除去率は
ほぼ１００％である（図９のグラフ参照）。
濃度をＣ(ＳＯ2）、ＮＯxの濃度をＣ(ＮＯx)、ＨＣlの
濃度をＣ(ＨＣl)、夫々の除去効率をη(ＳＯ2）、η(Ｎ
Ｏx）、η(ＨＣl）、また活性炭への物理吸着量をＡ(Ｎ
Ｈ3）とすると、注入するＮＨ3は、 ＮＨ3＝Ｃ(ＳＯ2)×η(ＳＯ2)＋Ｃ(ＮＯx)×η(ＮＯx)
＋Ｃ(ＨＣl)×η(ＨＣl)＋Ａ(ＮＨ3） であり、右辺は温度の関数であるが、ＳＯ2の除去率は
ほぼ１００％である（図９のグラフ参照）。
【００１５】従って、脱離塔内ではＣ(ＮＨ3)／Ｃ(ＳＯ
2)≧１となるが、これが本発明のねらいである。即ち、
本発明は排ガス中のＳＯ2濃度とＮＯx濃度の大小関係が
ＳＯ2濃度＜ＮＯx濃度において、脱硫と脱硝を分けた２
段処理をするのでなく、同一のステ−ジの１段で処理す
る上式のＮＨ3量以上を注入することである。
2)≧１となるが、これが本発明のねらいである。即ち、
本発明は排ガス中のＳＯ2濃度とＮＯx濃度の大小関係が
ＳＯ2濃度＜ＮＯx濃度において、脱硫と脱硝を分けた２
段処理をするのでなく、同一のステ−ジの１段で処理す
る上式のＮＨ3量以上を注入することである。
【００１６】なお、ＳＯ2除去の温度特性は、図７に示
すとおりであるが、ゴミ焼却炉のＳＯ2濃度は５０ppm以
下と少ないので、実質的に１００％除去率であり、温度
の影響を受けないといえる。
すとおりであるが、ゴミ焼却炉のＳＯ2濃度は５０ppm以
下と少ないので、実質的に１００％除去率であり、温度
の影響を受けないといえる。
【００１７】また、ＮＯx除去の温度特性は、図８に示
すとおりであり、排ガス温度が高いほど脱硝率は高くな
る。さらに、ＨＣl除去の温度特性は、図９に示すとお
りであり、ガス温度を上げるとＨＣlの除去率は低下す
る。そして、ＮＨ3の物理吸着の温度特性は、図１０に
示すとおりである。
すとおりであり、排ガス温度が高いほど脱硝率は高くな
る。さらに、ＨＣl除去の温度特性は、図９に示すとお
りであり、ガス温度を上げるとＨＣlの除去率は低下す
る。そして、ＮＨ3の物理吸着の温度特性は、図１０に
示すとおりである。
【００１８】ゴミ焼却炉の排ガス中の成分は、一般的
に、 ＳＯ2＝０〜５０ppm ＮＯx＝５０〜１５０ppm ＨＣl＝１００〜１０００ppm であるが、排ガス温度が１２０〜１４０℃で処理する場
合は、ＨＣl濃度２００ppm以下で処理するとして、ＮＨ
3の注入量と脱硝率、ＨＣl除去率、ＮＨ3リ−ク率につ
いてまとめると、図１１〜図２８になる。
に、 ＳＯ2＝０〜５０ppm ＮＯx＝５０〜１５０ppm ＨＣl＝１００〜１０００ppm であるが、排ガス温度が１２０〜１４０℃で処理する場
合は、ＨＣl濃度２００ppm以下で処理するとして、ＮＨ
3の注入量と脱硝率、ＨＣl除去率、ＮＨ3リ−ク率につ
いてまとめると、図１１〜図２８になる。
【００１９】（イ）脱硫率と安注比（アンモニア注入
比） ＳＯ2は５０ppm以下であり、アンモニア注入比の影響は
ほとんどないので省略する。
比） ＳＯ2は５０ppm以下であり、アンモニア注入比の影響は
ほとんどないので省略する。
【００２０】（ロ）脱硝率と安注比（アンモニア注入
比） ＨＣlが５０ppm、１００ppm、２００ppmの時のいずれの
場合も安注比ＮＨ3／(ＳＯ2＋ＨＣl＋ＮＯ)を上げれば
上げる程、脱硝率は上がる(図１１〜図１３)。ＮＯx濃
度５０ppm、１００ppm、２００ppmも同様である（図１
４〜図１６）。ＮＯx濃度が低い方がＮＯの分解除去率
（脱硝率）が低い理由は、ＳＯ2が５０ppm程度含まれて
いるとＮＨ3が優先的にＳＯ2と反応し、アンモニウム塩
の細孔内部に吸着されている為である。一方、ＮＨ3の
量が１００ppm、１５０ppmの点を線で結ぶと、ＨＣl濃
度一定では右下がりの線図になり（図１１〜図１３）、
ＮＯ濃度一定ではほぼ水平の線図となる（図１４〜図１
６）。即ち、吸着塔の入口ＮＯx濃度とＮＯx除去率、又
は吸着塔の入口ＮＯx濃度出口ＮＯx濃度からアンモニア
の量を一定量注入すれば、ゴミ焼却炉の脱硝率は維持す
ることが可能である。
比） ＨＣlが５０ppm、１００ppm、２００ppmの時のいずれの
場合も安注比ＮＨ3／(ＳＯ2＋ＨＣl＋ＮＯ)を上げれば
上げる程、脱硝率は上がる(図１１〜図１３)。ＮＯx濃
度５０ppm、１００ppm、２００ppmも同様である（図１
４〜図１６）。ＮＯx濃度が低い方がＮＯの分解除去率
（脱硝率）が低い理由は、ＳＯ2が５０ppm程度含まれて
いるとＮＨ3が優先的にＳＯ2と反応し、アンモニウム塩
の細孔内部に吸着されている為である。一方、ＮＨ3の
量が１００ppm、１５０ppmの点を線で結ぶと、ＨＣl濃
度一定では右下がりの線図になり（図１１〜図１３）、
ＮＯ濃度一定ではほぼ水平の線図となる（図１４〜図１
６）。即ち、吸着塔の入口ＮＯx濃度とＮＯx除去率、又
は吸着塔の入口ＮＯx濃度出口ＮＯx濃度からアンモニア
の量を一定量注入すれば、ゴミ焼却炉の脱硝率は維持す
ることが可能である。
【００２１】（ハ）アンモニアのリ−ク量と安注比 アンモニアの注入量を増せば、未反応のＮＨ3はリ−ク
する。ＨＣl濃度が５０ppm、１００ppm、２００ppm時の
ＮＯ濃度別ＮＨ3リ−ク量をみると、図１７，図１８,図
１９のとおりである。ＨＣl濃度５０ppm時の方がＮＨ3
リ−ク量が多く、１００ppm，２００ppmの順に低くな
り、ＨＣl ２００ppmではＮＨ3リ−クはほとんどない。
する。ＨＣl濃度が５０ppm、１００ppm、２００ppm時の
ＮＯ濃度別ＮＨ3リ−ク量をみると、図１７，図１８,図
１９のとおりである。ＨＣl濃度５０ppm時の方がＮＨ3
リ−ク量が多く、１００ppm，２００ppmの順に低くな
り、ＨＣl ２００ppmではＮＨ3リ−クはほとんどない。
【００２２】ＮＯ濃度５０ppm，１００ppm，１５０ppm
時のＨＣl濃度別ＮＨ3リ−ク量は、図２０〜図２２に示
すとおりである。アンモニアを増せば、即ち安注比を増
せばＮＨ3リ−ク量が増えるが、ＮＯ濃度５０ppm時の方
がＮＨ3リ−ク量が多く、１００ppm，１５０ppmの順に
低くなる。このことから、ゴミ焼却炉では１００ppm程
度のＮＯは発生するので、このＮＯ濃度に合わせてＨＣ
l濃度は前段の脱塩用の石灰噴霧塔で石灰の噴霧量を加
減すればよい。
時のＨＣl濃度別ＮＨ3リ−ク量は、図２０〜図２２に示
すとおりである。アンモニアを増せば、即ち安注比を増
せばＮＨ3リ−ク量が増えるが、ＮＯ濃度５０ppm時の方
がＮＨ3リ−ク量が多く、１００ppm，１５０ppmの順に
低くなる。このことから、ゴミ焼却炉では１００ppm程
度のＮＯは発生するので、このＮＯ濃度に合わせてＨＣ
l濃度は前段の脱塩用の石灰噴霧塔で石灰の噴霧量を加
減すればよい。
【００２３】（ニ）ＨＣl除去率と安注比 ＨＣl除去率と安注比の関係をまとめると図２３〜図２
５のとおりである。ＨＣl濃度５０ppm，１００ppm，２
００ppmでＮＯx濃度別にＨＣl除去率を求めると、ＨＣl
濃度が低いときの方がＨＣl除去率が低く、ＨＣl濃度が
１００ppm時、次にＨＣl濃度が２００ppm時と順に高く
なる。これはＳＯ2の濃度が５０ppm程度ある為で、ＮＨ
3の絶体量が少ないことによる。即ち、ＮＨ3は優先的に
ＳＯ2吸着物と反応してＮＨ3塩を形成する為、ＮＨ3不
足となる為であり、ＮＯの除去率(脱硝率）低下の傾向
と類似している。
５のとおりである。ＨＣl濃度５０ppm，１００ppm，２
００ppmでＮＯx濃度別にＨＣl除去率を求めると、ＨＣl
濃度が低いときの方がＨＣl除去率が低く、ＨＣl濃度が
１００ppm時、次にＨＣl濃度が２００ppm時と順に高く
なる。これはＳＯ2の濃度が５０ppm程度ある為で、ＮＨ
3の絶体量が少ないことによる。即ち、ＮＨ3は優先的に
ＳＯ2吸着物と反応してＮＨ3塩を形成する為、ＮＨ3不
足となる為であり、ＮＯの除去率(脱硝率）低下の傾向
と類似している。
【００２４】ゴミ焼却炉の排ガスを活性炭循環方式の排
ガス処理装置に於いて注入するＮＨ3を求めると表１の
ようになる。
ガス処理装置に於いて注入するＮＨ3を求めると表１の
ようになる。
【００２５】
【表１】
【００２６】必要ＮＨ3量に対し実質注入量が異なる。
図２９にこの関係を示す。脱硝率が８０％以下では必要
アンモニアの方が多く、８０％以上では実質アンモニア
注入量が方が多い。脱硝率が８０％以下で実質アンモニ
ア注入が少なくて良いのは、活性炭を再生するときにで
きたＮＨ2基等の塩基性化合物がＮＯxの分解に寄与して
いる為であり、８０％以上で実質アンモニア注入量が多
いのは排ガス中のＳＯ2濃度が低い為に、活性炭の再生
に於いて活性の限界が生じ、分解反応に限界に近い状態
になっている。
図２９にこの関係を示す。脱硝率が８０％以下では必要
アンモニアの方が多く、８０％以上では実質アンモニア
注入量が方が多い。脱硝率が８０％以下で実質アンモニ
ア注入が少なくて良いのは、活性炭を再生するときにで
きたＮＨ2基等の塩基性化合物がＮＯxの分解に寄与して
いる為であり、８０％以上で実質アンモニア注入量が多
いのは排ガス中のＳＯ2濃度が低い為に、活性炭の再生
に於いて活性の限界が生じ、分解反応に限界に近い状態
になっている。
【００２７】図２９からＮＨ3の実質注入量を具体的に
読み取れば、ゴミ焼却炉の排ガス処理装置において、Ｎ
Ｏx １００ppm、η(ＮＯx)＝６０％なら、ＮＨ3＝１０
０ppm以上の注入が必要であり、ＮＯx １００ppm、η
(ＮＯx)＝７０％なら、ＮＨ3＝１５０ppm以上の注入が
必要であり、ＮＯx １００ppm、η(ＮＯx)＝８０％な
ら、ＮＨ3＝２００ppm以上の注入が必要であり、ＮＯx
１００ppm、η(ＮＯx)＝９０％なら、ＮＨ3＝２４５ppm
以上の注入が必要である。
読み取れば、ゴミ焼却炉の排ガス処理装置において、Ｎ
Ｏx １００ppm、η(ＮＯx)＝６０％なら、ＮＨ3＝１０
０ppm以上の注入が必要であり、ＮＯx １００ppm、η
(ＮＯx)＝７０％なら、ＮＨ3＝１５０ppm以上の注入が
必要であり、ＮＯx １００ppm、η(ＮＯx)＝８０％な
ら、ＮＨ3＝２００ppm以上の注入が必要であり、ＮＯx
１００ppm、η(ＮＯx)＝９０％なら、ＮＨ3＝２４５ppm
以上の注入が必要である。
【００２８】活性炭に吸着するＮＨ3の量は、排ガス条
件によって変る。即ち、ゴミ焼却排ガスの場合は、ゴミ
焼却炉排ガス成分系でＮＨ3の吸着量が決まる。これを
も考慮したＮＨ3の注入量がＮＨ3の実質注入量である。
このＮＨ3実質注入量以上を注入することにより過剰な
ＮＨ3を、脱離再生塔に持ち込むようにする。
件によって変る。即ち、ゴミ焼却排ガスの場合は、ゴミ
焼却炉排ガス成分系でＮＨ3の吸着量が決まる。これを
も考慮したＮＨ3の注入量がＮＨ3の実質注入量である。
このＮＨ3実質注入量以上を注入することにより過剰な
ＮＨ3を、脱離再生塔に持ち込むようにする。
【００２９】
【発明の効果】本発明に係るＮＨ3注入量の設定方法に
よれば、ＳＯ2濃度、ＮＯx濃度、ＨＣl濃度を検出し、
ＮＯｘの除去率から注入するＮＨ3の実質注入量を注入
する方式としたので、脱離塔内に過剰なアンモニアを持
ち込むことができ、未分解のＮＨ3等が増加することに
より、活性炭中に吸着したダイオキシンの分解ができる
ことにより、脱塩、脱硝、脱ダイオキシンの各処理を同
一ステ−ジで実施することができる。
よれば、ＳＯ2濃度、ＮＯx濃度、ＨＣl濃度を検出し、
ＮＯｘの除去率から注入するＮＨ3の実質注入量を注入
する方式としたので、脱離塔内に過剰なアンモニアを持
ち込むことができ、未分解のＮＨ3等が増加することに
より、活性炭中に吸着したダイオキシンの分解ができる
ことにより、脱塩、脱硝、脱ダイオキシンの各処理を同
一ステ−ジで実施することができる。
【図１】従来の排ガス処理装置のフロ−図。
【図２】アンモニアの注入比と脱離塔内のＮＨ3分解率
の関係を示すグラフ。
の関係を示すグラフ。
【図３】従来の排ガス処理装置のフロ−図。
【図４】本発明に係るゴミ焼却炉における排ガス処理装
置の概略構成図。
置の概略構成図。
【図５】従来の排ガス処理装置に増設プロセスを付加し
た例を示す概略構成図。
た例を示す概略構成図。
【図６】従来の排ガス処理装置に増設プロセスを付加し
た例を示す概略構成図。
た例を示す概略構成図。
【図７】ＳＯ2除去の温度特性を示すグラフ。
【図８】ＮＯx除去の温度特性を示すグラフ。
【図９】ＨＣl除去の温度特性を示すグラフ。
【図１０】ＮＨ3の物理吸着の温度特性を示すグラフ。
【図１１】多成分系の安注比（アンモニア注入比）と脱
硝率の関係を示すグラフ。
硝率の関係を示すグラフ。
【図１２】多成分系の安注比（アンモニア注入比）と脱
硝率の関係を示すグラフ。
硝率の関係を示すグラフ。
【図１３】多成分系の安注比（アンモニア注入比）と脱
硝率の関係を示すグラフ。
硝率の関係を示すグラフ。
【図１４】多成分系の安注比（アンモニア注入比）と脱
硝率の関係を示すグラフ。
硝率の関係を示すグラフ。
【図１５】多成分系の安注比（アンモニア注入比）と脱
硝率の関係を示すグラフ。
硝率の関係を示すグラフ。
【図１６】多成分系の安注比（アンモニア注入比）と脱
硝率の関係を示すグラフ。
硝率の関係を示すグラフ。
【図１７】多成分系の安注比(アンモニア注入比)とＮＨ
3リ−ク率の関係を示すグラフ。
3リ−ク率の関係を示すグラフ。
【図１８】多成分系の安注比(アンモニア注入比)とＮＨ
3リ−ク率の関係を示すグラフ。
3リ−ク率の関係を示すグラフ。
【図１９】多成分系の安注比(アンモニア注入比)とＮＨ
3リ−ク率の関係を示すグラフ。
3リ−ク率の関係を示すグラフ。
【図２０】多成分系の安注比(アンモニア注入比)とＮＨ
3リ−ク率の関係を示すグラフ。
3リ−ク率の関係を示すグラフ。
【図２１】多成分系の安注比(アンモニア注入比)とＮＨ
3リ−ク率の関係を示すグラフ。
3リ−ク率の関係を示すグラフ。
【図２２】多成分系の安注比(アンモニア注入比)とＮＨ
3リ−ク率の関係を示すグラフ。
3リ−ク率の関係を示すグラフ。
【図２３】多成分系の安注比（アンモニア注入比）とＨ
Ｃl除去率の関係を示すグラフ。
Ｃl除去率の関係を示すグラフ。
【図２４】多成分系の安注比（アンモニア注入比）とＨ
Ｃl除去率の関係を示すグラフ。
Ｃl除去率の関係を示すグラフ。
【図２５】多成分系の安注比（アンモニア注入比）とＨ
Ｃl除去率の関係を示すグラフ。
Ｃl除去率の関係を示すグラフ。
【図２６】多成分系の安注比（アンモニア注入比）とＨ
Ｃl除去率の関係を示すグラフ。
Ｃl除去率の関係を示すグラフ。
【図２７】多成分系の安注比（アンモニア注入比）とＨ
Ｃl除去率の関係を示すグラフ。
Ｃl除去率の関係を示すグラフ。
【図２８】多成分系の安注比（アンモニア注入比）とＨ
Ｃl除去率の関係を示すグラフ。
Ｃl除去率の関係を示すグラフ。
【図２９】ＮＯx除去率とＮＨ3注入量の関係を説明する
グラフ。
グラフ。
─────────────────────────────────────────────────────
【手続補正書】
【提出日】平成９年１０月１７日
【手続補正１】
【補正対象書類名】図面
【補正対象項目名】全図
【補正方法】変更
【補正内容】
【図１】
【図２】
【図７】
【図３】
【図４】
【図６】
【図９】
【図５】
【図８】
【図１０】
【図１１】
【図１２】
【図１８】
【図１３】
【図１４】
【図１５】
【図１６】
【図１７】
【図１９】
【図２０】
【図２１】
【図２２】
【図２３】
【図２４】
【図２５】
【図２６】
【図２７】
【図２８】
【図２９】
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (51)Int.Cl.6 識別記号 ＦＩ Ｂ０１Ｄ 53/81 Ｂ０１Ｄ 53/34 １３４Ａ 53/70 53/68
Claims (1)
- 【請求項１】 ボイラ出口に石灰噴霧塔が設けられ、排
ガスはこの石灰噴霧塔で所定の塩濃度迄下げられ、噴霧
された石灰は電気集じん器又はバグフィルタによりアッ
シュ（灰）と共に捕集され、次に、ブロアを介して熱交
換器により排ガス温度を所定の制御温度の範囲に制御し
て吸着塔に導き、吸着塔には粒状の活性炭を充填し、移
動させ、排ガスは活性炭と接触させたのち煙突へ放出す
るゴミ焼却炉の排ガス処理装置において、ＳＯ2及びダ
イオキシンは粒状の活性炭に吸着し、ＮＯxは熱交換器
の後段から煙道に注入したアンモニアの存在で分解し、
一部はＮＨ4Ｃlとしてダストと共に吸着塔の活性炭層で
濾過集じんされ、さらに、ＳＯ2、ダイオキシン及びＨ
Ｃlを吸着した粒状の活性炭は脱離塔に導かれ、加熱し
てＳＯ2を脱離、ダイオキシンを分解、ＨＣlを脱離し、
脱離再生された活性炭は冷却され脱離塔から排出され、 前記アンモニアの注入量は、吸着塔の入口ＮＯx濃度と
ＮＯx除去率、又は吸着塔の入口ＮＯx濃度と出口ＮＯx
濃度から実質アンモニア注入量を設定するようにしたこ
とを特徴とするゴミ焼却炉の排ガス処理装置におけるア
ンモニア注入量の設定方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP26874297A JP3411483B2 (ja) | 1997-10-01 | 1997-10-01 | ゴミ焼却炉の排ガス処理装置におけるアンモニア注入量の設定方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP26874297A JP3411483B2 (ja) | 1997-10-01 | 1997-10-01 | ゴミ焼却炉の排ガス処理装置におけるアンモニア注入量の設定方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH11104453A true JPH11104453A (ja) | 1999-04-20 |
| JP3411483B2 JP3411483B2 (ja) | 2003-06-03 |
Family
ID=17462720
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP26874297A Expired - Fee Related JP3411483B2 (ja) | 1997-10-01 | 1997-10-01 | ゴミ焼却炉の排ガス処理装置におけるアンモニア注入量の設定方法 |
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| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3411483B2 (ja) |
Cited By (9)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR100607862B1 (ko) * | 2004-07-05 | 2006-08-03 | 권오준 | 저온활성탄 촉매를 이용한 엘시디용 기판유리 용해로의배출가스 정화장치 및 그 정화방법 |
| CN103432838A (zh) * | 2013-09-03 | 2013-12-11 | 洛阳多维丝环保科技有限公司 | 一种垃圾焚烧专用滤袋 |
| CN104689682A (zh) * | 2015-02-05 | 2015-06-10 | 苏州仕净环保设备有限公司 | 一种有机废气处理系统 |
| CN107469561A (zh) * | 2017-09-19 | 2017-12-15 | 中国科学院过程工程研究所 | 一种烟气净化吸收塔及其处理方法 |
| CN109200786A (zh) * | 2018-10-16 | 2019-01-15 | 安徽万磁电子有限公司 | 用于磁体烧结炉的废气的废气处理装置及其废气处理方法 |
| CN110548383A (zh) * | 2019-08-02 | 2019-12-10 | 靖江市鑫盛环保科技有限责任公司 | 一种危险废物焚烧烟气净化系统及其净化工艺 |
| CN112146453A (zh) * | 2019-06-27 | 2020-12-29 | 湖南中冶长天节能环保技术有限公司 | 一种组合式烟气净化工艺 |
| CN114082284A (zh) * | 2022-01-20 | 2022-02-25 | 北京高能时代环境技术股份有限公司 | 一种垃圾焚烧烟气的分级净化系统及方法 |
| CN117065538A (zh) * | 2023-10-17 | 2023-11-17 | 北京中航泰达环保科技股份有限公司 | 一种工业炉窑烟气排放净化方法、装置及应用 |
-
1997
- 1997-10-01 JP JP26874297A patent/JP3411483B2/ja not_active Expired - Fee Related
Cited By (11)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR100607862B1 (ko) * | 2004-07-05 | 2006-08-03 | 권오준 | 저온활성탄 촉매를 이용한 엘시디용 기판유리 용해로의배출가스 정화장치 및 그 정화방법 |
| CN103432838A (zh) * | 2013-09-03 | 2013-12-11 | 洛阳多维丝环保科技有限公司 | 一种垃圾焚烧专用滤袋 |
| CN104689682A (zh) * | 2015-02-05 | 2015-06-10 | 苏州仕净环保设备有限公司 | 一种有机废气处理系统 |
| CN107469561A (zh) * | 2017-09-19 | 2017-12-15 | 中国科学院过程工程研究所 | 一种烟气净化吸收塔及其处理方法 |
| CN109200786A (zh) * | 2018-10-16 | 2019-01-15 | 安徽万磁电子有限公司 | 用于磁体烧结炉的废气的废气处理装置及其废气处理方法 |
| CN112146453A (zh) * | 2019-06-27 | 2020-12-29 | 湖南中冶长天节能环保技术有限公司 | 一种组合式烟气净化工艺 |
| CN112146453B (zh) * | 2019-06-27 | 2022-08-16 | 湖南中冶长天节能环保技术有限公司 | 一种组合式烟气净化工艺 |
| CN110548383A (zh) * | 2019-08-02 | 2019-12-10 | 靖江市鑫盛环保科技有限责任公司 | 一种危险废物焚烧烟气净化系统及其净化工艺 |
| CN114082284A (zh) * | 2022-01-20 | 2022-02-25 | 北京高能时代环境技术股份有限公司 | 一种垃圾焚烧烟气的分级净化系统及方法 |
| CN114082284B (zh) * | 2022-01-20 | 2022-04-19 | 北京高能时代环境技术股份有限公司 | 一种垃圾焚烧烟气的分级净化系统及方法 |
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| JP3411483B2 (ja) | 2003-06-03 |
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