JPH11101582A - 復水器 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】 【課題】本発明の目的は、冷却水温度が変化しても、蒸
気中の不凝縮ガスを安定して抽出できるコンパクトな復
水器を提供することにある。 【解決手段】蒸気流入口４と、蒸気を凝縮する複数の冷
却管１及び蒸気に混入した不凝縮ガスを抽出する複数の
ノズル孔６を設けた抽出管５を有する管巣と、凝縮液を
流出させる凝縮液出口７と、管巣を取り囲む容器２０
と、冷却水流入側の水室２と、冷却水流出側の水室３と
を備えた復水器において、抽出管５は水室２内を貫通す
るように配置され、管巣は、冷却管１の軸方向に所定間
隔で設けられた複数の支持板８により複数のスパン９に
区分され、抽出管５内部の蒸気圧力を水室２の冷却水流
入温度における飽和蒸気圧近くまで低下させるように、
スパン毎のノズル孔６の総断面積を分布させる。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【発明の属する技術分野】本発明は蒸気を凝縮する復水
器に係り、特に原子力プラント，火力プラント等の各種
プラントに用いるのに好適な復水器に関する。

【０００２】

【従来の技術】復水器は、タービンから排出される蒸気
を凝縮して真空状態を作り出す熱交換器である。復水器
には通常１０００〜１００００本の冷却管が用いられ、
冷却管の集まりとして管巣が形成される。蒸気に混入す
る不凝縮ガスを抽出するために、管巣の内部には抽出管
が設けられる。蒸気は管巣に導かれ、冷却管の外表面で
凝縮し、未凝縮の蒸気と不凝縮ガスが抽出管より抽出さ
れ、エジェクター等の真空ポンプにより系外へ排気され
る。

【０００３】復水器の冷却管は、通常その軸方向に所定
距離を隔てて配置された１０枚前後の支持板により支持
される。管巣は、この支持板で区分された複数のスパン
を有し、一つのスパン内での蒸気流は２次元的となる。
冷却水は冷却管の中を軸方向に流れるため、冷却水温度
は冷却水流出側のスパンほど高い。この結果、冷却水と
蒸気の温度差がスパン毎に異なるため、蒸気の凝縮量も
スパン毎に異なる。

【０００４】復水器に関する第１の従来技術としては、
特開昭59−29977 号公報に、複数のスパン毎にオリフィ
スから空気抽出管に流入した未凝縮蒸気及び空気を、冷
却水入口水室内を貫通している空気抽出管を介して排出
する構成が記載されている。また、第２の従来技術とし
ては、USP5,465,784に、抽出管の周りに冷却管を配置し
て空気冷却部を形成し、空気冷却部の周りに均圧領域を
設けた構成が記載されている。同公報には、更に不凝縮
ガスの抽出量が抽出管の内部と周辺の圧力差に依存する
ことを考慮して、抽出管の側面のオリフィスの断面積を
決めることも記載されている。

【０００５】第３の従来技術としては、“CONDENSERS A
ND CONDENSATION”：Proceedingsof the Second Intern
ational Symposium,University of Bath,United Kingdo
m,March 28th-30th 1990, pages 135-145, Elliot Spen
cer and Edwin W. Hewittに、管巣の一部を仕切り、抽
出管の後段の空気冷却部として用いた構造が記載されて
いる。同資料には、更に各スパンに設けたオリフィスの
断面積を、各スパンにおける蒸気の凝縮量に比例させる
ことも記載されている。

【０００６】

【発明が解決しようとする課題】第２及び第３の従来技
術では、管巣内に空気冷却部が設けてあるため、管巣形
状の自由度が損なわれ、凝縮性能向上の妨げになる。ま
た、第２の従来技術では、均圧領域が設けられているた
め、管巣のコンパクト化の妨げになる。

【０００７】更に、各スパンに設けるオリフィスの断面
積に関しては、第１の従来技術には開示がなく、第２の
従来技術では定性的記載があるだけで、具体的な目安は
開示されていない。また、第３の従来技術では、各スパ
ンにおける蒸気の凝縮量に応じて管巣で圧力損失が生
じ、抽出管の周りの圧力が冷却水の流入側のスパンほど
低くなることを考慮していない。

【０００８】一方、復水器の冷却水には海水や河川水が
使われ、これらの温度は気象条件に影響される。蒸気の
凝縮温度は冷却水温度によって決まるが、復水器に流入
する蒸気は飽和状態となっているため、蒸気の圧力は冷
却水温度に影響される。従って、復水器では、冷却水温
度が変化しても不凝縮ガスの抽出系が作動することが要
求される。

【０００９】本発明の目的は、冷却水温度が変化して
も、蒸気中の不凝縮ガスを安定して抽出できるコンパク
トな復水器を提供することにある。

【００１０】

【課題を解決するための手段】上記目的を達成するため
に、本発明は、蒸気を流入させる流入口と、該流入口か
ら流入した蒸気を凝縮する複数の冷却管及び蒸気に混入
した不凝縮ガスを抽出する複数の孔を設けた抽出管を有
する管巣と、前記複数の冷却管で凝縮された凝縮液を流
出させる流出口と、前記管巣を取り囲む容器と、前記複
数の冷却管に冷却水を供給する第１の水室と、前記複数
の冷却管から排出された冷却水を外部に排出する第２の
水室と、を備えた復水器において、前記抽出管は前記第
１の水室内を貫通するように配置され、前記管巣は、前
記冷却管の軸方向に所定間隔で設けられた複数の支持板
により複数のスパンに区分され、前記抽出管内部の蒸気
圧力を前記第１の水室の冷却水流入温度における飽和蒸
気圧近くまで低下させるように、スパン毎の前記孔の総
断面積を分布させる。

【００１１】

【発明の実施の形態】以下、本発明の復水器の第１実施
例を図１及び図２を用いて説明する。図１は第１実施例
の冷却管の軸方向の縦断面図、図２は図１のＡ−Ａ断面
図である。本復水器は、蒸気を流入させるための蒸気流
入口４，冷却水を導入する冷却水流入側の水室２，冷却
水を排出する冷却水流出側の水室３，水室２からの冷却
水を内部に流すことにより蒸気流入口４から流入した蒸
気を凝縮する冷却管１，蒸気流入口４から流入した蒸気
中に混入した不凝縮ガスを抽出する抽出管５，冷却管１
で凝縮された凝縮液を流出させるための凝縮液出口７な
どを備える。

【００１２】複数の冷却管１及び抽出管５が管巣１０を
構成し、容器２０が管巣１０を取り囲んでいる。凝縮液
出口７は、容器２０の底部に設けてある。冷却管１はそ
の軸方向に所定距離を隔てて配置された複数の支持板８
により支持され、管巣は複数の支持板８により１０個の
スパン９に区分されている。抽出管５の側面には複数の
ノズル孔６が設けられており、スパン毎のノズル孔６の
総断面積を、後述するように、冷却管１の軸方向に分布
させている。また、抽出管５は、支持板８及び水室２を
貫通し、水室２の外側で排気管１６に接続されている。
抽出管５の水室３側の端部は閉塞されている。

【００１３】管巣１０は、図２に示すように、抽出管５
を取り囲むように冷却管１を密集して配置した密集領域
と、この密集領域の外周から外側に向かって長く伸びた
複数の流路を形成するように冷却管１を配置した放射領
域とを有する。図２では、管巣１０のうち冷却管１が配
置されている領域を、簡単のために網かけで示してい
る。放射領域の流路は、蒸気流入口４に向かって長く伸
び容器２０の側壁にほぼ平行に形成された複数の流路１
０ａ，容器２０の側壁に向かって水平方向（図２の横方
向）に形成された複数の流路１０ｂ，容器２０の底部に
向かって容器２０の側壁にほぼ平行に形成された複数の
流路１０ｃからなる。

【００１４】各流路の幅は冷却管１の直径よりも大き
く、流路１０ｂ及び流路１０ｃの幅に比べて流路１０ａ
の幅が大きくなるように構成している。このような構成
にすることにより、蒸気流入口４から流入した蒸気の大
部分を流路１０ａ内に導くことができるので、少ない圧
力損失で凝縮性能を向上できる。容器２０の横幅に対す
る管巣１０の横幅の比（横幅比）は、０.５〜０.８の範
囲となるように設定されている。これにより、管巣１０
の外周と容器２０の側壁との距離が流路１０ａの幅より
も大きくなるように構成している。

【００１５】冷却水流入口２ａから水室２に流入した冷
却水は、複数の冷却管１内を流れて水室３に至り、冷却
水流出口３ａから排出される。蒸気流入口４から流入し
た蒸気は、管巣１０を構成する冷却管１の外表面で凝縮
され、凝縮された凝縮液１４が凝縮液出口７から流出す
る。一方、冷却管１の外表面で凝縮されない未凝縮の蒸
気及び蒸気中に混入している不凝縮ガスは、スパン９毎
に、ノズル孔６を通して抽出管５で抽出され、排気管１
６に導かれる。この際、抽出管５内の未凝縮の蒸気は、
冷却水流入側の水室２内で再度冷却されることにより凝
縮される。

【００１６】蒸気流入口４から流入する蒸気は飽和状態
にあるため、蒸気の圧力は蒸気の温度で決まる。従っ
て、抽出管５の周りの蒸気の圧力は、抽出管５の周りの
冷却管１の外表面における蒸気の凝縮温度で決まる。管
巣１０での圧力損失は小さく設計されており、抽出管５
の周りの冷却管１でも多くの蒸気が凝縮されるので、抽
出管５の周りの蒸気の凝縮温度は、冷却水流入口２ａに
おける冷却水の流入温度よりも高くなる。従って、抽出
管５のノズル孔６から抽出される蒸気の温度は冷却水の
流入温度より高く、水室２内で流入冷却水に晒される抽
出管５の内表面で未凝縮の蒸気が凝縮する。

【００１７】復水器に流入する不凝縮ガスは微量であり
ノズル孔６は絞られているため、ノズル孔６から抽出管
５内に流入する未凝縮蒸気の量は少ないので、抽出管５
の内表面における蒸気の凝縮量は少ない。また、抽出管
５内の蒸気温度は冷却水の流入温度に近いため、抽出管
５の内部における蒸気圧力は、冷却水の流入温度に対応
する飽和蒸気圧に近い。一方、不凝縮ガスの分圧は、経
験的に多くても蒸気圧の数十％と見込まれる。従って、
抽出管５の内部の蒸気と不凝縮ガスの混合ガスの圧力
は、冷却水の流入温度の飽和蒸気圧に近い。

【００１８】次に、スパン９毎のノズル孔６の総断面積
の決め方を説明する。ノズル孔６の等価直径を抽出管５
の直径よりも十分小さくとれば、ノズル孔６を通過する
蒸気流れの流動抵抗係数は近似的に定数とみなせる。こ
の場合、蒸気の流量は、ノズル孔６の断面積の１乗に比
例し、ノズル孔６の内部領域と外部領域の圧力差の１／
２乗に比例する。抽出管５の外周における圧力は、蒸気
流入口４における圧力から管巣１０での圧力損失分だけ
低下する。

【００１９】図３に示すように、冷却水温度は冷却水の
流入側から流出側に向けて上昇する。図３は、復水器の
冷却管の軸方向における蒸気温度と冷却水温度の温度差
の分布、及び抽出管の内部と外部の圧力差の分布の説明
図である。図３の横軸はスパンの番号で示しており、冷
却水流入側のスパンの番号が１に、冷却水流出側のスパ
ンの番号が１０に、それぞれ対応している。

【００２０】蒸気温度及び冷却管１での熱伝達率はほぼ
一定と近似できるので、冷却水流入側を起点にして冷却
管１の軸方向に距離ｘをとると、蒸気と冷却水の温度差
δＴはｘの増加に伴い指数関数的に減少する。冷却管１
の外表面における蒸気の凝縮量は温度差δＴとほぼ比例
関係にあるので、スパン毎の蒸気の凝縮量はｘの増加に
伴い指数関数的に減少する。スパン毎の不凝縮ガス量は
蒸気の凝縮量に比例するので、スパン毎の不凝縮ガス量
もｘの増加に伴い指数関数的に減少する。

【００２１】一方、各スパンに同数のノズル孔６を設け
た場合（スパン毎のノズル孔６の総断面積が同じ場
合）、抽出管５の内部と外部の圧力差δＰは、図３に示
すように、抽出すべき不凝縮ガス量が最も多い冷却水流
入側で最小となる。即ち、冷却水流入側のスパンでは、
多量の蒸気を凝縮できる温度条件を有しているものの、
抽出管５での圧力差δＰが小さいために、十分な凝縮性
能を発揮できない。

【００２２】本実施例では、冷却水流入側のスパンほど
ノズル孔６の総断面積を大きくすることにより、抽出管
５の内部圧力を低下させ、冷却水流入側のスパンにおけ
る抽出管５での圧力差δＰを増加させている。即ち、図
４に示すように、スパン毎のノズル孔６の総断面積Ｓが
ｘと指数関数的相関にある直線Ｌに比べて、冷却水流入
側に近いほどＳが急激に大きくなるように構成してい
る。図４は、本実施例のスパン毎のノズル孔の総断面積
の分布を示す図で、第１スパン〜第１０スパンにおける
ノズル孔の総断面積Ｓを○印で示してある。図４で、直
線Ｌはｘの増加に伴い指数関数的に減少する直線を、右
縦軸はスパン毎のノズル孔の総断面積Ｓの相対値を、左
縦軸はＳ（相対値）の常用対数Ｌog(Ｓ)を、それぞれ示
している。具体的には、冷却水流出側の第１０スパンに
おけるノズル孔６の総断面積を１とすると、第１スパン
〜第９スパンにおけるノズル孔６の総断面積が、それぞ
れ４０.６，１９.９，１１.７，６.９，４.４，３.２，
２.３，１.６，１.３ となるように、ノズル孔６を分布
させている。この場合、各ノズル孔６の断面積は変えず
にスパン毎のノズル孔６の数を変化させても良いし、ス
パン毎に、ノズル孔６の数は変えずにノズル孔６の断面
積を変化させても良い。

【００２３】このように、スパン毎のノズル孔６の総断
面積Ｓを冷却水流入側ほど急激に大きくすることによ
り、抽出管５の内部圧力を冷却水の流入温度における飽
和蒸気圧近くまで低下することができる。この結果、全
てのスパンにおいて抽出管５での圧力差δＰを十分大き
くでき、抽出管５の外表面における蒸気の凝縮性能を十
分に向上できる。また、この圧力差δＰの増大に伴い、
不凝縮ガスの抽出性能も向上できる。従って、本実施例
によれば、冷却水温度が変化した場合でも、抽出管５で
の圧力差δＰを十分大きくとれるので、不凝縮ガスの抽
出性能を安定して維持できる。

【００２４】抽出管５の内部圧力を冷却水の流入温度に
おける飽和蒸気圧近くまで低下させるための、スパン毎
のノズル孔６の総断面積Ｓの配分について、更に説明す
る。上記したように、スパン毎の総断面積Ｓが図４の直
線Ｌに比べて冷却水流入側に近いほど急激に大きくなる
ようにするためには、例えば、次のように総断面積Ｓを
分布させれば良い。即ち、スパン毎に総断面積Ｓの常用
対数Ｌog(Ｓ)を定義し、隣合うスパン間のＬog(Ｓ)の勾
配（スパンの間隔に対する勾配）が、冷却水流入側に近
いほど大きくなるようにノズル孔６を分布させれば良
い。これは、スパンの間隔が全て等しい場合、隣合うス
パン間のＬog(Ｓ)の差が、冷却水流入側に近いほど大き
くなるようにノズル孔６を分布させることに相当する。

【００２５】また、本実施例によれば、図２のように、
従来の空気冷却部や均圧領域がない分、管巣のコンパク
ト化即ち復水器のコンパクト化を図ることができる。こ
のように、空気冷却部や均圧領域を設ける必要がない管
巣構造を実現できることにより、管巣形状の自由度が増
える。管巣形状の自由度が増えることにより、管巣の放
射領域に設ける流路の数を更に増やすことができるの
で、管巣での圧力損失を更に低減できる。これは凝縮性
能の更なる向上に寄与する。

【００２６】次に、図５を用いて本発明の復水器の第２
実施例を説明する。図５は第２実施例の冷却管の軸方向
の縦断面図である。本実施例が第１実施例と異なる点
は、抽出管５が冷却水流入側の水室２を出た位置に液滴
溜まり５ａを設けて排気管１６に接続した構成と、液滴
溜まり５ａの底部と容器２０の底部とを配管１８で接続
した構成である。その他の構成は第１実施例と同じであ
る。

【００２７】即ち、本実施例でも、スパン毎に図４に示
した総断面積のノズル孔６を抽出管５に設けている。従
って、本実施例でも、第１実施例と同じ効果を得ること
ができる。更に、本実施例の場合、抽出管５の中で未凝
縮蒸気が凝縮された凝縮液を液滴溜まり５ａにトラップ
できるので、抽出管５又は排気管１６がこの凝縮液によ
って閉塞することを防止することもできる。

【００２８】次に、図６を用いて本発明の復水器の第３
実施例を説明する。図６は第３実施例の冷却管の軸方向
の縦断面図である。本実施例は、第２実施例で、冷却水
流入側の水室２の中で、抽出管５を複数の細管に分岐さ
せた例である。即ち、抽出管５は、水室２の入口の分配
部１１で複数の細管１２に分岐され、水室２を出た位置
で合流部１３により一つに合流され、排気管１６に接続
される。合流部１３には液滴溜まり５ａが設けられてい
る。その他の構成は第２実施例と同じである。本実施例
でも、第２実施例と同じ効果を得ることができる。更
に、本実施例の場合、抽出管５を複数の細管１２に分岐
させることにより、水室２の中で冷却水に接触する管の
表面積が増えるので、第２実施例に比べて、凝縮温度は
冷却水の流入温度により近くなる。この分、細管１２中
における蒸気の凝縮性能を向上することができる。

【００２９】次に、図７を用いて本発明の復水器の第４
実施例を説明する。図７は第４実施例の冷却管の軸方向
の縦断面図である。本実施例が第１実施例と異なる点
は、抽出管５が冷却水流入側の水室２を出た位置に熱交
換器１９を設けて排気管１６に接続した構成である。そ
の他の構成は第１実施例と同じである。

【００３０】本実施例でも、第１実施例と同じ効果を得
ることができる。更に、本実施例の場合、復水器本体に
外付けした熱交換器１９に冷媒入口１９ａから冷媒出口
19ｂに向けて十分な冷却能力を有する冷媒を流すことに
より、抽出管５の中に存在する未凝縮蒸気を確実に凝縮
することができる。熱交換器１９に供給する冷媒として
は、復水器本体の水室２に供給する冷却水を共用するこ
とも可能である。

【００３１】次に、図８及び図９を用いて本発明の復水
器の第５実施例を説明する。図８は第５実施例の冷却管
の軸方向の縦断面図、図９（ａ）は図８のＡ−Ａ断面
図、図９（ｂ）は図９（ａ）の抽出管周りの詳細図であ
る。図９（ａ）は、図２と同様に、管巣１０の断面の概
略形状を示したものである。本実施例は、第１実施例
で、抽出管５の内部にも冷却管１ａを配置した例であ
る。

【００３２】図９（ｂ）に示すように、本実施例の抽出
管５は六角筒状の断面形状をしており、抽出管５の内部
に複数の冷却管１ａを２層に配置している。尚、図９
（ｂ）では、各冷却管の中心が正三角形の各頂点に位置
するように配置したことを判り易くするために、各中心
間を結んだ正三角形も一緒に表示している。また、図８
に示すように、抽出管５は冷却水流入側の水室２との境
界壁の位置で、抽出管５よりも直径が細い排気管１６に
接続されている。その他の構成は第１実施例と同じであ
る。本実施例では、抽出管５の内部に流入した未凝縮の
蒸気は冷却管１ａで凝縮され、残った不凝縮ガスが排気
管１６より排気される。

【００３３】本実施例でも、第１実施例と同じ効果を得
ることができる。更に、本実施例の場合、抽出管５の中
で未凝縮蒸気が冷却水に接触する管の表面積が増えるの
で、第１実施例に比べて、凝縮温度は冷却水の流入温度
により近くなる。この分、抽出管５の中における蒸気の
凝縮性能を向上することができる。

【００３４】次に、図１０を用いて、本発明の復水器を
沸騰水型原子力発電プラント（BWRプラント）に用いた
実施例を説明する。本ＢＷＲプラントは、炉心３０を設
けた圧力容器３１，圧力容器３１で発生された蒸気を用
いて発電機４２を回転させる高圧タービン４０及び低圧
タービン４１，低圧タービン４１から排出された蒸気を
凝縮して復水を生成する復水器２１などから構成され
る。復水器としては、本発明の第１〜第５実施例の何れ
かのものを用いる。

【００３５】炉心３０で発生した蒸気は、高圧タービン
４０，低圧タービン４１を経て復水器２１に流入する。
復水器２１に流入した蒸気は凝縮されて復水（凝縮水）
となり、この復水が給水として再び炉心３０に戻され
る。蒸気は高圧タービン４０と低圧タービン４１で膨張
して復水器２１に流入するが、膨張した多量の蒸気を凝
縮するために、復水器２１には大きな凝縮能力が要求さ
れる。復水器２１から排気管１６を通して排気される不
凝縮ガスは、エジェクター１７に導かれる。

【００３６】本ＢＷＲプラントの復水器として、第１〜
第５実施例の何れかを用いることにより、コンパクトな
復水器で大きな凝縮能力を得ることができるので、ＢＷ
Ｒプラント全体をコンパクトにして建設コストを低減す
ることができる。また、本復水器では蒸気の圧力損失が
小さいため、タービンの排気圧力を低下できるので、タ
ービンの前後での圧力比を大きく取って発電効率を向上
することもできる。

【００３７】尚、本実施例ではＢＷＲプラントの復水器
に本発明を用いた例について説明したが、ＢＷＲプラン
ト以外にも、火力プラントの復水器や、化学プラントの
凝縮器などに用いても、同様な効果を得ることができ
る。

【００３８】

【発明の効果】本発明によれば、コンパクトな復水器
で、冷却水温度が変化した場合でも、蒸気に混入した不
凝縮ガスを安定して抽出できる。

【図面の簡単な説明】

【図１】本発明の復水器の第１実施例の縦断面図。

【図２】図１のＡ−Ａ断面図。

【図３】復水器の蒸気温度と冷却水温度の温度差の分布
及び抽出管の内部と外部の圧力差の分布の説明図。

【図４】第１実施例のスパン毎のノズル孔の総断面積の
分布を示す図。

【図５】本発明の復水器の第２実施例の縦断面図。

【図６】本発明の復水器の第３実施例の縦断面図。

【図７】本発明の復水器の第４実施例の縦断面図。

【図８】本発明の復水器の第５実施例の縦断面図。

【図９】第５実施例の管巣の概略構成図で、（ａ）は図
８のＡ−Ａ断面図、（ｂ）は抽出管周りの詳細図。

【図１０】本発明の復水器をＢＷＲプラントに用いた実
施例の概略構成図。

【符号の説明】

１，１ａ…冷却管、２，３…水室、２ａ…冷却水流入
口、３ａ…冷却水流出口、４…蒸気流入口、５…抽出
管、５ａ…液滴溜まり、６…ノズル孔、７…凝縮液出
口、８…支持板、９…スパン、１０…管巣、１０ａ，１
０ｂ，１０ｃ…流路、１１…分配部、１２…細管、１３
…合流部、１４…凝縮液、１６…排気管、１７…エジェ
クター、１８…配管、１９…熱交換器、１９ａ…冷媒入
口、１９ｂ…冷媒出口、２０…容器、２１…復水器、３
０…炉心、３１…圧力容器、４０…高圧タービン、４１
…低圧タービン、４２…発電機。

フロントページの続き (72)発明者 数藤 充 茨城県日立市幸町三丁目１番１号 株式会 社日立製作所日立工場内

Claims (8)

【特許請求の範囲】
1. 【請求項１】蒸気を流入させる流入口と、該流入口から
   流入した蒸気を凝縮する複数の冷却管及び蒸気に混入し
   た不凝縮ガスを抽出する複数の孔を設けた抽出管を有す
   る管巣と、前記複数の冷却管で凝縮された凝縮液を流出
   させる流出口と、前記管巣を取り囲む容器と、前記複数
   の冷却管に冷却水を供給する第１の水室と、前記複数の
   冷却管から排出された冷却水を外部に排出する第２の水
   室と、を備えた復水器において、 前記抽出管は前記第１の水室内を貫通するように配置さ
   れ、 前記管巣は、前記冷却管の軸方向に所定間隔で設けられ
   た複数の支持板により複数のスパンに区分され、前記抽
   出管内部の蒸気圧力を前記第１の水室の冷却水流入温度
   における飽和蒸気圧近くまで低下させるように、スパン
   毎の前記孔の総断面積を分布させたことを特徴とする復
   水器。
2. 【請求項２】請求項１において、スパン毎の前記孔の総
   断面積Ｓの常用対数をＬog(Ｓ)で表した場合、隣合うス
   パン間のＬog(Ｓ)の勾配が冷却水流入側に近いほど大き
   くなるように、前記孔を分布させたことを特徴とする復
   水器。
3. 【請求項３】請求項１又は２において、前記管巣は、前
   記抽出管を取り囲むように前記冷却管を密集して配置す
   ることにより前記抽出管の近くに形成された密集領域を
   有し、 該密集領域の外周から前記流入口に向かって長く伸び前
   記容器の側壁にほぼ平行で前記冷却管の直径よりも大き
   な幅を有する複数の流路を形成するように、前記冷却管
   が配置され、 前記管巣の外周と前記容器の側壁との距離が前記流路の
   幅よりも大きいことを特徴とする復水器。
4. 【請求項４】請求項３において、容器幅に対する管巣幅
   の比が０.５〜０.８の範囲であることを特徴とする復水
   器。
5. 【請求項５】請求項１乃至４の何れかにおいて、前記抽
   出管は、前記第１の水室内で複数の細管に分岐している
   ことを特徴とする復水器。
6. 【請求項６】請求項１乃至４の何れかにおいて、前記抽
   出管は、前記第１の水室を貫通後に熱交換器に接続され
   たことを特徴とする復水器。
7. 【請求項７】請求項１乃至４の何れかにおいて、前記抽
   出管は、その内側に少なくとも１本の前記冷却管を含む
   ことを特徴とする復水器。
8. 【請求項８】蒸気を用いて発電を行う蒸気タービンと、
   該蒸気タービンから排出された蒸気を凝縮する復水器
   と、を備えた発電プラントにおいて、 前記復水器として、請求項１乃至７の何れかの復水器を
   用いた発電プラント。