JPH1088269A - ディファレンシャルギヤケースおよびその製造方法 - Google Patents
ディファレンシャルギヤケースおよびその製造方法Info
- Publication number
- JPH1088269A JPH1088269A JP26131796A JP26131796A JPH1088269A JP H1088269 A JPH1088269 A JP H1088269A JP 26131796 A JP26131796 A JP 26131796A JP 26131796 A JP26131796 A JP 26131796A JP H1088269 A JPH1088269 A JP H1088269A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- aluminum alloy
- gear case
- differential gear
- less
- molten
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
Links
Classifications
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
- F16H—GEARING
- F16H48/00—Differential gearings
- F16H48/38—Constructional details
- F16H2048/382—Methods for manufacturing differential gearings
Landscapes
- Retarders (AREA)
Abstract
そのバラツキが少なく、低コストにできるディファレン
シャルギヤケースおよびその製造方法を得る。 【解決手段】 ディファレンシャルギヤケースは、質量
比で、Si:4.0〜8.0%、Mg1.0%以下、F
e:1.0%以下、または更にCu:6%以下、残部実
質的にAlおよび不可避的不純物を含有する組成のアル
ミニウム合金からなり、基地組織が実質的に粒状化して
おり、機械的性質の強度指数[3×引張強さ(MPa)
+40×伸び(%)]の値が、主要部で1250以上で
ある。そして、通常のダイカスト鋳造法により、溶融ア
ルミニウム合金を鋳込みスリーブにおいて初晶を実質的
に粒状化した半溶融状態とし、金型キャビティ内に充
填、凝固させて鋳造し、その後熱処理を施して製造す
る。
Description
用部品であるディファレンシャルギヤケース(以下「デ
ィファレンシャルギヤケース」を略して「デフケ―ス」
という)およびその製造方法に関する。
行する際の左右駆動輪の回転差、または四輪駆動車にお
ける前後駆動輪の回転差を許容する装置であり、構造的
には出力軸に連結された一対のベベルギヤの間にピニオ
ンギヤを介在させ、ピニオンギヤのシャフトの外側から
回転力を加えると、差動時にはピニオンギヤが自転して
各出力軸の回転差が許容されるように構成されたものが
一般的である。そして、ベベルギヤおよびピニオンギヤ
を収納するデフケ―スは、エンジンからプロペラシャフ
トを経由してハイポイドベベルギヤに伝達される駆動力
を、デフケースのフランジ面に取り付けたリングギヤに
伝達、左右の駆動輪を回転させる働きを受け持つ。この
ようにデフケ―スは、運転時に常時大きな応力が作用す
るため、引張強さ、耐力、伸びなどの機械的特性が要求
される。また、デフケースには前述のとおり、ベベルギ
ヤやピニオンギヤの収納、リングギヤの取り付け、ギヤ
キャリア内に収納し、かつテーパコロ軸受を外嵌するボ
ス部など複雑構造を形成するため、従来から球状黒鉛鋳
鉄材からなる鋳物が用いられている。
て軽量化を図るべく、鋳鉄材からなる鋳物に代えアルミ
ニウム(以下「アルミニウム」を略して「アルミ」とい
う)合金鋳物で形成することが提案されている。例え
ば、アルミ合金鋳物で高強度、高靱性を出そうと、特開
平5−5148号公報には、Si:2.5〜4.4wt
%とSiを比較的少なくして伸びを向上させ、また、C
u:1.5〜2.5wt%、Mg:0.2〜0.5wt
%として引張強さを向上をさせ、更に、Sr:0.00
5〜0.2wt%として共晶Siを微細化すると共に伸
びおよび引張強さを安定させ、また、金型での溶湯鍛造
法により加圧鋳造することで、Siを少なくしたことに
よる鋳造性の低下を補い、更に、溶体化処理と時効処理
により上記の伸びおよび引張強さの特性を得ようとする
開示がある。
は、差動装置を構成するキャリアおよびハウジングをア
ルミ合金で形成すると共に、キャリアおよびハウジング
の各フランジ部の外周にフィンを設け、フィンによって
フランジ部の熱放散率を向上して、相手部品との熱膨張
差による空隙の発生を防止し、もって軽量化を図ろうと
する開示がある。
にある溶湯をキャビティ内に塑性加工を与えつつ圧送さ
せることにより、機械的性質に優れる鋳物を製造する半
溶融成形法が注目されてきている。そして、特開平5−
318075号公報には、固液共存温度域まで再加熱す
る際に、素材たるビレットの表面に生成された酸化皮膜
がキャビティ内に圧送されるのを防止して、アルミ鋳物
の結晶粒を微細にすると共に機械的性質に優れたアルミ
鋳物などを得ようとする半溶融成形装置の開示がある。
開平5−5148号公報は、溶湯鍛造法による加圧鋳造
であるため、共晶Siの偏析が発生し易く、機械的性質
がバラツクことが多い。また、特開平7−280069
号公報は、相手部品との熱膨張差による空隙の発生を防
止するものであり、積極的に機械的特性を向上しようと
する開示はない。機械的特性を向上するには、キャリア
およびハウジングを厚肉に形成しなければならず、重量
が増加してしまい、軽量化と逆行してしまう。
は、ビレットを固液共存温度域まで再加熱のするため余
分なエネルギーが必要であり、製造コストを上昇させ
る。更に、ビレットの表面に生成された酸化皮膜を完全
に除去することは難しく、キャビティ内に合金と共に流
入したり、偏析も発生し易く、機械的性質がバラツクこ
とが多い。一方、アルミ合金材からなる鍛造品は、靱性
および伸びが大きく、また内部欠陥が少ないので機械的
性質に優れ、信頼性が高い。しかしデフケースは前述の
とおり複雑形状であるため、鍛造で形成することは非常
に難しい。
カスト鋳造法によって、軽量化でき、しかも機械的性質
に優れ、かつそのバラツキが少なく、低コストにできる
デフケースおよびその製造方法を得ることにある。
ト鋳造法によりアルミ合金材でデフケースを鋳造して、
機械的性質に優れ、かつ低コストで製造できないか鋭意
研究した。その結果、溶融アルミ合金を鋳込みスリーブ
内で粒状化した半溶融状態とし、そしてこの粒状化した
半溶融アルミ合金を金型キャビティ内にダイカスト鋳造
することにより、鋳造後の基地組織が粒状化したデフケ
ースとなり、更に熱処理を施すことで、引張強さ、耐力
および伸びなどの機械的性質に優れ、しかも低コストで
製造できることを見出し本発明に想到した。
合金からなり、基地組織が実質的に粒状化していること
を特徴とする。
比で、Si:4.0〜8.0%、Mg1.0%以下、F
e:1.0%以下、または更にCu:6%以下、残部実
質的にAlおよび不可避的不純物を含有する組成のアル
ミニウム合金からなり、基地組織の平均粒径が30〜1
00μmで円形度が0.6以上である。また、第1発明
のデフケ―スは、機械的性質の強度指数[3×引張強さ
(MPa)+40×伸び(%)]の値が、前記デフケ―
スの主要部で1250以上有する。
溶融アルミ合金を、鋳込みスリーブにおいて初晶を実質
的に粒状化した半溶融状態とし、金型キャビティ内に充
填、凝固させ、その後熱処理を施すことを特徴とする。
しくは、(a)質量比で、Si:4.0〜8.0%、M
g:1.0%以下、Fe:1.0%以下、または更にC
u:6%以下、残部が実質的にAlおよび不可避的不純
物の組成となる溶融アルミニウム合金を準備する工程
と、(b)前記溶融アルミニウム合金を液相線近傍また
は液相線以上の温度で鋳込みスリーブに移し、該鋳込み
スリーブ内で液相線より低く固相線または共晶線より高
い温度まで所定の冷却速度で低下させて、溶融アルミニ
ウム合金の初晶を実質的に粒状化した半溶融状態とする
工程と、(c)前記鋳込みスリーブ内の半溶融状態アル
ミニウム合金をディファレンシャルギヤケースを形成し
た金型キャビティ内に加圧充填する工程と、(d)前記
金型キャビティ内に加圧充填された半溶融状態アルミニ
ウム合金を凝固させる工程と、(e)凝固後に溶体化処
理および/または時効処理する熱処理を施す工程と、よ
りなる。
部の回りに誘導コイルを設け、この誘導コイルにより磁
場を形成して鋳込みスリーブ内溶湯を撹拌するのが好ま
しい。また、前記鋳込みスリーブの内筒部の少なくとも
一部を低熱伝導材とし、好ましくはサイアロンを用い
る。 また、(a)溶融アルミニウム合金の準備工程は、
ラドル内および/または鋳込みスリーブ内溶融アルミニ
ウム合金の温度を測温センサで測定して、液相線以上で
液相線近傍の温度に到達させる。更に、(b)鋳込みス
リーブ内の半溶融アルミニウム合金は、固相率を20〜
60%に制御するのが好ましい。
(化学組成の%は質量%を示す)ほかの理由は、以下の
とおりである。 (1)基地組織が実質的に粒状化、好ましくは平均粒径
が30〜100μmで円形度が0.6以上 質量比で、Si:4.0〜8.0%、Mg1.0%以
下、Fe:1.0%以下、残部実質的にAlおよび不可
避的不純物を含有する組成のアルミ合金からなる組成
で、基地組織が実質的に粒状化、好ましくは平均粒径が
30〜100μmで円形度が0.6以上とすることによ
り、引張強さ、耐力、伸びなどの機械的性質が向上す
る。
はSi:6.0〜7.0% Siは、伸び、衝撃値などの靱性、および湯流れ性など
鋳造性等に影響を及ぼす。Siが4.0%未満では湯流
れ性が悪くなり、8.0%を越えると、伸び、衝撃値な
どの靱性を低下させる。従ってSi:4.0〜8.0%
とする。好ましくはSi:6.0〜7.0%とする。
2〜0.4% Mgは、溶体化処理および時効処理を施す熱処理によ
り、Mg2 Siを析出して強度の向上に有効に寄与す
る。Mgが1.0%を越えると、Mg2 Siが過多とな
るきらいがあり、靱性が低下する。従ってMg:1.0
%以下とする。好ましくは、Mg:0.2〜0.4%と
する。
は0.2%以下 Feは、多量に存在すると針状晶を形成し、1.0質量
%を越えると靱性の低下を招く。従ってFe:1.0質
量%以下とする好ましくは、Fe:0.2%以下とす
る。
0%を越え含有させると、伸びが低下する。従って、C
uは6.0%以下必要に応じ含有させる。
+40×伸び(%)]:1250以上 デフケ―スは、引張強さと伸びがバランスした性能が要
求される。引張強さと伸びのバランスを、本発明では、
強度指数=[3×引張強さ(MPa)+40×伸び
(%)]としてあらわす。強度指数が1250未満で
は、デフケ―スとして不十分である。このため、強度指
数は1250以上とする。
所定の冷却速度で低下させ粒状化 溶融状態のアルミ合金を、液相線以上の温度から、液相
線より低く固相線または共晶線より高い温度まで所定の
冷却速度で低下させると、アルミ合金の初晶が粒状化し
て半溶融状態となる。好ましくは、冷却速度は、10℃
/s以下の冷却速度とすることが好ましい。それにより
生成する初晶を実質的に粒状化することができる。
溶湯を撹拌 鋳込みスリーブの外筒の一部に導電体を複数個配置し、
この導電体の外部の誘導コイルによって磁場を形成する
と、鋳込みスリーブ内のアルミ合金および導電体には、
電磁誘導による電流が発生する。そして、誘導電流と磁
場の相互作用による電磁体積力が、アルミ合金に鋳込み
スリーブ表面から遠ざける方向に作用し鋳込みスリーブ
との接触を少なくする。このため、接触による温度低下
が少なくなると共に、アルミ合金表面に凝固片の発生が
少なくなる。しかも、電磁攪拌により、鋳込みスリーブ
内アルミ合金の温度分布も均一となる。
サイアロン 鋳込みスリーブ内筒を低熱伝導材とすることにより、溶
融または半溶融アルミ合金が熱を奪われることが少なく
なり、鋳込みスリーブを予熱しなくても、半溶融で粒状
の組織が得られる。低熱伝導材として、サイアロンを用
いることにより、溶融または半溶融アルミ合金が濡れ難
い。
射出時の固相率は、20〜60%に制御する。固相率が
20%以上で半溶融アルミ合金にチクソトロピー性を付
与することができる。一方、固相率が60%を越えると
粘性が過度に高くなり、湯流れが悪くなる。従って、固
相率20〜60%で射出する。
り、凝固過程で生じたミクロ偏析の多くが固溶されてな
くなり、板状または片状の共晶Siを粒状化する。その
後必要に応じ行う焼もどしによって時効析出し、鋳造後
のアルミ鋳物に、靱性と引張強さなどの機械的を向上さ
せる。好ましくは、溶体化処理は、500〜550℃の
温度に0.5〜8時間保持後、急冷する。
ミ合金鋳物で、伸び、衝撃値などの靱性に加え、引張強
さ、耐力を確保することができる。そして、前述の強度
指数[3×引張強さ(MPa)+40×伸び(%)]:
1250以上となるデフケ―スが得られる。
する。 (実施の形態1)図1は、実施の形態のデフケ―ス20
の加工後を示す断面図であり、図2はダイカスト鋳造後
のデフケ―ス素材20Aを示す図であり、(a)はサイ
ドギヤおよびピニオンギヤ組立の窓部での断面図、
(b)は、(a)と90゜回転した断面図である。図1
のデフケ―ス20は、フランジ部外径20Bが127m
m、全長135mm、リングドギヤの嵌合外径20Cが
80mm、サイドベアリング外径20Dが35mmであ
り、中央部には、サイドギヤ(図示せず)およびピニオ
ンギヤ(図示せず)を組み立てための窓部20Eが、軸
方向の幅60mm、高さ40mmに形成されている。
イカスト鋳造装置について説明する。図4および図5
は、ダイカスト鋳造装置の金型キャビティを含む要部断
面図であり、図4はラドル19から鋳込みスリーブ2内
に溶融アルミ合金を受けている状態を示す断面図、図5
は鋳込みスリーブ2から金型キャビティ6に半溶融アル
ミ合金を射出している状態を示す断面図である。ダイカ
スト鋳造装置は、横型締めで型締力250t(トン)、
縦射出で射出力35tであり、要部として、溶融状態の
アルミ合金を受ける鋳込みスリーブ2と、油圧装置にて
駆動されて鋳込みスリーブ2内を摺動するプランジャチ
ップ3と、このプランジャチップ3が上方に移動した際
に、鋳込みスリーブ2内のアルミ合金が充填される固定
型4と可動型5でデフケ―ス20Aの金型キャビティ6
を形成する金型からなる。
明する図であり、図7は図6の鋳込みスリーブ2中央部
の断面図である。図6および図7で、鋳込みスリーブ2
の溶融アルミ合金1Bを受ける内筒2Aは、低熱伝導材
のサイアロンとしており、この低熱伝導材を囲む外筒部
2Bは、スリットを形成して8分割した導電体のオース
テナイト系ステンレス(JIS SUS304)材とし
ている。また、外筒部1Bは外径165mmであり、こ
の外筒部1Bから僅か離して、内径178mm、外径2
18mm、高さ265mm、均等に14ターンした誘導
コイル7を巻回している。この誘導コイル7には発振器
である能力100kW−500Hzのサイリスタインバ
ータ(図示せず)を接続している。
サ(図示せず)を設けて、鋳込みスリーブ2内に受けた
溶融または半溶融アルミ合金1B中に浸漬して温度を連
続で測定している。そして、温度センサにより連続して
検出したアルミ合金1Bの温度により、発振器からの誘
導コイル7への通電を制御している。ここで、誘導コイ
ルによる撹拌時、鋳込みスリーブ2は、15゜傾斜させ
ている。
(JIS SUS304)材中には冷却通路16を形成
して冷却水を貫流させ、また、鋳込みスリーブ2の取付
フランジ2C上には冷却水を貫流する銅パイプ15を接
続した厚さ3mmの銅板14を固定し、鋳込みスリーブ
2内アルミ合金1B、および誘導コイル7での電磁誘導
発熱による異常な温度上昇を防止している。また、プラ
ンジャチップ3は、その先端は空気層17を形成してい
る。
めの金型につき、図4および図5により説明する。金型
は、前述のとおり、固定型4および可動型5と、更に固
定型4の上部から、見切面中心に油圧シリンダ9により
上下駆動されて、図2に示すデフケ―ス20Aの中空部
20B、20Cを形成する摺動型8からなる。従ってデ
フケ―スの金型キャビティ6は、固定型4、可動型5、
摺動型8の3要素で形成されるので、構造が簡単で、容
易に製作することができる。そして、湯道ブッシュ18
により、半溶融状態のアルミ合金の流れを制御してい
る。また、固定型4および可動型5で金型キャビティの
デフケ―スのフランジ部を挟んで上下に設けたヒータ1
1および温度センサ12により、金型の温度を約250
℃に制御している。これにより、金型の温度上昇が抑え
られ、変形が少なくなり機械的精度を維持することがで
きる。
について、図4および図5を用いて説明する。鋳造後の
デフケ―スが、表1に示す組成となるようにアルミ合金
を溶製し、保持炉内に移す。なお、表1に示す組成以外
は、Fe:0.20%以下、Mn:0.10%以下、T
i:0.20%、残部Alおよび不可避不純物である。
ドル19で汲み上げ、液相線以上の温度の620〜63
0℃で鋳込みスリーブ2に移して、発振出力して誘導コ
イル7で磁場を形成して攪拌し、同時に鋳込みスリーブ
2内の溶融アルミ合金1Bの温度を、液相線より低く固
相線または共晶線より高い580℃付近の温度まで均熱
化させて低下させる。半溶融アルミ合金1Bは、初晶が
粒状化して、固相率が20〜60%の半溶融状態とな
る。
8を型合せしておく。次に鋳込みスリーブ内に半溶融状
態のアルミ合金を保持したまま、傾動シリンダにより鋳
込みスリーブ部を直立させ、鋳込みスリーブ2の外筒部
2Bを金型の湯口に嵌合させる。そして、プランジャチ
ップ3を上昇させて、鋳込みスリーブ2内の半溶融アル
ミ合金1Bを金型キャビティ6にメタル速度5m/s以
下で加圧充填する。
ミ合金1Cは、固定型4および可動型5に埋め込んだ温
度センサ12により温度を連続して検知し、かつヒータ
11により金型温度を約250℃に制御して凝固させ
る。このときのキュアリング時間は約15秒(s)であ
る。
ら、プランジャチップ3を下降して後退させ、次に可動
型5を図の左方向に移動して後退させ、また摺動型8も
上昇して後退させる。そして押出ピン13を出すことに
より、デフケ―ス20Aは金型から分離する。
よび時効処理の熱処理を施す。この熱処理条件は、表1
に示すとおりである。以上によって得られたデフケ―ス
20Aから、試験片を切り出し、機械的性質を調べた。
その結果を表2に示す。また、実施例1の金属組織顕微
鏡写真を図3に示す。
μm、円形度は0.65〜0.71と粒状化しており、
引張強さは277〜420MPa、耐力166〜330
MPa、伸び5.3〜18%と機械的性質にも優れてい
る。また、強度指数[3×引張強さ(MPa)+40×
伸び(%)]は、1395〜1551を有し、引張強
さ、および伸びがバランスして大ききく、更に、偏析も
見られずバラツキのないデフケ―スとなっている。
0.35%Mgアルミ合金を低圧鋳造法によりデフケ―
スの素材を鋳造して熱処理を施したものである。また、
比較例2は、A356アルミ合金を、図5に示すダイカ
スト鋳造装置を用いて、溶湯鍛造法によりデフケ―スの
素材を鋳造して熱処理を施したものである。比較例2に
おいては、鋳込みスリーブ2内に溶融アルミ合金の温度
を720℃で受け、誘導コイル7による電磁攪拌を行わ
ず、温度が700℃で射出速度0.07m/sで金型キ
ャビティ6内に充填した。鋳造後、熱処理を施した。ま
た、比較例3は、A357アルミ合金を、比較例2と同
じ条件で溶湯鍛造法によりデフケ―スの素材を鋳造して
熱処理を施したものである。上記比較例1〜3のデフケ
―ス素材から試料を切り出して、機械的性質を調べた。
その結果を表2に示す。また、比較例2の金属組織顕微
鏡写真を図8に示す。比較例1〜3は、デンドライトが
成長しているため、平均粒径および円形度を測定するこ
とはできなかった。そして、比較例1〜3は、引張強さ
は290〜331MPa、耐力は288〜273MP
a、伸びは5.5〜8.4%であった。強度指数[3×
引張強さ(MPa)+40×伸び(%)]は、1206
〜1216であり、機械的性質も本発明のデフケ―スに
比較して小さかった。また比較例2は、図8に示すとお
り偏析が認められた。更に溶湯鍛造法は、700℃で金
型へ射出するため熱衝撃が大きく、本発明の製造方法に
比較して金型の耐用寿命が短い。更に、溶湯鍛造法は、
キュアリング時間も約40s(秒)かかるので、本発明
の製造方法に比較して生産コストが高くなる。
デフケ―スは、アルミ合金からなり基地組織が実質的に
粒状化しているので機械的性質に優れ、偏析がないので
バラツキがなく、軽量化することができる。また、本第
2発明のデフケ―スの製造方法は、溶湯鍛造法によら
ず、通常のダイカスト鋳造法によるので低コストで製造
することができる。
である。
あり、(a)はサイドギヤおよびピニオンギヤ組立の窓
部での断面図、(b)は(a)を90゜回転した断面図
である。
倍率)を示す図である。
ビティを含みラドルから鋳込みスリーブ内に溶融アルミ
合金を受けている状態を示す断面図である。
ビティを含み鋳込みスリーブから金型キャビティに半溶
融アルミ合金を射出している状態を示す断面図である。
る。
―スの金属組織顕微鏡写真を示す図である。
Claims (12)
- 【請求項1】 アルミニウム合金からなり、基地組織が
実質的に粒状化していることを特徴とするディファレン
シャルギヤケース。 - 【請求項2】 質量比で、Si:4.0〜8.0%、M
g1.0%以下、Fe:1.0%以下、残部実質的にA
lおよび不可避的不純物を含有する組成のアルミニウム
合金からなることを特徴とする請求項1記載のディファ
レンシャルギヤケース。 - 【請求項3】 質量比で、Si:4.0〜8.0%、M
g1.0%以下、Cu:6%以下、Fe:1.0%以
下、残部が実質的にAlおよび不可避的不純物を含有す
る組成のアルミニウム合金からなることを特徴とする請
求項1記載のディファレンシャルギヤケース。 - 【請求項4】 基地組織の平均粒径が30〜100μ
m、円形度が0.6以上であることを特徴とする請求項
1乃至請求項3いずれか1項に記載のディファレンシャ
ルギヤケース。 - 【請求項5】 機械的性質の強度指数[3×引張強さ
(MPa)+40×伸び(%)]の値が、前記ディファ
レンシャルギヤケースの主要部で1250以上あること
を特徴とする請求項1乃至請求項4いずれか1項に記載
のディファレンシャルギヤケース。 - 【請求項6】 溶融アルミニウム合金を、鋳込みスリー
ブにおいて初晶を実質的に粒状化した半溶融状態とし、
金型キャビティ内に充填、凝固させ、その後熱処理を施
すことを特徴とするディファレンシャルギヤケースの製
造方法。 - 【請求項7】 (a)質量比で、Si:4.0〜8.0
%、Mg:1.0%以下、Fe:1.0%以下、または
更にCu:6%以下、残部が実質的にAlおよび不可避
的不純物の組成となる溶融アルミニウム合金を準備する
工程と、(b)前記溶融アルミニウム合金を液相線近傍
または液相線以上の温度で鋳込みスリーブに移し、該鋳
込みスリーブ内で液相線より低く固相線または共晶線よ
り高い温度まで所定の冷却速度で低下させて、溶融アル
ミニウム合金の初晶を実質的に粒状化した半溶融状態と
する工程と、(c)前記鋳込みスリーブ内の半溶融状態
アルミニウム合金をディファレンシャルギヤケースを形
成した金型キャビティ内に加圧充填する工程と、(d)
前記金型キャビティ内に加圧充填された半溶融状態アル
ミニウム合金を凝固させる工程と、(e)凝固後に溶体
化処理および/または時効処理する熱処理を施す工程
と、よりなることを特徴とする請求項6記載のディファ
レンシャルギヤケースの製造方法。 - 【請求項8】 前記鋳込みスリーブ外筒部の回りに誘導
コイルを設け、該誘導コイルにより磁場を形成して鋳込
みスリーブ内溶湯を撹拌することを特徴とする請求項6
乃至請求項7いずれか1項に記載のディファレンシャル
ギヤケースの製造方法。 - 【請求項9】 前記鋳込みスリーブの内筒部の少なくと
も一部を低熱伝導材とすることを特徴とする請求項6乃
至請求項8いずれか1項に記載のディフファレンシャル
ギヤケースの製造方法。 - 【請求項10】 前記低熱伝導材がサイアロンであるこ
とを特徴とする請求項9記載のディファレンシャルギヤ
ケースの製造方法。 - 【請求項11】 前記(a)溶融アルミニウム合金の準
備工程が、ラドル内および/または鋳込みスリーブ内溶
融アルミニウム合金の温度を液相線以上で液相線近傍の
温度に到達させることを特徴とする請求項7記載のディ
ファレンシャルギヤケースの製造方法。 - 【請求項12】 前記(b)鋳込みスリーブ内の半溶融
アルミニウム合金は、固相率を20〜60%に制御する
ことを特徴とする請求項7記載のディファレンシャルギ
ヤケースの製造方法。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP26131796A JP3743586B2 (ja) | 1996-09-10 | 1996-09-10 | ディファレンシャルギヤケースおよびその製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP26131796A JP3743586B2 (ja) | 1996-09-10 | 1996-09-10 | ディファレンシャルギヤケースおよびその製造方法 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPH1088269A true JPH1088269A (ja) | 1998-04-07 |
JP3743586B2 JP3743586B2 (ja) | 2006-02-08 |
Family
ID=17360131
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP26131796A Expired - Fee Related JP3743586B2 (ja) | 1996-09-10 | 1996-09-10 | ディファレンシャルギヤケースおよびその製造方法 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JP3743586B2 (ja) |
Cited By (13)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP2001191160A (ja) * | 1999-06-08 | 2001-07-17 | Soc De Technol Michelin | 車両の転動システムのためのホイールのような金属製構成要素を製造する方法、およびかかるホイール |
JP2002039325A (ja) * | 2000-07-31 | 2002-02-06 | Yanagawa Seiki Co Ltd | デファレンシャル |
JP2002060882A (ja) * | 2000-08-14 | 2002-02-28 | Metal Science Kk | 引け収縮量の少ないアルミニウム合金 |
JP2007119869A (ja) * | 2005-10-28 | 2007-05-17 | Nippon Light Metal Co Ltd | デファレンシャルギアケース及びその製造方法 |
WO2011158477A1 (ja) * | 2010-06-14 | 2011-12-22 | 日本軽金属株式会社 | アルミニウム合金鋳造棒の製造方法および連続鋳造装置ならびに連続鋳造装置用電磁攪拌コイル |
KR101181006B1 (ko) | 2010-08-10 | 2012-09-07 | 현대자동차주식회사 | 브레이크 드럼 |
JP2013204066A (ja) * | 2012-03-27 | 2013-10-07 | Toyota Central R&D Labs Inc | アルミニウム合金部材およびその製造方法 |
JP2018075624A (ja) * | 2016-11-11 | 2018-05-17 | 株式会社ミクニ | アルミニウム合金部品及びその製造方法 |
US10184554B2 (en) | 2016-06-23 | 2019-01-22 | Hyundai Motor Company | Differential carrier case with inserted pipe for high pressure casting |
JP2019157998A (ja) * | 2018-03-13 | 2019-09-19 | 住友重機械工業株式会社 | 偏心揺動型減速装置 |
JP2019173078A (ja) * | 2018-03-28 | 2019-10-10 | ダイハツ工業株式会社 | アルミニウム合金鋳物部材の製造方法 |
CN114737090A (zh) * | 2021-01-07 | 2022-07-12 | Sj技术股份有限公司 | 铝压铸合金 |
CN117267285A (zh) * | 2023-11-21 | 2023-12-22 | 山西汤荣机械制造股份有限公司 | 一种便于散热的制动鼓及其铸造装置 |
Families Citing this family (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CN103436750B (zh) * | 2013-07-16 | 2015-11-25 | 安徽省天马泵阀集团有限公司 | 泵壳用高力学性能铸造铝合金及其制造方法 |
CN104308080A (zh) * | 2014-10-10 | 2015-01-28 | 中山市鸿程科研技术服务有限公司 | 一种大型铸铝齿轮箱箱体铸造工艺方法 |
-
1996
- 1996-09-10 JP JP26131796A patent/JP3743586B2/ja not_active Expired - Fee Related
Cited By (17)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP2001191160A (ja) * | 1999-06-08 | 2001-07-17 | Soc De Technol Michelin | 車両の転動システムのためのホイールのような金属製構成要素を製造する方法、およびかかるホイール |
JP2002039325A (ja) * | 2000-07-31 | 2002-02-06 | Yanagawa Seiki Co Ltd | デファレンシャル |
JP2002060882A (ja) * | 2000-08-14 | 2002-02-28 | Metal Science Kk | 引け収縮量の少ないアルミニウム合金 |
JP2007119869A (ja) * | 2005-10-28 | 2007-05-17 | Nippon Light Metal Co Ltd | デファレンシャルギアケース及びその製造方法 |
WO2011158477A1 (ja) * | 2010-06-14 | 2011-12-22 | 日本軽金属株式会社 | アルミニウム合金鋳造棒の製造方法および連続鋳造装置ならびに連続鋳造装置用電磁攪拌コイル |
JPWO2011158477A1 (ja) * | 2010-06-14 | 2013-08-19 | 日本軽金属株式会社 | アルミニウム合金鋳造棒の製造方法および連続鋳造装置ならびに連続鋳造装置用電磁攪拌コイル |
KR101181006B1 (ko) | 2010-08-10 | 2012-09-07 | 현대자동차주식회사 | 브레이크 드럼 |
JP2013204066A (ja) * | 2012-03-27 | 2013-10-07 | Toyota Central R&D Labs Inc | アルミニウム合金部材およびその製造方法 |
US10184554B2 (en) | 2016-06-23 | 2019-01-22 | Hyundai Motor Company | Differential carrier case with inserted pipe for high pressure casting |
JP2018075624A (ja) * | 2016-11-11 | 2018-05-17 | 株式会社ミクニ | アルミニウム合金部品及びその製造方法 |
JP2019157998A (ja) * | 2018-03-13 | 2019-09-19 | 住友重機械工業株式会社 | 偏心揺動型減速装置 |
KR20190108042A (ko) * | 2018-03-13 | 2019-09-23 | 스미도모쥬기가이고교 가부시키가이샤 | 편심요동형 감속장치 |
CN110273981A (zh) * | 2018-03-13 | 2019-09-24 | 住友重机械工业株式会社 | 偏心摆动型减速装置 |
JP2019173078A (ja) * | 2018-03-28 | 2019-10-10 | ダイハツ工業株式会社 | アルミニウム合金鋳物部材の製造方法 |
CN114737090A (zh) * | 2021-01-07 | 2022-07-12 | Sj技术股份有限公司 | 铝压铸合金 |
CN117267285A (zh) * | 2023-11-21 | 2023-12-22 | 山西汤荣机械制造股份有限公司 | 一种便于散热的制动鼓及其铸造装置 |
CN117267285B (zh) * | 2023-11-21 | 2024-02-02 | 山西汤荣机械制造股份有限公司 | 一种便于散热的制动鼓及其铸造装置 |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
JP3743586B2 (ja) | 2006-02-08 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
US5979534A (en) | Die casting method | |
JP3743586B2 (ja) | ディファレンシャルギヤケースおよびその製造方法 | |
EP0090253B1 (en) | Fine grained metal composition | |
US5429796A (en) | TiAl intermetallic articles | |
CN100482404C (zh) | 锡青铜阀体、管接头的加工工艺 | |
CN109295351B (zh) | 一种压铸铝合金及其制备方法和应用 | |
CN103170600B (zh) | 一种铝硅合金分闸件半固态流变压铸成形工艺 | |
JP3764200B2 (ja) | 高強度ダイカスト品の製造方法 | |
CN113373351A (zh) | 一种可免热处理的铝合金铸造件压力铸造制备方法 | |
JPH0967635A (ja) | 強度と靱性に優れた高圧鋳造によるアルミニウム合金鋳物とその製造方法 | |
JPH10158772A (ja) | ロッカーアームおよびその製造方法 | |
JP4390762B2 (ja) | デファレンシャルギアケース及びその製造方法 | |
WO2020163707A1 (en) | Aluminum alloys for structural high pressure vacuum die casting applications | |
JP2000054047A (ja) | 初晶Siが晶出した亜共晶Al―Si合金部材及びその製造法 | |
KR100498002B1 (ko) | 주물 합금 및 그 주물합금 제품의 제조방법 | |
JPH1192849A (ja) | ロードホイール及びその製造方法 | |
US20070246132A1 (en) | Squeeze cast rear suspension components using ADC12-T4 aluminum alloy | |
MXNL04000072A (es) | Proceso y producto de fundicion. | |
JP3467824B2 (ja) | マグネシウム合金製部材の製造方法 | |
JP3487315B2 (ja) | ダイカスト鋳造方法 | |
JP2001252754A (ja) | アルミホイール及びその製造方法 | |
JPH02149631A (ja) | 耐摩耗性及び熱伝導性に優れた低熱膨張アルミニウム合金 | |
KR100836309B1 (ko) | 자동차용 실린더 라이너의 제조방법 | |
JP2832662B2 (ja) | 高強度構造部材の製造方法 | |
CN114472841B (zh) | 压铸铝合金及其制备方法、转子端盖前驱体 |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
A977 | Report on retrieval |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A971007 Effective date: 20050120 |
|
A131 | Notification of reasons for refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A131 Effective date: 20050304 |
|
A521 | Written amendment |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A523 Effective date: 20050428 |
|
A131 | Notification of reasons for refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A131 Effective date: 20050805 |
|
A521 | Written amendment |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A523 Effective date: 20051004 |
|
TRDD | Decision of grant or rejection written | ||
A01 | Written decision to grant a patent or to grant a registration (utility model) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A01 Effective date: 20051028 |
|
A61 | First payment of annual fees (during grant procedure) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A61 Effective date: 20051110 |
|
R150 | Certificate of patent (=grant) or registration of utility model |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R150 |
|
FPAY | Renewal fee payment (prs date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20091125 Year of fee payment: 4 |
|
FPAY | Renewal fee payment (prs date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20101125 Year of fee payment: 5 |
|
FPAY | Renewal fee payment (prs date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20101125 Year of fee payment: 5 |
|
FPAY | Renewal fee payment (prs date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20111125 Year of fee payment: 6 |
|
FPAY | Renewal fee payment (prs date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20121125 Year of fee payment: 7 |
|
FPAY | Renewal fee payment (prs date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20121125 Year of fee payment: 7 |
|
FPAY | Renewal fee payment (prs date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20131125 Year of fee payment: 8 |
|
LAPS | Cancellation because of no payment of annual fees |