JPH1088238A - 表面外観及び加工性に優れた電気亜鉛めっき鋼板の製造 方法 - Google Patents
表面外観及び加工性に優れた電気亜鉛めっき鋼板の製造 方法Info
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- JPH1088238A JPH1088238A JP8237900A JP23790096A JPH1088238A JP H1088238 A JPH1088238 A JP H1088238A JP 8237900 A JP8237900 A JP 8237900A JP 23790096 A JP23790096 A JP 23790096A JP H1088238 A JPH1088238 A JP H1088238A
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 めっき原板の表面性状に起因するめっきの不
均一（スジ状のムラ）がなく、表面外観に優れる電気亜
鉛めっき鋼板の製造方法を提供する。 【解決手段】 重量％で、Ｃ：０．００４０％以下、Ｓ
ｉ：０．０３％以下、Ｍｎ：０．５％以下、Ｐ：０．０
２％以下、Ｓ：０．０２０％以下、ｓｏｌ．Ａｌ：０．
０２〜０．１％、Ｎ：０．００４０％以下、Ｔｉ：０．
００５〜０．０３０％、Ｎｂ：０．０３０％以下（無添
加を含む）、かつＮｂ＋Ｔｉ≧０．０２０％を含有し、
残部が実質的にＦｅよりなる鋼スラブを、下式で規定さ
れる温度Ｔ（℃）で１５０分以上加熱した後、熱間圧延
し、６００〜７００℃の温度で巻取り、圧下率６０％以
上で冷間圧延し、再結晶温度以上Ａｃ3 変態点以下の温
度で連続焼鈍した後、電気亜鉛めっきを施す。 −２０００〔％Ｔｉ〕＋１１１０≦Ｔ≦−３０００〔％
Ｔｉ〕＋１２５０
均一（スジ状のムラ）がなく、表面外観に優れる電気亜
鉛めっき鋼板の製造方法を提供する。 【解決手段】 重量％で、Ｃ：０．００４０％以下、Ｓ
ｉ：０．０３％以下、Ｍｎ：０．５％以下、Ｐ：０．０
２％以下、Ｓ：０．０２０％以下、ｓｏｌ．Ａｌ：０．
０２〜０．１％、Ｎ：０．００４０％以下、Ｔｉ：０．
００５〜０．０３０％、Ｎｂ：０．０３０％以下（無添
加を含む）、かつＮｂ＋Ｔｉ≧０．０２０％を含有し、
残部が実質的にＦｅよりなる鋼スラブを、下式で規定さ
れる温度Ｔ（℃）で１５０分以上加熱した後、熱間圧延
し、６００〜７００℃の温度で巻取り、圧下率６０％以
上で冷間圧延し、再結晶温度以上Ａｃ3 変態点以下の温
度で連続焼鈍した後、電気亜鉛めっきを施す。 −２０００〔％Ｔｉ〕＋１１１０≦Ｔ≦−３０００〔％
Ｔｉ〕＋１２５０
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、めっき後の表面外
観および加工性に優れた電気亜鉛めっき鋼板の製造方法
に関する。
観および加工性に優れた電気亜鉛めっき鋼板の製造方法
に関する。
【０００２】
【従来の技術】近年、家電用途で無塗装で使用される各
種クロメート処理電気亜鉛めっき鋼板の需要が増大して
いる。これらの鋼板は無塗装で使用されるため、表面外
観に優れることが要求される。優れた表面外観の条件と
は、めっき後、あるいはさらにクロメート処理等の処理
が施された後の表面外観に不均一（例えばムラ）が無
く、均一な表面外観を有することが上げられる。
種クロメート処理電気亜鉛めっき鋼板の需要が増大して
いる。これらの鋼板は無塗装で使用されるため、表面外
観に優れることが要求される。優れた表面外観の条件と
は、めっき後、あるいはさらにクロメート処理等の処理
が施された後の表面外観に不均一（例えばムラ）が無
く、均一な表面外観を有することが上げられる。
【０００３】一方、材料要求特性の多様性から、家電用
途に使用される電気亜鉛めっき鋼板においても従来以上
に高いプレス成形性等の加工性が要求されるようにな
り、これに対応して鋼中のＣ、ＮをＴｉ、Ｎｂなどによ
り炭窒化物として析出固定したいわゆるＩＦ（Ｉｎｔｅ
ｒｓｔｉｔｉａｌ Ｆｒｅｅ）鋼が使用されるようにな
った。
途に使用される電気亜鉛めっき鋼板においても従来以上
に高いプレス成形性等の加工性が要求されるようにな
り、これに対応して鋼中のＣ、ＮをＴｉ、Ｎｂなどによ
り炭窒化物として析出固定したいわゆるＩＦ（Ｉｎｔｅ
ｒｓｔｉｔｉａｌ Ｆｒｅｅ）鋼が使用されるようにな
った。
【０００４】しかし、Ｔｉ添加ＩＦ鋼（以下、Ｔｉ−Ｉ
Ｆ鋼という）を原板として電気亜鉛めっきを行うと、Ｔ
ｉ−ＩＦ鋼の表面性状に起因するめっきの不均一（スジ
状のムラ）が発生し、めっき後の表面外観が著しく劣化
する。このめっきムラはクロメート処理等の処理を施す
とより目立つようになる。
Ｆ鋼という）を原板として電気亜鉛めっきを行うと、Ｔ
ｉ−ＩＦ鋼の表面性状に起因するめっきの不均一（スジ
状のムラ）が発生し、めっき後の表面外観が著しく劣化
する。このめっきムラはクロメート処理等の処理を施す
とより目立つようになる。
【０００５】従来、電気亜鉛めっき鋼板の表面外観を改
善する方法として、特公昭４６−３８８８８号公報、特
公平１−３６５５９号公報に記載されるように、めっき
浴に添加剤を加え、光沢外観を得る方法が知られてい
る。
善する方法として、特公昭４６−３８８８８号公報、特
公平１−３６５５９号公報に記載されるように、めっき
浴に添加剤を加え、光沢外観を得る方法が知られてい
る。
【０００６】また、合金化溶融亜鉛めっきにおいて、Ｔ
ｉ−ＩＦ鋼の表面性状に着目した技術として、特開平２
−３８５５０号公報に記載される技術がある。この技術
では、合金化溶融亜鉛めっきにおいて、Ｔｉ−ＩＦ鋼を
使用した場合に発生するスジムラが母材鋼板の表層部に
存在する微細なフェライト粒に起因するという知見に基
づいて、予め、プレ焼鈍を行い微細なフェライト粒を粗
大化させ、または、微細なフェライト粒が存在する領域
の鋼板表層部を熱間圧延後あるいは冷間圧延後に研削除
去して、スジムラの原因を取り除いた後、溶融亜鉛めっ
きラインに装入して合金化溶融亜鉛めっきを行う方法が
記載されている。
ｉ−ＩＦ鋼の表面性状に着目した技術として、特開平２
−３８５５０号公報に記載される技術がある。この技術
では、合金化溶融亜鉛めっきにおいて、Ｔｉ−ＩＦ鋼を
使用した場合に発生するスジムラが母材鋼板の表層部に
存在する微細なフェライト粒に起因するという知見に基
づいて、予め、プレ焼鈍を行い微細なフェライト粒を粗
大化させ、または、微細なフェライト粒が存在する領域
の鋼板表層部を熱間圧延後あるいは冷間圧延後に研削除
去して、スジムラの原因を取り除いた後、溶融亜鉛めっ
きラインに装入して合金化溶融亜鉛めっきを行う方法が
記載されている。
【０００７】
【発明が解決しようとする課題】しかし、特公昭４６−
３８８８８号公報、特公平１−３６５５９号公報では、
めっき原板への言及がなされておらず、また、この公報
に記載される技術では、Ｔｉ−ＩＦ鋼の表面性状に起因
するめっきの不均一（スジ状のムラ）を改善することが
できない。
３８８８８号公報、特公平１−３６５５９号公報では、
めっき原板への言及がなされておらず、また、この公報
に記載される技術では、Ｔｉ−ＩＦ鋼の表面性状に起因
するめっきの不均一（スジ状のムラ）を改善することが
できない。
【０００８】また、特開平２−３８５５０号公報に記載
される技術は、製造工程の増加を伴うため、生産性が低
下し、製造コストが増大するという問題がある。さら
に、合金化溶融亜鉛めっきと電気亜鉛めっき（純亜鉛め
っき）は技術的に異なり、ムラの発生メカニズムも大き
く異なるので、予め、この方法に記載されるような処理
を施した鋼板を使用しても、電気亜鉛めっきではスジ状
のムラを完全に改善できない。
される技術は、製造工程の増加を伴うため、生産性が低
下し、製造コストが増大するという問題がある。さら
に、合金化溶融亜鉛めっきと電気亜鉛めっき（純亜鉛め
っき）は技術的に異なり、ムラの発生メカニズムも大き
く異なるので、予め、この方法に記載されるような処理
を施した鋼板を使用しても、電気亜鉛めっきではスジ状
のムラを完全に改善できない。
【０００９】したがって、生産性の低下や製造コストの
増加を招くことなく、Ｔｉ−ＩＦ鋼の表面性状に起因し
て発生する電気亜鉛めっき鋼板のめっきの不均一（スジ
状のムラ）を改善する技術は、未だ見出されていない。
増加を招くことなく、Ｔｉ−ＩＦ鋼の表面性状に起因し
て発生する電気亜鉛めっき鋼板のめっきの不均一（スジ
状のムラ）を改善する技術は、未だ見出されていない。
【００１０】本発明は、このような事情を考慮してなさ
れたものであり、鋼板の加工性を考慮した上で、めっき
原板の表面性状に起因するめっきの不均一（スジ状のム
ラ）がなく、表面外観に優れる電気亜鉛めっき鋼板の製
造方法を提供することを目的とする。
れたものであり、鋼板の加工性を考慮した上で、めっき
原板の表面性状に起因するめっきの不均一（スジ状のム
ラ）がなく、表面外観に優れる電気亜鉛めっき鋼板の製
造方法を提供することを目的とする。
【００１１】
【課題を解決するための手段】Ｔｉ−ＩＦ鋼では、鋼中
のＴｉはＣ、Ｓ、Ｎと結びつき、ＴｉＣ、Ｔｉ4 Ｃ2Ｓ
2 、ＴｉＳ、ＴｉＮ等の析出物になる。これらの析出物
は、スラブ鋳造時に既に析出しているが、その量、大き
さには鋳造組織に起因する場所的なばらつきがある。ス
ラブ加熱とその後の熱間圧延において、ＴｉＮを除いた
析出物は、再溶解、成長、再析出し、析出物の場所的な
ばらつきがいっそう顕著になる。これらの不均一な再溶
解、成長、再析出によって、冷間圧延、焼鈍後の鋼板表
層の結晶粒径や結晶方位の分布にムラを生じ、また鋼板
表層に濃化層が生じること等により、鋼板は不均一な表
面になっていると考えられる。
のＴｉはＣ、Ｓ、Ｎと結びつき、ＴｉＣ、Ｔｉ4 Ｃ2Ｓ
2 、ＴｉＳ、ＴｉＮ等の析出物になる。これらの析出物
は、スラブ鋳造時に既に析出しているが、その量、大き
さには鋳造組織に起因する場所的なばらつきがある。ス
ラブ加熱とその後の熱間圧延において、ＴｉＮを除いた
析出物は、再溶解、成長、再析出し、析出物の場所的な
ばらつきがいっそう顕著になる。これらの不均一な再溶
解、成長、再析出によって、冷間圧延、焼鈍後の鋼板表
層の結晶粒径や結晶方位の分布にムラを生じ、また鋼板
表層に濃化層が生じること等により、鋼板は不均一な表
面になっていると考えられる。
【００１２】一方、電気亜鉛めっきにおけるＺｎ結晶成
長は下地鋼板のフェライト粒に対して、エキタピシャル
成長することが知られている。表面の不均一な原板にめ
っきを行うと、めっき結晶が不均一に成長し、その結
果、めっきムラが発生する。したがって、めっき後の表
面外観の優れた電気亜鉛めっき鋼板を得るには、めっき
原板の表面を均一にすることが必要である。
長は下地鋼板のフェライト粒に対して、エキタピシャル
成長することが知られている。表面の不均一な原板にめ
っきを行うと、めっき結晶が不均一に成長し、その結
果、めっきムラが発生する。したがって、めっき後の表
面外観の優れた電気亜鉛めっき鋼板を得るには、めっき
原板の表面を均一にすることが必要である。
【００１３】本発明者らは、Ｔｉ−ＩＦ鋼について、め
っきムラが発生せず、めっき後に良好な表面外観の得ら
れる鋼成分組成や原板の製造条件等について種々検討し
た。その結果、鋼成分範囲と熱間圧延条件を適正な範囲
に規定することにより、めっきムラの発生を防止できる
ことを新規に知見した。本発明は、この知見に基づくも
のであり、その要旨は以下のとおりである。
っきムラが発生せず、めっき後に良好な表面外観の得ら
れる鋼成分組成や原板の製造条件等について種々検討し
た。その結果、鋼成分範囲と熱間圧延条件を適正な範囲
に規定することにより、めっきムラの発生を防止できる
ことを新規に知見した。本発明は、この知見に基づくも
のであり、その要旨は以下のとおりである。
【００１４】（１）重量％で、Ｃ：０．００４０％以
下、Ｓｉ：０．０３％以下、Ｍｎ：０．５％以下、Ｐ：
０．０２％以下、Ｓ：０．０２０％以下、ｓｏｌ．Ａ
ｌ：０．０２〜０．１％、Ｎ：０．００４０％以下、Ｔ
ｉ：０．００５〜０．０３０％、Ｎｂ：０．０３０％以
下（無添加を含む）、かつＮｂ＋Ｔｉ≧０．０２０％を
含有し、残部が実質的にＦｅよりなる鋼スラブを、下式
（２）で規定される温度Ｔ（℃）で１５０分以上加熱し
た後、熱間圧延し、６００〜７００℃の温度で巻取り、
圧下率６０％以上で冷間圧延し、再結晶温度以上Ａｃ3
変態点以下の温度で連続焼鈍した後、電気亜鉛めっきを
施す電気亜鉛めっき鋼板の製造方法である。 −２０００〔％Ｔｉ〕＋１１１０≦Ｔ≦−３０００〔％Ｔｉ〕＋１２５０ ・・・（２）
下、Ｓｉ：０．０３％以下、Ｍｎ：０．５％以下、Ｐ：
０．０２％以下、Ｓ：０．０２０％以下、ｓｏｌ．Ａ
ｌ：０．０２〜０．１％、Ｎ：０．００４０％以下、Ｔ
ｉ：０．００５〜０．０３０％、Ｎｂ：０．０３０％以
下（無添加を含む）、かつＮｂ＋Ｔｉ≧０．０２０％を
含有し、残部が実質的にＦｅよりなる鋼スラブを、下式
（２）で規定される温度Ｔ（℃）で１５０分以上加熱し
た後、熱間圧延し、６００〜７００℃の温度で巻取り、
圧下率６０％以上で冷間圧延し、再結晶温度以上Ａｃ3
変態点以下の温度で連続焼鈍した後、電気亜鉛めっきを
施す電気亜鉛めっき鋼板の製造方法である。 −２０００〔％Ｔｉ〕＋１１１０≦Ｔ≦−３０００〔％Ｔｉ〕＋１２５０ ・・・（２）
【００１５】（２）前記（１）の発明において、さらに
重量％で、Ｂ：０．０００２〜０．００１５％を含有す
る電気亜鉛めっき鋼板の製造方法である。
重量％で、Ｂ：０．０００２〜０．００１５％を含有す
る電気亜鉛めっき鋼板の製造方法である。
【００１６】以下に本発明の限定理由について説明す
る。まず、鋼成分の限定理由について説明する。
る。まず、鋼成分の限定理由について説明する。
【００１７】Ｃ：Ｃはプレス性向上のため、できるだけ
少ない方がよいが、実用上本発明の効果を損なわない範
囲として、その上限を０．００４０％に限定した。但
し、高いプレス成形性が要求される場合は、０．００２
０％を上限にすることが好ましい。
少ない方がよいが、実用上本発明の効果を損なわない範
囲として、その上限を０．００４０％に限定した。但
し、高いプレス成形性が要求される場合は、０．００２
０％を上限にすることが好ましい。
【００１８】Ｓｉ：０．０３％を超えると、焼鈍後の鋼
板表層にシリカが微量に濃化し、スジ状のムラが発生し
やすくなり、表面外観を著しく劣化するため、その上限
を０．０３％に限定した。
板表層にシリカが微量に濃化し、スジ状のムラが発生し
やすくなり、表面外観を著しく劣化するため、その上限
を０．０３％に限定した。
【００１９】Ｍｎ：多量に添加すると、プレス成形性を
著しく劣化させるので、その上限を０．５％に限定し
た。
著しく劣化させるので、その上限を０．５％に限定し
た。
【００２０】Ｐ：０．０２％を超えると、深絞り性を劣
化させるため、その上限を０．０２％に限定した。
化させるため、その上限を０．０２％に限定した。
【００２１】Ｓ：Ｓは鋼の延性を劣化させるのでできる
だけ少ない方がよいが、実用上本発明の効果を損なわな
い範囲として、その上限を０．０２０％に限定した。
だけ少ない方がよいが、実用上本発明の効果を損なわな
い範囲として、その上限を０．０２０％に限定した。
【００２２】ｓｏｌ．Ａｌ：Ａｌは脱酸のために必要で
あり、そのために下限を０．０２％に限定した。また、
０．１％を超えるとコスト高を招くばかりか、加工性が
劣化するので、上限を０．１％に限定した。
あり、そのために下限を０．０２％に限定した。また、
０．１％を超えるとコスト高を招くばかりか、加工性が
劣化するので、上限を０．１％に限定した。
【００２３】Ｎ：Ｎはプレス成形性向上のためには少な
い方がよいが、実用上本発明の効果を損なわない範囲と
して、その上限を０．００４０％に限定した。但し、高
いプレス成形性が要求される場合、０．００２０％を上
限にすることが好ましい。
い方がよいが、実用上本発明の効果を損なわない範囲と
して、その上限を０．００４０％に限定した。但し、高
いプレス成形性が要求される場合、０．００２０％を上
限にすることが好ましい。
【００２４】Ｔｉ：Ｔｉは鋼中のＣ、Ｎを固定し、プレ
ス成形性を向上させるために必要であり、そのために下
限を０．００５％に限定した。しかし、Ｔｉが０．０３
０％を超えるとめっき後にスジムラが発生し、表面外観
を著しく劣化させるため、その上限を０．０３０％に限
定した。また、Ｔｉ量が低減すると表面外観が良好にな
るので、さらに良好な表面外観を得るには、上限を０．
０２０％にすることが好ましい。
ス成形性を向上させるために必要であり、そのために下
限を０．００５％に限定した。しかし、Ｔｉが０．０３
０％を超えるとめっき後にスジムラが発生し、表面外観
を著しく劣化させるため、その上限を０．０３０％に限
定した。また、Ｔｉ量が低減すると表面外観が良好にな
るので、さらに良好な表面外観を得るには、上限を０．
０２０％にすることが好ましい。
【００２５】Ｎｂ：前記したように、めっき後良好な表
面外観を得るためには、鋼中Ｔｉ量をできるだけ低く抑
えることが望ましい。しかし、Ｔｉで鋼中のＣ、Ｎの大
部分を析出固定することができても、一部の鋼中Ｃが析
出固定されず、プレス成形性が劣化する場合がある。こ
れを補うために、Ｎｂを添加して、Ｃ、Ｎを固定して、
プレス成形性を向上させる。
面外観を得るためには、鋼中Ｔｉ量をできるだけ低く抑
えることが望ましい。しかし、Ｔｉで鋼中のＣ、Ｎの大
部分を析出固定することができても、一部の鋼中Ｃが析
出固定されず、プレス成形性が劣化する場合がある。こ
れを補うために、Ｎｂを添加して、Ｃ、Ｎを固定して、
プレス成形性を向上させる。
【００２６】前記したＴｉ添加量を基に、Ｔｉ＋Ｎｂ≧
０．０２０％以上であれば、良好なめっき後の表面外
観、プレス成形性が得られる。しかし、Ｎｂが０．０３
０％を超えると、その効果が飽和し、逆にプレス成形性
を劣化させ、コスト高にもなるため、上限を０．０３０
％に限定した。
０．０２０％以上であれば、良好なめっき後の表面外
観、プレス成形性が得られる。しかし、Ｎｂが０．０３
０％を超えると、その効果が飽和し、逆にプレス成形性
を劣化させ、コスト高にもなるため、上限を０．０３０
％に限定した。
【００２７】Ｂ：さらに表面外観の向上が要求される場
合は、Ｂを添加する。Ｂは結晶粒界に偏析することによ
って、結晶を均一細粒化する。この効果によって、鋼板
表面の結晶粒径、結晶方位がＴｉを単独添加またはＴｉ
とＮｂを複合添加した場合より均一化し、めっき後の表
面外観がさらに向上する。また、Ｂの粒界偏析により、
粒界が強化されるため、せん断加工時のバリの抑制、絞
り加工時の耐縦割れ性を著しく向上させる効果もある。
合は、Ｂを添加する。Ｂは結晶粒界に偏析することによ
って、結晶を均一細粒化する。この効果によって、鋼板
表面の結晶粒径、結晶方位がＴｉを単独添加またはＴｉ
とＮｂを複合添加した場合より均一化し、めっき後の表
面外観がさらに向上する。また、Ｂの粒界偏析により、
粒界が強化されるため、せん断加工時のバリの抑制、絞
り加工時の耐縦割れ性を著しく向上させる効果もある。
【００２８】Ｂが、０．０００２％未満では前記効果が
なく、また０．００１５％を超えると前記効果が飽和す
るばかりか、プレス成形性を著しく劣化するので、０．
０００２〜０．００１５％に限定した。
なく、また０．００１５％を超えると前記効果が飽和す
るばかりか、プレス成形性を著しく劣化するので、０．
０００２〜０．００１５％に限定した。
【００２９】なお、本発明において、「残部が実質的に
Ｆｅ」とは、本発明の範囲内には、本発明の技術思想を
阻害しない範囲で、各請求項に記載されない他の任意の
元素を微量添加したもの、および不可避不純物を含むも
のが含まれることを示し、例えば、請求項１記載の発明
には、０．０００１％程度のＢを含むものが含まれると
いう趣旨である。
Ｆｅ」とは、本発明の範囲内には、本発明の技術思想を
阻害しない範囲で、各請求項に記載されない他の任意の
元素を微量添加したもの、および不可避不純物を含むも
のが含まれることを示し、例えば、請求項１記載の発明
には、０．０００１％程度のＢを含むものが含まれると
いう趣旨である。
【００３０】次に、製造条件とその限定理由について説
明する。本発明では、前記の成分範囲に溶製、鋳造して
製造した鋼スラブを、下式（３）で規定される範囲内の
温度Ｔ（℃）で１５０分以上加熱した後、熱間圧延し、
６００〜７００℃の温度で巻取り、圧下率６０％以上で
冷間圧延し、再結晶温度以上Ａｃ3 変態点以下の温度で
連続焼鈍した後、電気亜鉛めっきを行って、電気亜鉛め
っき鋼板を製造する。
明する。本発明では、前記の成分範囲に溶製、鋳造して
製造した鋼スラブを、下式（３）で規定される範囲内の
温度Ｔ（℃）で１５０分以上加熱した後、熱間圧延し、
６００〜７００℃の温度で巻取り、圧下率６０％以上で
冷間圧延し、再結晶温度以上Ａｃ3 変態点以下の温度で
連続焼鈍した後、電気亜鉛めっきを行って、電気亜鉛め
っき鋼板を製造する。
【００３１】 −２０００〔％Ｔｉ〕＋１１１０≦Ｔ≦−３０００〔％Ｔｉ〕＋１２５０ ・・・（３） スラブ加熱を前記式（３）で規定される範囲内の温度で
加熱するのは、スラブ加熱温度と鋼中Ｔｉ量がめっき後
の外観を大きく左右し、スラブ加熱温度Ｔ（℃）と鋼中
Ｔｉ量が前記式（３）を満足することにより、めっき後
に優れた表面外観を得ることができるためである。以
下、この点について説明する。
加熱するのは、スラブ加熱温度と鋼中Ｔｉ量がめっき後
の外観を大きく左右し、スラブ加熱温度Ｔ（℃）と鋼中
Ｔｉ量が前記式（３）を満足することにより、めっき後
に優れた表面外観を得ることができるためである。以
下、この点について説明する。
【００３２】表１に示す成分組成のＴｉ量の異なる鋼を
溶製してスラブとし、１０２５〜１２５０℃の温度で２
００分間加熱した後、熱間圧延して板厚３．２ｍｍとし
て、６４０℃で巻取った。得られた熱延鋼板を酸洗し
て、０．８ｍｍまで冷間圧延（圧下率７５％）して、８
２０℃の焼鈍温度で連続焼鈍した後、圧下率０．８％の
調質圧延を行い、片面あたり２０ｇ／ｍ2 の電気亜鉛め
っきを施して、電気亜鉛めっき鋼板を得た。得られた電
気亜鉛めっき鋼板の表面外観を目視観察により調査し
た。表面外観は下記の基準に従い５段階に評価した。
溶製してスラブとし、１０２５〜１２５０℃の温度で２
００分間加熱した後、熱間圧延して板厚３．２ｍｍとし
て、６４０℃で巻取った。得られた熱延鋼板を酸洗し
て、０．８ｍｍまで冷間圧延（圧下率７５％）して、８
２０℃の焼鈍温度で連続焼鈍した後、圧下率０．８％の
調質圧延を行い、片面あたり２０ｇ／ｍ2 の電気亜鉛め
っきを施して、電気亜鉛めっき鋼板を得た。得られた電
気亜鉛めっき鋼板の表面外観を目視観察により調査し
た。表面外観は下記の基準に従い５段階に評価した。
【００３３】 ５：スジ状ムラが認められないもの ４：極軽度のムラのあるもの ３：軽度のムラのあるもの ２：ムラのあるもの １：酷いムラのあるもの
【００３４】
【表１】
【００３５】スラブ加熱温度、鋼中Ｔｉ含有量とめっき
後の表面外観について調査した結果を図１に示す。図１
から実用上求められている表面外観である評価点４以上
の外観を得ることができる適正なスラブ加熱温度範囲お
よびＴｉ量範囲が存在することがわかる。適正なＴｉ量
の上限は０．０３％であり、さらに回帰式で求めた適正
なスラブ加熱温度Ｔ（℃）の範囲はＴｉ量に対して前記
式（３）により規定される範囲であり、従来の加熱温度
より低温加熱が有効なことがわかった。
後の表面外観について調査した結果を図１に示す。図１
から実用上求められている表面外観である評価点４以上
の外観を得ることができる適正なスラブ加熱温度範囲お
よびＴｉ量範囲が存在することがわかる。適正なＴｉ量
の上限は０．０３％であり、さらに回帰式で求めた適正
なスラブ加熱温度Ｔ（℃）の範囲はＴｉ量に対して前記
式（３）により規定される範囲であり、従来の加熱温度
より低温加熱が有効なことがわかった。
【００３６】本発明者らは、種々の成分組成の鋼につい
て同様の実験を行い、本発明の鋼成分範囲において、ス
ラブ加熱温度が前記式（３）の範囲を満足すれば、めっ
き後の表面外観の評価点が４以上になることを見出し
た。
て同様の実験を行い、本発明の鋼成分範囲において、ス
ラブ加熱温度が前記式（３）の範囲を満足すれば、めっ
き後の表面外観の評価点が４以上になることを見出し
た。
【００３７】スラブ加熱は、前記式（３）で規定された
温度範囲内で１５０分以上加熱する必要がある。
温度範囲内で１５０分以上加熱する必要がある。
【００３８】前記式（３）で規定される鋼中Ｔｉ量、ス
ラブ加熱温度の範囲内では、スラブ鋳造時に既に析出し
ているＴｉＣ、Ｔｉ4 Ｃ2 Ｓ4 、ＴｉＳ、ＴｉＮ等の炭
窒化物の不均一な再溶解、微細析出を防止し、析出物を
均一成長させるため、冷間圧延、焼鈍後の結晶粒径、結
晶方位、表面濃化層分布の均一化が可能になる。その結
果、均一な鋼板表面が得られ、したがって、電気亜鉛め
っき時に均一な亜鉛めっき結晶になり、めっき後にめっ
きムラのない優れた表面外観になる。
ラブ加熱温度の範囲内では、スラブ鋳造時に既に析出し
ているＴｉＣ、Ｔｉ4 Ｃ2 Ｓ4 、ＴｉＳ、ＴｉＮ等の炭
窒化物の不均一な再溶解、微細析出を防止し、析出物を
均一成長させるため、冷間圧延、焼鈍後の結晶粒径、結
晶方位、表面濃化層分布の均一化が可能になる。その結
果、均一な鋼板表面が得られ、したがって、電気亜鉛め
っき時に均一な亜鉛めっき結晶になり、めっき後にめっ
きムラのない優れた表面外観になる。
【００３９】また、材質面においても、前記式（３）に
規定される温度範囲内で加熱（低温加熱）した場合、鋼
中の炭窒化物の微細析出が抑制されるため、焼鈍時の結
晶粒成長性が向上し、加工性、例えばｒ値が向上する。
規定される温度範囲内で加熱（低温加熱）した場合、鋼
中の炭窒化物の微細析出が抑制されるため、焼鈍時の結
晶粒成長性が向上し、加工性、例えばｒ値が向上する。
【００４０】なお、加熱温度が、前記式（３）に規定さ
れる範囲の上限を超えると、炭窒化物が微細かつ不均一
に再析出するため、めっき後の表面外観が低下し、ｒ値
が低下する場合がある。
れる範囲の上限を超えると、炭窒化物が微細かつ不均一
に再析出するため、めっき後の表面外観が低下し、ｒ値
が低下する場合がある。
【００４１】また、加熱温度が、前記式（３）に規定さ
れる範囲の下限を下回ると、仕上温度を確保できないた
め、不均一な粒成長になり、めっき後の表面外観が低下
し、ｒ値が低下する場合がある。また、熱間圧延の圧延
負荷が増大するという問題もある。
れる範囲の下限を下回ると、仕上温度を確保できないた
め、不均一な粒成長になり、めっき後の表面外観が低下
し、ｒ値が低下する場合がある。また、熱間圧延の圧延
負荷が増大するという問題もある。
【００４２】スラブ加熱後、熱間圧延を行う。仕上温度
は、均一粒成長を促すためＡｒ3 変態点以上の温度にす
る必要がある。熱間圧延後、６００〜７００℃の温度で
巻取る。巻取温度が６００℃未満ではプレス成形性が劣
化し、７００℃以上では表面スケールの剥離性が劣化
し、スケール性表面欠陥に起因する表面外観の劣化を招
くため、前記範囲に限定した。
は、均一粒成長を促すためＡｒ3 変態点以上の温度にす
る必要がある。熱間圧延後、６００〜７００℃の温度で
巻取る。巻取温度が６００℃未満ではプレス成形性が劣
化し、７００℃以上では表面スケールの剥離性が劣化
し、スケール性表面欠陥に起因する表面外観の劣化を招
くため、前記範囲に限定した。
【００４３】熱間圧延後、常法で酸洗を行い、６０％以
上の圧下率で冷間圧延する。これは６０％未満の圧下率
では十分なプレス成形性が得られないためである。圧下
率の上限は特に規定しないが圧延機の負荷等を考慮する
と９０％未満にするのがよい。
上の圧下率で冷間圧延する。これは６０％未満の圧下率
では十分なプレス成形性が得られないためである。圧下
率の上限は特に規定しないが圧延機の負荷等を考慮する
と９０％未満にするのがよい。
【００４４】冷間圧延後、再結晶焼鈍を行うが、焼鈍方
法は連続焼鈍が望ましい。これは、短時間の焼鈍では、
鋼中元素の表面濃化による表面外観の不良が防止でき、
製造工程も短縮でき、製造コストも安価になるためであ
る。また、焼鈍温度は、再結晶温度以上Ａｒ3 変態点以
下で行うのがよい。Ａｒ3 変態点を超えた温度で焼鈍す
るとプレス成形性が著しく劣化するためである。
法は連続焼鈍が望ましい。これは、短時間の焼鈍では、
鋼中元素の表面濃化による表面外観の不良が防止でき、
製造工程も短縮でき、製造コストも安価になるためであ
る。また、焼鈍温度は、再結晶温度以上Ａｒ3 変態点以
下で行うのがよい。Ａｒ3 変態点を超えた温度で焼鈍す
るとプレス成形性が著しく劣化するためである。
【００４５】焼鈍後は調質圧延を行う。圧下率は、板
厚、形状、材質等に応じて０．３〜２％の範囲で行う。
厚、形状、材質等に応じて０．３〜２％の範囲で行う。
【００４６】以上の方法で製造した冷延鋼板に常法の電
気亜鉛めっきを行う。この時、めっき浴は硫酸浴、塩化
浴、混合浴のいずれでもよい。いずれの場合も、めっき
後の表面外観に優れた電気亜鉛めっき鋼板が得られる。
気亜鉛めっきを行う。この時、めっき浴は硫酸浴、塩化
浴、混合浴のいずれでもよい。いずれの場合も、めっき
後の表面外観に優れた電気亜鉛めっき鋼板が得られる。
【００４７】本発明により製造された電気亜鉛めっき鋼
板は、めっき後の表面外観に優れ、またプレス加工成形
性等の加工性に優れる。またＢを含む鋼を使用した場
合、さらに表面外観の向上に加えて、せん断加工時のバ
リの抑制、絞り加工時の耐縦割れ性が向上する。
板は、めっき後の表面外観に優れ、またプレス加工成形
性等の加工性に優れる。またＢを含む鋼を使用した場
合、さらに表面外観の向上に加えて、せん断加工時のバ
リの抑制、絞り加工時の耐縦割れ性が向上する。
【００４８】
【発明の実施の形態】 （実施例１）表１に示す成分組成の鋼を溶製してスラブ
とし、１０２５〜１２５０℃の温度で２００分間加熱し
た後、熱間圧延して板厚３．２ｍｍとして、６４０℃で
巻取った。得られた熱延鋼板を酸洗して、０．８ｍｍま
で冷間圧延（圧下率７５％）して、８２０℃の焼鈍温度
で連続焼鈍した後、圧下率０．８％の調質圧延を行い、
表２に記載の浴Ｎｏ．Ｉのめっき条件により、片面あた
り２０ｇ／ｍ2 の電気亜鉛めっきを施して、電気亜鉛め
っき鋼板を得た。得られた電気亜鉛めっき鋼板につい
て、表面外観と加工性を調査した。
とし、１０２５〜１２５０℃の温度で２００分間加熱し
た後、熱間圧延して板厚３．２ｍｍとして、６４０℃で
巻取った。得られた熱延鋼板を酸洗して、０．８ｍｍま
で冷間圧延（圧下率７５％）して、８２０℃の焼鈍温度
で連続焼鈍した後、圧下率０．８％の調質圧延を行い、
表２に記載の浴Ｎｏ．Ｉのめっき条件により、片面あた
り２０ｇ／ｍ2 の電気亜鉛めっきを施して、電気亜鉛め
っき鋼板を得た。得られた電気亜鉛めっき鋼板につい
て、表面外観と加工性を調査した。
【００４９】表面外観は、電気亜鉛めっき鋼板の表面を
目視観察により評価した。評価は、下記の基準に従い５
段階に評価した。
目視観察により評価した。評価は、下記の基準に従い５
段階に評価した。
【００５０】 ５：スジ状ムラが認められないもの ４：極軽度のムラのあるもの ３：軽度のムラのあるもの ２：ムラのあるもの １：酷いムラのあるもの また、加工性は、前記鋼板よりＪＩＳ５号試験片を採取
し、測定したｒ値により評価した。ｒ値は、圧延方向に
平行（ｒL ）、直角（ｒC ）および４５°（ｒ N ）方向
の値を次式で平均して求めた。
し、測定したｒ値により評価した。ｒ値は、圧延方向に
平行（ｒL ）、直角（ｒC ）および４５°（ｒ N ）方向
の値を次式で平均して求めた。
【００５１】ｒ値＝（ｒL ＋ｒC ＋２ｒN ）／４ 製造条件と得られた結果を表３に示す。
【００５２】
【表２】
【００５３】
【表３】
【００５４】実用上の使用条件を考慮すると、表面外観
は、評価点で４以上、また加工性はプレス加工性を考慮
して、ｒ値が１．９０以上あることが望ましい。したが
って、本発明では、表面外観について、評価点で４以上
あれば表面外観に優れ、評価点が４未満であれば表面外
観が劣るとし、またｒ値については、１．９０以上あれ
ば加工性に優れ、１．９０未満であれば加工性が劣ると
した。
は、評価点で４以上、また加工性はプレス加工性を考慮
して、ｒ値が１．９０以上あることが望ましい。したが
って、本発明では、表面外観について、評価点で４以上
あれば表面外観に優れ、評価点が４未満であれば表面外
観が劣るとし、またｒ値については、１．９０以上あれ
ば加工性に優れ、１．９０未満であれば加工性が劣ると
した。
【００５５】本発明の範囲を満足する発明例の鋼板は、
いずれも外観評価点が４以上でｒ値が１．９０以上あ
り、表面外観と加工性に優れる。
いずれも外観評価点が４以上でｒ値が１．９０以上あ
り、表面外観と加工性に優れる。
【００５６】一方、加熱温度が本発明の範囲を外れる比
較例の鋼板は、外観評価点が４未満であり、表面外観が
劣り、またｒ値が１．９０未満で加工性が劣るものがあ
る。
較例の鋼板は、外観評価点が４未満であり、表面外観が
劣り、またｒ値が１．９０未満で加工性が劣るものがあ
る。
【００５７】（実施例２）表４に示す成分組成の鋼を溶
製してスラブとし、１１００℃で２００分間加熱した
後、熱間圧延して板厚３．２ｍｍとし、６４０℃で巻取
った。得られた熱延鋼板を酸洗して板厚を１．０ｍｍま
で冷間圧延した（圧下率６８．８％）。引続いて８００
℃で連続焼鈍した後、圧下率１．０％の調質圧延を行
い、表２に示すめっき条件で電気亜鉛めっきを行った。
製してスラブとし、１１００℃で２００分間加熱した
後、熱間圧延して板厚３．２ｍｍとし、６４０℃で巻取
った。得られた熱延鋼板を酸洗して板厚を１．０ｍｍま
で冷間圧延した（圧下率６８．８％）。引続いて８００
℃で連続焼鈍した後、圧下率１．０％の調質圧延を行
い、表２に示すめっき条件で電気亜鉛めっきを行った。
【００５８】
【表４】
【００５９】得られた電気亜鉛めっき鋼板の表面外観、
加工性を実施例１と同様にして調査した。得られた結果
を併せて表４に記載するとともに、図２にも示した。
加工性を実施例１と同様にして調査した。得られた結果
を併せて表４に記載するとともに、図２にも示した。
【００６０】本発明の範囲を満足するＮｏ．９〜１６の
本発明の電気亜鉛めっき鋼板は、いずれも外観評価点が
４以上でｒ値が１．９０以上あり、表面外観と加工性に
優れる。
本発明の電気亜鉛めっき鋼板は、いずれも外観評価点が
４以上でｒ値が１．９０以上あり、表面外観と加工性に
優れる。
【００６１】一方、Ｂが本発明の範囲を上回るＮｏ．１
７、１８の比較例鋼板はｒ値が１．９０未満であり、プ
レス加工性に劣る。
７、１８の比較例鋼板はｒ値が１．９０未満であり、プ
レス加工性に劣る。
【００６２】また、０．０００２〜０．００１５％の範
囲内のＢが添加され、請求項２記載の発明の範囲を満足
するＮｏ．１１〜１８の鋼板は、外観評価点が５であ
り、表面外観がより優れいる。また、この鋼板は、粒界
が強化されるため、せん断加工時のバリが少なく、絞り
加工時の耐縦割れ性が改善されていた。
囲内のＢが添加され、請求項２記載の発明の範囲を満足
するＮｏ．１１〜１８の鋼板は、外観評価点が５であ
り、表面外観がより優れいる。また、この鋼板は、粒界
が強化されるため、せん断加工時のバリが少なく、絞り
加工時の耐縦割れ性が改善されていた。
【００６３】なお、表２に示すめっき条件の範囲におい
て、ムラの発生程度に顕著な差は認められず、外観不良
に及ぼす因子として原板側の影響の大きいことを確認し
た。
て、ムラの発生程度に顕著な差は認められず、外観不良
に及ぼす因子として原板側の影響の大きいことを確認し
た。
【００６４】（実施例３）表５、表６に示す成分組成の
鋼を溶製してスラブとし、１０４０〜１２５０℃で２５
０分間加熱後熱間圧延して板厚３．６ｍｍとし、５００
〜７２０℃で巻取った。得られた熱延鋼板を酸洗して板
厚を１．０ｍｍまで冷間圧延した（圧下率７２．２
％）。引続いて７８０〜９３０℃で連続焼鈍した後、圧
下率１．０％の調質圧延を行い、表２に示す条件で電気
亜鉛めっきを行った。
鋼を溶製してスラブとし、１０４０〜１２５０℃で２５
０分間加熱後熱間圧延して板厚３．６ｍｍとし、５００
〜７２０℃で巻取った。得られた熱延鋼板を酸洗して板
厚を１．０ｍｍまで冷間圧延した（圧下率７２．２
％）。引続いて７８０〜９３０℃で連続焼鈍した後、圧
下率１．０％の調質圧延を行い、表２に示す条件で電気
亜鉛めっきを行った。
【００６５】
【表５】
【００６６】
【表６】
【００６７】得られた電気亜鉛めっき鋼板について、実
施例１と同様にして、外観観察およびｒ値を調査した。
調査結果を表５、表６に併せて記載した。
施例１と同様にして、外観観察およびｒ値を調査した。
調査結果を表５、表６に併せて記載した。
【００６８】本発明範囲を満足する発明例鋼板は、外観
評価点が４以上でｒ値が１．９０以上あり、表面外観と
絞り加工性に優れた電気亜鉛めっき鋼板が得られてい
る。
評価点が４以上でｒ値が１．９０以上あり、表面外観と
絞り加工性に優れた電気亜鉛めっき鋼板が得られてい
る。
【００６９】それに対して、Ｎｏ．５６〜６３の比較例
鋼板は、本発明範囲よりＴｉ含有量が多いため、表面外
観が劣っており、Ｎｏ．６４〜６７の比較例鋼板は加熱
温度が本発明範囲を外れているため、表面外観が劣って
おり、またｒ値が１．９０未満で加工性が劣っているも
のがある。
鋼板は、本発明範囲よりＴｉ含有量が多いため、表面外
観が劣っており、Ｎｏ．６４〜６７の比較例鋼板は加熱
温度が本発明範囲を外れているため、表面外観が劣って
おり、またｒ値が１．９０未満で加工性が劣っているも
のがある。
【００７０】また、Ｎｏ．６８、７０、７１、７２、７
３、７４、７６、７７の比較例鋼板は、それぞれＣ、Ｍ
ｎ、Ｐ、Ｓ、ｓｏｌ．Ａｌ、Ｎ、Ｎｂ、Ｂが本発明範囲
より多いため、ｒ値が劣っており、Ｎｏ．７５の比較例
鋼板はＴｉ＋Ｎｂ量が本発明範囲を下回るため、ｒ値が
劣っている。
３、７４、７６、７７の比較例鋼板は、それぞれＣ、Ｍ
ｎ、Ｐ、Ｓ、ｓｏｌ．Ａｌ、Ｎ、Ｎｂ、Ｂが本発明範囲
より多いため、ｒ値が劣っており、Ｎｏ．７５の比較例
鋼板はＴｉ＋Ｎｂ量が本発明範囲を下回るため、ｒ値が
劣っている。
【００７１】Ｎｏ．６９の比較例鋼板は、Ｓｉ量が本発
明範囲より多いため、表面外観が劣っている。
明範囲より多いため、表面外観が劣っている。
【００７２】Ｎｏ．７８、７９の比較例鋼板は、熱間圧
延後の巻取り温度が本発明範囲より少ないのでｒ値が劣
っており、Ｎｏ．７９の比較例鋼板については、さらに
スケール剥離性が劣るため、スケール性欠陥により表面
外観が劣っている。Ｎｏ．８０の比較例鋼板は、焼鈍温
度がＡｒ3 変態点を超えているためｒ値が劣っている。
延後の巻取り温度が本発明範囲より少ないのでｒ値が劣
っており、Ｎｏ．７９の比較例鋼板については、さらに
スケール剥離性が劣るため、スケール性欠陥により表面
外観が劣っている。Ｎｏ．８０の比較例鋼板は、焼鈍温
度がＡｒ3 変態点を超えているためｒ値が劣っている。
【００７３】
【発明の効果】以上、詳述したように本発明によれば、
表面外観およびプレス成形性等の加工性に優れる電気亜
鉛めっき鋼板を製造でき、また、請求項２記載の発明の
場合、さらに、表面外観に優れ、せん断加工時のバリが
少なく、絞り加工時の耐縦割れ性に優れる電気亜鉛めっ
き鋼板を製造できるので、その工業的な価値は大きい。
表面外観およびプレス成形性等の加工性に優れる電気亜
鉛めっき鋼板を製造でき、また、請求項２記載の発明の
場合、さらに、表面外観に優れ、せん断加工時のバリが
少なく、絞り加工時の耐縦割れ性に優れる電気亜鉛めっ
き鋼板を製造できるので、その工業的な価値は大きい。
【図１】めっき後の表面外観とＴｉ含有量、スラブ加熱
温度の関係を示す図。
温度の関係を示す図。
【図２】Ｂ含有量と亜鉛めっき後の表面外観、ｒ値の関
係を示す図。
係を示す図。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (51)Int.Cl.6 識別記号 ＦＩ Ｃ２５Ｄ 5/26 Ｃ２５Ｄ 5/26 Ｃ
Claims (2)
- 【請求項１】 重量％で、Ｃ：０．００４０％以下、Ｓ
ｉ：０．０３％以下、Ｍｎ：０．５％以下、Ｐ：０．０
２％以下、Ｓ：０．０２０％以下、ｓｏｌ．Ａｌ：０．
０２〜０．１％、Ｎ：０．００４０％以下、Ｔｉ：０．
００５〜０．０３０％、Ｎｂ：０．０３０％以下（無添
加を含む）、かつＮｂ＋Ｔｉ≧０．０２０％を含有し、
残部が実質的にＦｅよりなる鋼スラブを、下式（１）で
規定される温度Ｔ（℃）で１５０分以上加熱した後、熱
間圧延し、６００〜７００℃の温度で巻取り、圧下率６
０％以上で冷間圧延し、再結晶温度以上Ａｃ3 変態点以
下の温度で連続焼鈍した後、電気亜鉛めっきを施すこと
を特徴とする表面外観および加工性に優れた電気亜鉛め
っき鋼板の製造方法。 −２０００〔％Ｔｉ〕＋１１１０≦Ｔ≦−３０００〔％Ｔｉ〕＋１２５０ ・・・（１） - 【請求項２】 重量％で、さらにＢ：０．０００２〜
０．００１５％を含有することを特徴とする請求項１記
載の電気亜鉛めっき鋼板の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP23790096A JP3433619B2 (ja) | 1996-09-09 | 1996-09-09 | 表面外観及び加工性に優れた電気亜鉛めっき鋼板の製造 方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP23790096A JP3433619B2 (ja) | 1996-09-09 | 1996-09-09 | 表面外観及び加工性に優れた電気亜鉛めっき鋼板の製造 方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH1088238A true JPH1088238A (ja) | 1998-04-07 |
| JP3433619B2 JP3433619B2 (ja) | 2003-08-04 |
Family
ID=17022100
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| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP23790096A Expired - Fee Related JP3433619B2 (ja) | 1996-09-09 | 1996-09-09 | 表面外観及び加工性に優れた電気亜鉛めっき鋼板の製造 方法 |
Country Status (1)
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|---|---|
| JP (1) | JP3433619B2 (ja) |
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| WO2020130603A2 (ko) | 2018-12-19 | 2020-06-25 | 주식회사 포스코 | 표면외관이 우수한 전기도금강판 및 그 제조방법 |
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- 1996-09-09 JP JP23790096A patent/JP3433619B2/ja not_active Expired - Fee Related
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