JPH108142A - 加工性が良好でかつ肌荒れのない製缶用鋼板の製造方 法 - Google Patents
加工性が良好でかつ肌荒れのない製缶用鋼板の製造方 法Info
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- JPH108142A JPH108142A JP8185645A JP18564596A JPH108142A JP H108142 A JPH108142 A JP H108142A JP 8185645 A JP8185645 A JP 8185645A JP 18564596 A JP18564596 A JP 18564596A JP H108142 A JPH108142 A JP H108142A
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Abstract
(57)【要約】
【課題】ネックイン加工など、厳しい加工を行う場合に
も良好な加工性を有する製缶用鋼板の製造方法を提供す
る。 【解決手段】Ｃが０．００１０〜０．０１５０％の極低
炭素鋼の鋼スラブに熱間圧延を施し、しかる後、仕上圧
延の段階で、被圧延材の温度が仕上圧延機列のいずれか
の圧延スタンド通過の際、圧延加工に伴う発熱により逆
変態を生ずるように行い、仕上圧延温度がＡｒ3−５０
℃以上となるように終了し、５５０〜７５０℃で巻き取
った後、冷間圧延、連続焼鈍、調質圧延を行う。
も良好な加工性を有する製缶用鋼板の製造方法を提供す
る。 【解決手段】Ｃが０．００１０〜０．０１５０％の極低
炭素鋼の鋼スラブに熱間圧延を施し、しかる後、仕上圧
延の段階で、被圧延材の温度が仕上圧延機列のいずれか
の圧延スタンド通過の際、圧延加工に伴う発熱により逆
変態を生ずるように行い、仕上圧延温度がＡｒ3−５０
℃以上となるように終了し、５５０〜７５０℃で巻き取
った後、冷間圧延、連続焼鈍、調質圧延を行う。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、加工性が良好でか
つ肌荒れのない製缶用鋼板の製造方法に係り、特に極薄
ブリキ原板やティンフリースチールなどの製缶用鋼板の
製造方法に関するものである。
つ肌荒れのない製缶用鋼板の製造方法に係り、特に極薄
ブリキ原板やティンフリースチールなどの製缶用鋼板の
製造方法に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】飲料缶、１８リットル缶、ペール缶等の
容器缶は、その製法から、２ピース缶と３ピース缶に大
別できる。２ピース缶はすずめっき、クロムめっきなど
を施した表面処理鋼板に、ＤＷＩ加工、ＤＲＤ加工等を
施して缶底と缶胴を一体成形し、これに蓋を取り付けた
２物品からなる缶である。一方、３ピース缶は表面処理
鋼板を円筒状、または角筒状に曲げて端部同士を接合し
た後、これに天蓋と底蓋を取り付けた３物品からなる缶
である。
容器缶は、その製法から、２ピース缶と３ピース缶に大
別できる。２ピース缶はすずめっき、クロムめっきなど
を施した表面処理鋼板に、ＤＷＩ加工、ＤＲＤ加工等を
施して缶底と缶胴を一体成形し、これに蓋を取り付けた
２物品からなる缶である。一方、３ピース缶は表面処理
鋼板を円筒状、または角筒状に曲げて端部同士を接合し
た後、これに天蓋と底蓋を取り付けた３物品からなる缶
である。
【０００３】これらの缶を製造するために用いられる製
缶用鋼板は、まず第一に安価であることが必要であり、
そのためその生産は一般に生産効率が高く、歩留まりや
表面品質に優れた連続焼鈍法を用いて行われる。そのた
めの技術として、例えば、特公昭６３−１０２１３号公
報記載の技術が提案され、さらに軟質な鋼板を連続焼鈍
で製造するための方法として、例えば特公昭６１−２０
７５２０号公報、特公平１−５２４５２号公報記載の提
案も行われている。これらの技術においては、素材とし
て低炭素鋼板を用い、更に焼鈍後の加工硬化の組合せで
種々の硬さの製缶用鋼板を作り分けている。
缶用鋼板は、まず第一に安価であることが必要であり、
そのためその生産は一般に生産効率が高く、歩留まりや
表面品質に優れた連続焼鈍法を用いて行われる。そのた
めの技術として、例えば、特公昭６３−１０２１３号公
報記載の技術が提案され、さらに軟質な鋼板を連続焼鈍
で製造するための方法として、例えば特公昭６１−２０
７５２０号公報、特公平１−５２４５２号公報記載の提
案も行われている。これらの技術においては、素材とし
て低炭素鋼板を用い、更に焼鈍後の加工硬化の組合せで
種々の硬さの製缶用鋼板を作り分けている。
【０００４】また、近年においては、缶の上蓋の縮径
（ネックイン）成形の強化が行われ、それに耐えうる良
好な加工性を有する製缶用鋼板として極低炭素鋼板が多
く用いられる様になった。しかしながら、通常の低炭素
鋼板（Ｃ含有量０．０２重量％以上）に比べて、結晶粒
径が大きくなりやすく、そのため缶成形後の肌あれなど
の問題を生じる。この問題を解決するためには、極低炭
素鋼板の組織を均一で微細にすればよい。そのための方
法として、その素材である熱延鋼板の組織を均一微細に
する方法が一般的に知られている。ところで、極低炭素
鋼の熱延組織の均一化は、その変態点以上の温度で圧延
を行うことによって達成できるが、圧延温度が非常に高
くなりロールの損耗の増大などを招き、経済的でないば
かりでなく、結晶粒の微細化は行われない。一方、特公
平３−２６００１６号公報、特公平５−１１７７５９号
公報に見られるように圧延後α−γ昇温を行い、変態に
よる再結晶を利用して微細化を図る手段もあるが、コス
トが高くなり、また加工歪による析出物の析出の駆動力
が使えないなどの欠点があり、特に冷延焼鈍後の組織の
均一微細化への効果は少い。
（ネックイン）成形の強化が行われ、それに耐えうる良
好な加工性を有する製缶用鋼板として極低炭素鋼板が多
く用いられる様になった。しかしながら、通常の低炭素
鋼板（Ｃ含有量０．０２重量％以上）に比べて、結晶粒
径が大きくなりやすく、そのため缶成形後の肌あれなど
の問題を生じる。この問題を解決するためには、極低炭
素鋼板の組織を均一で微細にすればよい。そのための方
法として、その素材である熱延鋼板の組織を均一微細に
する方法が一般的に知られている。ところで、極低炭素
鋼の熱延組織の均一化は、その変態点以上の温度で圧延
を行うことによって達成できるが、圧延温度が非常に高
くなりロールの損耗の増大などを招き、経済的でないば
かりでなく、結晶粒の微細化は行われない。一方、特公
平３−２６００１６号公報、特公平５−１１７７５９号
公報に見られるように圧延後α−γ昇温を行い、変態に
よる再結晶を利用して微細化を図る手段もあるが、コス
トが高くなり、また加工歪による析出物の析出の駆動力
が使えないなどの欠点があり、特に冷延焼鈍後の組織の
均一微細化への効果は少い。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】本発明の目的は、ネッ
クイン加工等、厳しい条件下での加工を行う場合にも良
好な加工性を有し、製缶用鋼板としての十分な使用特性
を有する鋼板を、低コストで製造する方法を提案すると
ころにある。また、本発明は極低炭素鋼の熱延鋼板の組
織を効率的に均一微細にする有効な方法を提案するとこ
ろにある。そしてそれによって、最終製品たる製缶用鋼
板の組織を均一微細にする方法を提案するところにあ
る。
クイン加工等、厳しい条件下での加工を行う場合にも良
好な加工性を有し、製缶用鋼板としての十分な使用特性
を有する鋼板を、低コストで製造する方法を提案すると
ころにある。また、本発明は極低炭素鋼の熱延鋼板の組
織を効率的に均一微細にする有効な方法を提案するとこ
ろにある。そしてそれによって、最終製品たる製缶用鋼
板の組織を均一微細にする方法を提案するところにあ
る。
【０００６】
【課題を解決するための手段】本発明者等は、上記の目
的を達成するために、鋼組成及び製造条件を検討し、以
下のとおり本発明を完成した。すなわち、本発明は、 重量比で Ｃ ：０．０００５〜０．０１５０％ Ｓｉ：０．２％以下 Ｍｎ：０．０５〜０．６％ Ｐ ：０．０２％以下 Ｓ ：０．０２％以下 Ａｌ：０．１５％以下 Ｎ ：０．０２％以下を含み、さらに必要に応じて Ｎｂ：０．００３〜０．０２０％ Ｔｉ：０．００３〜０．０２０％ Ｂ ：０．０００２〜０．００２０％ Ｃｕ：０．５％以下 Ｎｉ：０．５％以下 Ｃｒ：０．５％以下 Ｍｏ：０．２％％以下の１種又は２種以上を含み、残部
はＦｅおよび可避不純物よりなる組成の鋼スラブに、熱
間粗圧延を全圧下量８０％以上、そのうち、最終パスを
２０％以上とする条件下で行い、仕上熱間圧延を、被圧
延材の温度が仕上圧延機列のいずれかの圧延スタンド通
過の際、圧延加工に伴う発熱により逆変態させ、仕上圧
延温度がＡｒ3−５０℃以上となるように終了し、５５
０〜７５０℃の温度で巻取って熱間圧延鋼帯を得、該熱
間圧延鋼帯に対してスケール除去、冷間圧延、再結晶焼
鈍および３０％以下の調質圧延を行うことを特徴とする
加工性の良好でかつ肌荒れのない製缶用鋼板の製造方法
にある。本発明の課題の他の解決手段及び具体的態様な
どは、請求項２以下及び実施例において詳しく説明す
る。
的を達成するために、鋼組成及び製造条件を検討し、以
下のとおり本発明を完成した。すなわち、本発明は、 重量比で Ｃ ：０．０００５〜０．０１５０％ Ｓｉ：０．２％以下 Ｍｎ：０．０５〜０．６％ Ｐ ：０．０２％以下 Ｓ ：０．０２％以下 Ａｌ：０．１５％以下 Ｎ ：０．０２％以下を含み、さらに必要に応じて Ｎｂ：０．００３〜０．０２０％ Ｔｉ：０．００３〜０．０２０％ Ｂ ：０．０００２〜０．００２０％ Ｃｕ：０．５％以下 Ｎｉ：０．５％以下 Ｃｒ：０．５％以下 Ｍｏ：０．２％％以下の１種又は２種以上を含み、残部
はＦｅおよび可避不純物よりなる組成の鋼スラブに、熱
間粗圧延を全圧下量８０％以上、そのうち、最終パスを
２０％以上とする条件下で行い、仕上熱間圧延を、被圧
延材の温度が仕上圧延機列のいずれかの圧延スタンド通
過の際、圧延加工に伴う発熱により逆変態させ、仕上圧
延温度がＡｒ3−５０℃以上となるように終了し、５５
０〜７５０℃の温度で巻取って熱間圧延鋼帯を得、該熱
間圧延鋼帯に対してスケール除去、冷間圧延、再結晶焼
鈍および３０％以下の調質圧延を行うことを特徴とする
加工性の良好でかつ肌荒れのない製缶用鋼板の製造方法
にある。本発明の課題の他の解決手段及び具体的態様な
どは、請求項２以下及び実施例において詳しく説明す
る。
【０００７】
（１）組成 まず、組成の限定理由について説明する。 Ｃ：０．０００５〜０．０１５０％ 本発明においては、極低炭素鋼が対象になる。通常の低
炭素鋼では近年の製缶用鋼板に求められる加工性の厳し
い要求を満たすことができないからであり、また通常の
熱間圧延工程によっても組織の均一化・微細化が達成可
能であり、強いて本発明を適用する必要がないからであ
る。ここに極低炭素鋼とは、Ｃが０．０１５０重量％以
下の鋼をいうが、好ましくは０．００５％以下とするの
が、加工性の面で好ましい。なお、成形性に優れた鋼板
を得るためにはＣ量がより低いことが望ましいが、本発
明の圧延条件を適用してもなお結晶粒径が粗大になるこ
と、および製鋼過程における脱炭のコストを考慮し下限
は０．０００５％とする。
炭素鋼では近年の製缶用鋼板に求められる加工性の厳し
い要求を満たすことができないからであり、また通常の
熱間圧延工程によっても組織の均一化・微細化が達成可
能であり、強いて本発明を適用する必要がないからであ
る。ここに極低炭素鋼とは、Ｃが０．０１５０重量％以
下の鋼をいうが、好ましくは０．００５％以下とするの
が、加工性の面で好ましい。なお、成形性に優れた鋼板
を得るためにはＣ量がより低いことが望ましいが、本発
明の圧延条件を適用してもなお結晶粒径が粗大になるこ
と、および製鋼過程における脱炭のコストを考慮し下限
は０．０００５％とする。
【０００８】他の組成については通常の製缶用鋼板に要
求される性質を満たすよう合金元素の範囲が定められ
る。 Ｓｉ：０．２％以下 Ｓｉは鋼板の表面性状を劣化させるとともに、鋼を硬化
させ、熱間圧延工程を困難にし、最終製品としての鋼を
硬化させる。したがって、０．２％以下とする。特に表
面性状の要求が厳格な用途では、０．０５０％以下とす
ることが好ましい。
求される性質を満たすよう合金元素の範囲が定められ
る。 Ｓｉ：０．２％以下 Ｓｉは鋼板の表面性状を劣化させるとともに、鋼を硬化
させ、熱間圧延工程を困難にし、最終製品としての鋼を
硬化させる。したがって、０．２％以下とする。特に表
面性状の要求が厳格な用途では、０．０５０％以下とす
ることが好ましい。
【０００９】Ｍｎ：０．６％以下 Ｍｎは熱間脆性を回避するこするために添加されるが、
０．６０％を越えると、変態点が低下し過ぎて、好まし
い熱延板を得ることが困難になる。したがってＭｎ含有
量を０．０５〜０．６％とする。
０．６０％を越えると、変態点が低下し過ぎて、好まし
い熱延板を得ることが困難になる。したがってＭｎ含有
量を０．０５〜０．６％とする。
【００１０】Ｐ：０．０２％以下 Ｐ含有量は耐食性の改善効果がからみれば低い方が好ま
しいが、過度の低減は製造コストの増加につながる。し
たがって、これらの兼ね合いからＰ含有量を０．０２％
以下とした。なお、加工性を顕著に改善するためには、
０．０１０％以下が好ましい。
しいが、過度の低減は製造コストの増加につながる。し
たがって、これらの兼ね合いからＰ含有量を０．０２％
以下とした。なお、加工性を顕著に改善するためには、
０．０１０％以下が好ましい。
【００１１】Ｓ：０．０２％以下 Ｓは伸びフランジ性に代表される局部延性を低下させる
原因となるので、０．０２％以下に制限する。なお、加
工性を顕著に改善するためには、０．０１０％以下にす
ることが好ましい。
原因となるので、０．０２％以下に制限する。なお、加
工性を顕著に改善するためには、０．０１０％以下にす
ることが好ましい。
【００１２】ｓｏｌ．Ａｌ：０．１５％以下 ｓｏｌ．Ａｌは脱酸に必要な元素であるが、０．１５％
をこえると脱酸効果が飽和するだけでなく、介在物が発
生し、成形性に悪影響をおよぼす。このためｓｏｌ．Ａ
ｌの含有量は０．１５％未満とする。なお、安定した製
造条件を確保するためには、０．０３０〜０．１０％の
範囲とすることが好ましい。
をこえると脱酸効果が飽和するだけでなく、介在物が発
生し、成形性に悪影響をおよぼす。このためｓｏｌ．Ａ
ｌの含有量は０．１５％未満とする。なお、安定した製
造条件を確保するためには、０．０３０〜０．１０％の
範囲とすることが好ましい。
【００１３】Ｎ：０．０１０％以下 Ｎは固溶状態で残存させた場合、鋼を適当に硬化させ、
強度と加工性のバランスを向上させる。したがって、伸
びを低下させず、また、スラブ割れの原因とならない範
囲で、すなわち、０．０２％以下の範囲で適宜添加され
る。なお、加工性を特に考慮した場合には、０．０１０
％以下にすることが好ましい。
強度と加工性のバランスを向上させる。したがって、伸
びを低下させず、また、スラブ割れの原因とならない範
囲で、すなわち、０．０２％以下の範囲で適宜添加され
る。なお、加工性を特に考慮した場合には、０．０１０
％以下にすることが好ましい。
【００１４】以上の基本組成のほか、本発明において
は、以下の諸元素が鋼板の用途、性能に応じて適宜添加
される。 Ｎｂ：０．００３〜０．０２０％以下 Ｎｂは鋼板中のＣを固着し、時効性を低減し、鋼の軟質
化に有用な元素であり、さらに、熱間圧延のγ領域に
て、再結晶を適度に抑制し、微細な組織を得ることを可
能にする。したがってその効果が有効に現れる範囲内、
すなわち、０．００３〜０．０１５％の範囲で適宜添加
される。
は、以下の諸元素が鋼板の用途、性能に応じて適宜添加
される。 Ｎｂ：０．００３〜０．０２０％以下 Ｎｂは鋼板中のＣを固着し、時効性を低減し、鋼の軟質
化に有用な元素であり、さらに、熱間圧延のγ領域に
て、再結晶を適度に抑制し、微細な組織を得ることを可
能にする。したがってその効果が有効に現れる範囲内、
すなわち、０．００３〜０．０１５％の範囲で適宜添加
される。
【００１５】Ｔｉ：０．００３〜０．０２０％ ＴｉはＮｂと同様の効果をもたらし、Ｎｂとの複合添加
により、成形性を向上させる。しかし、０．０２０％以
上添加するとその効果は飽和し、コスト増加となるだけ
である。このため、Ｔｉの含有量を０．００３〜０．０
２０％とする。
により、成形性を向上させる。しかし、０．０２０％以
上添加するとその効果は飽和し、コスト増加となるだけ
である。このため、Ｔｉの含有量を０．００３〜０．０
２０％とする。
【００１６】Ｂ：０．０００２〜０．００２０％ Ｂは、熱延条件と併せて熱延板の組織の微細化に有用な
元素である。さらに２次加工脆性を防止させる役目も果
たす。しかし、過剰に添加すると熱間圧延時にオーステ
ナイトの細結晶を遅らせ、圧延時の負荷を大きし、しか
も焼鈍材の材質、特に伸びを劣化させるので、その含有
量は０．０００２〜０．００２０％とする。
元素である。さらに２次加工脆性を防止させる役目も果
たす。しかし、過剰に添加すると熱間圧延時にオーステ
ナイトの細結晶を遅らせ、圧延時の負荷を大きし、しか
も焼鈍材の材質、特に伸びを劣化させるので、その含有
量は０．０００２〜０．００２０％とする。
【００１７】Ｃｕ，Ｎｉ，Ｃｒ，Ｍｏ これらの元素はＭｎと同様、固溶強化元素であり、変態
点を低下させ，組織の微細化に有用な元素である。しか
し、過剰な添加は鋼のコストアップ、熱延板の硬質化に
よる冷間圧延の負荷上昇を伴うため、上限を０．５％以
下とする。なお、Ｍｏについてはコストを考慮して０．
２％以下とする。
点を低下させ，組織の微細化に有用な元素である。しか
し、過剰な添加は鋼のコストアップ、熱延板の硬質化に
よる冷間圧延の負荷上昇を伴うため、上限を０．５％以
下とする。なお、Ｍｏについてはコストを考慮して０．
２％以下とする。
【００１８】（２）粗圧延条件 通常の条件にしたがい、スラブ加熱が行われ、粗圧延が
行われる。粗圧延の圧下率は、合計８０％以上にする。
これは仕上圧延機入側の組織を均一である程度細粒にし
ておくためである。特に最終パスの圧下量は組織の均一
化に影響を与えるため、２０％以上とする。なお、スラ
ブ加熱温度は高すぎると熱延板の粒径を細かくし、最終
製品を硬質化し、局部変形能を低下させるので好ましく
ない。そのため１２５０℃以下とし、成形性と軟質化を
両立させる。
行われる。粗圧延の圧下率は、合計８０％以上にする。
これは仕上圧延機入側の組織を均一である程度細粒にし
ておくためである。特に最終パスの圧下量は組織の均一
化に影響を与えるため、２０％以上とする。なお、スラ
ブ加熱温度は高すぎると熱延板の粒径を細かくし、最終
製品を硬質化し、局部変形能を低下させるので好ましく
ない。そのため１２５０℃以下とし、成形性と軟質化を
両立させる。
【００１９】（３）仕上圧延 粗圧延に続いて仕上圧延が行われる。仕上熱間圧延は、
被圧延材の温度が一旦Ａｒ3点以下の温度となった後、
仕上圧延機列のいずれかの圧延スタンド通過の際、圧延
加工に伴う発熱によりα相からγ相変態点の逆変態が生
ずるように行い、仕上圧延温度がＡｒ3−５０℃以上と
なるように終了し、５５０〜７５０℃の温度で巻取って
熱間圧延鋼帯を得るような条件下で行われる。本発明に
おいては、この仕上圧延工程において、α−γ逆変態を
行わせ、熱延鋼板の組織を均一・微細化することに最大
の特徴がある。本発明の復熱による逆変態を伴った仕上
圧延工程は具体的には以下のように行われる。
被圧延材の温度が一旦Ａｒ3点以下の温度となった後、
仕上圧延機列のいずれかの圧延スタンド通過の際、圧延
加工に伴う発熱によりα相からγ相変態点の逆変態が生
ずるように行い、仕上圧延温度がＡｒ3−５０℃以上と
なるように終了し、５５０〜７５０℃の温度で巻取って
熱間圧延鋼帯を得るような条件下で行われる。本発明に
おいては、この仕上圧延工程において、α−γ逆変態を
行わせ、熱延鋼板の組織を均一・微細化することに最大
の特徴がある。本発明の復熱による逆変態を伴った仕上
圧延工程は具体的には以下のように行われる。
【００２０】図１、図２は仕上圧延機列の圧延機Ｆ１〜
Ｆ７を被圧延材が通過する時の鋼板表面温度の変化を模
式的に示したものである。図１においては、粗圧延機か
ら出た被圧延材は、一旦Ａｒ3以下に冷却され、その
後、仕上圧延機に導かれる。すなわち、仕上圧延機入側
温度（ＦＥＴ）はＡｒ3以下である。仕上圧延機で圧延
される際、圧延によるエネルギー等によって被圧延材の
温度が上昇する。その程度は、圧下量、圧下速度によっ
て異なるが、圧延速度１２００ｍｐｍ、圧下量５０％
（原板厚３０ｍｍ）で３０℃程度である。図１に示した
場合では、仕上圧延機入側において、８６０℃（Ａｒ3
以下４０℃）にあった被圧延材がＦ１通過時８８０℃と
なり、さらにＦ２通過時９００℃となって、所望の逆変
態が行われる。さらに同様の工程を繰返すことによっ
て、Ｆ４スタンドにおいても復熱による逆変態が繰返さ
れる。
Ｆ７を被圧延材が通過する時の鋼板表面温度の変化を模
式的に示したものである。図１においては、粗圧延機か
ら出た被圧延材は、一旦Ａｒ3以下に冷却され、その
後、仕上圧延機に導かれる。すなわち、仕上圧延機入側
温度（ＦＥＴ）はＡｒ3以下である。仕上圧延機で圧延
される際、圧延によるエネルギー等によって被圧延材の
温度が上昇する。その程度は、圧下量、圧下速度によっ
て異なるが、圧延速度１２００ｍｐｍ、圧下量５０％
（原板厚３０ｍｍ）で３０℃程度である。図１に示した
場合では、仕上圧延機入側において、８６０℃（Ａｒ3
以下４０℃）にあった被圧延材がＦ１通過時８８０℃と
なり、さらにＦ２通過時９００℃となって、所望の逆変
態が行われる。さらに同様の工程を繰返すことによっ
て、Ｆ４スタンドにおいても復熱による逆変態が繰返さ
れる。
【００２１】この逆変態の繰返しとそれに続く熱間圧延
による歪の導入によって、熱延鋼板お組織は均一・微細
化され、その結果はそれに続く冷間圧延後にも持ち来さ
れ、製缶用鋼板の組織を均一・微細にするのに寄与す
る。具体的に示せば、本発明による工程を採った場合に
は、熱延板の結晶粒径は、平均１０．５〜１１程度であ
るのに対し、従来の方法（復熱のない場合）は８．５〜
９．５程度であった。
による歪の導入によって、熱延鋼板お組織は均一・微細
化され、その結果はそれに続く冷間圧延後にも持ち来さ
れ、製缶用鋼板の組織を均一・微細にするのに寄与す
る。具体的に示せば、本発明による工程を採った場合に
は、熱延板の結晶粒径は、平均１０．５〜１１程度であ
るのに対し、従来の方法（復熱のない場合）は８．５〜
９．５程度であった。
【００２２】図２に示す場合においては、被圧延材はＡ
ｒ3以上の温度で仕上圧延機列に入る。そして、Ｆ１〜
Ｆ２間で冷却水によって冷却され、一旦Ａｒ3以下に低
下する。その後Ｆ２〜Ｆ３スタンドで強圧下が行われ、
復熱、逆変態が行われる。この場合においても、図１に
示す場合と同様に、組織の均一・微細な熱延鋼板が得ら
れる。
ｒ3以上の温度で仕上圧延機列に入る。そして、Ｆ１〜
Ｆ２間で冷却水によって冷却され、一旦Ａｒ3以下に低
下する。その後Ｆ２〜Ｆ３スタンドで強圧下が行われ、
復熱、逆変態が行われる。この場合においても、図１に
示す場合と同様に、組織の均一・微細な熱延鋼板が得ら
れる。
【００２３】本発明の場合においては、被圧延材の温度
制御および圧下の条件設定が特に重要である。例えば、
図１に示す場合においては、仕上圧延機列に入る前の被
圧延材の温度は続く熱間圧延による復熱で逆変態を生じ
る範囲に設定しなければならない。一般に大圧下（圧下
率６０％）を行ったとき、圧延による温度上昇は、変態
熱を見込んで３０℃程度であるから、Ｆ１およびＦ２ス
タンドでの圧下発熱を利用するとして、Ａｒ3以下３０
〜４０℃程度に仕上圧延機入側温度を調節しなければな
らない。
制御および圧下の条件設定が特に重要である。例えば、
図１に示す場合においては、仕上圧延機列に入る前の被
圧延材の温度は続く熱間圧延による復熱で逆変態を生じ
る範囲に設定しなければならない。一般に大圧下（圧下
率６０％）を行ったとき、圧延による温度上昇は、変態
熱を見込んで３０℃程度であるから、Ｆ１およびＦ２ス
タンドでの圧下発熱を利用するとして、Ａｒ3以下３０
〜４０℃程度に仕上圧延機入側温度を調節しなければな
らない。
【００２４】圧延による発熱は圧下エネルギーによるも
ののほか、圧延時の摩擦エネルギーによるものが利用で
きる。これらによる発熱量、温度上昇は経験的積み上げ
によって求めらる。本発明においては、変態を繰返すた
めにスタンド間での急冷又は保温を適切に行うことが重
要である。すなわち、図１に示す場合においては、Ｆ１
〜Ｆ２間においては冷却水を停止し、保熱を図る必要が
あるのに対し、図２に示す例では、Ｆ１〜Ｆ２間は冷却
を強化し、Ａｒ3以下に冷却しなければならない。な
お、スタンド間の温度は、スタンド間に放射温度計を設
置し測定するのが好ましい。その際、冷却水を止めれば
測定精度の確保が可能である。
ののほか、圧延時の摩擦エネルギーによるものが利用で
きる。これらによる発熱量、温度上昇は経験的積み上げ
によって求めらる。本発明においては、変態を繰返すた
めにスタンド間での急冷又は保温を適切に行うことが重
要である。すなわち、図１に示す場合においては、Ｆ１
〜Ｆ２間においては冷却水を停止し、保熱を図る必要が
あるのに対し、図２に示す例では、Ｆ１〜Ｆ２間は冷却
を強化し、Ａｒ3以下に冷却しなければならない。な
お、スタンド間の温度は、スタンド間に放射温度計を設
置し測定するのが好ましい。その際、冷却水を止めれば
測定精度の確保が可能である。
【００２５】熱延の仕上温度はＡｒ3−５０℃以上とな
るように終了する必要がある。これは熱延板の組織、粒
径を均一微細にさせるためである。それ以下の温度で
は、巻取の温度によっては加工組織が残存して冷間圧延
性を悪化させること、更に加工性に悪影響をおよぼす再
結晶組織となることから望ましくない。また、加工歪が
なくとも組織が粗大となって強度−加工性バランスが悪
くなるので好ましくない。
るように終了する必要がある。これは熱延板の組織、粒
径を均一微細にさせるためである。それ以下の温度で
は、巻取の温度によっては加工組織が残存して冷間圧延
性を悪化させること、更に加工性に悪影響をおよぼす再
結晶組織となることから望ましくない。また、加工歪が
なくとも組織が粗大となって強度−加工性バランスが悪
くなるので好ましくない。
【００２６】なお、圧延はシートバー接合を行って粗圧
延と仕上圧延を連続的に行うのが望ましい。特に本発明
では、圧延過程における複熱を利用するため、その効果
が鋼帯全体にわたって一様に現れるようにするために、
シートバー接合を行う連続圧延を行うのが好ましい。
延と仕上圧延を連続的に行うのが望ましい。特に本発明
では、圧延過程における複熱を利用するため、その効果
が鋼帯全体にわたって一様に現れるようにするために、
シートバー接合を行う連続圧延を行うのが好ましい。
【００２７】巻取温度は７２０℃以上になるとスケール
厚みが顕著に増大し、酸洗時の脱スケール性が悪化す
る。また５５０℃以下で巻き取ると、析出物が十分に析
出せず、再結晶組織に悪影響をおよぼす。このため、巻
取温度を５５０〜７５０℃とする。
厚みが顕著に増大し、酸洗時の脱スケール性が悪化す
る。また５５０℃以下で巻き取ると、析出物が十分に析
出せず、再結晶組織に悪影響をおよぼす。このため、巻
取温度を５５０〜７５０℃とする。
【００２８】（４）冷間圧延等 熱延鋼板は酸洗後冷間圧延に付される。冷間圧延率は、
７０〜９５％の圧下率で行う。本発明鋼は、先に示した
加工発熱による変態を繰返しても熱延板の結晶粒径がが
かなり大きいため、７０％以上冷間圧延を行わないと焼
鈍後、最終製品の粒径が粗大となりやすい。なお、最終
製品の異方性を劣化させないように冷間圧延率の上限は
９５％にする。
７０〜９５％の圧下率で行う。本発明鋼は、先に示した
加工発熱による変態を繰返しても熱延板の結晶粒径がが
かなり大きいため、７０％以上冷間圧延を行わないと焼
鈍後、最終製品の粒径が粗大となりやすい。なお、最終
製品の異方性を劣化させないように冷間圧延率の上限は
９５％にする。
【００２９】冷間圧延後、常法に従い焼鈍が行われる。
焼鈍は生産性の面から連続焼鈍により再結晶温度以上で
行われる。その後、目的の調質度に調整する目的と、対
ストレッチャーストレインの目的から、調質圧延が行わ
れる。調質圧延にはスキンパス又は二次圧延があるが製
缶用鋼板の所望特性に応じて使いわければよい。一般に
圧下率は３０％以下とし、加工性と強度のバランスを維
持し、また面内異方性の悪化を防止する。
焼鈍は生産性の面から連続焼鈍により再結晶温度以上で
行われる。その後、目的の調質度に調整する目的と、対
ストレッチャーストレインの目的から、調質圧延が行わ
れる。調質圧延にはスキンパス又は二次圧延があるが製
缶用鋼板の所望特性に応じて使いわければよい。一般に
圧下率は３０％以下とし、加工性と強度のバランスを維
持し、また面内異方性の悪化を防止する。
【００３０】
【実施例】以下、本発明を実施例により説明する。
【実施例１】重量比でＣ：０．００４％，Ｓｉ：０．０
４％，Ｍｎ：０．２５％，Ｐ：０．００７％，Ａｌ：
０．０５％，Ｓ：０．００６％，Ｎ：０．００８％を含
有し、他はＦｅおよび不可避不純物からなる鋼を溶製
し、これを連続鋳造法によってスラブとした。このスラ
ブを１２００℃に加熱後、全圧下率９０％、最終パス圧
下率２５％の条件で粗圧延を行い、厚さ４０ｍｍのシー
トバーを得た。粗圧延されたシートバーを接合した後、
完全連続圧延によって仕上圧延を行った。圧延条件は以
下のとおりである。なお、この場合においてＡｒ3変態
点は８８０℃、α−γ逆変態温度は８９０℃であった。 仕上圧延入側温度： Ｆ１圧下率：６０％、圧延直前温度：８７０℃、圧延直後温度：９００℃ Ｆ２圧下率：５６％、圧延直前温度：８７５℃、圧延直後温度：９０５℃ Ｆ３圧下率：４７％、圧延直後温度：８７０℃、圧延直後温度：８９５℃ Ｆ４圧下率：３０％、圧延直後温度：８７０℃、圧延直後温度：８９０℃ Ｆ５圧下率：３０％、圧延直後温度：８６５℃、圧延直後温度：８８５℃ Ｆ６圧下率：２６％、圧延直後温度：８６０℃、圧延直後温度：８８０℃ Ｆ７圧下率：２６％、圧延直後温度：８６０℃、圧延直後温度：８８０℃ （ＦＤＴ） 巻取温度：６００℃ かくして得た熱延板を酸洗し、圧下率８３％の冷間圧
延、７５０℃の再結晶焼鈍後、２％の調質圧延を行い、
得られた製品の特性を調査した。その結果は以下のとお
りである。 結晶粒度：１０．８ 組織の均一性：良好 硬さ：５８（ロックウエル硬さ、ＨＲ３０Ｔ） ｒ値：塑性ひずみ１５％の測定値 平均ｒ値：１．８（平均ｒ値＝（ｒL＋ｒC＋２ｒD）／
４） Δｒ値：０．１（Δｒ＝（ｒL＋ｒC−２ｒD）／２） 肌あれ：なし フランジ成形性：フランジ割れなし （肌あれ及びフランジ成形性は、通常の条件で＃２５相
当のすずめっきを行い、これをロールフォーミング、拘
束シーム溶接で３ピース缶胴部相当に成形し、これにネ
ッキング成形を施し、肌荒れの有無の判定を行った。）
４％，Ｍｎ：０．２５％，Ｐ：０．００７％，Ａｌ：
０．０５％，Ｓ：０．００６％，Ｎ：０．００８％を含
有し、他はＦｅおよび不可避不純物からなる鋼を溶製
し、これを連続鋳造法によってスラブとした。このスラ
ブを１２００℃に加熱後、全圧下率９０％、最終パス圧
下率２５％の条件で粗圧延を行い、厚さ４０ｍｍのシー
トバーを得た。粗圧延されたシートバーを接合した後、
完全連続圧延によって仕上圧延を行った。圧延条件は以
下のとおりである。なお、この場合においてＡｒ3変態
点は８８０℃、α−γ逆変態温度は８９０℃であった。 仕上圧延入側温度： Ｆ１圧下率：６０％、圧延直前温度：８７０℃、圧延直後温度：９００℃ Ｆ２圧下率：５６％、圧延直前温度：８７５℃、圧延直後温度：９０５℃ Ｆ３圧下率：４７％、圧延直後温度：８７０℃、圧延直後温度：８９５℃ Ｆ４圧下率：３０％、圧延直後温度：８７０℃、圧延直後温度：８９０℃ Ｆ５圧下率：３０％、圧延直後温度：８６５℃、圧延直後温度：８８５℃ Ｆ６圧下率：２６％、圧延直後温度：８６０℃、圧延直後温度：８８０℃ Ｆ７圧下率：２６％、圧延直後温度：８６０℃、圧延直後温度：８８０℃ （ＦＤＴ） 巻取温度：６００℃ かくして得た熱延板を酸洗し、圧下率８３％の冷間圧
延、７５０℃の再結晶焼鈍後、２％の調質圧延を行い、
得られた製品の特性を調査した。その結果は以下のとお
りである。 結晶粒度：１０．８ 組織の均一性：良好 硬さ：５８（ロックウエル硬さ、ＨＲ３０Ｔ） ｒ値：塑性ひずみ１５％の測定値 平均ｒ値：１．８（平均ｒ値＝（ｒL＋ｒC＋２ｒD）／
４） Δｒ値：０．１（Δｒ＝（ｒL＋ｒC−２ｒD）／２） 肌あれ：なし フランジ成形性：フランジ割れなし （肌あれ及びフランジ成形性は、通常の条件で＃２５相
当のすずめっきを行い、これをロールフォーミング、拘
束シーム溶接で３ピース缶胴部相当に成形し、これにネ
ッキング成形を施し、肌荒れの有無の判定を行った。）
【００３１】
【実施例２】また、前記例と同一の成分組成のスラブ
を、前記例と同一の条件にて粗圧延を終了し、仕上圧延
を Ｆ１圧下率：５８％、圧延直前温度：９２０℃、圧延直後温度：９４０℃ Ｆ２圧下率：５０％、圧延直前温度：９００℃、圧延直後温度：８２０℃ Ｆ３圧下率：４７％、圧延直後温度：８８０℃、圧延直後温度：８９０℃ Ｆ４圧下率：３５％、圧延直後温度：８６０℃、圧延直後温度：８９０℃ Ｆ５圧下率：３５％、圧延直後温度：８８０℃、圧延直後温度：９００℃ Ｆ６圧下率：２５％、圧延直後温度：８７０℃、圧延直後温度：８９０℃ Ｆ７圧下率：３０％、圧延直後温度：８６５℃、圧延直後温度：８９０℃ （ＦＤＴ） 巻取温度：６００℃の条件で行い、得られた熱延板を前
記例と同様に冷間圧延、再結晶焼鈍、調質圧延を行った
ところ、その材質特性は以下のとおりであった。 結晶粒度：１０．９ 組織の均一性：良好 硬さ：５９（ロックウエル硬さ、ＨＲ３０Ｔ） ｒ値： 平均ｒ値：１．９（平均ｒ値＝（ｒL＋ｒC＋２ｒD）／
４） Δｒ値：＋０．０５（Δｒ＝（ｒL＋ｒC−２ｒD）／
２） 肌あれ：なし フランジ割れ：なし （製品特性値の測定条件は、前記例と同様である）
を、前記例と同一の条件にて粗圧延を終了し、仕上圧延
を Ｆ１圧下率：５８％、圧延直前温度：９２０℃、圧延直後温度：９４０℃ Ｆ２圧下率：５０％、圧延直前温度：９００℃、圧延直後温度：８２０℃ Ｆ３圧下率：４７％、圧延直後温度：８８０℃、圧延直後温度：８９０℃ Ｆ４圧下率：３５％、圧延直後温度：８６０℃、圧延直後温度：８９０℃ Ｆ５圧下率：３５％、圧延直後温度：８８０℃、圧延直後温度：９００℃ Ｆ６圧下率：２５％、圧延直後温度：８７０℃、圧延直後温度：８９０℃ Ｆ７圧下率：３０％、圧延直後温度：８６５℃、圧延直後温度：８９０℃ （ＦＤＴ） 巻取温度：６００℃の条件で行い、得られた熱延板を前
記例と同様に冷間圧延、再結晶焼鈍、調質圧延を行った
ところ、その材質特性は以下のとおりであった。 結晶粒度：１０．９ 組織の均一性：良好 硬さ：５９（ロックウエル硬さ、ＨＲ３０Ｔ） ｒ値： 平均ｒ値：１．９（平均ｒ値＝（ｒL＋ｒC＋２ｒD）／
４） Δｒ値：＋０．０５（Δｒ＝（ｒL＋ｒC−２ｒD）／
２） 肌あれ：なし フランジ割れ：なし （製品特性値の測定条件は、前記例と同様である）
【００３２】
【比較例】さらに、前記例と同一の成分組成のスラブ
を、前記例と同一の条件にて粗圧延を終了し、仕上圧延
を Ｆ１圧下率：５５％、圧延直前温度：８４０℃、圧延直後温度：８６０℃ Ｆ２圧下率：５５％、圧延直前温度：８４０℃、圧延直後温度：８６０℃ Ｆ３圧下率：４５％、圧延直後温度：８４０℃、圧延直後温度：８６０℃ Ｆ４圧下率：３２％、圧延直後温度：８４０℃、圧延直後温度：８６０℃ Ｆ５圧下率：３２％、圧延直後温度：８３０℃、圧延直後温度：８５０℃ Ｆ６圧下率：２８％、圧延直後温度：８３０℃、圧延直後温度：８５０℃ Ｆ７圧下率：２６％、圧延直後温度：８３０℃、圧延直後温度：８４０℃ （ＦＤＴ） 巻取温度：６００℃の条件で行い、得られた熱延板を前
記例と同様に冷間圧延、再結晶焼鈍、調質圧延を行った
ところ、その材質特性は以下のとおりであった。 結晶粒度：８ 組織の均一性：混粒組織 硬さ：５５（ロックウエル硬さ、ＨＲ３０Ｔ） ｒ値： 平均ｒ値：１．４（平均ｒ値＝（ｒL＋ｒC＋２ｒD）／
４） Δｒ値：−０．３（Δｒ＝（ｒL＋ｒC−２ｒD）／２） 肌あれ：あり フランジ割れ：一部発生 また、引張試験した際、リジングと思われる模様が発生
した。（製品特性値の測定条件は、前記例と同様であ
る）
を、前記例と同一の条件にて粗圧延を終了し、仕上圧延
を Ｆ１圧下率：５５％、圧延直前温度：８４０℃、圧延直後温度：８６０℃ Ｆ２圧下率：５５％、圧延直前温度：８４０℃、圧延直後温度：８６０℃ Ｆ３圧下率：４５％、圧延直後温度：８４０℃、圧延直後温度：８６０℃ Ｆ４圧下率：３２％、圧延直後温度：８４０℃、圧延直後温度：８６０℃ Ｆ５圧下率：３２％、圧延直後温度：８３０℃、圧延直後温度：８５０℃ Ｆ６圧下率：２８％、圧延直後温度：８３０℃、圧延直後温度：８５０℃ Ｆ７圧下率：２６％、圧延直後温度：８３０℃、圧延直後温度：８４０℃ （ＦＤＴ） 巻取温度：６００℃の条件で行い、得られた熱延板を前
記例と同様に冷間圧延、再結晶焼鈍、調質圧延を行った
ところ、その材質特性は以下のとおりであった。 結晶粒度：８ 組織の均一性：混粒組織 硬さ：５５（ロックウエル硬さ、ＨＲ３０Ｔ） ｒ値： 平均ｒ値：１．４（平均ｒ値＝（ｒL＋ｒC＋２ｒD）／
４） Δｒ値：−０．３（Δｒ＝（ｒL＋ｒC−２ｒD）／２） 肌あれ：あり フランジ割れ：一部発生 また、引張試験した際、リジングと思われる模様が発生
した。（製品特性値の測定条件は、前記例と同様であ
る）
【００３３】上記実施例１および２さらに比較例に示す
ように、本発明にしたがい仕上圧延過程において加工発
熱による逆変態を行わせたものは、熱延板の組織、ひい
ては最終製品である製缶用鋼板の組織が微細・均一であ
り、厳しい加工を行っても肌あれなどの欠陥を生ずるこ
とがなかった。これに対し、比較例に示すように本発明
を適用しない場合、すなわち、復熱を活用しない場合
は、最終製品の特性値が缶用鋼板として望ましくないも
のになる。
ように、本発明にしたがい仕上圧延過程において加工発
熱による逆変態を行わせたものは、熱延板の組織、ひい
ては最終製品である製缶用鋼板の組織が微細・均一であ
り、厳しい加工を行っても肌あれなどの欠陥を生ずるこ
とがなかった。これに対し、比較例に示すように本発明
を適用しない場合、すなわち、復熱を活用しない場合
は、最終製品の特性値が缶用鋼板として望ましくないも
のになる。
【００３４】
【発明の効果】以上のように、本発明により極低炭素鋼
板の結晶組織を効率的かつ経済的に均一微細化すること
ができ、加工性のよい製缶用鋼板の提供が可能になる。
板の結晶組織を効率的かつ経済的に均一微細化すること
ができ、加工性のよい製缶用鋼板の提供が可能になる。
【図１】本発明による仕上圧延機における圧延スタンド
と圧延材の温度の関係図である。
と圧延材の温度の関係図である。
【図２】本発明による仕上圧延機における圧延スタンド
と圧延材の温度の他の関係図である。
と圧延材の温度の他の関係図である。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (51)Int.Cl.6 識別記号 庁内整理番号 ＦＩ 技術表示箇所 Ｃ２２Ｃ 38/00 ３０１ Ｂ２１Ｂ 37/00 ＢＢＨ 38/54 １３２Ｂ (72)発明者 古君 修 千葉県千葉市中央区川崎町１番地 川崎製 鉄株式会社鉄鋼研究所内 (72)発明者 荒谷 誠 千葉県千葉市中央区川崎町１番地 川崎製 鉄株式会社鉄鋼研究所内 (72)発明者 久々湊 英雄 千葉県千葉市中央区川崎町１番地 川崎製 鉄株式会社千葉製鉄所内
Claims (3)
- 【請求項１】重量比で Ｃ： ０．０００５〜０．０１
５０％ Ｓｉ：０．２％以下 Ｍｎ：０．０５〜０．６％ Ｐ： ０．０２％以下 Ｓ： ０．０２％以下 Ａｌ：０．１５％以下 Ｎ： ０．０２％以下を含み、さらに必要に応じて Ｎｂ：０．００３〜０．０２０％ Ｔｉ：０．００３〜０．０２０％ Ｂ： ０．０００２〜０．００２０％ Ｃｕ：０．５％以下 Ｎｉ：０．５％以下 Ｃｒ：０．５％以下 Ｍｏ：０．２％以下の１種又は２種以上を含み、残部は
Ｆｅおよび可避不純物よりなる組成の鋼スラブに、 熱間粗圧延を全圧下量８０％以上、そのうち、最終パス
を２０％以上とする条件下で行い、 仕上熱間圧延を、被圧延材の温度が仕上圧延機列のいず
れかの圧延スタンド通過の際、圧延加工に伴う発熱によ
り逆変態させ、仕上圧延温度がＡｒ3−５０℃以上とな
るように終了し、 ５５０〜７５０℃の温度で巻取って熱間圧延鋼帯を得、 該熱間圧延鋼帯に対してスケール除去、冷間圧延、再結
晶焼鈍および３０％以下の調質圧延を行うことを特徴と
する加工性が良好でかつ肌荒れのない製缶用鋼板の製造
方法 - 【請求項２】請求項１において、仕上熱間圧延圧延機列
の入側において、被圧延材の温度をＡｒ3点以下に冷却
し、いずれかの仕上圧延機を通過の際、圧延加工に伴う
発熱により逆変態させことを特徴とする加工性の良好で
かつ肌荒れのない製缶用鋼板の製造方法 - 【請求項３】請求項１において、仕上熱間圧延圧延機列
の入側における被圧延材の温度をＡｒ3点以上とし、い
ずれかの仕上圧延機を通過後において一旦Ａｒ3以下に
冷却し、その後それに続く圧延機を通過の際の際、圧延
加工に伴う発熱により逆変態させることを特徴とする加
工性の良好でかつ肌荒れのない製缶用鋼板の製造方法
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP18564596A JP3826442B2 (ja) | 1996-06-26 | 1996-06-26 | 加工性が良好でかつ肌荒れのない製缶用鋼板の製造方 法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP18564596A JP3826442B2 (ja) | 1996-06-26 | 1996-06-26 | 加工性が良好でかつ肌荒れのない製缶用鋼板の製造方 法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH108142A true JPH108142A (ja) | 1998-01-13 |
| JP3826442B2 JP3826442B2 (ja) | 2006-09-27 |
Family
ID=16174402
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP18564596A Expired - Fee Related JP3826442B2 (ja) | 1996-06-26 | 1996-06-26 | 加工性が良好でかつ肌荒れのない製缶用鋼板の製造方 法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3826442B2 (ja) |
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-
1996
- 1996-06-26 JP JP18564596A patent/JP3826442B2/ja not_active Expired - Fee Related
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| JP3826442B2 (ja) | 2006-09-27 |
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