JPH1079637A - 広帯域電力分配合成器 - Google Patents
広帯域電力分配合成器Info
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- JPH1079637A JPH1079637A JP23402996A JP23402996A JPH1079637A JP H1079637 A JPH1079637 A JP H1079637A JP 23402996 A JP23402996 A JP 23402996A JP 23402996 A JP23402996 A JP 23402996A JP H1079637 A JPH1079637 A JP H1079637A
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- power
- resistor
- absorption
- resistors
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 吸収抵抗の結線を変えるだけの簡単な構造
で、アンバランス吸収抵抗の電力負担を軽減し、各個別
ポートに入力される電力のアンバランスの許容範囲を大
きくする。 【解決手段】 高周波電力を広帯域に同相でＮ個に分配
またはＮ個の高周波電力を広帯域に合成する３個の個別
ポート１、２、３及び１個のコモンポートｃと、３個の
伝送線路型広帯域トランスＴ1 、Ｔ2 、Ｔ3 と、３個の
アンバランス吸収抵抗Ｒ12、Ｒ23、Ｒ13とを備える。ア
ンバランス吸収抵抗Ｒ12、Ｒ23、Ｒ13の一端を、それぞ
れ異なる個別ポート１、２、３に接続し、アンバランス
吸収抵抗Ｒ12、Ｒ23、Ｒ13の他端を、それぞれ隣の個別
ポート１、２、３に接続して、Ｙ型であったアンバラン
ス吸収抵抗をΔ型に変換する。
で、アンバランス吸収抵抗の電力負担を軽減し、各個別
ポートに入力される電力のアンバランスの許容範囲を大
きくする。 【解決手段】 高周波電力を広帯域に同相でＮ個に分配
またはＮ個の高周波電力を広帯域に合成する３個の個別
ポート１、２、３及び１個のコモンポートｃと、３個の
伝送線路型広帯域トランスＴ1 、Ｔ2 、Ｔ3 と、３個の
アンバランス吸収抵抗Ｒ12、Ｒ23、Ｒ13とを備える。ア
ンバランス吸収抵抗Ｒ12、Ｒ23、Ｒ13の一端を、それぞ
れ異なる個別ポート１、２、３に接続し、アンバランス
吸収抵抗Ｒ12、Ｒ23、Ｒ13の他端を、それぞれ隣の個別
ポート１、２、３に接続して、Ｙ型であったアンバラン
ス吸収抵抗をΔ型に変換する。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は通信機器に用いられ
る広帯域電力分配合成器に関し、特に、アンバランス吸
収抵抗の電力負担を軽減した広帯域電力分配合成器に関
する。
る広帯域電力分配合成器に関し、特に、アンバランス吸
収抵抗の電力負担を軽減した広帯域電力分配合成器に関
する。
【０００２】
【従来の技術】一般に、高周波電力分配合成器は、伝送
線路型広帯域トランスと抵抗器とによって構成されたハ
イブリッド回路が用いられている。図５は従来の３路広
帯域電力分配合成器を示すもので、抵抗Ｒ1 、Ｒ2 、Ｒ
3 が個別ポート１、２、３に星状（Ｙ型）に結線された
回路である。
線路型広帯域トランスと抵抗器とによって構成されたハ
イブリッド回路が用いられている。図５は従来の３路広
帯域電力分配合成器を示すもので、抵抗Ｒ1 、Ｒ2 、Ｒ
3 が個別ポート１、２、３に星状（Ｙ型）に結線された
回路である。
【０００３】この抵抗Ｒ1 、Ｒ2 、Ｒ3 はアンバランス
吸収抵抗であり、３つの個別ポート１、２、３からの入
力電力に差がある、いわゆるアンバランス状態になった
ときにそのアンバランス分の電力を消費させる抵抗であ
る。
吸収抵抗であり、３つの個別ポート１、２、３からの入
力電力に差がある、いわゆるアンバランス状態になった
ときにそのアンバランス分の電力を消費させる抵抗であ
る。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】図５の広帯域電力分配
合成器は、各個別ポート１、２、３の入力電力が大き
く、かつ各個別ポートの入力電力のアンバランスが大き
いと、各アンバランス吸収抵抗Ｒ1 、Ｒ2 、Ｒ3 の消費
電力が大きくなり、多量の熱が発生し、抵抗Ｒ1 、
Ｒ2 、Ｒ3 がそれに耐えきれず、損傷するなどの問題が
あった。例えば、Ｒ1 ＝Ｒ2 ＝Ｒ3 ＝５０Ω、コモンポ
ートｃの終端抵抗値を１６．６７Ωとし、ポート１にの
み１００Ｗの電力を加えると、抵抗Ｒ1 ではＲ2 、Ｒ3
の４倍近い電力が消費され、吸収抵抗１つ当たりの電力
負担が大きいという問題があった。
合成器は、各個別ポート１、２、３の入力電力が大き
く、かつ各個別ポートの入力電力のアンバランスが大き
いと、各アンバランス吸収抵抗Ｒ1 、Ｒ2 、Ｒ3 の消費
電力が大きくなり、多量の熱が発生し、抵抗Ｒ1 、
Ｒ2 、Ｒ3 がそれに耐えきれず、損傷するなどの問題が
あった。例えば、Ｒ1 ＝Ｒ2 ＝Ｒ3 ＝５０Ω、コモンポ
ートｃの終端抵抗値を１６．６７Ωとし、ポート１にの
み１００Ｗの電力を加えると、抵抗Ｒ1 ではＲ2 、Ｒ3
の４倍近い電力が消費され、吸収抵抗１つ当たりの電力
負担が大きいという問題があった。
【０００５】本発明の目的は、上述した従来技術の問題
点を解消して、アンバランス吸収抵抗の電力負担を軽減
することが可能な広帯域電力分配合成器を提供すること
にある。
点を解消して、アンバランス吸収抵抗の電力負担を軽減
することが可能な広帯域電力分配合成器を提供すること
にある。
【０００６】
【課題を解決するための手段】本発明の広帯域電力分配
合成器は、アンバランス吸収抵抗の回路配置を星状構成
ではなく、網状構成にしていることを要旨とするもので
ある。具体的には、高周波電力を広帯域に同相でＮ個
（Ｎは３以上の整数）に分配またはＮ個の高周波電力を
広帯域に合成するＮ個の個別ポートと、１個のコモンポ
ートと、Ｎ個の伝送線路型広帯域トランスと、Ｍ（Ｍは
Ｎ以上の整数）個のアンバランス吸収抵抗とを備えた広
帯域電力分配合成器において、前記伝送線路型広帯域ト
ランスの一次巻線の一端が、それぞれ異なる個別ポート
に接続され、一次巻線の他端が他の伝送線路型広帯域ト
ランスの二次巻線の一端に接続され、二次巻線の他端が
まとめてコモンポートに接続され、前記Ｎ個の個別ポー
トを頂点とする多角形を想定してその多角形を構成する
全ての辺及び対角線を描いたとき、この全ての辺及び対
角線に代わって前記アンバランス吸収抵抗が各頂点間に
それぞれ網状に接続されているものである。
合成器は、アンバランス吸収抵抗の回路配置を星状構成
ではなく、網状構成にしていることを要旨とするもので
ある。具体的には、高周波電力を広帯域に同相でＮ個
（Ｎは３以上の整数）に分配またはＮ個の高周波電力を
広帯域に合成するＮ個の個別ポートと、１個のコモンポ
ートと、Ｎ個の伝送線路型広帯域トランスと、Ｍ（Ｍは
Ｎ以上の整数）個のアンバランス吸収抵抗とを備えた広
帯域電力分配合成器において、前記伝送線路型広帯域ト
ランスの一次巻線の一端が、それぞれ異なる個別ポート
に接続され、一次巻線の他端が他の伝送線路型広帯域ト
ランスの二次巻線の一端に接続され、二次巻線の他端が
まとめてコモンポートに接続され、前記Ｎ個の個別ポー
トを頂点とする多角形を想定してその多角形を構成する
全ての辺及び対角線を描いたとき、この全ての辺及び対
角線に代わって前記アンバランス吸収抵抗が各頂点間に
それぞれ網状に接続されているものである。
【０００７】このようにアンバランス吸収抵抗回路を星
状構成から網状構成に変換（Ｎ＝３のときＹ−Δ変換に
なる）することにより、星状回路ではアンバランス吸収
抵抗値はそれぞれＺであったものが、網状回路ではＮ×
Ｚとなる。これを抵抗Ｚを直列にＮ個接続して構成し、
アンバランス吸収抵抗（Ｎ×Ｚ）全体にかかる消費電力
をＮ個の抵抗Ｚに分担さることにより、Ｚ抵抗１つ当た
りの消費電力を小さくすることができるので、従来の星
状回路のようにＺ抵抗１つ当たりの電力負担が大きくな
ることを有効に回避できる。
状構成から網状構成に変換（Ｎ＝３のときＹ−Δ変換に
なる）することにより、星状回路ではアンバランス吸収
抵抗値はそれぞれＺであったものが、網状回路ではＮ×
Ｚとなる。これを抵抗Ｚを直列にＮ個接続して構成し、
アンバランス吸収抵抗（Ｎ×Ｚ）全体にかかる消費電力
をＮ個の抵抗Ｚに分担さることにより、Ｚ抵抗１つ当た
りの消費電力を小さくすることができるので、従来の星
状回路のようにＺ抵抗１つ当たりの電力負担が大きくな
ることを有効に回避できる。
【０００８】
【発明の実施の形態】図１は本発明の実施の形態例を示
す３路広帯域電力分配合成器の回路構成図であり、個別
ポートの数が３個のときの構成図である。
す３路広帯域電力分配合成器の回路構成図であり、個別
ポートの数が３個のときの構成図である。
【０００９】図において３路広帯域電力分配合成器は、
高周波電力を広帯域に同相で３個に分配または３個の高
周波電力を広帯域に合成する３個の個別ポート１、２、
３と、１個のコモンポートｃと、３個の伝送線路型広帯
域トランスＴ1 、Ｔ2 、Ｔ3と、３個のアンバランス吸
収抵抗Ｒ12、Ｒ23、Ｒ13とを備える。
高周波電力を広帯域に同相で３個に分配または３個の高
周波電力を広帯域に合成する３個の個別ポート１、２、
３と、１個のコモンポートｃと、３個の伝送線路型広帯
域トランスＴ1 、Ｔ2 、Ｔ3と、３個のアンバランス吸
収抵抗Ｒ12、Ｒ23、Ｒ13とを備える。
【００１０】３個の伝送線路型広帯域トランスＴ1 、Ｔ
2 、Ｔ3 のそれぞれの一次巻線ａの巻始めが、それぞれ
異なる個別ポート１、２、３に接続され、一次巻線ａの
巻終りが他の伝送線路型広帯域トランスＴ1 、Ｔ2 、Ｔ
3 の二次巻線ｂの巻終りに接続され、二次巻線ｂの巻始
めがまとめてコモンポートｃに接続される。
2 、Ｔ3 のそれぞれの一次巻線ａの巻始めが、それぞれ
異なる個別ポート１、２、３に接続され、一次巻線ａの
巻終りが他の伝送線路型広帯域トランスＴ1 、Ｔ2 、Ｔ
3 の二次巻線ｂの巻終りに接続され、二次巻線ｂの巻始
めがまとめてコモンポートｃに接続される。
【００１１】そして、３個のアンバランス吸収抵抗
Ｒ12、Ｒ23、Ｒ13は３個の個別ポート１、２、３に対し
てΔ型結線される。すなわちアンバランス吸収抵抗
Ｒ12、Ｒ23、Ｒ13のそれぞれの一端が、それぞれ異なる
個別ポート１、２、３に接続され、アンバランス吸収抵
抗Ｒ12、Ｒ23、Ｒ13の他端が、それぞれ隣の個別ポート
１、２、３に接続される。
Ｒ12、Ｒ23、Ｒ13は３個の個別ポート１、２、３に対し
てΔ型結線される。すなわちアンバランス吸収抵抗
Ｒ12、Ｒ23、Ｒ13のそれぞれの一端が、それぞれ異なる
個別ポート１、２、３に接続され、アンバランス吸収抵
抗Ｒ12、Ｒ23、Ｒ13の他端が、それぞれ隣の個別ポート
１、２、３に接続される。
【００１２】ここに、従来例の図５との間で、アンバラ
ンス吸収抵抗の結線にＹ−Δ変換が成立し、したがって
次の変換公式が適用できる。
ンス吸収抵抗の結線にＹ−Δ変換が成立し、したがって
次の変換公式が適用できる。
【００１３】 Ｒ12＝Ｒ1 ＋Ｒ2 ＋（Ｒ1 ＋Ｒ2 ）／Ｒ3 (1) Ｒ23＝Ｒ2 ＋Ｒ3 ＋（Ｒ2 ＋Ｒ3 ）／Ｒ1 (2) Ｒ13＝Ｒ3 ＋Ｒ1 ＋（Ｒ3 ＋Ｒ1 ）／Ｒ2 (3) これらの式に数値を代入すると、Ｒ12＝Ｒ23＝Ｒ13＝１
５０Ωが得られる。
５０Ωが得られる。
【００１４】なお、個別ポートインピーダンスＺがアン
バランス吸収抵抗と等しい（Ｒ1 ＝Ｒ2 ＝…ＲN ＝Ｚ）
とき、コモンポートｃのインピーダンスはＺ／Ｎとな
る。
バランス吸収抵抗と等しい（Ｒ1 ＝Ｒ2 ＝…ＲN ＝Ｚ）
とき、コモンポートｃのインピーダンスはＺ／Ｎとな
る。
【００１５】さてΔ型回路を構成している図１の実施の
形態例と、吸収抵抗がＹ型回路を構成している図５の従
来例とのアンバランス吸収抵抗の消費電力を比較した。
形態例と、吸収抵抗がＹ型回路を構成している図５の従
来例とのアンバランス吸収抵抗の消費電力を比較した。
【００１６】条件は各個別ポートの電力アンバランスが
もっとも大きい状態として、ポート１にのみ１００Ｗの
電力を加え、ポート２、３は０Ｗとした。また、コモン
ポートｃの終端抵抗値を１６．６７Ωとした。このとき
の各吸収抵抗の消費電力をシミュレーションした結果を
表１に示す。
もっとも大きい状態として、ポート１にのみ１００Ｗの
電力を加え、ポート２、３は０Ｗとした。また、コモン
ポートｃの終端抵抗値を１６．６７Ωとした。このとき
の各吸収抵抗の消費電力をシミュレーションした結果を
表１に示す。
【００１７】
【表１】 表１より、Ｙ型回路でもっとも消費電力が大きい抵抗で
４４Ｗ、Δ型回路では１１Ｗとなっており、Δ型回路の
方がＹ型回路よりも最大消費電力が小さいことが分か
る。
４４Ｗ、Δ型回路では１１Ｗとなっており、Δ型回路の
方がＹ型回路よりも最大消費電力が小さいことが分か
る。
【００１８】つぎに、Δ型変換した表１の各吸収抵抗消
費電力を計算で求めてみると、まず抵抗Ｒに消費される
電力Ｐはその抵抗の両端の電位差をＶとすると、式(4)
で表わされる。
費電力を計算で求めてみると、まず抵抗Ｒに消費される
電力Ｐはその抵抗の両端の電位差をＶとすると、式(4)
で表わされる。
【００１９】Ｐ＝Ｖ2 ／Ｒ (4) したがって、アンバランス吸収抵抗の消費電力を求める
式は、式(5) となる。
式は、式(5) となる。
【００２０】 ＰR12 ＝｜Ｖ1 −Ｖ2 ｜2 ／Ｒ12 (5) ＰR23 ＝｜Ｖ2 −Ｖ3 ｜2 ／Ｒ23 (6) ＰR13 ＝｜Ｖ3 −Ｖ1 ｜2 ／Ｒ13 (7) 個別ポート１の入力電圧は、個別ポートインピーダンス
が５０Ωなので、式(4) を変形した式(8) にＰ＝１００
Ｗ、Ｒ＝５０Ωを代入することにより、次のように求ま
る。
が５０Ωなので、式(4) を変形した式(8) にＰ＝１００
Ｗ、Ｒ＝５０Ωを代入することにより、次のように求ま
る。
【００２１】 Ｖ＝（Ｐ×Ｒ）1/2 (8) ＝（100 ×50）1/2 ＝70.71 Ｖ よって、表１の入力条件の場合、図１のアンバランス吸
収抵抗Ｒ12、Ｒ23、Ｒ13の消費電力は式(5) 〜(7) より
次のように求まる。
収抵抗Ｒ12、Ｒ23、Ｒ13の消費電力は式(5) 〜(7) より
次のように求まる。
【００２２】 ＰR12 ＝｜70.71- 0 ｜2 ／150 ＝33.33 Ｗ ＰR23 ＝｜ 0 - 0 ｜2 ／150 ＝33.33 Ｗ ＰR13 ＝｜ 0 -70.71 ｜2 ／150 ＝33.33 Ｗ このＲ12、Ｒ23、Ｒ13の１５０Ωの抵抗を図２のように
５０Ωの抵抗３個直列で構成すると、５０Ωの抵抗１個
当たりに消費される電力は１５０Ω１個で構成したとき
の１／３となり、表１のように約１１Ｗとなる。
５０Ωの抵抗３個直列で構成すると、５０Ωの抵抗１個
当たりに消費される電力は１５０Ω１個で構成したとき
の１／３となり、表１のように約１１Ｗとなる。
【００２３】このようにアンバランス吸収抵抗回路をＹ
−Δ変換することにより、Ｙ型ではアンバランス吸収抵
抗はそれぞれ５０Ωであったものが、Δ型では１５０Ω
となり、これを図２のように５０Ωを直列に３つ接続し
て構成することにより、５０Ω抵抗１つ当たりの消費電
力を小さくでき、５０Ω抵抗１つ当たりの電力負担を減
らすことができ、発熱による抵抗器の破損が起こりにく
くなることが確かめられた。
−Δ変換することにより、Ｙ型ではアンバランス吸収抵
抗はそれぞれ５０Ωであったものが、Δ型では１５０Ω
となり、これを図２のように５０Ωを直列に３つ接続し
て構成することにより、５０Ω抵抗１つ当たりの消費電
力を小さくでき、５０Ω抵抗１つ当たりの電力負担を減
らすことができ、発熱による抵抗器の破損が起こりにく
くなることが確かめられた。
【００２４】本発明は３路に限定されない。３路以上の
全ての数Ｎの電力分配合成器に適用できる。ただし、各
個別ポート間に抵抗値がＲ＝Ｎ×ＺΩのアンバランス吸
収抵抗を網状に接続して、全ての個別ポートが抵抗を介
して接続関係をもつようにする必要がある。例として、
図３、図４に個別のポートインピーダンスを５０Ωとし
た場合の４路、５路広帯域電力分配合成器の回路構成を
示す。
全ての数Ｎの電力分配合成器に適用できる。ただし、各
個別ポート間に抵抗値がＲ＝Ｎ×ＺΩのアンバランス吸
収抵抗を網状に接続して、全ての個別ポートが抵抗を介
して接続関係をもつようにする必要がある。例として、
図３、図４に個別のポートインピーダンスを５０Ωとし
た場合の４路、５路広帯域電力分配合成器の回路構成を
示す。
【００２５】図３の４路広帯域電力分配合成器では、４
個の個別ポート１、２、３、４を頂点とする四角形を想
定したとき、その四角形を構成する４辺及び２本の対角
線に代わって各頂点間に、アンバランス吸収抵抗Ｒ12、
Ｒ23、Ｒ34、Ｒ13、Ｒ14、Ｒ24が網状に接続され、それ
らの抵抗値は２００Ωとなる。
個の個別ポート１、２、３、４を頂点とする四角形を想
定したとき、その四角形を構成する４辺及び２本の対角
線に代わって各頂点間に、アンバランス吸収抵抗Ｒ12、
Ｒ23、Ｒ34、Ｒ13、Ｒ14、Ｒ24が網状に接続され、それ
らの抵抗値は２００Ωとなる。
【００２６】また、図４の５路広帯域電力分配合成器で
は、５個の個別ポート１、２、３、、４、５を頂点とす
る五角形を想定したとき、その五角形を構成する５辺及
び５本の対角線に代わって各頂点間に、アンバランス吸
収抵抗Ｒ12、Ｒ23、Ｒ34、Ｒ45、Ｒ13、Ｒ14、Ｒ15、Ｒ
24、Ｒ25、Ｒ35が網状に接続され、それらの抵抗値は２
５０Ωとなる。
は、５個の個別ポート１、２、３、、４、５を頂点とす
る五角形を想定したとき、その五角形を構成する５辺及
び５本の対角線に代わって各頂点間に、アンバランス吸
収抵抗Ｒ12、Ｒ23、Ｒ34、Ｒ45、Ｒ13、Ｒ14、Ｒ15、Ｒ
24、Ｒ25、Ｒ35が網状に接続され、それらの抵抗値は２
５０Ωとなる。
【００２７】
【発明の効果】本発明によれば、アンバランス吸収抵抗
の回路配置を網状構成にするだけの簡単な構造で、もっ
とも電力が消費されるアンバランス吸収抵抗の電力負担
を軽減し、各個別ポートに入力される電力のアンバラン
スの許容範囲を大きくすることができる。
の回路配置を網状構成にするだけの簡単な構造で、もっ
とも電力が消費されるアンバランス吸収抵抗の電力負担
を軽減し、各個別ポートに入力される電力のアンバラン
スの許容範囲を大きくすることができる。
【図面の簡単な説明】
【図１】本発明の実施の形態を示すΔ型３路広帯域電力
分配合成器の回路図である。
分配合成器の回路図である。
【図２】本発明の実施の形態の変形例を示すΔ型３路広
帯域電力分配合成器の回路構成図である。
帯域電力分配合成器の回路構成図である。
【図３】本発明の実施の形態を示す網状構成４路広帯域
電力分配合成器の回路構成図である。
電力分配合成器の回路構成図である。
【図４】本発明の実施の形態を示す網状構成５路広帯域
電力分配合成器の回路構成図である。
電力分配合成器の回路構成図である。
【図５】従来のＹ型３路広帯域電力分配合成器の回路図
である。
である。
１〜５ 個別ポート ｃ コモンポート Ｔ1 〜Ｔ5 伝送線路型広帯域トランス ａ 一次巻線 ｂ 二次巻線 Ｒ1 〜Ｒ9 、Ｒ12〜Ｒ35 アンバランス吸収抵抗
Claims (1)
- 【請求項１】高周波電力を広帯域に同相でＮ（Ｎ≧３）
個に分配またはＮ個の高周波電力を広帯域に合成するＮ
個の個別ポートと、１個のコモンポートと、Ｎ個の伝送
線路型広帯域トランスと、Ｍ（Ｍ≧Ｎ）個のアンバラン
ス吸収抵抗とを備えた広帯域電力分配合成器において、 前記伝送線路型広帯域トランスの一次巻線の一端が、そ
れぞれ異なる個別ポートに接続され、一次巻線の他端が
他の伝送線路型広帯域トランスの二次巻線の一端に接続
され、二次巻線の他端がまとめてコモンポートに接続さ
れ、 前記Ｎ個の個別ポートを頂点とする多角形を想定してそ
の多角形を構成する全ての辺及び対角線を描いたとき、
この全ての辺及び対角線に代わって前記アンバランス吸
収抵抗が各頂点間にそれぞれ接続されていることを特徴
とする広帯域電力分配合成器。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP23402996A JPH1079637A (ja) | 1996-09-04 | 1996-09-04 | 広帯域電力分配合成器 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP23402996A JPH1079637A (ja) | 1996-09-04 | 1996-09-04 | 広帯域電力分配合成器 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH1079637A true JPH1079637A (ja) | 1998-03-24 |
Family
ID=16964452
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP23402996A Pending JPH1079637A (ja) | 1996-09-04 | 1996-09-04 | 広帯域電力分配合成器 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH1079637A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2018500824A (ja) * | 2014-12-18 | 2018-01-11 | インテル コーポレイション | クロスカップリングノイズ低減を伴う装置、方法、およびシステム |
-
1996
- 1996-09-04 JP JP23402996A patent/JPH1079637A/ja active Pending
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2018500824A (ja) * | 2014-12-18 | 2018-01-11 | インテル コーポレイション | クロスカップリングノイズ低減を伴う装置、方法、およびシステム |
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