WO2020153120A1 - ハイブリッドカプラ - Google Patents

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WO2020153120A1
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hybrid coupler
impedance
port
termination
rated power
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Inventor
友三郎 後藤
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株式会社日立国際電気
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    • H—ELECTRICITY
    • H01—ELECTRIC ELEMENTS
    • H01P—WAVEGUIDES; RESONATORS, LINES, OR OTHER DEVICES OF THE WAVEGUIDE TYPE
    • H01P1/00—Auxiliary devices
    • H01P1/24—Terminating devices
    • H01P1/26—Dissipative terminations
    • H—ELECTRICITY
    • H03—ELECTRONIC CIRCUITRY
    • H03H—IMPEDANCE NETWORKS, e.g. RESONANT CIRCUITS; RESONATORS
    • H03H7/00—Multiple-port networks comprising only passive electrical elements as network components
    • H03H7/48—Networks for connecting several sources or loads, working on the same frequency or frequency band, to a common load or source

Definitions

  • the present invention relates to a hybrid coupler, and more particularly to a hybrid coupler that can obtain good characteristics even in a high power and high frequency circuit.
  • FIG. 7 is an explanatory diagram showing the configuration of a general hybrid coupler.
  • FIG. 7 shows a 4-port hybrid coupler.
  • Port-1 is an output port
  • Port-2 and Port-3 are input ports
  • Port-4 is a termination port.
  • the impedance of each port is all 50 ⁇ , and the termination port can be terminated by a 50 ⁇ terminator (termination resistor).
  • the terminating resistor has a function of providing isolation between the input ports, and also has a role of absorbing a combined loss when the input power is imbalanced in amplitude or phase.
  • the case where the combined loss absorbed by the terminating resistance becomes maximum is the case where the input on one side is turned off.
  • the combined loss in the terminating resistance will be described with reference to FIG. 8A and 8B are explanatory diagrams showing the combined loss in the terminating resistor, where FIG. 8A shows a normal case, and FIG. 8B shows a case where one input is turned off.
  • the hybrid coupler operates as a two-divider instead of a two-combiner. That is, in this case, half of the input power, 500 (W), is output from the output port, and the other half, 500 (W), is absorbed by the terminating resistor.
  • FIG. 9 is a configuration diagram of a hybrid coupler having an input/output port of 50 ⁇ .
  • the hybrid coupler includes a coupler unit 1 similar to that shown in FIG. 7, a resistor 11 (50 ⁇ ) connected to an output port (Port-1), and an input port (1) (Port). -2), a resistor 12 (50 ⁇ ) connected to it, a resistor 13 (50 ⁇ ) connected to the input port (2) (Port-3), and a termination resistor 14 connected to the termination port (Port-4).
  • a coupler unit 1 similar to that shown in FIG. 7, a resistor 11 (50 ⁇ ) connected to an output port (Port-1), and an input port (1) (Port). -2), a resistor 12 (50 ⁇ ) connected to it, a resistor 13 (50 ⁇ ) connected to the input port (2) (Port-3), and a termination resistor 14 connected to the termination port (Port-4).
  • FIGS. 10 to 12 show examples of characteristics in a general hybrid coupler 2 combiner matched at a center frequency of 3 GHz.
  • FIG. 10 is an explanatory diagram showing a characteristic example (in the case of 3 GHz) when the terminating resistance is an ideal resistance, where (a) shows the transmission characteristic and (b) shows the reflection characteristic and the isolation characteristic.
  • FIG. 10A when the terminating resistance is an ideal resistance, the pass characteristics of both S21(S(2,1)) and S31(S(3,1)) are close to -3 dB. And has good characteristics.
  • FIG. 10B the reflection characteristics of S11(S(1,1)), S22(S(2,2)), S33(S(3,3)), S23(S(2 , 3)) both have an isolation characteristic of -30 dB or less, which is a good characteristic.
  • FIG. 11 is an explanatory diagram showing a characteristic example (in the case of 3 GHz) when the rated power of the terminating resistor is small.
  • the rated power of the terminating resistor is 100 W.
  • the pass characteristic of (a) is a good characteristic equivalent to that of the ideal resistor shown in FIG.
  • the characteristics and isolation characteristics are slightly good on the high frequency side of the center frequency (3 GHz), but are generally good characteristics.
  • FIG. 12 is an explanatory diagram showing a characteristic example (in the case of 3 GHz) when the rated power of the terminating resistor is large.
  • the rated power of the terminating resistor is 800W.
  • the passing resistance in (a) has a larger deviation between the ports as compared with the case of the ideal resistance, but the magnitude of the combined loss is Not changed.
  • the reflection characteristic and the isolation characteristic of the input port are degraded by 20 dB or more as compared with the case of the ideal resistance to about -11 dB. Have difficulty. There is no effect on the reflection characteristics of the output port.
  • FIGS. 13 to 15 show examples of characteristics in a general hybrid coupler 2 combiner matched at a center frequency of 500 MHz.
  • FIG. 13 is an explanatory diagram showing a characteristic example (in the case of 500 MHz) when the terminating resistance is an ideal resistance
  • FIG. 14 is an explanatory diagram showing a characteristic example when the rated power of the terminating resistance is small.
  • FIG. 15 is an explanatory diagram showing a characteristic example when the rated power of the terminating resistor is large. Further, in each figure, (a) shows the transmission characteristic, and (b) shows the reflection characteristic and the isolation characteristic.
  • the pass characteristic, the reflection characteristic, and the isolation characteristic are good characteristics. Further, as shown in FIG. 14, when the rated power of the terminating resistor is small (100 W), the pass characteristic is equivalent to that in the case of the ideal resistor of FIG.
  • the reflection characteristic and the isolation characteristic are about -30 dB, which is generally good, though the deviation between the ports is large as compared with the case of the ideal resistance.
  • the passing characteristic is slightly different from that of the ideal resistor, but the magnitude of the combined loss does not change.
  • the reflection characteristics and isolation characteristics of the input port are degraded by about 10 dB as compared with the case of the ideal resistance.
  • the reflection characteristic of the input port is about -19 dB, and it can be used as a combiner. As described above, even when the same 800 W terminating resistance is used, it is understood that the lower frequency is less susceptible to the parasitic component of the terminating resistance.
  • FIG. 16 is a diagram in which the reflection characteristics of the terminating resistor are plotted on a Smith chart.
  • (a) shows a case where the terminating resistor has a large rated power (800 W)
  • (b) shows a case where the terminating resistor has a small rated power ( 100 W) is shown.
  • the frequency range of the input signal is 0 Hz to 5 GHz in both cases.
  • the parasitic component has a bad influence on the characteristics, and particularly in a circuit having a high frequency, the terminating resistor is susceptible to the influence. This makes it difficult to realize a hybrid coupler that operates in a circuit with high power and high frequency.
  • Patent Document 1 Japanese Patent Application Laid-Open No. 2012-151748, "Power amplification/combination circuit and power amplification circuit, transmission device and communication device using the same”
  • Patent Document 2 Japanese Patent Application Laid-Open No. 2012-151748, "Power amplification/combination circuit and power amplification circuit, transmission device and communication device using the same”
  • Patent Document 3 Japanese Patent Laid-Open No. 2006-345464, “High Frequency Distribution Circuit”
  • Patent Document 4 Japanese Patent Laid-Open No. 2013-172174, “Power Amplifier and Transmission System”
  • Patent Document 1 describes a power amplification/synthesis circuit having two input terminals, one output terminal, and a terminal to which a terminating resistor is connected.
  • Patent Document 2 describes a high frequency power supply having a hybrid circuit having two input ports, one output port, and a port grounded via a resistor, and each port having a predetermined impedance. ..
  • Patent Document 3 describes a high-frequency distribution circuit having one input terminal, two output terminals, and a terminal to which a terminating resistor element is connected.
  • Patent Document 4 describes a 90° hybrid coupler having two input terminals, one output terminal, and a terminal to which an absorption resistance is connected, and having a characteristic impedance of 25 ⁇ .
  • JP 2012-151748 A JP, 2016-4745, A JP, 2006-345464, A JP, 2013-172174, A
  • Patent Document 1 and Patent Document 2 do not describe that an impedance converter is connected to the termination port and a plurality of termination resistors with low rated power are connected in parallel to the impedance converter.
  • the present invention has been made in view of the above situation, and an object thereof is to provide a hybrid coupler that can be used in a high-power and high-frequency circuit and that can obtain good characteristics.
  • the present invention for solving the above-mentioned problems of the conventional example is a hybrid coupler having a coupler unit having two input ports, one output port, and one termination port, and is connected to the termination port. , One impedance converter that performs impedance conversion, and n terminating resistors connected in parallel connected to the output stage of the impedance converter, each terminating resistor being rated at 1/n of the required rated power It is characterized by having electric power.
  • the present invention is a hybrid coupler having a coupler unit having two input ports, one output port, and one termination port, each of which is connected to each of n wirings branched from the termination port.
  • n impedance converters that perform impedance conversion and n termination resistors that are respectively connected to the impedance converters are provided, and each termination resistor has a rated power of 1/n of the required rated power. It is characterized by that.
  • the present invention is also characterized in that, in the above hybrid coupler, the center frequency of the input signal to the input port is in the band of 1.5 GHz to 3.2 GHz.
  • a hybrid coupler having a coupler unit having two input ports, one output port, and one termination port, wherein one impedance conversion unit connected to the termination port performs impedance conversion. And a number of n terminating resistors connected in parallel connected to the output stage of the impedance converter, and each terminating resistor is a hybrid coupler having a rated power of 1/n of the required rated power.
  • the required rated power can be achieved by using a terminating resistor with a small rated power, the effect of parasitic capacitance can be suppressed, and good characteristics can be obtained even when applied to a high power/high frequency circuit.
  • a hybrid coupler having a coupler unit having two input ports, one output port, and one termination port, and each of the wirings branched into n pieces from the termination port. Are connected to the impedance converters and perform n impedance conversions, and n termination resistors are respectively connected to the impedance converters, and each termination resistor has a rated power of 1/n of the required rated power. Since it is a hybrid coupler equipped with, it achieves the required rated power by using a terminating resistor with a small rated power, suppresses the influence of parasitic capacitance, and has good characteristics even when applied to high power and high frequency circuits. There is an effect to be obtained.
  • a hybrid coupler according to an embodiment of the present invention (this hybrid coupler) has an impedance converter connected to a termination port of a coupler unit, and the impedance converter has a rated power of 1/n of a required rated power.
  • the hybrid coupler can be realized.
  • a hybrid coupler (another hybrid coupler) according to another embodiment of the present invention has an impedance converter and a terminating resistor having a rated power of 1/n of the required rated power at a termination port of the coupler unit.
  • the impedance of the termination port is ZT
  • the impedance of each termination resistor is RT
  • the number of termination resistors is n
  • the impedance of the impedance converter is ZI.
  • FIG. 1 is a schematic explanatory view showing the outline of the present hybrid coupler.
  • the present hybrid coupler includes a coupler unit 1 having an input port (1), an input port (2), an output port, and a termination port as in the conventional case, and an impedance converter connected to the termination port. 2 and n termination resistors 3-1, 3-2,..., 3-n (termination resistor 3) connected in parallel to the impedance converter 2.
  • the rated power of the terminating resistor 3 is 1/n of the required rated power.
  • FIG. 2 is a configuration diagram showing a configuration example of the present hybrid coupler.
  • This hybrid coupler has the same coupler unit 1 with an input/output port of 50 ⁇ , a resistor 11 connected to the output port (Port-1), and a resistor 12 connected to the input port (1) (Port-2) as in the conventional case.
  • a resistor 13 connected to the input port (2) (Port-3), an impedance converter 2 connected to the termination port (Port-4), and eight terminating resistors 31 to 31 connected to the impedance converter 2.
  • the center frequency of the input signal of the coupler unit 1 is 3 GHz, and the rated power of the termination port is required to be 800 W.
  • the terminating resistors 31 to 38 have a rated power of 100 W, and the individual terminating resistors 31 to 38 have a small rated power. By connecting these terminating resistors 31 to 38 in parallel, a rated power of 800 W is realized as a whole.
  • the impedance converter 2 converts the input impedance of 50 ⁇ into the output impedance of 6.25 ⁇ at a frequency of 3 GHz.
  • FIG. 3A and 3B are explanatory diagrams showing the characteristics of the present hybrid coupler, in which FIG. 3A shows a pass characteristic, and FIG. 3B shows a reflection characteristic and an isolation characteristic.
  • FIG. 3A the pass characteristics of both S21 and S31 are close to ⁇ 3 dB as in the case of the ideal resistance shown in FIG. 10A, which is a good characteristic.
  • the reflection characteristics (S22, S23) and the isolation characteristics (S23) of the input port show the ideal resistance shown in FIG. 10B near the center frequency (3 GHz). Similar to the case, it is -30 dB or less, which is a good characteristic. At the end of the band away from the center frequency, although it is deteriorated as compared with the case of the ideal resistance, it is -20 dB or less, and it can be sufficiently used as a combiner.
  • the reflection characteristic (S11) of the output port is good in all bands as in the case of the ideal resistance.
  • the reflection characteristics and the isolation characteristics of the input port are significantly improved as compared with the case where the conventional hybrid coupler is set to 3 GHz and the rated power is 800 W shown in FIG. Since the terminating resistance having a small rated power has a small parasitic component, it ideally functions (as 50 ⁇ ) even at a high frequency such as 3 GHz.
  • terminating resistors 3-1, 3-2,..., 3-n having a small rated power are connected in parallel to the terminating port via the impedance converter 2.
  • the required rated power is achieved while suppressing the influence of parasitic components.
  • the number of the terminating resistors 3 is eight, but the number of the terminating resistors 3 can be set arbitrarily according to the required rated power. It is possible to realize a hybrid coupler that can obtain good characteristics even in a high-frequency circuit.
  • FIG. 4 is a schematic explanatory view showing a schematic configuration of another hybrid coupler.
  • another hybrid coupler has a plurality of (n) impedance converters 2-1, 2-2,..., 2-at the termination port of the coupler unit 1 similar to the above-described hybrid coupler.
  • n impedance converter 2
  • the terminating resistors 4-1, 4-2,..., 4-n terminatating resistor 4
  • another hybrid coupler has a configuration in which each impedance converter 2 and each terminating resistor 4 are connected in series as a group and are connected in parallel.
  • FIG. 5 is a configuration diagram showing a configuration example of another hybrid coupler.
  • another hybrid coupler includes a coupler section 1 and resistors 11, 12, and 13 similar to the hybrid coupler shown in FIG. 2, and has eight impedance converters at the termination port. 21 to 28 are connected, and terminating resistors 41 to 48 having a rated power of 100 W are connected to the impedance converters 21 to 28, respectively.
  • the center frequency of the input signal is 3 GHz and the rated power of the termination port is 800 W.
  • each impedance converter 21 to 28 converts the input impedance 50 ⁇ into the output impedance 6.25 ⁇ at a frequency of 3 GHz.
  • another hybrid coupler is a coupler in which the termination port of the coupler unit 1 is branched into eight, and eight sets of circuits each including an impedance converter 2 and a termination resistor having a rated power of 100 W are connected in parallel. Has achieved rated power of 800 W.
  • FIG. 6A and 6B are explanatory diagrams showing the characteristics of another hybrid coupler, in which FIG. 6A shows a pass characteristic and FIG. 6B shows a reflection characteristic and an isolation characteristic.
  • FIGS. 6(a) and 6(b) the characteristics of the other hybrid coupler are the same good characteristics as the characteristics of the present hybrid coupler shown in FIG. 3 in terms of the passing characteristics, the reflection characteristics, and the isolation characteristics. There is.
  • the number of terminating resistors 4 can be arbitrarily set according to the required rated power.
  • any hybrid coupler may be selected at the time of mounting based on the number of components, the ease of layout, and the like. For example, if the number of terminating resistors is four or less, the number of components can be suppressed by adopting the configuration of the present hybrid coupler using one impedance converter 2. In addition, when the required rated power is large and the number of terminating resistors is 5 or more, it is difficult to connect a large number of terminating resistors to one impedance converter due to mounting.
  • the configuration is as follows. This facilitates the layout.
  • the impedance converter 2 is connected to the termination port of the coupler unit 1, and the impedance converter 2 has n termination resistors 3 having a rated power of 1/n of the required rated power in parallel.
  • the impedance of the termination port is ZT
  • the impedance of each termination resistor 2 is RT
  • the number of termination resistors 3 is n
  • the impedance of the impedance converter 2 is ZI
  • ZI ⁇ (ZT ⁇ RT/
  • the hybrid coupler of n) has the effect of reducing the influence of parasitic components and increasing the rated power of the plurality of termination resistors as a whole, thereby achieving good characteristics even in a high-power/high-frequency circuit.
  • a circuit in which an impedance converter and a terminating resistor having a rated power of 1/n of the required rated power are connected in series to the terminating port of the coupler unit 1 is used as a set.
  • the impedance of the termination port is ZT
  • the impedance of each termination resistor is RT
  • the number of termination resistors is n
  • the impedance of the impedance converter is ZI
  • ZI ⁇ (ZT ⁇ RT ⁇
  • the hybrid coupler of n) has the effect of reducing the influence of parasitic components and increasing the rated power of the plurality of terminating resistors as a whole so that good characteristics can be realized even in a high power/high frequency circuit.
  • the center frequency of this hybrid coupler and another hybrid coupler was 3 GHz, and the rated power was 800 W.
  • any center frequency in the range of 1.5 GHz to 3.2 GHz Can be selected and a desired rated power can be set.
  • the present invention is suitable for a hybrid coupler that can obtain good characteristics even in a high power and high frequency circuit.
  • Coupler part 2, 21-28... Impedance converter, 3, 4, 31-38, 41-48... Termination resistance, 11, 12, 13... Resistance

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Abstract

高電力且つ高周波数の回路でも使用することができ、良好な特性が得られるハイブリッドカプラを提供する。　カプラ部１の終端ポートにインピーダンス変換器２を接続し、当該インピーダンス変換器２に、要求される定格電力の１／ｎの定格電力を有する終端抵抗３をｎ個並列に接続したハイブリッドカプラ、又はカプラ部１の終端ポートに、インピーダンス変換器と要求される定格電力の１／ｎの定格電力を有する終端抵抗とが直列接続された回路を組としてｎ組を並列に接続したハイブリッドカプラとしている。

Description

ハイブリッドカプラ
　本発明は、ハイブリッドカプラに係り、特に高電力且つ高周波の回路においても良好な特性を得ることができるハイブリッドカプラに関する。
［先行技術の説明：図７］
　一般的なハイブリッドカプラについて図７を用いて説明する。図７は、一般的なハイブリッドカプラの構成を示す説明図である。
　図７では４ポートのハイブリッドカプラを示しており、Ｐｏｒｔ－１は出力ポート、Ｐｏｒｔ－２とＰｏｒｔ－３は入力ポート、Ｐｏｒｔ－４は終端ポートとなっている。
　各ポートのインピーダンスは全て５０Ωであり、終端ポートを５０Ωの終端器（終端抵抗）で終端することができる。
［終端抵抗における合成損失：図８］
　終端抵抗には、入力ポート間のアイソレーションを取る機能があり、また入力電力に振幅や位相のアンバランスが生じた時の合成損失を吸収する役割も備えている。
　終端抵抗が吸収する合成損失が最大になる場合が、片側の入力がオフになる場合である。
　終端抵抗における合成損失について、図８を用いて説明する。図８は、終端抵抗における合成損失を示す説明図であり、（ａ）は正常な場合、（ｂ）は一方の入力がオフになった場合を示す。
　図８（ａ）に示すように、正常な場合では各入力ポートに１０００（Ｗ）が入力され、出力ポートに２０００（Ｗ）が出力される。
　しかし、入力ポートの片側（ここではＰｏｒｔ－３）が故障などでオフ（入力電力が０）になった場合、ハイブリッドカプラは２合成器ではなく２分配器として動作する。つまり、この場合には、入力電力の半分の５００（Ｗ）は出力ポートから出力され、もう半分の５００（Ｗ）は終端抵抗に吸収されることになる。
　このように、終端抵抗には、最大で本来の出力電力（２０００Ｗ）の１／４が流入することになり、合成器の電力が大きくなるにつれて、終端抵抗の定格電力を大きくする必要がある。
　しかし、終端抵抗の定格電力が上がると、寄生成分も大きくなり、それによって特性が劣化して、高い周波数では終端抵抗として機能しなくなってしまう。
［ハイブリッドカプラの構成例：図９］
　ここで、最も汎用的な、入出力ポートが５０Ωのハイブリッドカプラ２合成器（ハイブリッドカプラ）の構成を図９を用いて説明する。図９は、入出力ポートが５０Ωのハイブリッドカプラの構成図である。
　図９に示すように、当該ハイブリッドカプラは、図７に示したものと同様のカプラ部１と、出力ポート（Ｐｏｒｔ－１）に接続する抵抗１１（５０Ω）と、入力ポート（１）（Ｐｏｒｔ－２）に接続する抵抗１２（５０Ω）と、入力ポート（２）（Ｐｏｒｔ－３）に接続する抵抗１３（５０Ω）と、終端ポート（Ｐｏｒｔ－４）に接続する終端抵抗１４とを備えている。
［従来のハイブリッドカプラの特性例（３GHz）：図１０～１２］
　次に、図９のハイブリッドカプラ２合成器を周波数２．８５～３．１５GHz（中心周波数３GHz、比帯域：１０％）で最適化した場合の特性例について説明する。
　図１０～１２は、中心周波数３GHzでマッチングされた一般的なハイブリッドカプラ２合成器における特性例を示したものである。
　まず、終端抵抗が理想抵抗の場合の特性例を図１０を用いて説明する。図１０は、終端抵抗が理想抵抗の場合の特性例（３GHzの場合）を示す説明図であり、（ａ）は通過特性、（ｂ）は反射特性及びアイソレーション特性を示す。
　図１０（ａ）に示すように、終端抵抗が理想抵抗の場合、通過特性は、Ｓ２１（Ｓ（２，１））、Ｓ３１（Ｓ（３，１））共に－３ｄＢに近い値となっており、良好な特性である。
　また、図１０（ｂ）に示すように、Ｓ１１（Ｓ（１，１）），Ｓ２２（Ｓ（２，２）），Ｓ３３（Ｓ（３，３））の反射特性、Ｓ２３（Ｓ（２，３））のアイソレーション特性共に－３０ｄＢ以下であり、良好な特性である。
　図１１は、終端抵抗の定格電力が小さい場合の特性例（３GHzの場合）を示す説明図である。ここでは、終端抵抗の定格電力を１００Ｗとしている。
　図１１に示すように、終端抵抗の定格電力が小さい場合、（ａ）の通過特性は、図１０（ａ）に示した理想抵抗の場合と同等の良好な特性であり、（ｂ）の反射特性及びアイソレーション特性は、中心周波数（３GHz）より高周波側では若干増加するが、概ね良好な特性である。
　図１２は、終端抵抗の定格電力が大きい場合の特性例（３GHzの場合）を示す説明図である。ここでは、終端抵抗の定格電力を８００Ｗとしている。
　図１２に示すように、終端抵抗の定格電力が大きい場合、（ａ）の通過抵抗は、理想抵抗の場合と比較して、ポート間の偏差が大きくなっているが、合成損失の大きさは変わっていない。
　しかし、（ｂ）に示すように、入力ポートの反射特性とアイソレーション特性は、理想抵抗の場合と比較して２０ｄＢ以上劣化して、－１１ｄＢ程度となっており、合成器として使用するのは困難である。出力ポートの反射特性には影響は見られない。
［従来のハイブリッドカプラの特性例（５００MHz）：図１３～１５］
　次に、図９のハイブリッドカプラ２合成器を周波数４７５MHz～５２５MHz（中心周波数５００MHz、比帯域：１０％）で最適化した場合の特性例について説明する。
　図１３～１５は、中心周波数５００MHzでマッチングされた一般的なハイブリッドカプラ２合成器における特性例を示したものである。
　具体的には、図１３は、終端抵抗が理想抵抗の場合の特性例（５００MHzの場合）を示す説明図であり、図１４は、終端抵抗の定格電力が小さい場合の特性例を示す説明図であり、図１５は、終端抵抗の定格電力が大きい場合の特性例を示す説明図である。また、各図において、（ａ）は通過特性、（ｂ）は反射特性及びアイソレーション特性を示している。
　図１３に示すように、理想抵抗の場合には、通過特性、反射特性、アイソレーション特性共に良好な特性となっている。
　また、図１４に示すように、終端抵抗の定格電力が小さい場合（１００Ｗ）には、図１３の理想抵抗の場合と比較して、通過特性は同等の特性となっている。反射特性及びアイソレーション特性は、理想抵抗の場合と比較するとポート間偏差が大きいものの、－３０ｄＢ程度となっており、概ね良好である。
　また、図１５に示すように、終端抵抗の定格電力が大きい場合（８００Ｗ）には、通過特性は、理想抵抗の場合と比べて若干違いはあるものの、合成損失の大きさは変わらない。
　入力ポートの反射特性とアイソレーション特性は、理想抵抗の場合と比較して１０ｄＢ程度劣化している。入力ポートの反射特性は－１９ｄＢ程度であり、合成器として使用することは可能である。このように、同じ８００Ｗの終端抵抗を使用した場合でも、周波数が低いほうが終端抵抗の寄生成分の影響を受けにくいことが分かる。
［終端抵抗の反射特性の一例（スミスチャート）：図１６］
　終端抵抗の反射特性の一例について図１６を用いて説明する。図１６は、終端抵抗の反射特性をスミスチャートでプロットした図であり、（ａ）は終端抵抗の定格電力が大きなもの（８００Ｗ）の場合、（ｂ）は終端抵抗の定格電力が小さいもの（１００Ｗ）の場合を示している。入力信号の周波数範囲は、共に、０Hz～５GHzである。
　図１６（ａ）に示すように、終端抵抗の定格電量が８００Ｗの場合、５００MHz付近ではまだ５０Ωに近い特性であるが、３GHzでは５０Ωからかなり外れている。
　一方、図１６（ｂ）に示すように、終端抵抗の定格電力が１００Ｗの場合、３GHzまで周波数をあげても、５０Ωに近い特性となっている。
　このように、終端抵抗は定格電力が高くなると、寄生成分が特性に悪影響を与えてしまい、特に周波数が高い回路ではその影響を受けやすい。
　これにより、高い電力で且つ周波数の高い回路で動作するハイブリッドカプラを実現することが困難となっていた。
［関連技術］
　尚、電力合成・分配器に関する従来技術としては、特開２０１２－１５１７４８号公報「電力増幅合成回路ならびにそれを用いた電力増幅回路、送信装置および通信装置」（特許文献１）、特開２０１６－４７４５号公報「高周波電源」（特許文献２）、特開２００６－３４５４６４号公報「高周波分配回路」（特許文献３）、特開２０１３－１７２１７４号公報「電力増幅器及び送信システム」（特許文献４）がある。
　特許文献１には、２つの入力端子と、１つの出力端子と、終端抵抗を接続した端子とを有する電力増幅合成回路が記載されている。
　特許文献２には、２つの入力ポートと、１つの出力ポートと、抵抗を介して接地されたポートとを有し、各ポートは所定のインピーダンスであるハイブリッド回路を有する高周波電源が記載されている。
　また、特許文献３には、１つの入力端子と、２つの出力端子と、終端抵抗素子を接続した端子とを有する高周波分配回路が記載されている。
　特許文献４には、２つの入力端子と、１つの出力端子と、吸収抵抗を接続した端子とを有し、特性インピーダンスが２５Ωである９０°ハイブリッドカプラが記載されている。
特開２０１２－１５１７４８号公報 特開２０１６－４７４５号公報 特開２００６－３４５４６４号公報 特開２０１３－１７２１７４号公報
　上述したように、従来のハイブリッドカプラでは、終端抵抗の定格電力が高くなったり、周波数が高くなると、寄生成分の影響が大きくなり、高い電力で且つ周波数の高い回路で用いるハイブリッドカプラを実現することが困難であるという問題点があった。
　尚、特許文献１及び特許文献２には、終端ポートにインピーダンス変換器が接続され、インピーダンス変換器に定格電力の低い複数の終端抵抗が並列接続されることは記載されていない。
　本発明は上記実状に鑑みて為されたもので、高電力且つ高周波数の回路でも使用することができ、良好な特性が得られるハイブリッドカプラを提供することを目的とする。
　上記従来例の問題点を解決するための本発明は、２つの入力ポートと、１つの出力ポートと、１つの終端ポートとを備えたカプラ部を有するハイブリッドカプラであって、終端ポートに接続され、インピーダンス変換を行う１つのインピーダンス変換器と、インピーダンス変換器の出力段に接続された並列接続のｎ個の終端抵抗とを備え、各終端抵抗は、要求される定格電力の１／ｎの定格電力を備えることを特徴としている。
　また、本発明は、上記ハイブリッドカプラにおいて、終端ポートのインピーダンスをＺＴ、各終端抵抗のインピーダンスをＲＴ、前記終端抵抗の数をｎとすると、インピーダンス変換器のインピーダンスＺＩが、ＺＩ＝√（ＺＴ×ＲＴ／ｎ）であることを特徴としている。
　また、本発明は、２つの入力ポートと、１つの出力ポートと、１つの終端ポートとを備えたカプラ部を有するハイブリッドカプラであって、終端ポートからｎ個に分岐された配線の各々に接続され、インピーダンス変換を行うｎ個のインピーダンス変換器と、インピーダンス変換器にそれぞれ接続されるｎ個の終端抵抗とを備え、各終端抵抗は、要求される定格電力の１／ｎの定格電力を備えることを特徴としている。
　また、本発明は、上記ハイブリッドカプラにおいて、終端ポートのインピーダンスをＺＴ、各終端抵抗のインピーダンスをＲＴ、終端抵抗の数をｎとすると、インピーダンス変換器のインピーダンスＺＩが、ＺＩ＝√（ｎ×ＺＴ×ＲＴ）であることを特徴としている。
　また、本発明は、上記ハイブリッドカプラにおいて、入力ポートへの入力信号の中心周波数が１．５GHz～３．２GHzの帯域であることを特徴としている。
　本発明によれば、２つの入力ポートと、１つの出力ポートと、１つの終端ポートとを備えたカプラ部を有するハイブリッドカプラであって、終端ポートに接続され、インピーダンス変換を行う１つのインピーダンス変換器と、インピーダンス変換器の出力段に接続された並列接続のｎ個の終端抵抗とを備え、各終端抵抗は、要求される定格電力の１／ｎの定格電力を備えるハイブリッドカプラとしているので、定格電力の小さい終端抵抗を用いて要求される定格電力を実現し、寄生容量の影響を抑えて、高電力・高周波数の回路に適用しても良好な特性が得られる効果がある。
　また、本発明によれば、２つの入力ポートと、１つの出力ポートと、１つの終端ポートとを備えたカプラ部を有するハイブリッドカプラであって、終端ポートからｎ個に分岐された配線の各々に接続され、インピーダンス変換を行うｎ個のインピーダンス変換器と、インピーダンス変換器にそれぞれ接続されるｎ個の終端抵抗とを備え、各終端抵抗は、要求される定格電力の１／ｎの定格電力を備えるハイブリッドカプラとしているので、定格電力の小さい終端抵抗を用いて要求される定格電力を実現し、寄生容量の影響を抑えて、高電力・高周波数の回路に適用しても良好な特性が得られる効果がある。
本ハイブリッドカプラの概要を示す模式説明図である。 本ハイブリッドカプラの構成例を示す構成図である。 本ハイブリッドカプラの特性を示す説明図である。 別のハイブリッドカプラの概略構成を示す模式説明図である。 別のハイブリッドカプラの構成例を示す構成図である。 別のハイブリッドカプラの特性を示す説明図である。 一般的なハイブリッドカプラの構成を示す説明図である。 終端抵抗における合成損失を示す説明図である。 入出力ポートが５０Ωのハイブリッドカプラの構成図である。 終端抵抗が理想抵抗の場合の特性例（３GHzの場合）を示す説明図である。 終端抵抗の定格電力が小さい場合の特性例（３GHzの場合）を示す説明図である。 終端抵抗の定格電力が大きい場合の特性例（３GHzの場合）を示す説明図である。 終端抵抗が理想抵抗の場合の特性例（５００MHzの場合）を示す説明図である。 終端抵抗の定格電力が小さい場合の特性例を示す説明図である。 終端抵抗の定格電力が大きい場合の特性例を示す説明図である。 終端抵抗の反射特性の一例を示すスミスチャートである。
　本発明の実施の形態について図面を参照しながら説明する。
［実施の形態の概要］
　本発明の実施の形態に係るハイブリッドカプラ（本ハイブリッドカプラ）は、カプラ部の終端ポートにインピーダンス変換器を接続し、当該インピーダンス変換器に、要求される定格電力の１／ｎの定格電力を有する終端抵抗をｎ個並列に接続した構成で、終端ポートのインピーダンスをＺＴ、個々の終端抵抗のインピーダンスをＲＴ、終端抵抗の数をｎ、インピーダンス変換器のインピーダンスをＺＩとすると、ＺＩ＝√（ＺＴ×ＲＴ／ｎ）であるハイブリッドカプラとしており、寄生成分の影響を低減しつつ複数の終端抵抗全体で定格電力を増大させて、高電力・高周波数の回路に適用しても良好な特性が得られるハイブリッドカプラを実現できるものである。
　また、本発明の別の実施の形態に係るハイブリッドカプラ（別のハイブリッドカプラ）は、カプラ部の終端ポートに、インピーダンス変換器と要求される定格電力の１／ｎの定格電力を有する終端抵抗とが直列接続された回路を組として、ｎ個並列に接続した構成で、終端ポートのインピーダンスをＺＴ、個々の終端抵抗のインピーダンスをＲＴ、終端抵抗の数をｎ、インピーダンス変換器のインピーダンスをＺＩとすると、ＺＩ＝√（ＺＴ×ＲＴ×ｎ）であるハイブリッドカプラとしており、寄生成分の影響を低減しつつ複数の終端抵抗全体で定格電力を増大させて、高電力・高周波数の回路に適用しても良好な特性が得られるハイブリッドカプラを実現できるものである。
［本ハイブリッドカプラの概要：図１］
　本ハイブリッドカプラについて図1を参照しながら説明する。
　図１は、本ハイブリッドカプラの概要を示す模式説明図である。
　図１に示すように、本ハイブリッドカプラは、従来と同様に入力ポート（１）、入力ポート（２）、出力ポート、終端ポートを備えたカプラ部１と、終端ポートに接続されたインピーダンス変換器２と、インピーダンス変換器２に並列に接続されたｎ個の終端抵抗３-1,３-2,…，３-n（終端抵抗３）とを備えている。
　ここで、終端抵抗３の定格電力は、要求される定格電力の１／ｎとしている。
　そして、終端ポートのインピーダンスをＺＴ、終端抵抗のインピーダンスをＲＴ、終端抵抗の個数をｎとすると、インピーダンス変換器２のインピーダンスＺＩは、
　ＺＩ＝√（ＺＴ×ＲＴ／ｎ）　　（式１）で与えられる。
［本ハイブリッドカプラの構成例：図２］
　本ハイブリッドカプラの構成例について図２を用いて説明する。図２は、本ハイブリッドカプラの構成例を示す構成図である。
　本ハイブリッドカプラは、従来と同様の、入出力ポートが５０Ωのカプラ部１と、出力ポート（Ｐｏｒｔ－１）に接続する抵抗１１と、入力ポート（１）（Ｐｏｒｔ－２）に接続する抵抗１２と、入力ポート（２）（Ｐｏｒｔ－３）に接続する抵抗１３と、終端ポート（Ｐｏｒｔ－４）に接続するインピーダンス変換器２と、インピーダンス変換器２に接続された８個の終端抵抗３１～３８とを備えている。
　カプラ部１の入力信号の中心周波数は３GHzとしており、終端ポートの定格電力は８００Ｗが要求されている。
　図２において、終端抵抗３１～３８は、定格電力１００Ｗであり、個々の終端抵抗３１～３８は定格電力が小さいものである。これらの終端抵抗３１～３８が並列に接続されることにより、全体として、定格電力８００Ｗを実現している。
　インピーダンス変換器２では、周波数３GHzで、入力側のインピーダンス５０Ωを出力側のインピーダンス６．２５Ωに変換している。
　この構成におけるインピーダンス変換器２のインピーダンスＺＩを求める。
　終端ポートのインピーダンスＺＴ＝５０Ω、各終端抵抗３１～３８のインピーダンスＲＴ＝５０Ω、ｎ＝８であるから、上述した（式１）に入力すると、
　ＺＩ＝１７．６８Ω　となる。
［本ハイブリッドカプラの特性：図３］
　次に、本ハイブリッドカプラの特性について図３を用いて説明する。図３は、本ハイブリッドカプラの特性を示す説明図であり、（ａ）は通過特性、（ｂ）は反射特性及びアイソレーション特性を示している。
　図３（ａ）に示すように、通過特性は、Ｓ２１，Ｓ３１共に図１０（ａ）に示した理想抵抗の場合と同等に－３ｄＢに近い値であり、良好な特性となっている。
　また、図３（ｂ）に示すように、入力ポートの反射特性（Ｓ２２，Ｓ２３）とアイソレーション特性（Ｓ２３）は、中心周波数（３GHz）付近では、図１０（ｂ）に示した理想抵抗の場合と同等に、－３０ｄＢ以下となっており、良好な特性である。
　中心周波数から離れた帯域の端部では、理想抵抗の場合に比べて劣化はしているが、－２０ｄＢ以下となっており、合成器として使用することは十分に可能である。
　尚、出力ポートの反射特性（Ｓ１１）は、理想抵抗の場合と同様に全帯域で良好である。
　図１２（ｂ）に示した、従来のハイブリッドカプラで３GHz、定格電力８００Ｗとした場合と比べると、入力ポートの反射特性及びアイソレーション特性が大幅に改善していることがわかる。
　定格電力が小さい終端抵抗は、寄生成分が小さいため、３GHzのように高い周波数でも、理想的に（５０Ωとして）機能するものである。
　つまり、本ハイブリッドカプラは、図１に示したように、終端ポートに、インピーダンス変換器２を介して定格電力が小さい終端抵抗３-1,３-2,…,３-nを並列に接続することで、寄生成分の影響を抑えつつ、必要な定格電力を実現している。
　図２に示した本ハイブリッドカプラでは、終端抵抗３の数を８個としているが、要求される定格電力に応じて任意に終端抵抗３の数を設定することができ、これにより、高電力且つ高周波数の回路においても、良好な特性が得られるハイブリッドカプラを実現することができるものである。
［別のハイブリッドカプラの概略構成：図４］
　次に、本発明の別の実施の形態に係るハイブリッドカプラ（別のハイブリッドカプラ）について説明する。図４は、別のハイブリッドカプラの概略構成を示す模式説明図である。
　図４に示すように、別のハイブリッドカプラは、上述した本ハイブリッドカプラと同様のカプラ部１の終端ポートに、複数（ｎ個）のインピーダンス変換器２-1,２-2，…，２-n（インピーダンス変換器２）が並列に接続され、各インピーダンス変換器２に、終端抵抗４-1，４-2，…，４-n（終端抵抗４）が接続された構成である。
　つまり、別のハイブリッドカプラでは、各インピーダンス変換器２と各終端抵抗４が直列に接続された回路を組として、それらを並列に接続した構成となっている。
　別のハイブリッドカプラでも、終端抵抗３の定格電力は、要求される定格電力の１／ｎとしている。
　そして、別のハイブリッドカプラでは、終端ポートのインピーダンスをＺＴ、終端抵抗のインピーダンスをＲＴ、終端抵抗の個数をｎとすると、各インピーダンス変換器２のインピーダンスＺＩは、
　ＺＩ＝√（ｎ×ＺＴ×ＲＴ）　　（式２）で与えられる。
［別のハイブリッドカプラの構成例：図５］
　別のハイブリッドカプラの構成例について図５を用いて説明する。図５は、別のハイブリッドカプラの構成例を示す構成図である。
　図５に示すように、別のハイブリッドカプラは、図２に示した本ハイブリッドカプラと同様の、カプラ部１と、抵抗１１，１２，１３とを備え、終端ポートに、８個のインピーダンス変換器２１～２８が接続され、各インピーダンス変換器２１～２８に、それぞれ定格電力１００Ｗの終端抵抗４１～４８が接続されている。
　尚、入力信号の中心周波数は３GHz、終端ポートの定格電力は８００Ｗである。
　別のハイブリッドカプラでも、各インピーダンス変換器２１～２８は、周波数３GHzで、入力側のインピーダンス５０Ωを出力側のインピーダンス６．２５Ωに変換している。
　つまり、別のハイブリッドカプラは、カプラ部１の終端ポートを８つに分岐して、インピーダンス変換器２と定格電力が１００Ｗの終端抵抗から成る回路を、８組並列に接続したものであり、これにより定格電力８００Ｗを実現している。
　別のハイブリッドカプラにおけるインピーダンス変換器２１～２８のインピーダンスＺＩを求める。
　終端ポートのインピーダンスＺＴ＝５０Ω、各終端抵抗４１～４８のインピーダンスＲＴ＝５０Ω、ｎ＝８であるから、上述した（式２）に入力すると、
　ＺＩ＝１４２．４２Ω　となる。
［別のハイブリッドカプラの特性：図６］
　次に、別のハイブリッドカプラの特性について図６を用いて説明する。図６は、別のハイブリッドカプラの特性を示す説明図であり、（ａ）は通過特性、（ｂ）は反射特性及びアイソレーション特性を示している。
　図６（ａ）（ｂ）に示すように、別のハイブリッドカプラの特性は、通過特性、反射特性及びアイソレーション特性共に図３に示した本ハイブリッドカプラの特性と同等の良好な特性となっている。
　すなわち、別のハイブリッドカプラでも、定格電力が１００Ｗと小さい終端抵抗を複数並列に配置することにより、寄生成分の影響を抑えて、高電力・高周波数の回路に適用した場合にも、良好な特性が得られるものである。
　また、要求される定格電力に応じて任意に終端抵抗４の数を設定することができるものである。
［実装時の選択］
　上述した本ハイブリッドカプラと別のハイブリッドカプラは、特性としては同等であるため、実装時には部品点数やレイアウトの容易さ等に基づいて、いずれかのハイブリッドカプラを選択すればよい。
　例えば、終端抵抗の数が４個以下であれば、１つのインピーダンス変換器２を用いる本ハイブリッドカプラの構成とすることで、部品点数の数を抑えることができるものである。
　また、要求される定格電力が大きく、終端抵抗の数が５個以上となる場合には、実装上１つのインピーダンス変換器に多数の終端抵抗を接続することが困難になるため、別のハイブリッドカプラの構成とする。これにより、レイアウトを容易にするものである。
［実施の形態の効果］
　本ハイブリッドカプラによれば、カプラ部１の終端ポートにインピーダンス変換器２を接続し、当該インピーダンス変換器２に、要求される定格電力の１／ｎの定格電力を有する終端抵抗３をｎ個並列に接続した構成で、終端ポートのインピーダンスをＺＴ、個々の終端抵抗２のインピーダンスをＲＴ、終端抵抗３の数をｎ、インピーダンス変換器２のインピーダンスをＺＩとすると、ＺＩ＝√（ＺＴ×ＲＴ／ｎ）であるハイブリッドカプラとしており、寄生成分の影響を低減しつつ複数の終端抵抗全体で定格電力を増大させて、高電力・高周波な回路でも良好な特性を実現することができる効果がある。
　また、別のハイブリッドカプラによれば、カプラ部１の終端ポートに、インピーダンス変換器と要求される定格電力の１／ｎの定格電力を有する終端抵抗とが直列接続された回路を組として、ｎ組を並列に接続した構成で、終端ポートのインピーダンスをＺＴ、個々の終端抵抗のインピーダンスをＲＴ、終端抵抗の数をｎ、インピーダンス変換器のインピーダンスをＺＩとすると、ＺＩ＝√（ＺＴ×ＲＴ×ｎ）であるハイブリッドカプラとしており、寄生成分の影響を低減しつつ複数の終端抵抗全体で定格電力を増大させて、高電力・高周波な回路でも良好な特性を実現することができる効果がある。
　尚、上述した例では、本ハイブリッドカプラ及び別のハイブリッドカプラの中心周波数を３GHz、定格電力を８００Ｗとしたが、用途に応じて、例えば、１．５GHz～３．２GHz の範囲で任意の中心周波数を選択し、所望の定格電力を設定することが可能である。この出願は、２０１９年１月２５日に出願された日本出願特願２０１９－０１１００７を基礎として優先権の利益を主張するものであり、その開示の全てを引用によってここに取り込む。
　本発明は、高電力且つ高周波の回路においても良好な特性を得ることができるハイブリッドカプラに適している。
　１…カプラ部、　２，２１～２８…インピーダンス変換器、　３，４，３１～３８，４１～４８…終端抵抗、　１１，１２，１３…抵抗

Claims (6)

  1. 　２つの入力ポートと、１つの出力ポートと、１つの終端ポートとを備えたカプラ部を有するハイブリッドカプラであって、
    　前記終端ポートに接続され、インピーダンス変換を行う１つのインピーダンス変換器と、
    　前記インピーダンス変換器の出力段に接続された並列接続のｎ個の終端抵抗とを備え、
    　前記各終端抵抗は、要求される定格電力の１／ｎの定格電力を備えることを特徴とするハイブリッドカプラ。
  2. 　終端ポートのインピーダンスをＺＴ、各終端抵抗のインピーダンスをＲＴ、前記終端抵抗の数をｎとすると、インピーダンス変換器のインピーダンスＺＩが、ＺＩ＝√（ＺＴ×ＲＴ／ｎ）であることを特徴とする請求項１記載のハイブリッドカプラ。
  3. 　２つの入力ポートと、１つの出力ポートと、１つの終端ポートとを備えたカプラ部を有するハイブリッドカプラであって、
    　前記終端ポートからｎ個に分岐された配線の各々に接続され、インピーダンス変換を行うｎ個のインピーダンス変換器と、
    　前記インピーダンス変換器にそれぞれ接続されるｎ個の終端抵抗とを備え、
    　前記各終端抵抗は、要求される定格電力の１／ｎの定格電力を備えることを特徴とするハイブリッドカプラ。
  4. 　終端ポートのインピーダンスをＺＴ、各終端抵抗のインピーダンスをＲＴ、前記終端抵抗の数をｎとすると、インピーダンス変換器のインピーダンスＺＩが、ＺＩ＝√（ｎ×ＺＴ×ＲＴ）であることを特徴とする請求項３記載のハイブリッドカプラ。
  5. 　入力ポートへの入力信号の中心周波数が１．５GHz～３．２GHzの帯域であることを特徴とする請求項１に記載のハイブリッドカプラ。
  6. 　入力ポートへの入力信号の中心周波数が１．５GHz～３．２GHzの帯域であることを特徴とする請求項３に記載のハイブリッドカプラ。
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Citations (5)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPS6372903U (ja) * 1986-10-30 1988-05-16
JPH02192201A (ja) * 1989-01-19 1990-07-30 Toshiba Corp マイクロストリップ線路終端器
JPH11145706A (ja) * 1997-11-11 1999-05-28 Nec Corp マイクロ波試験用大電力ダミーロード形成方法および装置
US20020175777A1 (en) * 2001-05-18 2002-11-28 Mohwinkel Clifford A. Impedance-compensating circuit
WO2018138919A1 (ja) * 2017-01-30 2018-08-02 株式会社日立国際電気 合成・分配器

Patent Citations (5)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPS6372903U (ja) * 1986-10-30 1988-05-16
JPH02192201A (ja) * 1989-01-19 1990-07-30 Toshiba Corp マイクロストリップ線路終端器
JPH11145706A (ja) * 1997-11-11 1999-05-28 Nec Corp マイクロ波試験用大電力ダミーロード形成方法および装置
US20020175777A1 (en) * 2001-05-18 2002-11-28 Mohwinkel Clifford A. Impedance-compensating circuit
WO2018138919A1 (ja) * 2017-01-30 2018-08-02 株式会社日立国際電気 合成・分配器

Non-Patent Citations (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Title
NAKAJIMA, MASAMITSU ET AL., MICROWAVE ENGINEERING, 15 April 1975 (1975-04-15), pages 95, 96, ISBN: 4-627-71030-5 *

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