JPH1066881A - 触媒装置用メタル担体 - Google Patents
触媒装置用メタル担体Info
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- JPH1066881A JPH1066881A JP8228674A JP22867496A JPH1066881A JP H1066881 A JPH1066881 A JP H1066881A JP 8228674 A JP8228674 A JP 8228674A JP 22867496 A JP22867496 A JP 22867496A JP H1066881 A JPH1066881 A JP H1066881A
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Landscapes
- Exhaust Gas After Treatment (AREA)
- Exhaust Gas Treatment By Means Of Catalyst (AREA)
- Laminated Bodies (AREA)
- Catalysts (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【課題】 Ａｌを含有するフェライト系ステンレスとＮ
ｉを主成分とするろう材からなるロール状ハニカム体
の、ろう付部分に破断や酸化寿命の低下を生じないメタ
ル担体を提供する。 【解決手段】ハニカム体を形成する波板材１と平板材２
との間に介装される細長い帯状のろう材３を、板材２を
挟んで対向しかつ互いに軸方向に間隔ｌを隔てるように
配設して接合する。板材２は軸方向熱応力により軸方向
に、また半径方向熱応力により半径方向に変形可能であ
るため熱応力は緩和され、母材のオーステナイト化が減
って組織の熱膨張率の差による応力集中が防止され、か
つ母材中のＡｌの含有量が保持されて酸化寿命が向上す
る。
ｉを主成分とするろう材からなるロール状ハニカム体
の、ろう付部分に破断や酸化寿命の低下を生じないメタ
ル担体を提供する。 【解決手段】ハニカム体を形成する波板材１と平板材２
との間に介装される細長い帯状のろう材３を、板材２を
挟んで対向しかつ互いに軸方向に間隔ｌを隔てるように
配設して接合する。板材２は軸方向熱応力により軸方向
に、また半径方向熱応力により半径方向に変形可能であ
るため熱応力は緩和され、母材のオーステナイト化が減
って組織の熱膨張率の差による応力集中が防止され、か
つ母材中のＡｌの含有量が保持されて酸化寿命が向上す
る。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、内燃機関の排気ガ
ス浄化装置に用いられるハニカム体をなす触媒装置用メ
タル担体に関し、特にロール状ハニカム体の触媒装置用
メタル担体に関する。
ス浄化装置に用いられるハニカム体をなす触媒装置用メ
タル担体に関し、特にロール状ハニカム体の触媒装置用
メタル担体に関する。
【０００２】
【従来の技術】従来の排気ガス浄化装置に用いられる触
媒装置用メタル担体は、図４（Ａ）に示すように、薄い
金属板の平板材３２と波板材３１の間にろう材３３を介
在させて、平板材３２と波板材３１を重ねて、図４
（Ｂ）に示すように、軸の周りにロール状に巻き込んで
ハニカム体３４を形成し、真空炉を使用してろう材３３
を溶融させ、板材の接触部分において接合を行ってい
た。ろう材にはＮｉ基ろう材を用い、かつ平板材と波板
材にはフェライト系ステンレス材料が使用されていた。
そのようにして形成されたハニカム体３４の軸を含む断
面の形状は、図４（Ｃ）の断面略図に示す通りである。
媒装置用メタル担体は、図４（Ａ）に示すように、薄い
金属板の平板材３２と波板材３１の間にろう材３３を介
在させて、平板材３２と波板材３１を重ねて、図４
（Ｂ）に示すように、軸の周りにロール状に巻き込んで
ハニカム体３４を形成し、真空炉を使用してろう材３３
を溶融させ、板材の接触部分において接合を行ってい
た。ろう材にはＮｉ基ろう材を用い、かつ平板材と波板
材にはフェライト系ステンレス材料が使用されていた。
そのようにして形成されたハニカム体３４の軸を含む断
面の形状は、図４（Ｃ）の断面略図に示す通りである。
【０００３】ハニカム体のハニカム通路表面には軸方向
全長に亘ってアルミナ等からなる触媒用担持層が形成さ
れてメタル担体を形成する。その触媒担持層に貴金属触
媒が担持されて排気ガス浄化触媒の役目をなす。そして
内燃機関の排気通路に配設されて排気ガス中のＨＣ、Ｃ
Ｏ、ＮＯX 等を浄化する。なお限られた容積中にできる
だけ多くのハニカム通路面積を確保する必要から、平板
材３２及び波板材３１の厚さは強度を維持できる範囲内
でできるだけ薄くなっている。
全長に亘ってアルミナ等からなる触媒用担持層が形成さ
れてメタル担体を形成する。その触媒担持層に貴金属触
媒が担持されて排気ガス浄化触媒の役目をなす。そして
内燃機関の排気通路に配設されて排気ガス中のＨＣ、Ｃ
Ｏ、ＮＯX 等を浄化する。なお限られた容積中にできる
だけ多くのハニカム通路面積を確保する必要から、平板
材３２及び波板材３１の厚さは強度を維持できる範囲内
でできるだけ薄くなっている。
【０００４】４輪、２輪等の自動車のエンジンに用いら
れる触媒装置用メタル担体は、１０００℃前後の高温環
境下で加熱冷却が繰り返されるという厳しい条件で使用
される。そのため構成材料である箔状の板材には、８０
０℃以上の高温域での耐酸化性をもたせるために、アル
ミニウム（Ａｌ）を含有するフェライト系ステンレス
（例えばＦｅ−２０Ｃｒ−５Ａｌ）が用いられ、ろう材
には耐酸化性および高温強度に優れたニッケル（Ｎｉ）
を主成分とするろう材、例えばＮｉ−Ｃｒ−Ｓｉまたは
Ｎｉ−Ｃｒ−Ｓｉ−Ｂなどが使用されている。
れる触媒装置用メタル担体は、１０００℃前後の高温環
境下で加熱冷却が繰り返されるという厳しい条件で使用
される。そのため構成材料である箔状の板材には、８０
０℃以上の高温域での耐酸化性をもたせるために、アル
ミニウム（Ａｌ）を含有するフェライト系ステンレス
（例えばＦｅ−２０Ｃｒ−５Ａｌ）が用いられ、ろう材
には耐酸化性および高温強度に優れたニッケル（Ｎｉ）
を主成分とするろう材、例えばＮｉ−Ｃｒ−Ｓｉまたは
Ｎｉ−Ｃｒ−Ｓｉ−Ｂなどが使用されている。
【０００５】高温時および加熱冷却によって担体に発生
する熱応力を吸収するため、ろう付は通常板材の全面に
施さずに軸方向に部分的に施される。ろう材には粉末
状、ペースト状または帯状のものが用いられ、図４
（Ｂ）に示すように、板材の長手方向すなわちハニカム
体の３４巻取り方向においてハニカム体３４の軸とほぼ
直角に複数条介装されている。これらのろう材の配置
は、（１）板材３２を挟んで互いに対向する細長い帯状
のろう材３３が、幅が同じでかつ軸方向位置も同一であ
るもの（図５（Ａ）参照）、あるいは、（２）特開平４
−４９６９号公報に開示されているように、ろう材３３
ａ、３３ｂが互いに相異なる幅を有し、一方の端縁
ｍ1、ｍ2が互いに軸方向において重なっており、他方の
端縁ｎ1、ｎ2が互いに軸方向にずれているもの（図５
（Ｂ）参照）などがあり、さらに１個のハニカム体にお
いてこれらを組み合わせた構成も考えられる。
する熱応力を吸収するため、ろう付は通常板材の全面に
施さずに軸方向に部分的に施される。ろう材には粉末
状、ペースト状または帯状のものが用いられ、図４
（Ｂ）に示すように、板材の長手方向すなわちハニカム
体の３４巻取り方向においてハニカム体３４の軸とほぼ
直角に複数条介装されている。これらのろう材の配置
は、（１）板材３２を挟んで互いに対向する細長い帯状
のろう材３３が、幅が同じでかつ軸方向位置も同一であ
るもの（図５（Ａ）参照）、あるいは、（２）特開平４
−４９６９号公報に開示されているように、ろう材３３
ａ、３３ｂが互いに相異なる幅を有し、一方の端縁
ｍ1、ｍ2が互いに軸方向において重なっており、他方の
端縁ｎ1、ｎ2が互いに軸方向にずれているもの（図５
（Ｂ）参照）などがあり、さらに１個のハニカム体にお
いてこれらを組み合わせた構成も考えられる。
【０００６】さらにまた、別のろう材の配置として、特
開昭６４−４８６６６号公報に開示されているように、
ろう材３３を板材の長手方向に対して傾斜させ、かつ板
材の表裏に配設し、図６に示す平面図で見るように、交
点ｅにおいて互いに交叉しているものが開示されてい
る。
開昭６４−４８６６６号公報に開示されているように、
ろう材３３を板材の長手方向に対して傾斜させ、かつ板
材の表裏に配設し、図６に示す平面図で見るように、交
点ｅにおいて互いに交叉しているものが開示されてい
る。
【０００７】
【発明が解決しようとする課題】従来の触媒装置用メタ
ル担体において、上述の（１）に示された、板材を挟ん
で互いに対向するろう材が、互いに幅が同じでかつ軸方
向位置が同一のものは、図５（Ａ1 ）に示すように、ろ
う材の端縁に接する板材の部分Ｘに応力が集中して破断
しやすいという欠点があった。
ル担体において、上述の（１）に示された、板材を挟ん
で互いに対向するろう材が、互いに幅が同じでかつ軸方
向位置が同一のものは、図５（Ａ1 ）に示すように、ろ
う材の端縁に接する板材の部分Ｘに応力が集中して破断
しやすいという欠点があった。
【０００８】また、板材をろう付する場合には、ろう材
の主成分であるＮｉが、Ａｌを含有するフェライト系ス
テンレスの母材中へ拡散して、一部は母材中に固溶して
いるＡｌと化合して金属間化合物Ｎｉ3 Ａｌを析出さ
せ、残りは母材中に固溶する。フェライト系ステンレス
にＮｉが固溶するとその固溶量に応じて母材の一部がオ
ーステナイトへと相変態する。すなわち、図７（Ａ1 ）
に示すように、母材ｂがろう材３３に接している部分ａ
は、オーステナイトとフェナイトのまじり合った組織と
なる。
の主成分であるＮｉが、Ａｌを含有するフェライト系ス
テンレスの母材中へ拡散して、一部は母材中に固溶して
いるＡｌと化合して金属間化合物Ｎｉ3 Ａｌを析出さ
せ、残りは母材中に固溶する。フェライト系ステンレス
にＮｉが固溶するとその固溶量に応じて母材の一部がオ
ーステナイトへと相変態する。すなわち、図７（Ａ1 ）
に示すように、母材ｂがろう材３３に接している部分ａ
は、オーステナイトとフェナイトのまじり合った組織と
なる。
【０００９】ろう材３３が板材を挟んで対向し、かつ互
に幅が同じで軸方向位置も同一である場合には、図７
（Ｂ1 ）に示すように、母材ｂへのろう材中のＮｉの拡
散量が、図７（Ｂ）に示すようなろう材が板材の片側の
みに接する場合の２倍となって、そのためＣの部分は完
全なオーステナイト組織となる。したがって母材ｂとの
間に境界部ｋが存在することとなり、この境界部ｋを挟
んで熱膨張率の異なる二つの組織、フェライトとオース
テナイトとが存在することになるために、境界部ｋに熱
応力が集中して、上述の図５（Ａ1 ）に示す場合と同様
に、境界部ｋにおいて破断しやすいという欠点があっ
た。
に幅が同じで軸方向位置も同一である場合には、図７
（Ｂ1 ）に示すように、母材ｂへのろう材中のＮｉの拡
散量が、図７（Ｂ）に示すようなろう材が板材の片側の
みに接する場合の２倍となって、そのためＣの部分は完
全なオーステナイト組織となる。したがって母材ｂとの
間に境界部ｋが存在することとなり、この境界部ｋを挟
んで熱膨張率の異なる二つの組織、フェライトとオース
テナイトとが存在することになるために、境界部ｋに熱
応力が集中して、上述の図５（Ａ1 ）に示す場合と同様
に、境界部ｋにおいて破断しやすいという欠点があっ
た。
【００１０】さらにまた、上述したようにろう付によっ
て母材中にＮｉ3 Ａｌが析出すると、母材中に固溶して
いるＡｌが消費され、特にろう材の位置が揃っている図
７（Ｂ1 ）の場合には、図７（Ｂ）の場合に較べてＮｉ
3 Ａｌの析出量は２倍となり、したがってＡｌの消費量
も２倍となるため、母材の表面にアルミナ（Ａｌ2 Ｏ
3 ）の被膜を生成させる能力が失われて、その部分の酸
化寿命が著しく低下するという欠点があった。
て母材中にＮｉ3 Ａｌが析出すると、母材中に固溶して
いるＡｌが消費され、特にろう材の位置が揃っている図
７（Ｂ1 ）の場合には、図７（Ｂ）の場合に較べてＮｉ
3 Ａｌの析出量は２倍となり、したがってＡｌの消費量
も２倍となるため、母材の表面にアルミナ（Ａｌ2 Ｏ
3 ）の被膜を生成させる能力が失われて、その部分の酸
化寿命が著しく低下するという欠点があった。
【００１１】これらの問題を解決するために、上述の
（２）の場合、すなわち図５（Ｂ）に示すように、板材
を挟んで対向して配置されたろう材３３ａ、３３ｂが、
互いに異なる幅を有し、一方の端縁ｍ1 、ｍ2 が互いに
軸方向において重なり、他方の端縁ｎ1 、ｎ2 が互いに
軸方向にずれている場合には、板材３２に熱応力によっ
て軸方向の力Ｆが加わると、図５（Ｂ1 ）に示すよう
に、ｄの部分において母材が変形することにより、ｎ
1 、ｎ2 において母材に生じる応力を緩和することとな
るため、図５（Ａ1 ）に示すような破断を避けることが
できるが、図５（Ｃ）に示すような軸と直角の方向すな
わち半径方向に力Ｆが作用するときには、図５（Ｃ1 ）
に示すような接合面積の少ない波板材３１の部分が破断
するという欠点があり、さらにろう付による母材へのＮ
ｉの拡散状態は、図７（Ｃ）に示すように、母材ｂに対
して下側のろう材３３ｂのみが拡散している部分ａ（フ
ェライト＋オーステナイト組織）と、対向する上下のろ
う材３３ａ、３３ｂの両方から拡散の影響を受ける部分
Ｃ（オーステナイト組織）とに分けられる。フェライト
＋オーステナイトの部分ａは、フェライトである母材ｂ
とオーステナイトの部分Ｃとの中間的な性質をもつた
め、オーステナイトとフェライトとの熱膨張率の差（オ
ーステナイトはフェライトの１．５倍）による熱応力を
緩和するクッションの役割を果すことになるので、上述
の（１）の場合よりも破断が発生しにくい。しかしなが
らオーステナイト部分Ｃとの境界部ｋ1 が存在している
ため破断防止には不充分であった。
（２）の場合、すなわち図５（Ｂ）に示すように、板材
を挟んで対向して配置されたろう材３３ａ、３３ｂが、
互いに異なる幅を有し、一方の端縁ｍ1 、ｍ2 が互いに
軸方向において重なり、他方の端縁ｎ1 、ｎ2 が互いに
軸方向にずれている場合には、板材３２に熱応力によっ
て軸方向の力Ｆが加わると、図５（Ｂ1 ）に示すよう
に、ｄの部分において母材が変形することにより、ｎ
1 、ｎ2 において母材に生じる応力を緩和することとな
るため、図５（Ａ1 ）に示すような破断を避けることが
できるが、図５（Ｃ）に示すような軸と直角の方向すな
わち半径方向に力Ｆが作用するときには、図５（Ｃ1 ）
に示すような接合面積の少ない波板材３１の部分が破断
するという欠点があり、さらにろう付による母材へのＮ
ｉの拡散状態は、図７（Ｃ）に示すように、母材ｂに対
して下側のろう材３３ｂのみが拡散している部分ａ（フ
ェライト＋オーステナイト組織）と、対向する上下のろ
う材３３ａ、３３ｂの両方から拡散の影響を受ける部分
Ｃ（オーステナイト組織）とに分けられる。フェライト
＋オーステナイトの部分ａは、フェライトである母材ｂ
とオーステナイトの部分Ｃとの中間的な性質をもつた
め、オーステナイトとフェライトとの熱膨張率の差（オ
ーステナイトはフェライトの１．５倍）による熱応力を
緩和するクッションの役割を果すことになるので、上述
の（１）の場合よりも破断が発生しにくい。しかしなが
らオーステナイト部分Ｃとの境界部ｋ1 が存在している
ため破断防止には不充分であった。
【００１２】さらにまた、ろう材３３ａ、３３ｂが軸方
向に重なっているオーステナイトの部分Ｃにおいては、
Ｎｉ3 Ａｌの析出量がフェライト＋オーステナイトの部
分ａの２倍となるため、酸化寿命が著しく低下する欠点
は避けられない。
向に重なっているオーステナイトの部分Ｃにおいては、
Ｎｉ3 Ａｌの析出量がフェライト＋オーステナイトの部
分ａの２倍となるため、酸化寿命が著しく低下する欠点
は避けられない。
【００１３】さらに別のろう材の配置として、図６に示
すように、ろう材３３を板材の端縁に対して、傾斜させ
かつ板材の表裏において互いに交叉するように配設した
ものは、ろう材が交叉する部分ｅにおいて応力が集中し
やすく、かつオーステナイト組織が生成するために破断
しやすく、さらにＮｉ3 Ａｌが他の部分の２倍析出する
ため酸化寿命が短かいという欠点があった。
すように、ろう材３３を板材の端縁に対して、傾斜させ
かつ板材の表裏において互いに交叉するように配設した
ものは、ろう材が交叉する部分ｅにおいて応力が集中し
やすく、かつオーステナイト組織が生成するために破断
しやすく、さらにＮｉ3 Ａｌが他の部分の２倍析出する
ため酸化寿命が短かいという欠点があった。
【００１４】本発明の目的は、４輪、２輪等の自動車の
エンジンに用いられる、アルミニウムを含有するフェラ
イト系ステンレスとニッケルを主成分とするろう材とか
らなるロール状のハニカム体で形成された触媒装置用メ
タル担体において、母材のろう付部分に応力集中やオー
ステナイトによる境界部が生成せず、したがって板材が
ろう付部分において破断したり酸化寿命を低下させるこ
とのない、触媒装置用メタル担体を提供することにあ
る。
エンジンに用いられる、アルミニウムを含有するフェラ
イト系ステンレスとニッケルを主成分とするろう材とか
らなるロール状のハニカム体で形成された触媒装置用メ
タル担体において、母材のろう付部分に応力集中やオー
ステナイトによる境界部が生成せず、したがって板材が
ろう付部分において破断したり酸化寿命を低下させるこ
とのない、触媒装置用メタル担体を提供することにあ
る。
【００１５】
【課題を解決するための手段】本発明の触媒装置用メタ
ル担体は、帯状の薄い金属板を折曲げて連続的な波形の
凹凸を形成した波板材と、平坦な帯状の薄い金属板から
なる平板材とが、相互に当接して重なり合い、かつろう
材によって接合され、ロール状に巻かれて形成された多
数の網目状通路を備えたハニカム体を形成し、かつ金属
板が１％以上１０％以下のアルミニウムを含有するフェ
ライト系ステンレスからなり、ろう材がニッケルを主成
分とするろう材からなる触媒装置用メタル担体におい
て、ろう材が、板材の巻取り方向に、かつハニカム体の
軸とほぼ直角に、細長い帯状で１条以上介装され、かつ
板材を挟んで対向する位置にあるろう材が、軸方向に間
隔を隔てて配設されるている。
ル担体は、帯状の薄い金属板を折曲げて連続的な波形の
凹凸を形成した波板材と、平坦な帯状の薄い金属板から
なる平板材とが、相互に当接して重なり合い、かつろう
材によって接合され、ロール状に巻かれて形成された多
数の網目状通路を備えたハニカム体を形成し、かつ金属
板が１％以上１０％以下のアルミニウムを含有するフェ
ライト系ステンレスからなり、ろう材がニッケルを主成
分とするろう材からなる触媒装置用メタル担体におい
て、ろう材が、板材の巻取り方向に、かつハニカム体の
軸とほぼ直角に、細長い帯状で１条以上介装され、かつ
板材を挟んで対向する位置にあるろう材が、軸方向に間
隔を隔てて配設されるている。
【００１６】このように形成されたメタル担体は、板材
に熱応力による軸方向の力が加わったときには軸方向に
変形が可能であり、また半径方向の力が加わったときに
は半径方向に変形が可能であるため、板材に作用する熱
応力は緩和されて破断することはなく、またろう付部の
母材が全部はオーステナイトに相変態せずにフェライト
とまじり合った組織となるため、母材であるフェライト
との間に著しい熱膨張率の差が生じないので組織の境界
部において板材が破断しない。さらにろう付部において
ろう材が重ならないために、Ｎｉ3 Ａｌの析出量がろう
材の重なる場合の半分となり、したがってＡｌが母材に
残留するのでろう付部の酸化寿命が従来のものよりも長
くなる。
に熱応力による軸方向の力が加わったときには軸方向に
変形が可能であり、また半径方向の力が加わったときに
は半径方向に変形が可能であるため、板材に作用する熱
応力は緩和されて破断することはなく、またろう付部の
母材が全部はオーステナイトに相変態せずにフェライト
とまじり合った組織となるため、母材であるフェライト
との間に著しい熱膨張率の差が生じないので組織の境界
部において板材が破断しない。さらにろう付部において
ろう材が重ならないために、Ｎｉ3 Ａｌの析出量がろう
材の重なる場合の半分となり、したがってＡｌが母材に
残留するのでろう付部の酸化寿命が従来のものよりも長
くなる。
【００１７】
【発明の実施の形態】次に、本発明の実施の形態につい
て図面を参照して説明する。図１は本発明の触媒装置用
メタル担体の一実施の形態を示す図であって、図１
（Ａ）はロール状ハニカム体を成形する工程途中の斜視
略図、図１（Ｂ）は図１（Ａ）の軸を含む断面の略図で
ある。
て図面を参照して説明する。図１は本発明の触媒装置用
メタル担体の一実施の形態を示す図であって、図１
（Ａ）はロール状ハニカム体を成形する工程途中の斜視
略図、図１（Ｂ）は図１（Ａ）の軸を含む断面の略図で
ある。
【００１８】触媒装置用メタル担体を成形するハニカム
体４は、波形の凹凸が連続的に形成され帯状をなす薄い
金属板からなる波板材１と、平坦な帯状の薄い金属板か
らなる平板材２とが、相互に当接して重なり合い、両板
材の間にはろう材３1 と３2とが板材の長手方向すなわ
ち巻取り方向に軸と直角に介装されて、ロール状に巻か
れて形成されている。このようにして形成されたハニカ
ム体は、真空炉内においてろう材を溶融して板材の接触
部分が接合された後、ハニカム通路表面にアルミナ等か
らなる触媒担持層が施されて触媒装置用メタル担体を形
成する。
体４は、波形の凹凸が連続的に形成され帯状をなす薄い
金属板からなる波板材１と、平坦な帯状の薄い金属板か
らなる平板材２とが、相互に当接して重なり合い、両板
材の間にはろう材３1 と３2とが板材の長手方向すなわ
ち巻取り方向に軸と直角に介装されて、ロール状に巻か
れて形成されている。このようにして形成されたハニカ
ム体は、真空炉内においてろう材を溶融して板材の接触
部分が接合された後、ハニカム通路表面にアルミナ等か
らなる触媒担持層が施されて触媒装置用メタル担体を形
成する。
【００１９】板材を形成する金属板には、１％以上１０
％以下、好ましくは５％のアルミニウムを含有する厚さ
が３０〜２００μｍ好ましくは５０μｍのフェライト系
ステンレス材（Ｆｅ＋２０Ｃｒ＋５Ａｌ）を用いる。ろ
う材にはニッケル基のアモルファスろう材の細長い箔が
好適である。
％以下、好ましくは５％のアルミニウムを含有する厚さ
が３０〜２００μｍ好ましくは５０μｍのフェライト系
ステンレス材（Ｆｅ＋２０Ｃｒ＋５Ａｌ）を用いる。ろ
う材にはニッケル基のアモルファスろう材の細長い箔が
好適である。
【００２０】ろう材を配設する位置は、板材の軸方向両
端部において板材ごとに１本づつ互いに対向して配置さ
れ、対向しているろう材は互いに軸方向において重なら
ないように、少なくとも１ｍｍ以上、好ましくは２ｍｍ
以上の間隔ｌを隔てて配設される。
端部において板材ごとに１本づつ互いに対向して配置さ
れ、対向しているろう材は互いに軸方向において重なら
ないように、少なくとも１ｍｍ以上、好ましくは２ｍｍ
以上の間隔ｌを隔てて配設される。
【００２１】このように形成されたハニカム体４の軸を
含む断面の一方の端部の状態を図２に示す。図２（Ａ）
において、平板材２は対向するろう材３1 、３2 によっ
て、平板材２の上下に配設された不図示の波板材に接合
されている。ろう材３1 と３ 2 は同一の幅に図示してあ
るが、幅を異にすることもできる。ろう材３1 の一方の
端縁ｍ1 の位置を平板材２の端縁に揃えて図示してある
が、必ずしも揃える必要はない。平板材を挟んで対向し
ているろう材３1 と３2 は軸方向において重なることは
なく、少なくとも間隔ｌを設けて配設されている。ｌの
寸法は１ｍｍ以上、出来れば２ｍｍ以上とすることが好
適である。
含む断面の一方の端部の状態を図２に示す。図２（Ａ）
において、平板材２は対向するろう材３1 、３2 によっ
て、平板材２の上下に配設された不図示の波板材に接合
されている。ろう材３1 と３ 2 は同一の幅に図示してあ
るが、幅を異にすることもできる。ろう材３1 の一方の
端縁ｍ1 の位置を平板材２の端縁に揃えて図示してある
が、必ずしも揃える必要はない。平板材を挟んで対向し
ているろう材３1 と３2 は軸方向において重なることは
なく、少なくとも間隔ｌを設けて配設されている。ｌの
寸法は１ｍｍ以上、出来れば２ｍｍ以上とすることが好
適である。
【００２２】このように形成された平板材２が、熱応力
により軸方向の力Ｆを受けると、ｄの部分が軸方向に変
形して図２（Ａ1 ）に示す形状となる。このとき平板材
２は対向するろう材３1 、３2 によって拘束されずに軸
方向に変形可能であるから、軸方向力Ｆによって破断す
ることはない。
により軸方向の力Ｆを受けると、ｄの部分が軸方向に変
形して図２（Ａ1 ）に示す形状となる。このとき平板材
２は対向するろう材３1 、３2 によって拘束されずに軸
方向に変形可能であるから、軸方向力Ｆによって破断す
ることはない。
【００２３】また、図２（Ｂ）に示すように、平板材２
の下面が波板材１とろう材３2 によって接合されている
場合に、平板材２に半径方向すなわち軸と直角方向の力
Ｆが作用すると、平板材２は図２（Ｂ1 ）に示すように
半径方向に変形することが可能であるから、下方の波板
材１に力Ｆを及ぼすことはないため、図５（Ｃ1 ）に示
したような波板材１の破断が起こることはない。
の下面が波板材１とろう材３2 によって接合されている
場合に、平板材２に半径方向すなわち軸と直角方向の力
Ｆが作用すると、平板材２は図２（Ｂ1 ）に示すように
半径方向に変形することが可能であるから、下方の波板
材１に力Ｆを及ぼすことはないため、図５（Ｃ1 ）に示
したような波板材１の破断が起こることはない。
【００２４】さらに図２（Ｃ）に示すように、対向する
ろう材３1 、３2 が板材に対して重ならず間隔ｌを設け
て配置されているため、ろう付に際して母材ｂに対して
ろう材のＮｉが拡散する部分ａはオーステナイト＋フェ
ライトの組織となる。この組織は母材ｂとの間の熱膨張
係数の差が顕著でないために熱膨張差による応力の発生
が少なく板材２が破断することはない。
ろう材３1 、３2 が板材に対して重ならず間隔ｌを設け
て配置されているため、ろう付に際して母材ｂに対して
ろう材のＮｉが拡散する部分ａはオーステナイト＋フェ
ライトの組織となる。この組織は母材ｂとの間の熱膨張
係数の差が顕著でないために熱膨張差による応力の発生
が少なく板材２が破断することはない。
【００２５】なお、ろう付により、ろう材中のＮｉが母
材中に固溶しているＡｌと化合して金属間化合物Ｎｉ3
Ａｌを析出させ、母材中のＡｌが消費されるが、図２
（Ｃ）に示すように、母材に対してろう材３1 と３2 が
重なって多量のＡｌを消費してＮｉ3 Ａｌを析出する部
分がないために、母材の部分ａにおいてＡ１が充分に残
留するから、ろう付部分の酸化寿命は、従来の技術によ
る図７（Ｂ1 ）、（Ｃ）に示すような、ろう材が重なっ
て配置される場合よりも著しく長くなる。
材中に固溶しているＡｌと化合して金属間化合物Ｎｉ3
Ａｌを析出させ、母材中のＡｌが消費されるが、図２
（Ｃ）に示すように、母材に対してろう材３1 と３2 が
重なって多量のＡｌを消費してＮｉ3 Ａｌを析出する部
分がないために、母材の部分ａにおいてＡ１が充分に残
留するから、ろう付部分の酸化寿命は、従来の技術によ
る図７（Ｂ1 ）、（Ｃ）に示すような、ろう材が重なっ
て配置される場合よりも著しく長くなる。
【００２６】
【実施例】上述の本発明の実施の形態において、ろう材
の設置場所は図１および図２に示すように、板材の軸方
向両端部にそれぞれ１組づつ対向させて配置してある
が、１組に限るものでない。さらにろう材の数は、ハニ
カム体の径、軸方向長さ、使用する環境によって異な
り、通常は板材の片側において１条〜５条の範囲とする
が、その配置の例の一部を図３（Ａ）〜（Ｆ）に示す。
の設置場所は図１および図２に示すように、板材の軸方
向両端部にそれぞれ１組づつ対向させて配置してある
が、１組に限るものでない。さらにろう材の数は、ハニ
カム体の径、軸方向長さ、使用する環境によって異な
り、通常は板材の片側において１条〜５条の範囲とする
が、その配置の例の一部を図３（Ａ）〜（Ｆ）に示す。
【００２７】すなわち、図３（Ａ）は、ろう材をハニカ
ム体の入口または出口の端部に設けた場合を表わし、図
３（Ｂ）は、ろう材を軸方向中央部に設けた場合、図３
（Ｃ）はろう材を両端部に設けた場合、図３（Ｄ）は、
ろう材を両端部と中央部に設けた場合、図３（Ｅ）と図
３（Ｆ）は、両端部にろう材を配設しない場合を表わし
ている。
ム体の入口または出口の端部に設けた場合を表わし、図
３（Ｂ）は、ろう材を軸方向中央部に設けた場合、図３
（Ｃ）はろう材を両端部に設けた場合、図３（Ｄ）は、
ろう材を両端部と中央部に設けた場合、図３（Ｅ）と図
３（Ｆ）は、両端部にろう材を配設しない場合を表わし
ている。
【００２８】２輪のオートバイに使用する場合のよう
に、ハニカム体の外径が小で軸方向長さが径に比し長い
場合には、ハニカム体内部の温度が両端部に比し高くな
るので、その場合には図３（Ａ）、（Ｃ）に示すよう
に、ろう付部を軸方向端部に設けることが好ましい。
に、ハニカム体の外径が小で軸方向長さが径に比し長い
場合には、ハニカム体内部の温度が両端部に比し高くな
るので、その場合には図３（Ａ）、（Ｃ）に示すよう
に、ろう付部を軸方向端部に設けることが好ましい。
【００２９】上記以外の場合には、なるべく軸方向中央
部に近い位置で、ろう材同志のピッチが小となるように
配置するのが良い。その理由は、板材の軸方向単位長さ
当り累積される熱応力をなるべく小にして、板材の両端
に自由度をもたせ熱応力を逃すためである。
部に近い位置で、ろう材同志のピッチが小となるように
配置するのが良い。その理由は、板材の軸方向単位長さ
当り累積される熱応力をなるべく小にして、板材の両端
に自由度をもたせ熱応力を逃すためである。
【００３０】ろう材の幅は１〜２５ｍｍとし、帯状の箔
を用いることが好適であるが、その他に粉末またはペー
スト状のものを用いることもできる。
を用いることが好適であるが、その他に粉末またはペー
スト状のものを用いることもできる。
【００３１】またろう材の幅は、熱負荷を基準として次
の様に定めることもできる。すなわち低負荷の場合は１
ｍｍ、中強度を要する場合は３ｍｍ、高強度を要する場
合には７−１０ｍｍとするのが良い。
の様に定めることもできる。すなわち低負荷の場合は１
ｍｍ、中強度を要する場合は３ｍｍ、高強度を要する場
合には７−１０ｍｍとするのが良い。
【００３２】対向関係にあるろう材の幅は、同一であっ
ても、異なっていてもよいが、いずれの場合もろう材が
重ならず間隔ｌすなわち１ｍｍ以上を隔てて配設される
ことが肝要である。
ても、異なっていてもよいが、いずれの場合もろう材が
重ならず間隔ｌすなわち１ｍｍ以上を隔てて配設される
ことが肝要である。
【００３３】
【発明の効果】以上説明したように本発明は、アルミニ
ウムを含有するフェライト系ステンレスと、ニッケルを
主成分とするろう材とで形成されるロール状のハニカム
体のろう材の配置を、軸方向に間隔を隔てて配設したた
め、母材のろう付部分の応力が分散して、板材が軸方向
および半径方向に変形可能となって熱応力が緩和され、
かつ母材のオーステナイト化を防いで母材組織の熱膨張
率の差による応力集中が防止され、さらにＮｉ3 Ａｌの
析出が小となって母材中のＡｌの含有が保持されて、ろ
う付部の酸化寿命が向上するという効果を奏する。
ウムを含有するフェライト系ステンレスと、ニッケルを
主成分とするろう材とで形成されるロール状のハニカム
体のろう材の配置を、軸方向に間隔を隔てて配設したた
め、母材のろう付部分の応力が分散して、板材が軸方向
および半径方向に変形可能となって熱応力が緩和され、
かつ母材のオーステナイト化を防いで母材組織の熱膨張
率の差による応力集中が防止され、さらにＮｉ3 Ａｌの
析出が小となって母材中のＡｌの含有が保持されて、ろ
う付部の酸化寿命が向上するという効果を奏する。
【図１】本発明の触媒装置用メタル担体の略図であっ
て、図１（Ａ）は斜視図、図１（Ｂ）は図１（Ａ）の軸
方向断面図である。
て、図１（Ａ）は斜視図、図１（Ｂ）は図１（Ａ）の軸
方向断面図である。
【図２】本発明による触媒装置用メタル担体のハニカム
体の軸を含む断面の部分略図であって、図２（Ａ）は、
板材の端部におけるろう材と板材との関係を示す図、図
２（Ａ1 ）は、図２（Ａ）の板材に軸方向の力Ｆが加わ
った状態を示す図、図２（Ｂ）は、図２（Ａ）と同様の
図、図２（Ｂ1 ）は、図２（Ｂ）の板材に半径方向の力
Ｆが加わった状態を示す図、図２（Ｃ）は、ろう材の母
材に対する影響を示す図である。
体の軸を含む断面の部分略図であって、図２（Ａ）は、
板材の端部におけるろう材と板材との関係を示す図、図
２（Ａ1 ）は、図２（Ａ）の板材に軸方向の力Ｆが加わ
った状態を示す図、図２（Ｂ）は、図２（Ａ）と同様の
図、図２（Ｂ1 ）は、図２（Ｂ）の板材に半径方向の力
Ｆが加わった状態を示す図、図２（Ｃ）は、ろう材の母
材に対する影響を示す図である。
【図３】本発明によるろう材の配置を示す実施例の、軸
方向部分断面の略図である。
方向部分断面の略図である。
【図４】従来の技術による触媒装置用メタル担体の略図
であって、図４（Ａ）は板材の構成を示す模式図、図４
（Ｂ）は斜視図、図４（Ｃ）は図４（Ｂ）の軸方向断面
図である。
であって、図４（Ａ）は板材の構成を示す模式図、図４
（Ｂ）は斜視図、図４（Ｃ）は図４（Ｂ）の軸方向断面
図である。
【図５】従来の技術によるハニカム体の軸を含む断面の
部分略図であって、図５（Ａ）、（Ｂ）、（Ｃ）はそれ
ぞれろう材の配置と熱応力の方向を示し、図５（Ａ
1 ）、（Ｂ1 ）、（Ｃ1 ）はそれぞれ応力による影響を
示す図である。
部分略図であって、図５（Ａ）、（Ｂ）、（Ｃ）はそれ
ぞれろう材の配置と熱応力の方向を示し、図５（Ａ
1 ）、（Ｂ1 ）、（Ｃ1 ）はそれぞれ応力による影響を
示す図である。
【図６】従来の技術による別のろう材の配置を示す平面
略図である。
略図である。
【図７】従来の技術によるハニカム体の軸を含む断面の
部分略図であって、ろう付によるＮｉの母材への拡散に
よる相変態の範囲を示す図である。
部分略図であって、ろう付によるＮｉの母材への拡散に
よる相変態の範囲を示す図である。
１、３１ 波板材 ２、３２ 平板材 ３、３1 、３2 、３３、３３ａ、３３ｂ ろう材 ４、３４ ハニカム体 ａ オーステナイト＋フェライト組織部分 ｂ フェライト組織部分（母材） ｃ オーステナイト組織部分 ｄ 板材が変形する部分 ｅ ろう材の交点 ｋ、ｋ1 境界部 ｌ 間隔 ｍ1 、ｍ2 、ｎ1 、ｎ2 ろう材の端縁 Ｆ 力 Ｘ 応力が集中する板材の部分
─────────────────────────────────────────────────────
【手続補正書】
【提出日】平成８年１０月１７日
【手続補正１】
【補正対象書類名】明細書
【補正対象項目名】発明の詳細な説明
【補正方法】変更
【補正内容】
【発明の詳細な説明】
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、内燃機関の排気ガ
ス浄化装置に用いられるハニカム体をなす触媒装置用メ
タル担体に関し、特にロール状ハニカム体の触媒装置用
メタル担体に関する。
ス浄化装置に用いられるハニカム体をなす触媒装置用メ
タル担体に関し、特にロール状ハニカム体の触媒装置用
メタル担体に関する。
【０００２】
【従来の技術】従来の排気ガス浄化装置に用いられる触
媒装置用メタル担体は、図４（Ａ）に示すように、薄い
金属板の平板材３２と波板材３１の間にろう材３３を介
在させて、平板材３２と波板材３１を重ねて、図４
（Ｂ）に示すように、軸の周りにロール状に巻き込んで
ハニカム体３４を形成し、真空炉を使用してろう材３３
を溶融させ、板材の接触部分において接合を行ってい
た。ろう材にはＮｉ基ろう材を用い、かつ平板材と波板
材にはフェライト系ステンレス材料が使用されていた。
そのようにして形成されたハニカム体３４の軸を含む断
面の形状は、図４（Ｃ）の断面略図に示す通りである。
媒装置用メタル担体は、図４（Ａ）に示すように、薄い
金属板の平板材３２と波板材３１の間にろう材３３を介
在させて、平板材３２と波板材３１を重ねて、図４
（Ｂ）に示すように、軸の周りにロール状に巻き込んで
ハニカム体３４を形成し、真空炉を使用してろう材３３
を溶融させ、板材の接触部分において接合を行ってい
た。ろう材にはＮｉ基ろう材を用い、かつ平板材と波板
材にはフェライト系ステンレス材料が使用されていた。
そのようにして形成されたハニカム体３４の軸を含む断
面の形状は、図４（Ｃ）の断面略図に示す通りである。
【０００３】ハニカム体のハニカム通路表面には軸方向
全長に亘ってアルミナ等からなる触媒用担持層が形成さ
れてメタル担体を形成する。その触媒担持層に貴金属触
媒が担持されて排気ガス浄化触媒の役目をなす。そして
内燃機関の排気通路に配設されて排気ガス中のＨＣ、Ｃ
Ｏ、ＮＯＸ 等を浄化する。なお限られた容積中にでき
るだけ多くのハニカム通路面積を確保する必要から、平
板材３２及び波板材３１の厚さは強度を維持できる範囲
内でできるだけ薄くなっている。
全長に亘ってアルミナ等からなる触媒用担持層が形成さ
れてメタル担体を形成する。その触媒担持層に貴金属触
媒が担持されて排気ガス浄化触媒の役目をなす。そして
内燃機関の排気通路に配設されて排気ガス中のＨＣ、Ｃ
Ｏ、ＮＯＸ 等を浄化する。なお限られた容積中にでき
るだけ多くのハニカム通路面積を確保する必要から、平
板材３２及び波板材３１の厚さは強度を維持できる範囲
内でできるだけ薄くなっている。
【０００４】４輪、２輪等の自動車のエンジンに用いら
れる触媒装置用メタル担体は、１０００℃前後の高温環
境下で加熱冷却が繰り返されるという厳しい条件で使用
される。そのため構成材料である箔状の板材には、８０
０℃以上の高温域での耐酸化性をもたせるために、アル
ミニウム（Ａｌ）を含有するフェライト系ステンレス
（例えばＦｅ−２０Ｃｒ−５Ａｌ）が用いられ、ろう材
には耐酸化性および高温強度に優れたニッケル（Ｎｉ）
を主成分とするろう材、例えばＮｉ−Ｃｒ−Ｓｉまたは
Ｎｉ−Ｃｒ−Ｓｉ−Ｂなどが使用されている。
れる触媒装置用メタル担体は、１０００℃前後の高温環
境下で加熱冷却が繰り返されるという厳しい条件で使用
される。そのため構成材料である箔状の板材には、８０
０℃以上の高温域での耐酸化性をもたせるために、アル
ミニウム（Ａｌ）を含有するフェライト系ステンレス
（例えばＦｅ−２０Ｃｒ−５Ａｌ）が用いられ、ろう材
には耐酸化性および高温強度に優れたニッケル（Ｎｉ）
を主成分とするろう材、例えばＮｉ−Ｃｒ−Ｓｉまたは
Ｎｉ−Ｃｒ−Ｓｉ−Ｂなどが使用されている。
【０００５】高温時および加熱冷却によって担体に発生
する熱応力を吸収するため、ろう付は通常板材の全面に
施さずに軸方向に部分的に施される。ろう材には粉末
状、ペースト状または帯状のものが用いられ、図４
（Ｂ）に示すように、板材の長手方向すなわちハニカム
体の３４巻取り方向においてハニカム体３４の軸とほぼ
直角に複数条介装されている。これらのろう材の配置
は、（１）板材３２を挟んで互いに対向する細長い帯状
のろう材３３が、幅が同じでかつ軸方向位置も同一であ
るもの（図５（Ａ１）参照）、あるいは、（２）特開平
４−４９６９号公報に開示されているように、ろう材３
３ａ、３３ｂが互いに相異なる幅を有し、一方の端縁ｍ
１、ｍ２が互いに軸方向において重なっており、他方の
端縁ｎ１、ｎ２が互いに軸方向にずれているもの（図５
（Ｂ１）参照）などがあり、さらに１個のハニカム体に
おいてこれらを組み合わせた構成も考えられる。
する熱応力を吸収するため、ろう付は通常板材の全面に
施さずに軸方向に部分的に施される。ろう材には粉末
状、ペースト状または帯状のものが用いられ、図４
（Ｂ）に示すように、板材の長手方向すなわちハニカム
体の３４巻取り方向においてハニカム体３４の軸とほぼ
直角に複数条介装されている。これらのろう材の配置
は、（１）板材３２を挟んで互いに対向する細長い帯状
のろう材３３が、幅が同じでかつ軸方向位置も同一であ
るもの（図５（Ａ１）参照）、あるいは、（２）特開平
４−４９６９号公報に開示されているように、ろう材３
３ａ、３３ｂが互いに相異なる幅を有し、一方の端縁ｍ
１、ｍ２が互いに軸方向において重なっており、他方の
端縁ｎ１、ｎ２が互いに軸方向にずれているもの（図５
（Ｂ１）参照）などがあり、さらに１個のハニカム体に
おいてこれらを組み合わせた構成も考えられる。
【０００６】さらにまた、別のろう材の配置として、特
開昭６４−４８６６６号公報に開示されているように、
ろう材３３を板材の長手方向に対して傾斜させ、かつ板
材の表裏に配設し、図６に示す平面図で見るように、交
点ｅにおいて互いに交叉しているものが開示されてい
る。
開昭６４−４８６６６号公報に開示されているように、
ろう材３３を板材の長手方向に対して傾斜させ、かつ板
材の表裏に配設し、図６に示す平面図で見るように、交
点ｅにおいて互いに交叉しているものが開示されてい
る。
【０００７】
【発明が解決しようとする課題】従来の触媒装置用メタ
ル担体において、上述の（１）に示された、板材を挟ん
で互いに対向するろう材が、互いに幅が同じでかつ軸方
向位置が同一のものは、図５（Ａ２）に示すように、ろ
う材の端縁に接する板材の部分Ｘに応力が集中して破断
しやすいという欠点があった。
ル担体において、上述の（１）に示された、板材を挟ん
で互いに対向するろう材が、互いに幅が同じでかつ軸方
向位置が同一のものは、図５（Ａ２）に示すように、ろ
う材の端縁に接する板材の部分Ｘに応力が集中して破断
しやすいという欠点があった。
【０００８】また、板材をろう付する場合には、ろう材
の主成分であるＮｉが、Ａｌを含有するフェライト系ス
テンレスの母材中へ拡散して、一部は母材中に固溶して
いるＡｌと化合して金属間化合物Ｎｉ３ Ａｌを析出さ
せ、残りは母材中に固溶する。フェライト系ステンレス
にＮｉが固溶するとその固溶量に応じて母材の一部がオ
ーステナイトへと相変態する。すなわち、図７（Ａ２）
に示すように、母材ｂがろう材３３に接している部分ａ
は、オーステナイトとフェナイトのまじり合った組織と
なる。
の主成分であるＮｉが、Ａｌを含有するフェライト系ス
テンレスの母材中へ拡散して、一部は母材中に固溶して
いるＡｌと化合して金属間化合物Ｎｉ３ Ａｌを析出さ
せ、残りは母材中に固溶する。フェライト系ステンレス
にＮｉが固溶するとその固溶量に応じて母材の一部がオ
ーステナイトへと相変態する。すなわち、図７（Ａ２）
に示すように、母材ｂがろう材３３に接している部分ａ
は、オーステナイトとフェナイトのまじり合った組織と
なる。
【０００９】ろう材３３が板材を挟んで対向し、かつ互
に幅が同じで軸方向位置も同一である場合には、図７
（Ｂ２）に示すように、母材ｂへのろう材中のＮｉの拡
散量が、図７（Ｂ１）に示すようなろう材が板材の片側
のみに接する場合の２倍となって、そのためＣの部分は
完全なオーステナイト組織となる。したがって母材ｂと
の間に境界部ｋが存在することとなり、この境界部ｋを
挟んで熱膨張率の異なる二つの組織、フェライトとオー
ステナイトとが存在することになるために、境界部ｋに
熱応力が集中して、上述の図５（Ａ２）に示す場合と同
様に、境界部ｋにおいて破断しやすいという欠点があっ
た。
に幅が同じで軸方向位置も同一である場合には、図７
（Ｂ２）に示すように、母材ｂへのろう材中のＮｉの拡
散量が、図７（Ｂ１）に示すようなろう材が板材の片側
のみに接する場合の２倍となって、そのためＣの部分は
完全なオーステナイト組織となる。したがって母材ｂと
の間に境界部ｋが存在することとなり、この境界部ｋを
挟んで熱膨張率の異なる二つの組織、フェライトとオー
ステナイトとが存在することになるために、境界部ｋに
熱応力が集中して、上述の図５（Ａ２）に示す場合と同
様に、境界部ｋにおいて破断しやすいという欠点があっ
た。
【００１０】さらにまた、上述したようにろう付によっ
て母材中にＮｉ３ Ａｌが析出すると、母材中に固溶し
ているＡｌが消費され、特にろう材の位置が揃っている
図７（Ｂ２）の場合には、図７（Ｂ１）の場合に較べて
Ｎｉ３ Ａｌの析出量は２倍となり、したがってＡｌの
消費量も２倍となるため、母材の表面にアルミナ（Ａｌ
２ Ｏ３ ）の被膜を生成させる能力が失われて、その
部分の酸化寿命が著しく低下するという欠点があった。
て母材中にＮｉ３ Ａｌが析出すると、母材中に固溶し
ているＡｌが消費され、特にろう材の位置が揃っている
図７（Ｂ２）の場合には、図７（Ｂ１）の場合に較べて
Ｎｉ３ Ａｌの析出量は２倍となり、したがってＡｌの
消費量も２倍となるため、母材の表面にアルミナ（Ａｌ
２ Ｏ３ ）の被膜を生成させる能力が失われて、その
部分の酸化寿命が著しく低下するという欠点があった。
【００１１】これらの問題を解決するために、上述の
（２）の場合、すなわち図５（Ｂ１）に示すように、板
材を挟んで対向して配置されたろう材３３ａ、３３ｂ
が、互いに異なる幅を有し、一方の端縁ｍ１ 、ｍ２
が互いに軸方向において重なり、他方の端縁ｎ１ 、ｎ
２ が互いに軸方向にずれている場合には、板材３２に
熱応力によって軸方向の力Ｆが加わると、図５（Ｂ２）
に示すように、ｄの部分において母材が変形することに
より、ｎ１ 、ｎ２ において母材に生じる応力を緩和
することとなるため、図５（Ａ２）に示すような破断を
避けることができるが、図５（Ｃ１）に示すような軸と
直角の方向すなわち半径方向に力Ｆが作用するときに
は、図５（Ｃ２）に示すような接合面積の少ない波板材
３１の部分が破断するという欠点があり、さらにろう付
による母材へのＮｉの拡散状態は、図７（Ｃ）に示すよ
うに、母材ｂに対して下側のろう材３３ｂのみが拡散し
ている部分ａ（フェライト＋オーステナイト組織）と、
対向する上下のろう材３３ａ、３３ｂの両方から拡散の
影響を受ける部分Ｃ（オーステナイト組織）とに分けら
れる。フェライト＋オーステナイトの部分ａは、フェラ
イトである母材ｂとオーステナイトの部分Ｃとの中間的
な性質をもつため、オーステナイトとフェライトとの熱
膨張率の差（オーステナイトはフェライトの１．５倍）
による熱応力を緩和するクッションの役割を果すことに
なるので、上述の（１）の場合よりも破断が発生しにく
い。しかしながらオーステナイト部分Ｃとの境界部ｋ１
が存在しているため破断防止には不充分であった。
（２）の場合、すなわち図５（Ｂ１）に示すように、板
材を挟んで対向して配置されたろう材３３ａ、３３ｂ
が、互いに異なる幅を有し、一方の端縁ｍ１ 、ｍ２
が互いに軸方向において重なり、他方の端縁ｎ１ 、ｎ
２ が互いに軸方向にずれている場合には、板材３２に
熱応力によって軸方向の力Ｆが加わると、図５（Ｂ２）
に示すように、ｄの部分において母材が変形することに
より、ｎ１ 、ｎ２ において母材に生じる応力を緩和
することとなるため、図５（Ａ２）に示すような破断を
避けることができるが、図５（Ｃ１）に示すような軸と
直角の方向すなわち半径方向に力Ｆが作用するときに
は、図５（Ｃ２）に示すような接合面積の少ない波板材
３１の部分が破断するという欠点があり、さらにろう付
による母材へのＮｉの拡散状態は、図７（Ｃ）に示すよ
うに、母材ｂに対して下側のろう材３３ｂのみが拡散し
ている部分ａ（フェライト＋オーステナイト組織）と、
対向する上下のろう材３３ａ、３３ｂの両方から拡散の
影響を受ける部分Ｃ（オーステナイト組織）とに分けら
れる。フェライト＋オーステナイトの部分ａは、フェラ
イトである母材ｂとオーステナイトの部分Ｃとの中間的
な性質をもつため、オーステナイトとフェライトとの熱
膨張率の差（オーステナイトはフェライトの１．５倍）
による熱応力を緩和するクッションの役割を果すことに
なるので、上述の（１）の場合よりも破断が発生しにく
い。しかしながらオーステナイト部分Ｃとの境界部ｋ１
が存在しているため破断防止には不充分であった。
【００１２】さらにまた、ろう材３３ａ、３３ｂが軸方
向に重なっているオーステナイトの部分Ｃにおいては、
Ｎｉ３ Ａｌの析出量がフェライト＋オーステナイトの
部分ａの２倍となるため、酸化寿命が著しく低下する欠
点は避けられない。
向に重なっているオーステナイトの部分Ｃにおいては、
Ｎｉ３ Ａｌの析出量がフェライト＋オーステナイトの
部分ａの２倍となるため、酸化寿命が著しく低下する欠
点は避けられない。
【００１３】さらに別のろう材の配置として、図６に示
すように、ろう材３３を板材の端縁に対して、傾斜させ
かつ板材の表裏において互いに交叉するように配設した
ものは、ろう材が交叉する部分ｅにおいて応力が集中し
やすく、かつオーステナイト組織が生成するために破断
しやすく、さらにＮｉ３ Ａｌが他の部分の２倍析出す
るため酸化寿命が短かいという欠点があった。
すように、ろう材３３を板材の端縁に対して、傾斜させ
かつ板材の表裏において互いに交叉するように配設した
ものは、ろう材が交叉する部分ｅにおいて応力が集中し
やすく、かつオーステナイト組織が生成するために破断
しやすく、さらにＮｉ３ Ａｌが他の部分の２倍析出す
るため酸化寿命が短かいという欠点があった。
【００１４】本発明の目的は、４輪、２輪等の自動車の
エンジンに用いられる、アルミニウムを含有するフェラ
イト系ステンレスとニッケルを主成分とするろう材とか
らなるロール状のハニカム体で形成された触媒装置用メ
タル担体において、母材のろう付部分に応力集中やオー
ステナイトによる境界部が生成せず、したがって板材が
ろう付部分において破断したり酸化寿命を低下させるこ
とのない、触媒装置用メタル担体を提供することにあ
る。
エンジンに用いられる、アルミニウムを含有するフェラ
イト系ステンレスとニッケルを主成分とするろう材とか
らなるロール状のハニカム体で形成された触媒装置用メ
タル担体において、母材のろう付部分に応力集中やオー
ステナイトによる境界部が生成せず、したがって板材が
ろう付部分において破断したり酸化寿命を低下させるこ
とのない、触媒装置用メタル担体を提供することにあ
る。
【００１５】
【課題を解決するための手段】本発明の触媒装置用メタ
ル担体は、帯状の薄い金属板を折曲げて連続的な波形の
凹凸を形成した波板材と、平坦な帯状の薄い金属板から
なる平板材とが、相互に当接して重なり合い、かつろう
材によって接合され、ロール状に巻かれて形成された多
数の網目状通路を備えたハニカム体を形成し、かつ金属
板が１％以上１０％以下のアルミニウムを含有するフェ
ライト系ステンレスからなり、ろう材がニッケルを主成
分とするろう材からなる触媒装置用メタル担体におい
て、ろう材が、板材の巻取り方向に、かつハニカム体の
軸とほぼ直角に、細長い帯状で１条以上介装され、かつ
板材を挟んで対向する位置にあるろう材が、軸方向に間
隔を隔てて配設されるている。
ル担体は、帯状の薄い金属板を折曲げて連続的な波形の
凹凸を形成した波板材と、平坦な帯状の薄い金属板から
なる平板材とが、相互に当接して重なり合い、かつろう
材によって接合され、ロール状に巻かれて形成された多
数の網目状通路を備えたハニカム体を形成し、かつ金属
板が１％以上１０％以下のアルミニウムを含有するフェ
ライト系ステンレスからなり、ろう材がニッケルを主成
分とするろう材からなる触媒装置用メタル担体におい
て、ろう材が、板材の巻取り方向に、かつハニカム体の
軸とほぼ直角に、細長い帯状で１条以上介装され、かつ
板材を挟んで対向する位置にあるろう材が、軸方向に間
隔を隔てて配設されるている。
【００１６】このように形成されたメタル担体は、板材
に熱応力による軸方向の力が加わったときには軸方向に
変形が可能であり、また半径方向の力が加わったときに
は半径方向に変形が可能であるため、板材に作用する熱
応力は緩和されて破断することはなく、またろう付部の
母材が全部はオーステナイトに相変態せずにフェライト
とまじり合った組織となるため、母材であるフェライト
との間に著しい熱膨張率の差が生じないので組織の境界
部において板材が破断しない。さらにろう付部において
ろう材が重ならないために、Ｎｉ３ Ａｌの析出量がろ
う材の重なる場合の半分となり、したがってＡｌが母材
に残留するのでろう付部の酸化寿命が従来のものよりも
長くなる。
に熱応力による軸方向の力が加わったときには軸方向に
変形が可能であり、また半径方向の力が加わったときに
は半径方向に変形が可能であるため、板材に作用する熱
応力は緩和されて破断することはなく、またろう付部の
母材が全部はオーステナイトに相変態せずにフェライト
とまじり合った組織となるため、母材であるフェライト
との間に著しい熱膨張率の差が生じないので組織の境界
部において板材が破断しない。さらにろう付部において
ろう材が重ならないために、Ｎｉ３ Ａｌの析出量がろ
う材の重なる場合の半分となり、したがってＡｌが母材
に残留するのでろう付部の酸化寿命が従来のものよりも
長くなる。
【００１７】
【発明の実施の形態】次に、本発明の実施の形態につい
て図面を参照して説明する。図１は本発明の触媒装置用
メタル担体の一実施の形態を示す図であって、図１
（Ａ）はロール状ハニカム体を成形する工程途中の斜視
略図、図１（Ｂ）は図１（Ａ）の軸を含む断面の略図で
ある。
て図面を参照して説明する。図１は本発明の触媒装置用
メタル担体の一実施の形態を示す図であって、図１
（Ａ）はロール状ハニカム体を成形する工程途中の斜視
略図、図１（Ｂ）は図１（Ａ）の軸を含む断面の略図で
ある。
【００１８】触媒装置用メタル担体を成形するハニカム
体４は、波形の凹凸が連続的に形成され帯状をなす薄い
金属板からなる波板材１と、平坦な帯状の薄い金属板か
らなる平板材２とが、相互に当接して重なり合い、両板
材の間にはろう材３１ と３ ２ とが板材の長手方向す
なわち巻取り方向に軸と直角に介装されて、ロール状に
巻かれて形成されている。このようにして形成されたハ
ニカム体は、真空炉内においてろう材を溶融して板材の
接触部分が接合された後、ハニカム通路表面にアルミナ
等からなる触媒担持層が施されて触媒装置用メタル担体
を形成する。
体４は、波形の凹凸が連続的に形成され帯状をなす薄い
金属板からなる波板材１と、平坦な帯状の薄い金属板か
らなる平板材２とが、相互に当接して重なり合い、両板
材の間にはろう材３１ と３ ２ とが板材の長手方向す
なわち巻取り方向に軸と直角に介装されて、ロール状に
巻かれて形成されている。このようにして形成されたハ
ニカム体は、真空炉内においてろう材を溶融して板材の
接触部分が接合された後、ハニカム通路表面にアルミナ
等からなる触媒担持層が施されて触媒装置用メタル担体
を形成する。
【００１９】板材を形成する金属板には、１％以上１０
％以下、好ましくは５％のアルミニウムを含有する厚さ
が３０〜２００μｍ好ましくは５０μｍのフェライト系
ステンレス材（Ｆｅ＋２０Ｃｒ＋５Ａｌ）を用いる。ろ
う材にはニッケル基のアモルファスろう材の細長い箔が
好適である。
％以下、好ましくは５％のアルミニウムを含有する厚さ
が３０〜２００μｍ好ましくは５０μｍのフェライト系
ステンレス材（Ｆｅ＋２０Ｃｒ＋５Ａｌ）を用いる。ろ
う材にはニッケル基のアモルファスろう材の細長い箔が
好適である。
【００２０】ろう材を配設する位置は、板材の軸方向両
端部において板材ごとに１本づつ互いに対向して配置さ
れ、対向しているろう材は互いに軸方向において重なら
ないように、少なくとも１ｍｍ以上、好ましくは２ｍｍ
以上の間隔ｌを隔てて配設される。
端部において板材ごとに１本づつ互いに対向して配置さ
れ、対向しているろう材は互いに軸方向において重なら
ないように、少なくとも１ｍｍ以上、好ましくは２ｍｍ
以上の間隔ｌを隔てて配設される。
【００２１】このように形成されたハニカム体４の軸を
含む断面の一方の端部の状態を図２に示す。図２（Ａ
１）において、平板材２は対向するろう材３１ 、３２
によって、平板材２の上下に配設された不図示の波板
材に接合されている。ろう材３ １ と３２ は同一の幅
に図示してあるが、幅を異にすることもできる。ろう材
３１ の一方の端縁ｍ１ の位置を平板材２の端縁に揃
えて図示してあるが、必ずしも揃える必要はない。平板
材を挟んで対向しているろう材３１ と３２ は軸方向
において重なることはなく、少なくとも間隔ｌを設けて
配設されている。ｌの寸法は１ｍｍ以上、出来れば２ｍ
ｍ以上とすることが好適である。
含む断面の一方の端部の状態を図２に示す。図２（Ａ
１）において、平板材２は対向するろう材３１ 、３２
によって、平板材２の上下に配設された不図示の波板
材に接合されている。ろう材３ １ と３２ は同一の幅
に図示してあるが、幅を異にすることもできる。ろう材
３１ の一方の端縁ｍ１ の位置を平板材２の端縁に揃
えて図示してあるが、必ずしも揃える必要はない。平板
材を挟んで対向しているろう材３１ と３２ は軸方向
において重なることはなく、少なくとも間隔ｌを設けて
配設されている。ｌの寸法は１ｍｍ以上、出来れば２ｍ
ｍ以上とすることが好適である。
【００２２】このように形成された平板材２が、熱応力
により軸方向の力Ｆを受けると、ｄの部分が軸方向に変
形して図２（Ａ２）に示す形状となる。このとき平板材
２は対向するろう材３１ 、３２ によって拘束されず
に軸方向に変形可能であるから、軸方向力Ｆによって破
断することはない。
により軸方向の力Ｆを受けると、ｄの部分が軸方向に変
形して図２（Ａ２）に示す形状となる。このとき平板材
２は対向するろう材３１ 、３２ によって拘束されず
に軸方向に変形可能であるから、軸方向力Ｆによって破
断することはない。
【００２３】また、図２（Ｂ１）に示すように、平板材
２の下面が波板材１とろう材３２によって接合されてい
る場合に、平板材２に半径方向すなわち軸と直角方向の
力Ｆが作用すると、平板材２は図２（Ｂ２）に示すよう
に半径方向に変形することが可能であるから、下方の波
板材１に力Ｆを及ぼすことはないため、図５（Ｃ２）に
示したような波板材１の破断が起こることはない。
２の下面が波板材１とろう材３２によって接合されてい
る場合に、平板材２に半径方向すなわち軸と直角方向の
力Ｆが作用すると、平板材２は図２（Ｂ２）に示すよう
に半径方向に変形することが可能であるから、下方の波
板材１に力Ｆを及ぼすことはないため、図５（Ｃ２）に
示したような波板材１の破断が起こることはない。
【００２４】さらに図２（Ｃ）に示すように、対向する
ろう材３１ 、３２ が板材に対して重ならず間隔ｌを
設けて配置されているため、ろう付に際して母材ｂに対
してろう材のＮｉが拡散する部分ａはオーステナイト＋
フェライトの組織となる。この組織は母材ｂとの間の熱
膨張係数の差が顕著でないために熱膨張差による応力の
発生が少なく板材２が破断することはない。
ろう材３１ 、３２ が板材に対して重ならず間隔ｌを
設けて配置されているため、ろう付に際して母材ｂに対
してろう材のＮｉが拡散する部分ａはオーステナイト＋
フェライトの組織となる。この組織は母材ｂとの間の熱
膨張係数の差が顕著でないために熱膨張差による応力の
発生が少なく板材２が破断することはない。
【００２５】なお、ろう付により、ろう材中のＮｉが母
材中に固溶しているＡｌと化合して金属間化合物Ｎｉ３
Ａｌを析出させ、母材中のＡｌが消費されるが、図２
（Ｃ）に示すように、母材に対してろう材３１ と３２
が重なって多量のＡｌを消費してＮｉ３ Ａｌを析出
する部分がないために、母材の部分ａにおいてＡ１が充
分に残留するから、ろう付部分の酸化寿命は、従来の技
術による図７（Ｂ２）、（Ｃ）に示すような、ろう材が
重なって配置される場合よりも著しく長くなる。
材中に固溶しているＡｌと化合して金属間化合物Ｎｉ３
Ａｌを析出させ、母材中のＡｌが消費されるが、図２
（Ｃ）に示すように、母材に対してろう材３１ と３２
が重なって多量のＡｌを消費してＮｉ３ Ａｌを析出
する部分がないために、母材の部分ａにおいてＡ１が充
分に残留するから、ろう付部分の酸化寿命は、従来の技
術による図７（Ｂ２）、（Ｃ）に示すような、ろう材が
重なって配置される場合よりも著しく長くなる。
【００２６】
【実施例】上述の本発明の実施の形態において、ろう材
の設置場所は図１および図２に示すように、板材の軸方
向両端部にそれぞれ１組づつ対向させて配置してある
が、１組に限るものでない。さらにろう材の数は、ハニ
カム体の径、軸方向長さ、使用する環境によって異な
り、通常は板材の片側において１条〜５条の範囲とする
が、その配置の例の一部を図３（Ａ）〜（Ｆ）に示す。
の設置場所は図１および図２に示すように、板材の軸方
向両端部にそれぞれ１組づつ対向させて配置してある
が、１組に限るものでない。さらにろう材の数は、ハニ
カム体の径、軸方向長さ、使用する環境によって異な
り、通常は板材の片側において１条〜５条の範囲とする
が、その配置の例の一部を図３（Ａ）〜（Ｆ）に示す。
【００２７】すなわち、図３（Ａ）は、ろう材をハニカ
ム体の入口または出口の端部に設けた場合を表わし、図
３（Ｂ）は、ろう材を軸方向中央部に設けた場合、図３
（Ｃ）はろう材を両端部に設けた場合、図３（Ｄ）は、
ろう材を両端部と中央部に設けた場合、図３（Ｅ）と図
３（Ｆ）は、両端部にろう材を配設しない場合を表わし
ている。
ム体の入口または出口の端部に設けた場合を表わし、図
３（Ｂ）は、ろう材を軸方向中央部に設けた場合、図３
（Ｃ）はろう材を両端部に設けた場合、図３（Ｄ）は、
ろう材を両端部と中央部に設けた場合、図３（Ｅ）と図
３（Ｆ）は、両端部にろう材を配設しない場合を表わし
ている。
【００２８】２輪のオートバイに使用する場合のよう
に、ハニカム体の外径が小で軸方向長さが径に比し長い
場合には、ハニカム体内部の温度が両端部に比し高くな
るので、その場合には図３（Ａ）、（Ｃ）に示すよう
に、ろう付部を軸方向端部に設けることが好ましい。
に、ハニカム体の外径が小で軸方向長さが径に比し長い
場合には、ハニカム体内部の温度が両端部に比し高くな
るので、その場合には図３（Ａ）、（Ｃ）に示すよう
に、ろう付部を軸方向端部に設けることが好ましい。
【００２９】上記以外の場合には、なるべく軸方向中央
部に近い位置で、ろう材同志のピッチが小となるように
配置するのが良い。その理由は、板材の軸方向単位長さ
当り累積される熱応力をなるべく小にして、板材の両端
に自由度をもたせ熱応力を逃すためである。
部に近い位置で、ろう材同志のピッチが小となるように
配置するのが良い。その理由は、板材の軸方向単位長さ
当り累積される熱応力をなるべく小にして、板材の両端
に自由度をもたせ熱応力を逃すためである。
【００３０】ろう材の幅は１〜２５ｍｍとし、帯状の箔
を用いることが好適であるが、その他に粉末またはペー
スト状のものを用いることもできる。
を用いることが好適であるが、その他に粉末またはペー
スト状のものを用いることもできる。
【００３１】またろう材の幅は、熱負荷を基準として次
の様に定めることもできる。すなわち低負荷の場合は１
ｍｍ、中強度を要する場合は３ｍｍ、高強度を要する場
合には７−１０ｍｍとするのが良い。
の様に定めることもできる。すなわち低負荷の場合は１
ｍｍ、中強度を要する場合は３ｍｍ、高強度を要する場
合には７−１０ｍｍとするのが良い。
【００３２】対向関係にあるろう材の幅は、同一であっ
ても、異なっていてもよいが、いずれの場合もろう材が
重ならず間隔ｌすなわち１ｍｍ以上を隔てて配設される
ことが肝要である。
ても、異なっていてもよいが、いずれの場合もろう材が
重ならず間隔ｌすなわち１ｍｍ以上を隔てて配設される
ことが肝要である。
【００３３】
【発明の効果】以上説明したように本発明は、アルミニ
ウムを含有するフェライト系ステンレスと、ニッケルを
主成分とするろう材とで形成されるロール状のハニカム
体のろう材の配置を、軸方向に間隔を隔てて配設したた
め、母材のろう付部分の応力が分散して、板材が軸方向
および半径方向に変形可能となって熱応力が緩和され、
かつ母材のオーステナイト化を防いで母材組織の熱膨張
率の差による応力集中が防止され、さらにＮｉ３ Ａｌ
の析出が小となって母材中のＡｌの含有が保持されて、
ろう付部の酸化寿命が向上するという効果を奏する。
ウムを含有するフェライト系ステンレスと、ニッケルを
主成分とするろう材とで形成されるロール状のハニカム
体のろう材の配置を、軸方向に間隔を隔てて配設したた
め、母材のろう付部分の応力が分散して、板材が軸方向
および半径方向に変形可能となって熱応力が緩和され、
かつ母材のオーステナイト化を防いで母材組織の熱膨張
率の差による応力集中が防止され、さらにＮｉ３ Ａｌ
の析出が小となって母材中のＡｌの含有が保持されて、
ろう付部の酸化寿命が向上するという効果を奏する。
【手続補正２】
【補正対象書類名】明細書
【補正対象項目名】図面の簡単な説明
【補正方法】変更
【補正内容】
【図面の簡単な説明】
【図１】本発明の触媒装置用メタル担体の略図であっ
て、図１（Ａ）は斜視図、図１（Ｂ）は図１（Ａ）の軸
方向断面図である。
て、図１（Ａ）は斜視図、図１（Ｂ）は図１（Ａ）の軸
方向断面図である。
【図２】本発明による触媒装置用メタル担体のハニカム
体の軸を含む断面の部分略図であって、図２（Ａ１）
は、板材の端部におけるろう材と板材との関係を示す
図、図２（Ａ２）は、図２（Ａ１）の板材に軸方向の力
Ｆが加わった状態を示す図、図２（Ｂ１）は、図２（Ａ
１）と同様の図、図２（Ｂ２）は、図２（Ｂ１）の板材
に半径方向の力Ｆが加わった状態を示す図、図２（Ｃ）
は、ろう材の母材に対する影響を示す図である。
体の軸を含む断面の部分略図であって、図２（Ａ１）
は、板材の端部におけるろう材と板材との関係を示す
図、図２（Ａ２）は、図２（Ａ１）の板材に軸方向の力
Ｆが加わった状態を示す図、図２（Ｂ１）は、図２（Ａ
１）と同様の図、図２（Ｂ２）は、図２（Ｂ１）の板材
に半径方向の力Ｆが加わった状態を示す図、図２（Ｃ）
は、ろう材の母材に対する影響を示す図である。
【図３】本発明によるろう材の配置を示す実施例の、軸
方向部分断面の略図である。
方向部分断面の略図である。
【図４】従来の技術による触媒装置用メタル担体の略図
であって、図４（Ａ）は板材の構成を示す模式図、図４
（Ｂ）は斜視図、図４（Ｃ）は図４（Ｂ）の軸方向断面
図である。
であって、図４（Ａ）は板材の構成を示す模式図、図４
（Ｂ）は斜視図、図４（Ｃ）は図４（Ｂ）の軸方向断面
図である。
【図５】従来の技術によるハニカム体の軸を含む断面の
部分略図であって、図５（Ａ１）、（Ｂ１）、（Ｃ１）
はそれぞれろう材の配置と熱応力の方向を示し、図５
（Ａ２）、（Ｂ２）、（Ｃ２）はそれぞれ応力による影
響を示す図である。
部分略図であって、図５（Ａ１）、（Ｂ１）、（Ｃ１）
はそれぞれろう材の配置と熱応力の方向を示し、図５
（Ａ２）、（Ｂ２）、（Ｃ２）はそれぞれ応力による影
響を示す図である。
【図６】従来の技術による別のろう材の配置を示す平面
略図である。
略図である。
【図７】従来の技術によるハニカム体の軸を含む断面の
部分略図であって、ろう付によるＮｉの母材への拡散に
よる相変態の範囲を示す図である。
部分略図であって、ろう付によるＮｉの母材への拡散に
よる相変態の範囲を示す図である。
【符号の説明】 １、３１ 波板材 ２、３２ 平板材 ３、３１ 、３２ 、３３、３３ａ、３３ｂ ろう材 ４、３４ ハニカム体 ａ オーステナイト＋フェライト組織部分 ｂ フェライト組織部分（母材） ｃ オーステナイト組織部分 ｄ 板材が変形する部分 ｅ ろう材の交点 ｋ、ｋ１ 境界部 ｌ 間隔 ｍ１ 、ｍ２ 、ｎ１ 、ｎ２ ろう材の端縁 Ｆ 力 Ｘ 応力が集中する板材の部分
【手続補正３】
【補正対象書類名】図面
【補正対象項目名】図２
【補正方法】変更
【補正内容】
【図２】
【手続補正４】
【補正対象書類名】図面
【補正対象項目名】図５
【補正方法】変更
【補正内容】
【図５】
【手続補正５】
【補正対象書類名】図面
【補正対象項目名】図７
【補正方法】変更
【補正内容】
【図７】
Claims (1)
- 【請求項１】 帯状の薄い金属板を折曲げて連続的な波
形の凹凸を形成した波板材と、平坦な帯状の薄い金属板
からなる平板材とが、相互に当接して重なり合い、かつ
ろう材によって接合され、軸の周りにロール状に巻かれ
て形成された多数の網目状通路を備えたハニカム体を形
成し、かつ前記金属板がアルミニウムを含有するフェラ
イト系ステンレスからなり、前記ろう材がニッケルを主
成分とするろう材からなる触媒装置用メタル担体におい
て、 前記ろう材が、前記板材の巻取り方向に、かつ前記ハニ
カム体の軸とほぼ直角に、細長い帯状で１条以上介装さ
れ、かつ前記板材を挟んで対向する位置にある前記ろう
材が、前記軸方向に間隔を隔てて配設されることを特徴
とする触媒装置用メタル担体。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP8228674A JPH1066881A (ja) | 1996-08-29 | 1996-08-29 | 触媒装置用メタル担体 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP8228674A JPH1066881A (ja) | 1996-08-29 | 1996-08-29 | 触媒装置用メタル担体 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH1066881A true JPH1066881A (ja) | 1998-03-10 |
Family
ID=16880043
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP8228674A Pending JPH1066881A (ja) | 1996-08-29 | 1996-08-29 | 触媒装置用メタル担体 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH1066881A (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2003501234A (ja) * | 1999-06-02 | 2003-01-14 | エミテック ゲゼルシヤフト フユア エミツシオンス テクノロギー ミツト ベシユレンクテル ハフツング | 二輪車或いはディーゼル車用の触媒担持体 |
| JP2007007585A (ja) * | 2005-06-30 | 2007-01-18 | Honda Motor Co Ltd | 排ガス浄化用メタル担体構造 |
| JP2020131053A (ja) * | 2019-02-13 | 2020-08-31 | 日鉄ケミカル＆マテリアル株式会社 | ハニカム体、触媒担持用コンバータ及び熱交換器用ハニカム体 |
-
1996
- 1996-08-29 JP JP8228674A patent/JPH1066881A/ja active Pending
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2003501234A (ja) * | 1999-06-02 | 2003-01-14 | エミテック ゲゼルシヤフト フユア エミツシオンス テクノロギー ミツト ベシユレンクテル ハフツング | 二輪車或いはディーゼル車用の触媒担持体 |
| JP4988112B2 (ja) * | 1999-06-02 | 2012-08-01 | エミテック ゲゼルシヤフト フユア エミツシオンス テクノロギー ミツト ベシユレンクテル ハフツング | 二輪車用の触媒担持体 |
| JP2007007585A (ja) * | 2005-06-30 | 2007-01-18 | Honda Motor Co Ltd | 排ガス浄化用メタル担体構造 |
| JP2020131053A (ja) * | 2019-02-13 | 2020-08-31 | 日鉄ケミカル＆マテリアル株式会社 | ハニカム体、触媒担持用コンバータ及び熱交換器用ハニカム体 |
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