JP3347485B2 - 耐久性のある拡散接合メタル担体 - Google Patents
耐久性のある拡散接合メタル担体Info
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Classifications
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F01—MACHINES OR ENGINES IN GENERAL; ENGINE PLANTS IN GENERAL; STEAM ENGINES
- F01N—GAS-FLOW SILENCERS OR EXHAUST APPARATUS FOR MACHINES OR ENGINES IN GENERAL; GAS-FLOW SILENCERS OR EXHAUST APPARATUS FOR INTERNAL COMBUSTION ENGINES
- F01N2450/00—Methods or apparatus for fitting, inserting or repairing different elements
- F01N2450/02—Fitting monolithic blocks into the housing
Landscapes
- Exhaust Gas After Treatment (AREA)
- Catalysts (AREA)
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、例えば、自動車エンジ
ン等の内燃機関から排出される排ガスを浄化するための
メタル担体に関する。
ン等の内燃機関から排出される排ガスを浄化するための
メタル担体に関する。
【０００２】
【従来の技術】従来、排気ガスを浄化するための触媒コ
ンバータにはセラミックス担体が使用されたが、耐熱
性、圧損および搭載性の点より最近はメタル担体の使用
が増加している。またガソリン使用量低減あるいは環境
汚染防止のため、メタル担体の使用条件は近年さらに厳
しくなっている。
ンバータにはセラミックス担体が使用されたが、耐熱
性、圧損および搭載性の点より最近はメタル担体の使用
が増加している。またガソリン使用量低減あるいは環境
汚染防止のため、メタル担体の使用条件は近年さらに厳
しくなっている。
【０００３】メタル担体は厚さ５０μｍ程度のフェライ
ト系ステンレス鋼等の耐酸化、耐熱性金属よりなる平箔
と、この平箔をコルゲート加工した波箔とを渦巻状に巻
回しあるいは交互に重ねて積層してハニカム体を形成
し、これをステンレス鋼等の耐蝕、耐熱性金属製の外筒
内に収納し、ハニカム体内部および外筒とハニカム体間
のロウ付け等により接合して構成されている。
ト系ステンレス鋼等の耐酸化、耐熱性金属よりなる平箔
と、この平箔をコルゲート加工した波箔とを渦巻状に巻
回しあるいは交互に重ねて積層してハニカム体を形成
し、これをステンレス鋼等の耐蝕、耐熱性金属製の外筒
内に収納し、ハニカム体内部および外筒とハニカム体間
のロウ付け等により接合して構成されている。
【０００４】このメタル担体は白金、パラジュウム、ロ
ジュウム等の排ガス浄化用の触媒を担持した後、例えば
自動車エンジンの排ガス系に搭載使用される。かかるメ
タル担体は運転状況の変化に伴う激しい温度変化、振動
を受けるが、もし損傷すると浄化性能が落ちるばかり
か、排気系の閉鎖あるいはエンジン損傷を引き起こすた
め特に耐久性が大切である。
ジュウム等の排ガス浄化用の触媒を担持した後、例えば
自動車エンジンの排ガス系に搭載使用される。かかるメ
タル担体は運転状況の変化に伴う激しい温度変化、振動
を受けるが、もし損傷すると浄化性能が落ちるばかり
か、排気系の閉鎖あるいはエンジン損傷を引き起こすた
め特に耐久性が大切である。
【０００５】メタル担体は、上述のようにハニカム体が
非常に薄い金属箔で形成されているため、耐久性を確保
するには、激しい温度変化あるいは振動等により発生す
る応力を緩和することが必要で、そのためハニカム体内
部あるいは外筒とハニカム体間を合理的な箇所で接合す
る必要がある。また近年、自動車部品の低コスト化が強
く求められており、従来のようにハニカム体内部あるい
は外筒とハニカム体間をロウ付けて行うと、その材料費
および複雑な工程によりコスト高になりニーズに応える
ことができなくなっている。
非常に薄い金属箔で形成されているため、耐久性を確保
するには、激しい温度変化あるいは振動等により発生す
る応力を緩和することが必要で、そのためハニカム体内
部あるいは外筒とハニカム体間を合理的な箇所で接合す
る必要がある。また近年、自動車部品の低コスト化が強
く求められており、従来のようにハニカム体内部あるい
は外筒とハニカム体間をロウ付けて行うと、その材料費
および複雑な工程によりコスト高になりニーズに応える
ことができなくなっている。
【０００６】そのため、例えば特開平０１−２７０９４
７号に示されるように、ロウ付けによらず拡散接合によ
るメタル担体が開示されている。同公報によれば、メタ
ル担体の材質は全てフェライト系ステンレス鋼で、基本
構成はハニカム体と外筒のみである。それらの材質とし
て、ハニカム体と外筒材は同材質あるいは異材質であっ
ても良いとされており、ハニカム体は例えばＦｅ−２０
Ｃｒ−５Ａｌを、また外筒はＳＵＳ４３０、ＳＵＳ４１
０等が示されている。また接合方法については、ハニカ
ム体内部を拡散接合し、ハニカム体と外筒間を拡散接合
あるいはロウ付けすることが示唆されている。しかし、
耐久性を高めるための接合構造については一切記述がな
く、同法によって耐久性のある、実用的なメタル担体を
製造することができない問題がある。
７号に示されるように、ロウ付けによらず拡散接合によ
るメタル担体が開示されている。同公報によれば、メタ
ル担体の材質は全てフェライト系ステンレス鋼で、基本
構成はハニカム体と外筒のみである。それらの材質とし
て、ハニカム体と外筒材は同材質あるいは異材質であっ
ても良いとされており、ハニカム体は例えばＦｅ−２０
Ｃｒ−５Ａｌを、また外筒はＳＵＳ４３０、ＳＵＳ４１
０等が示されている。また接合方法については、ハニカ
ム体内部を拡散接合し、ハニカム体と外筒間を拡散接合
あるいはロウ付けすることが示唆されている。しかし、
耐久性を高めるための接合構造については一切記述がな
く、同法によって耐久性のある、実用的なメタル担体を
製造することができない問題がある。
【０００７】また実開平６−２２５１９号公報には、拡
散接合によるメタル担体が示唆されている。同法による
接合構造は、熱応力を緩和できる良い方法であるが、さ
らに使用条件（温度等）が厳しい場合は不十分で、担体
構造を検討する必要がある。
散接合によるメタル担体が示唆されている。同法による
接合構造は、熱応力を緩和できる良い方法であるが、さ
らに使用条件（温度等）が厳しい場合は不十分で、担体
構造を検討する必要がある。
【０００８】
【発明が解決しようとする課題】本発明は、上記ニーズ
に応えるため耐久性に優れた、低コストのメタル担体を
提供するものである。
に応えるため耐久性に優れた、低コストのメタル担体を
提供するものである。
【０００９】
【課題を解決するための手段】本発明は、ハニカム体と
外筒の間に、ハニカム体より長いリング状の中間体が配
置され、該中間体は、その一端が接合又は折返されて２
重のリング状構造に構成され、且つ、その他端の自由端
の外面が外筒側と、内面がハニカム体と、それぞれ軸方
向にずらした位置で接合されるとともに、前記ハニカム
体が、拡散接合されてなるメタル担体を特徴とし、又、
前記メタル担体の中間体の材料成分をハニカム体のそれ
と同一にするか、或いは中間体の材料成分の内Ｃｒ及び
Ａｌの少なくとも１種をハニカム体のそれより少なく
し、或いは前記ハニカム体の少なくとも１層に非接合部
を設けたものえあり、又、中間体の板厚を外筒より薄
く、且つハニカム体の箔材より厚くするとともに、外筒
と中間体が拡散接合、ロウ付け、抵抗溶接又はアーク溶
接のいずれかで接合され、中間体とハニカム体間がロウ
付け又は拡散接合のいずれかで接合されているメタル担
体を特徴とするものである。
外筒の間に、ハニカム体より長いリング状の中間体が配
置され、該中間体は、その一端が接合又は折返されて２
重のリング状構造に構成され、且つ、その他端の自由端
の外面が外筒側と、内面がハニカム体と、それぞれ軸方
向にずらした位置で接合されるとともに、前記ハニカム
体が、拡散接合されてなるメタル担体を特徴とし、又、
前記メタル担体の中間体の材料成分をハニカム体のそれ
と同一にするか、或いは中間体の材料成分の内Ｃｒ及び
Ａｌの少なくとも１種をハニカム体のそれより少なく
し、或いは前記ハニカム体の少なくとも１層に非接合部
を設けたものえあり、又、中間体の板厚を外筒より薄
く、且つハニカム体の箔材より厚くするとともに、外筒
と中間体が拡散接合、ロウ付け、抵抗溶接又はアーク溶
接のいずれかで接合され、中間体とハニカム体間がロウ
付け又は拡散接合のいずれかで接合されているメタル担
体を特徴とするものである。
【００１０】
【作用】以下本発明を詳細に説明する。図１は、本発明
が基礎とする基本的メタル担体１の構造を示す部分断面
斜視図である。平箔２と波箔３を巻回しあるいは積層し
て形成されたハニカム体４が、中間体５を介して外筒６
に収納されている。
が基礎とする基本的メタル担体１の構造を示す部分断面
斜視図である。平箔２と波箔３を巻回しあるいは積層し
て形成されたハニカム体４が、中間体５を介して外筒６
に収納されている。
【００１１】ハニカム体４の最外周の層は平箔２であっ
ても、また波箔３であっても特に支障はない。ハニカム
体４を構成する平箔２、波箔３の材質はフェライト系ス
テンレス鋼で、例えば２０Ｃｒ−５Ａｌ等のＣｒ−Ａｌ
系鋼あるいはＡｌを基本成分としないＣｒ−Ｓｉ系鋼で
ある。また外筒６はハニカム体４と材質が同系統であれ
ば、熱膨張率もほぼ等しく熱応力も小さくなるので、同
系統のフェライト系鋼、例えばＳＵＳ４３０（１４〜１
８Ｃｒ）が良い。またハニカム体４との熱膨張率を合わ
せるのであればハニカム体４と同じ材料、例えば２０Ｃ
ｒ−５Ａｌを選定すれば良い。しかし、中間体５が介在
する場合は、ハニカム体４と同じ材質にする必要性は低
く、むしろ低コストな材質のステンレス鋼を選定する方
がコスト的に有利である。
ても、また波箔３であっても特に支障はない。ハニカム
体４を構成する平箔２、波箔３の材質はフェライト系ス
テンレス鋼で、例えば２０Ｃｒ−５Ａｌ等のＣｒ−Ａｌ
系鋼あるいはＡｌを基本成分としないＣｒ−Ｓｉ系鋼で
ある。また外筒６はハニカム体４と材質が同系統であれ
ば、熱膨張率もほぼ等しく熱応力も小さくなるので、同
系統のフェライト系鋼、例えばＳＵＳ４３０（１４〜１
８Ｃｒ）が良い。またハニカム体４との熱膨張率を合わ
せるのであればハニカム体４と同じ材料、例えば２０Ｃ
ｒ−５Ａｌを選定すれば良い。しかし、中間体５が介在
する場合は、ハニカム体４と同じ材質にする必要性は低
く、むしろ低コストな材質のステンレス鋼を選定する方
がコスト的に有利である。
【００１２】中間体５は、ハニカム体４と直接接触する
ので、熱膨張の点からハニカム体４と同じ材質であるの
が好ましいが、平箔２と波箔３よりも板厚を厚く形成す
るため、拡散接合時の熱変形挙動がハニカム体４と異な
り、接合が不安定になり易い。したがって、拡散接合を
より確実ならしめるためには、中間体５の材質を平箔２
と波箔３のＣｒ量およびまたはＡｌ量より少なくするこ
とが好ましい。その場合、中間体５の耐熱性あるいは耐
酸化性は、ハニカム体４より劣るが、ハニカム体４の中
心部から離れており、排気ガスの流れが弱く使用条件が
厳しくないので十分使用できる。
ので、熱膨張の点からハニカム体４と同じ材質であるの
が好ましいが、平箔２と波箔３よりも板厚を厚く形成す
るため、拡散接合時の熱変形挙動がハニカム体４と異な
り、接合が不安定になり易い。したがって、拡散接合を
より確実ならしめるためには、中間体５の材質を平箔２
と波箔３のＣｒ量およびまたはＡｌ量より少なくするこ
とが好ましい。その場合、中間体５の耐熱性あるいは耐
酸化性は、ハニカム体４より劣るが、ハニカム体４の中
心部から離れており、排気ガスの流れが弱く使用条件が
厳しくないので十分使用できる。
【００１３】さらに中間体５の板厚については、柔軟性
あるいは接合性から薄いほど良いが、強度面から外筒６
より薄く、平箔２と波箔３より厚くするのが良い。実用
的には、例えば外筒６の板厚が１．５mmの場合、中間体
５の板厚は０．５〜１．２mm程度が良い。次に各部の接
合について述べる。ハニカム体４の平箔２と波箔３はコ
スト的理由から、全ての接点を拡散接合するのを基本と
するが、熱応力による破壊をより少なくするには、図２
に示すように中間体５と接合している側の少なくとも１
層に非接合層７を設けると、ハニカム体４が半径方向に
自由に変形できるようになり、熱応力が小さくなるため
耐久性が飛躍的に向上する。この非接合層を設けるに
は、例えばＴｉあるいはＡｌ酸化物を含む接合防止剤を
ロールコータ式、スプレー式あるいは刷毛塗りなどで塗
布する。さらに接合防止剤が塗布された薄シートを平箔
２と波箔３の間に巻込むことも可能である。
あるいは接合性から薄いほど良いが、強度面から外筒６
より薄く、平箔２と波箔３より厚くするのが良い。実用
的には、例えば外筒６の板厚が１．５mmの場合、中間体
５の板厚は０．５〜１．２mm程度が良い。次に各部の接
合について述べる。ハニカム体４の平箔２と波箔３はコ
スト的理由から、全ての接点を拡散接合するのを基本と
するが、熱応力による破壊をより少なくするには、図２
に示すように中間体５と接合している側の少なくとも１
層に非接合層７を設けると、ハニカム体４が半径方向に
自由に変形できるようになり、熱応力が小さくなるため
耐久性が飛躍的に向上する。この非接合層を設けるに
は、例えばＴｉあるいはＡｌ酸化物を含む接合防止剤を
ロールコータ式、スプレー式あるいは刷毛塗りなどで塗
布する。さらに接合防止剤が塗布された薄シートを平箔
２と波箔３の間に巻込むことも可能である。
【００１４】ハニカム体４と中間体５は、メタル担体製
造コスト上、拡散接合するのが好ましいが、無論ロウ材
を図１のＢ部に取付けロウ付けするのも可能である。中
間体５と外筒６を拡散接合することについては、前述の
特開平０１−２７０９４７号公報に記述されているが、
両者の厚さが異なり拡散接合処理によっても接合し難い
ことがある。そのため、中間体５がハニカム体４からは
み出ている部分すなわち図１のＡ部で、外筒６とロウ付
け、抵抗溶接あるいはアーク溶剤等で接合するのが良
い。抵抗溶接の場合は、メタル担体１を拡散接合処理し
て成形する前後のいずれでも良いが、電極で中間体５が
ハニカム体４からはみ出ている部分Ａ部を外筒６共に挟
み通電し抵抗溶接を行う。この場合、中間体５がハニカ
ム体４の両側からはみ出ている場合でも、必ずその１端
で外筒と接合し、両端接合をしないことが重要である。
造コスト上、拡散接合するのが好ましいが、無論ロウ材
を図１のＢ部に取付けロウ付けするのも可能である。中
間体５と外筒６を拡散接合することについては、前述の
特開平０１−２７０９４７号公報に記述されているが、
両者の厚さが異なり拡散接合処理によっても接合し難い
ことがある。そのため、中間体５がハニカム体４からは
み出ている部分すなわち図１のＡ部で、外筒６とロウ付
け、抵抗溶接あるいはアーク溶剤等で接合するのが良
い。抵抗溶接の場合は、メタル担体１を拡散接合処理し
て成形する前後のいずれでも良いが、電極で中間体５が
ハニカム体４からはみ出ている部分Ａ部を外筒６共に挟
み通電し抵抗溶接を行う。この場合、中間体５がハニカ
ム体４の両側からはみ出ている場合でも、必ずその１端
で外筒と接合し、両端接合をしないことが重要である。
【００１５】中間体５の形状はリング状とするが、ハニ
カム体４間との排気ガス洩れが問題となる場合は、一体
型とし、ハニカム体４と、また外筒６と中間体の全周で
接合するのが好ましい。また中間体５は図１または図２
に示すように、１枚の板をリング状にしたもの以外に、
図３に示すように２個のリング状の筒を組合わせ、事前
にその一端を連続接合するか、または幅広の１枚板を折
曲げて中間体９を形成してもよい。この場合、中間体の
自由端９−１，９−２を図３のハニカム体４−１の端部
近傍のＣ部および外筒６の端面近傍のＤ部でそれぞれ接
合する。これにより接合していない他端９−３が半径方
向に自由に変形できるので、ハニカム体１が半径方向に
自由に変形できてさらに有効である。
カム体４間との排気ガス洩れが問題となる場合は、一体
型とし、ハニカム体４と、また外筒６と中間体の全周で
接合するのが好ましい。また中間体５は図１または図２
に示すように、１枚の板をリング状にしたもの以外に、
図３に示すように２個のリング状の筒を組合わせ、事前
にその一端を連続接合するか、または幅広の１枚板を折
曲げて中間体９を形成してもよい。この場合、中間体の
自由端９−１，９−２を図３のハニカム体４−１の端部
近傍のＣ部および外筒６の端面近傍のＤ部でそれぞれ接
合する。これにより接合していない他端９−３が半径方
向に自由に変形できるので、ハニカム体１が半径方向に
自由に変形できてさらに有効である。
【００１６】なお、中間体９の自由端９−１は前記Ｄ部
で接合できるように自由端９−２より長くし、ハニカム
体端部よりはみ出して形成する。次に、本発明の実施態
様について述べる。
で接合できるように自由端９−２より長くし、ハニカム
体端部よりはみ出して形成する。次に、本発明の実施態
様について述べる。
【００１７】図３に本発明のメタル担体実施態様例を示
す。図３におけるメタル担体８の成品外形寸法は、外
径：１００mmφ、長さ：１１０mmで、外筒の外径：１０
０mmφ、板厚：１．５mm、長さ：１１０mmで、ハニカム
体４−１の外径を９５mmφとし、巻回終了時のハニカム
体外径を９５．５mmφとした。
す。図３におけるメタル担体８の成品外形寸法は、外
径：１００mmφ、長さ：１１０mmで、外筒の外径：１０
０mmφ、板厚：１．５mm、長さ：１１０mmで、ハニカム
体４−１の外径を９５mmφとし、巻回終了時のハニカム
体外径を９５．５mmφとした。
【００１８】ハニカム体４−１を形成する平箔はＦｅ−
２０Ｃｒ−５Ａｌのフェライト系ステンレス鋼で、幅：
１００mm、厚さ：５０μｍを有する。また波箔は同平箔
を波高さ：１．２２mm、ピッチ：２．５４mmにコルゲー
ト加工したもので、平箔と波箔を１軸の回りに外径：９
６．５mmφに巻回してハニカム体４−１を形成した。
２０Ｃｒ−５Ａｌのフェライト系ステンレス鋼で、幅：
１００mm、厚さ：５０μｍを有する。また波箔は同平箔
を波高さ：１．２２mm、ピッチ：２．５４mmにコルゲー
ト加工したもので、平箔と波箔を１軸の回りに外径：９
６．５mmφに巻回してハニカム体４−１を形成した。
【００１９】また外筒６は、Ｆｅ−１０Ｃｒ−０．４Ｎ
ｂのフェライト系ステンレス鋼で、板厚：１．５mm、長
さ：１１０mm、外径：１００mmの円筒とした。
ｂのフェライト系ステンレス鋼で、板厚：１．５mm、長
さ：１１０mm、外径：１００mmの円筒とした。
【００２０】中間体９の材質は、Ｆｅ−１５Ｃｒ−４．
５Ａｌのフェライト系ステンレス鋼で、厚さは０．５mm
であるが、内側リングの内径を９５mmφ、長さを１００
mm、外側リングの内径を９６mmφ、長さを１１０mmと
し、図示の如くその上端を揃えて同部を抵抗溶接した。
５Ａｌのフェライト系ステンレス鋼で、厚さは０．５mm
であるが、内側リングの内径を９５mmφ、長さを１００
mm、外側リングの内径を９６mmφ、長さを１１０mmと
し、図示の如くその上端を揃えて同部を抵抗溶接した。
【００２１】前記メタル担体８を形成するに際し、中間
体９の内面の、ハニカム体４−１と拡散接合しない部分
に接合防止剤を事前に塗布乾燥した後、ハニカム体４−
１を圧入した。次に外筒６を中間体９の外面に取付け、
その張出し部Ｄの近傍を抵抗溶接した。比較例として、
図４に示すメタル担体１０を製作した。成品外形寸法
は、外径：１００mmφ、長さ：１００mmで、ハニカム体
１１の寸法は、外径：９７mm、長さ：１００mmであっ
た。平箔と波箔の材質、寸法は、図１の場合と同じに
し、ハニカム体１１を外径：９７．５mmに巻回した。外
筒の材質、外径、長さは図１の外筒６と同一にした。ハ
ニカム体１１を外筒６に圧入し、メタル担体１０を形成
した。
体９の内面の、ハニカム体４−１と拡散接合しない部分
に接合防止剤を事前に塗布乾燥した後、ハニカム体４−
１を圧入した。次に外筒６を中間体９の外面に取付け、
その張出し部Ｄの近傍を抵抗溶接した。比較例として、
図４に示すメタル担体１０を製作した。成品外形寸法
は、外径：１００mmφ、長さ：１００mmで、ハニカム体
１１の寸法は、外径：９７mm、長さ：１００mmであっ
た。平箔と波箔の材質、寸法は、図１の場合と同じに
し、ハニカム体１１を外径：９７．５mmに巻回した。外
筒の材質、外径、長さは図１の外筒６と同一にした。ハ
ニカム体１１を外筒６に圧入し、メタル担体１０を形成
した。
【００２２】このように形成したメタル担体１，８およ
び１０を、１２５０℃の非酸化性雰囲気中で１２０分間
加熱処理し拡散接合を行った。上記３個のメタル担体の
それぞれを、同条件で触媒を担持した後、順次、排気容
量２０００ccのエンジンの排気系に取付け、入側温度９
００℃で８分間加熱した後、上流側から空気を吹込み、
入側温度を２００℃として７分間冷却する耐久試験を１
０００サイクル実施した。
び１０を、１２５０℃の非酸化性雰囲気中で１２０分間
加熱処理し拡散接合を行った。上記３個のメタル担体の
それぞれを、同条件で触媒を担持した後、順次、排気容
量２０００ccのエンジンの排気系に取付け、入側温度９
００℃で８分間加熱した後、上流側から空気を吹込み、
入側温度を２００℃として７分間冷却する耐久試験を１
０００サイクル実施した。
【００２３】その結果、本発明のメタル担体１にはハニ
カム体４の外周近傍に軽微な変形が発生したが、メタル
担体８の場合は、さらに軽微であった。しかし、比較例
のメタル担体１０には、ハニカム体１１の外周近傍には
周方向の亀裂が連続的に発生し、ハニカム体１１が外筒
６から外れる寸前であった。これはメタル担体に高温、
低温の排気ガスが交互に流入することにより、ハニカム
体１１が半径方向に膨張収縮を繰返し外筒６との間に高
い熱応力が発生したためである。また軸方向にもハニカ
ム体１１と外筒６が全面的に接合しているため、ハニカ
ム体１１と外筒６の熱膨張挙動の差により剪断力が発生
し、さらに破壊が進行したものである。
カム体４の外周近傍に軽微な変形が発生したが、メタル
担体８の場合は、さらに軽微であった。しかし、比較例
のメタル担体１０には、ハニカム体１１の外周近傍には
周方向の亀裂が連続的に発生し、ハニカム体１１が外筒
６から外れる寸前であった。これはメタル担体に高温、
低温の排気ガスが交互に流入することにより、ハニカム
体１１が半径方向に膨張収縮を繰返し外筒６との間に高
い熱応力が発生したためである。また軸方向にもハニカ
ム体１１と外筒６が全面的に接合しているため、ハニカ
ム体１１と外筒６の熱膨張挙動の差により剪断力が発生
し、さらに破壊が進行したものである。
【００２４】以上のように本発明によると、低コストな
拡散接合メタル担体であっても耐久性を向上せしめ得た
ので、厳しい条件で使用できることが判明した。
拡散接合メタル担体であっても耐久性を向上せしめ得た
ので、厳しい条件で使用できることが判明した。
【００２５】
【発明の効果】以上説明したように、本発明によれば、
メタル担体をロウ付けによらずに拡散接合により、耐久
性が高く且つ低コストなメタル担体を製造することがで
きる。
メタル担体をロウ付けによらずに拡散接合により、耐久
性が高く且つ低コストなメタル担体を製造することがで
きる。
【図面の簡単な説明】
【図１】基本的メタル担体の構造を示す部分断面斜視図
である。
である。
【図２】図１のＸ−Ｘ線断面図である。
【図３】本発明の実施態様を示す縦断面図である。
【図４】従来のメタル担体を示す縦断面図である。
１，８，１０…メタル担体 ２…平箔 ３…波箔 ４，４−１，１１…ハニカム体 ５，９…中間体 ６…外筒 ７…非接合層 Ａ，Ｄ…中間体と外筒との接合部 Ｂ，Ｃ…中間体とハニカム体の接合部
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (56)参考文献 特開 平４−27443（ＪＰ，Ａ) 特開 平６−154621（ＪＰ，Ａ) 特開 平２−298620（ＪＰ，Ａ) 実開 平４−41727（ＪＰ，Ｕ) (58)調査した分野(Int.Cl.7，ＤＢ名) F01N 3/28 B01J 35/04 B01D 53/36
Claims (6)
- 【請求項１】 ハニカム体と外筒の間に、ハニカム体よ
り長いリング状の中間体が配置され、該中間体は、その
一端が接合又は折返されて２重のリング状構造に構成さ
れ、且つ、その他端の自由端の外面が外筒側と、内面が
ハニカム体と、それぞれ軸方向にずらした位置で接合さ
れるとともに、前記ハニカム体が、拡散接合されてなる
ことを特徴とする耐久性のある拡散接合メタル担体。 - 【請求項２】 中間体の材質をハニカム体の材質と同一
にすることを特徴とする請求項１記載の耐久性のある拡
散接合メタル担体。 - 【請求項３】 中間体の材質成分の内Ｃｒ及びＡｌの少
なくとも１種をハニカム体のＣｒ及びＡｌの少なくとも
１種より少なくしたことを特徴とする請求項１記載の耐
久性のある拡散接合メタル担体。 - 【請求項４】 ハニカム体の少なくとも１層に非接合部
を設けたことを特徴とする請求項１〜３のいずれか１項
に記載の耐久性のある拡散接合メタル担体。 - 【請求項５】 中間体の板厚を、外筒より薄く、且つハ
ニカム体の箔材より厚くしたことを特徴とする請求項１
〜４のいずれか１項に記載の耐久性のある拡散接合メタ
ル担体。 - 【請求項６】 外筒と中間体が拡散接合、ロウ付け、抵
抗溶接又はアーク溶接のいずれかで接合され、中間体と
ハニカム体間がロウ付け又は拡散接合のいずれかで接合
されていることを特徴とする請求項１〜５のいずれか１
項に記載の耐久性のある拡散接合メタル担体。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP19318194A JP3347485B2 (ja) | 1994-08-17 | 1994-08-17 | 耐久性のある拡散接合メタル担体 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP19318194A JP3347485B2 (ja) | 1994-08-17 | 1994-08-17 | 耐久性のある拡散接合メタル担体 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0861053A JPH0861053A (ja) | 1996-03-05 |
| JP3347485B2 true JP3347485B2 (ja) | 2002-11-20 |
Family
ID=16303657
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP19318194A Expired - Fee Related JP3347485B2 (ja) | 1994-08-17 | 1994-08-17 | 耐久性のある拡散接合メタル担体 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3347485B2 (ja) |
Families Citing this family (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP4504528B2 (ja) * | 2000-08-04 | 2010-07-14 | 富士重工業株式会社 | 金属担体の保持構造 |
-
1994
- 1994-08-17 JP JP19318194A patent/JP3347485B2/ja not_active Expired - Fee Related
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0861053A (ja) | 1996-03-05 |
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