JPH1058101A - 連続鋳造用ノズル - Google Patents
連続鋳造用ノズルInfo
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- JPH1058101A JPH1058101A JP22404796A JP22404796A JPH1058101A JP H1058101 A JPH1058101 A JP H1058101A JP 22404796 A JP22404796 A JP 22404796A JP 22404796 A JP22404796 A JP 22404796A JP H1058101 A JPH1058101 A JP H1058101A
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- oxidation
- nozzle
- contact
- molten steel
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 連続鋳造用ノズルの鋳造中に溶鋼と接触しな
い部分において、比較的低温での耐酸化性の改善や厚み
の制限による製造上の問題点を解決することのできる連
続鋳造用ノズルの提供。 【解決手段】 硼素化合物を０．３〜２０重量％と残部
がカーボン含有耐火物からなる高耐酸化性材質４を、鋳
造中に溶鋼と接触しない部分３の外表面から０．５ｍｍ
以上の厚さとし、溶鋼と接触しかつフランジ部より下の
内孔面５からは５ｍｍ以上離して配置したことを特徴と
する連続鋳造用ノズルである。硼素化合物としては、炭
化硼素がより好適である。
い部分において、比較的低温での耐酸化性の改善や厚み
の制限による製造上の問題点を解決することのできる連
続鋳造用ノズルの提供。 【解決手段】 硼素化合物を０．３〜２０重量％と残部
がカーボン含有耐火物からなる高耐酸化性材質４を、鋳
造中に溶鋼と接触しない部分３の外表面から０．５ｍｍ
以上の厚さとし、溶鋼と接触しかつフランジ部より下の
内孔面５からは５ｍｍ以上離して配置したことを特徴と
する連続鋳造用ノズルである。硼素化合物としては、炭
化硼素がより好適である。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、鋼の連続鋳造に使
用されるロングノズル、浸漬ノズル等の連続鋳造用ノズ
ルにおいて、未浸漬部分の大気による酸化を抑制する連
続鋳造用ノズルに関するものである。
用されるロングノズル、浸漬ノズル等の連続鋳造用ノズ
ルにおいて、未浸漬部分の大気による酸化を抑制する連
続鋳造用ノズルに関するものである。
【０００２】
【従来の技術】鋼の連続鋳造において使用されるロング
ノズルや浸漬ノズルは、耐熱衝撃性の向上を主目的にカ
ーボン含有材質が適用されている。代表的なカーボン含
有材質としてＡｌ2Ｏ3−ＳｉＯ2−Ｃ系材質があり、カ
ーボンが２０〜３０重量％含有されている場合が多い。
これらの耐火物は、使用前の予熱や使用中に溶鋼に浸漬
されていない部分が大気と接触することによって発生す
るカーボンの酸化を防止するため、酸化防止剤が表面に
塗布されている。酸化防止剤は、一般にＳｉＯ2を主成
分として他にＡｌ2Ｏ3、Ｎａ2Ｏ、Ｋ2Ｏ、Ｂ2Ｏ3等を含
有しており、加熱されると溶融してガラス化し、外表面
にガラス層が生成することで大気との接触を絶つことに
よって酸化防止機能を発揮する。
ノズルや浸漬ノズルは、耐熱衝撃性の向上を主目的にカ
ーボン含有材質が適用されている。代表的なカーボン含
有材質としてＡｌ2Ｏ3−ＳｉＯ2−Ｃ系材質があり、カ
ーボンが２０〜３０重量％含有されている場合が多い。
これらの耐火物は、使用前の予熱や使用中に溶鋼に浸漬
されていない部分が大気と接触することによって発生す
るカーボンの酸化を防止するため、酸化防止剤が表面に
塗布されている。酸化防止剤は、一般にＳｉＯ2を主成
分として他にＡｌ2Ｏ3、Ｎａ2Ｏ、Ｋ2Ｏ、Ｂ2Ｏ3等を含
有しており、加熱されると溶融してガラス化し、外表面
にガラス層が生成することで大気との接触を絶つことに
よって酸化防止機能を発揮する。
【０００３】しかし、酸化防止剤はロングノズルに装着
されているメタルケースの使用時のずれや溶鋼のスプラ
ッシュあるいはハンドリング時の接触等により酸化防止
膜が破壊され、その部分が酸化する場合がある。
されているメタルケースの使用時のずれや溶鋼のスプラ
ッシュあるいはハンドリング時の接触等により酸化防止
膜が破壊され、その部分が酸化する場合がある。
【０００４】この対策として、特公平７−１０８４３９
号公報には、金属溶湯と接触しない非浸漬部外表面にそ
の厚さ１ミリメートルから１５ミリメートルにわたっ
て、低融ガラス成分を含むＡｌ2Ｏ3−ＳｉＯ2−ＳｉＣ
−Ｃから成る耐酸化性耐火材質層を配置して一体として
成ることを特徴とする連続鋳造用ノズルが開示されてい
る。
号公報には、金属溶湯と接触しない非浸漬部外表面にそ
の厚さ１ミリメートルから１５ミリメートルにわたっ
て、低融ガラス成分を含むＡｌ2Ｏ3−ＳｉＯ2−ＳｉＣ
−Ｃから成る耐酸化性耐火材質層を配置して一体として
成ることを特徴とする連続鋳造用ノズルが開示されてい
る。
【０００５】一方、耐火物組織中に金属や非酸化物等の
酸化防止材を添加し、酸化を防止する方法もある。例え
ば、特公平７−１０６４４０号公報には、鋳造用ノズル
において、酸化防止を目的として炭化硼素を１〜５重量
％添加することが記載されている。
酸化防止材を添加し、酸化を防止する方法もある。例え
ば、特公平７−１０６４４０号公報には、鋳造用ノズル
において、酸化防止を目的として炭化硼素を１〜５重量
％添加することが記載されている。
【０００６】
【発明が解決しようとする課題】しかしながら、特公平
７−１０８４３９号公報に開示されたノズルでは外表面
の温度が比較的低い温度（６００〜８００°Ｃ程度）に
長時間さらされると酸化を生じるという問題がある。ま
た、厚さ１ｍｍ以下では効果が十分でなく、１５ｍｍ以
上では使用初期に加わる熱衝撃に耐えられなくなること
から、成形時の偏芯による偏肉や配合の圧縮率にばらつ
きがあると部分的に１ｍｍ以上１５ｍｍ以下の範囲を外
れる場合が起こるという問題がある。このように、前記
ノズルは使用条件及び製造条件に制限が多く十分な実用
性を有していなかった。
７−１０８４３９号公報に開示されたノズルでは外表面
の温度が比較的低い温度（６００〜８００°Ｃ程度）に
長時間さらされると酸化を生じるという問題がある。ま
た、厚さ１ｍｍ以下では効果が十分でなく、１５ｍｍ以
上では使用初期に加わる熱衝撃に耐えられなくなること
から、成形時の偏芯による偏肉や配合の圧縮率にばらつ
きがあると部分的に１ｍｍ以上１５ｍｍ以下の範囲を外
れる場合が起こるという問題がある。このように、前記
ノズルは使用条件及び製造条件に制限が多く十分な実用
性を有していなかった。
【０００７】一方、特公平７−１０６４４０号公報に記
載された方法では、酸化防止を目的として添加した炭化
硼素は酸化して生じたＢ2Ｏ3が他の骨材と反応して低融
点物質を生成するため、溶鋼と接触する部位で溶損が大
きくなる問題があった。このため、添加量に制限があ
り、外周側の未浸漬部の酸化が完全に防止できないとい
う問題があった。
載された方法では、酸化防止を目的として添加した炭化
硼素は酸化して生じたＢ2Ｏ3が他の骨材と反応して低融
点物質を生成するため、溶鋼と接触する部位で溶損が大
きくなる問題があった。このため、添加量に制限があ
り、外周側の未浸漬部の酸化が完全に防止できないとい
う問題があった。
【０００８】本発明は、連続鋳造用ノズルの鋳造中に溶
鋼と接触しない部分において、比較的低温での耐酸化性
の改善や厚みの制限による製造上の問題点を解決するこ
とのできる連続鋳造用ノズルを提供するものである。
鋼と接触しない部分において、比較的低温での耐酸化性
の改善や厚みの制限による製造上の問題点を解決するこ
とのできる連続鋳造用ノズルを提供するものである。
【０００９】
【課題を解決するための手段】本発明は、硼素化合物を
０．３〜２０重量％と残部がカーボン含有耐火物からな
る高耐酸化性材質を、鋳造中に溶鋼と接触しない部分の
外表面から０．５ｍｍ以上の厚さとし、溶鋼と接触しか
つフランジ部より下の内孔面からは５ｍｍ以上離して配
置したことを特徴とする連続鋳造用ノズルである。硼素
化合物としては、炭化硼素がより好適である。
０．３〜２０重量％と残部がカーボン含有耐火物からな
る高耐酸化性材質を、鋳造中に溶鋼と接触しない部分の
外表面から０．５ｍｍ以上の厚さとし、溶鋼と接触しか
つフランジ部より下の内孔面からは５ｍｍ以上離して配
置したことを特徴とする連続鋳造用ノズルである。硼素
化合物としては、炭化硼素がより好適である。
【００１０】
【発明の実施の形態】従来のガラスを添加した耐酸化性
材質が６００〜８００°Ｃという比較的低温に長時間さ
らされると酸化する原因は、この温度が黒鉛が酸化され
る温度であるにもかかわらず、低融ガラスを添加したＡ
ｌ2Ｏ3・ＳｉＯ2−ＳｉＣ−Ｃ系材質の酸化防止機能が
十分ではないためである。低融ガラスの軟化点が、例え
ば、６００°Ｃ以下のような低い温度であり、６００〜
８００°Ｃにおいて粘性がかなり低下していたとして
も、ガラスはカーボンに対して濡れ性が悪いため、低融
ガラスはカーボンを被覆したり気孔を埋めるような移動
が困難である。このため低融ガラスを添加したＡｌ2Ｏ3
−ＳｉＯ2−ＳｉＣ−Ｃ系材質は、低温でのカーボンの
酸化を十分に防止することができない。
材質が６００〜８００°Ｃという比較的低温に長時間さ
らされると酸化する原因は、この温度が黒鉛が酸化され
る温度であるにもかかわらず、低融ガラスを添加したＡ
ｌ2Ｏ3・ＳｉＯ2−ＳｉＣ−Ｃ系材質の酸化防止機能が
十分ではないためである。低融ガラスの軟化点が、例え
ば、６００°Ｃ以下のような低い温度であり、６００〜
８００°Ｃにおいて粘性がかなり低下していたとして
も、ガラスはカーボンに対して濡れ性が悪いため、低融
ガラスはカーボンを被覆したり気孔を埋めるような移動
が困難である。このため低融ガラスを添加したＡｌ2Ｏ3
−ＳｉＯ2−ＳｉＣ−Ｃ系材質は、低温でのカーボンの
酸化を十分に防止することができない。
【００１１】低温域での酸化防止効果を改善するために
は、黒鉛よりも先に酸素を捕捉する原料の添加が有効で
ある。特に、硼素化物は酸化開始温度が一般に低く、例
えば、黒鉛が約６００°Ｃより酸化するのに対して、Ｂ
4ＣやＺｒＢ2は約５００°Ｃより酸化する。したがっ
て、硼素化合物を添加することによって侵入してきた酸
素が黒鉛より先に硼素化合物に捕捉されるため、黒鉛の
酸化が防止される。本発明に使用される硼素化合物は、
例えば、Ｂ4Ｃ、ＺｒＢ2、ＴｉＢ2、ＳｉＢ2、Ｃａ
Ｂ6、金属硼素あるいは硼素合金等の１種または２種以
上が使用できる。
は、黒鉛よりも先に酸素を捕捉する原料の添加が有効で
ある。特に、硼素化物は酸化開始温度が一般に低く、例
えば、黒鉛が約６００°Ｃより酸化するのに対して、Ｂ
4ＣやＺｒＢ2は約５００°Ｃより酸化する。したがっ
て、硼素化合物を添加することによって侵入してきた酸
素が黒鉛より先に硼素化合物に捕捉されるため、黒鉛の
酸化が防止される。本発明に使用される硼素化合物は、
例えば、Ｂ4Ｃ、ＺｒＢ2、ＴｉＢ2、ＳｉＢ2、Ｃａ
Ｂ6、金属硼素あるいは硼素合金等の１種または２種以
上が使用できる。
【００１２】硼素化合物の中では炭化硼素の添加が最も
最適である。これは炭化硼素が酸化すると、次の反応式
によりＢ2Ｏ3が生成する際に約２．５倍の体積の膨張が
あるため気孔を埋める作用があり、その後の空気の侵入
を抑制することが出来るためである。
最適である。これは炭化硼素が酸化すると、次の反応式
によりＢ2Ｏ3が生成する際に約２．５倍の体積の膨張が
あるため気孔を埋める作用があり、その後の空気の侵入
を抑制することが出来るためである。
【００１３】Ｂ4Ｃ＋４Ｏ2→２Ｂ2Ｏ3＋ＣＯ2 体積膨張の点では金属棚素及びその合金も有用である
が、これらは一般的に高価であることから炭化棚素が最
適である。
が、これらは一般的に高価であることから炭化棚素が最
適である。
【００１４】また、低融ガラスを添加したＡｌ2Ｏ3−Ｓ
ｉＯ2−ＳｉＣ−Ｃ系材質は製造時の焼成により、ガラ
スによりマトリクス部の一部が焼結するために、本体の
材質と比較して組織が緻密になり高弾性率となる、した
がって、使用時の熱衝撃によりこれらの層間に亀裂が入
って割れやすくなる。しかしながら、炭化硼素等は、還
元雰囲気での焼成においては、焼結しないために本体の
組織と似た弾性率を有するため、本体材質との層間での
亀裂が発生する問題はなくなるのである。したがって、
割れの問題からくる厚みの制限も特にないのである。
ｉＯ2−ＳｉＣ−Ｃ系材質は製造時の焼成により、ガラ
スによりマトリクス部の一部が焼結するために、本体の
材質と比較して組織が緻密になり高弾性率となる、した
がって、使用時の熱衝撃によりこれらの層間に亀裂が入
って割れやすくなる。しかしながら、炭化硼素等は、還
元雰囲気での焼成においては、焼結しないために本体の
組織と似た弾性率を有するため、本体材質との層間での
亀裂が発生する問題はなくなるのである。したがって、
割れの問題からくる厚みの制限も特にないのである。
【００１５】このように、本体材質と溶鋼に接触しない
部分に配置する高耐酸化性材質の２層からなるロングノ
ズルや浸漬ノズルには、製造時の焼成によって低融物を
生成しない炭化硼素等の硼素化合物を添加することが従
来のガラス添加と比較して割れの面からも優れているの
である。
部分に配置する高耐酸化性材質の２層からなるロングノ
ズルや浸漬ノズルには、製造時の焼成によって低融物を
生成しない炭化硼素等の硼素化合物を添加することが従
来のガラス添加と比較して割れの面からも優れているの
である。
【００１６】したがって、本発明では、硼素化合物を
０．３〜２０重量％と残部がカーボン含有耐火物からな
る高耐酸化性材質を、鋳造中に溶鋼と接触しない部分に
配置したものである。
０．３〜２０重量％と残部がカーボン含有耐火物からな
る高耐酸化性材質を、鋳造中に溶鋼と接触しない部分に
配置したものである。
【００１７】カーボン含有耐火物とは、特に限定される
ものではないが、ロングノズルや浸漬ノズルに一般的に
使用されているものであり、例えば、アルミナ−カーボ
ン質系、アルミナ−炭化珪素−カーボン質系、アルミナ
−シリカ−カーボン質系あるいはジルコニア−カーボン
質系等が使用できる。さらに、カーボン含有耐火物は、
熱膨張特性の違いによって発生する応力を緩和するため
には本体と類似の材質を適用するのが好適である。
ものではないが、ロングノズルや浸漬ノズルに一般的に
使用されているものであり、例えば、アルミナ−カーボ
ン質系、アルミナ−炭化珪素−カーボン質系、アルミナ
−シリカ−カーボン質系あるいはジルコニア−カーボン
質系等が使用できる。さらに、カーボン含有耐火物は、
熱膨張特性の違いによって発生する応力を緩和するため
には本体と類似の材質を適用するのが好適である。
【００１８】次に、硼素化合物の含有量は、０．３〜２
０重量％とされていることが必要である。硼素化合物の
含有量が０．３％未満では十分な耐酸化性が得られない
からである。硼素化合物の添加量が多くなるほど耐酸化
性は向上するが、経済的な面を考え合わせると必要以上
の添加は無意味で、２０重量％以下でよい。
０重量％とされていることが必要である。硼素化合物の
含有量が０．３％未満では十分な耐酸化性が得られない
からである。硼素化合物の添加量が多くなるほど耐酸化
性は向上するが、経済的な面を考え合わせると必要以上
の添加は無意味で、２０重量％以下でよい。
【００１９】使用する硼素化合物の粒度は、分散性を考
慮すると比較的小さい方が良く、例えば、４４μｍ以下
の粒度が好ましい。
慮すると比較的小さい方が良く、例えば、４４μｍ以下
の粒度が好ましい。
【００２０】高耐酸化性材質の使用部位は、鋳造中に溶
鋼と接触しない外表面において、外表面からノズル中心
軸方向へ０．５ｍｍ以上の厚みを確保する必要がある。
０．５ｍｍ未満では酸化防止剤の被膜が破壊された後の
本体の酸化を防止することが十分出来ない。従来の技術
で述べた特公平７−１０８４３９公報では１５ｍｍを越
えると使用初期に加わる熱衝撃に耐えられないとされて
いる。これは添加した低融ガラスが焼成によって溶融し
骨材間にガラスボンドを形成することで弾性率が非常に
大きくなるためである。これに対して、本発明で使用す
る硼素化合物は、酸化されてＢ2Ｏ3が生成しない限りガ
ラスボンドは形成されず、還元雰囲気で焼成するカーボ
ン含有耐火物内ではガラスボンドの形成は非常に少ない
ために弾性率の増大もほとんどないので、使用初期に加
わる熱衝撃に対する抵抗性が高い。
鋼と接触しない外表面において、外表面からノズル中心
軸方向へ０．５ｍｍ以上の厚みを確保する必要がある。
０．５ｍｍ未満では酸化防止剤の被膜が破壊された後の
本体の酸化を防止することが十分出来ない。従来の技術
で述べた特公平７−１０８４３９公報では１５ｍｍを越
えると使用初期に加わる熱衝撃に耐えられないとされて
いる。これは添加した低融ガラスが焼成によって溶融し
骨材間にガラスボンドを形成することで弾性率が非常に
大きくなるためである。これに対して、本発明で使用す
る硼素化合物は、酸化されてＢ2Ｏ3が生成しない限りガ
ラスボンドは形成されず、還元雰囲気で焼成するカーボ
ン含有耐火物内ではガラスボンドの形成は非常に少ない
ために弾性率の増大もほとんどないので、使用初期に加
わる熱衝撃に対する抵抗性が高い。
【００２１】したがって、外表面からの使用範囲に上限
はないが、硼素化合物が酸化して生成するＢ2Ｏ3が他の
骨材と低融点化合物を形成するため耐食性には問題があ
る。したがって、使用中の本体の溶損を考慮すると、溶
鋼と接触しかつ損耗が大きいフランジ部より下の内孔面
からは５ｍｍ以上離れた位置に配置する必要がある。溶
鋼との接触頻度が少なく損耗の少ないフランジ部の内孔
においては、高耐酸化性材質を配置しても特に問題はな
い。実際には使用される条件によって配置する範囲を適
宜調整する。
はないが、硼素化合物が酸化して生成するＢ2Ｏ3が他の
骨材と低融点化合物を形成するため耐食性には問題があ
る。したがって、使用中の本体の溶損を考慮すると、溶
鋼と接触しかつ損耗が大きいフランジ部より下の内孔面
からは５ｍｍ以上離れた位置に配置する必要がある。溶
鋼との接触頻度が少なく損耗の少ないフランジ部の内孔
においては、高耐酸化性材質を配置しても特に問題はな
い。実際には使用される条件によって配置する範囲を適
宜調整する。
【００２２】図１〜図４は、本発明の高耐酸化性材質の
ロングノズルにおける適用例を示す断面図である。
ロングノズルにおける適用例を示す断面図である。
【００２３】図１に示す実施例は、ストレート部１とフ
ランジ部分２とからなるロングノズルのストレート部１
の未浸漬部３に高耐酸化性材質４を適用した例である。
高耐酸化性材質４は溶融金属が接触する、ストレート部
１の内孔面５から所定の距離がおかれている。
ランジ部分２とからなるロングノズルのストレート部１
の未浸漬部３に高耐酸化性材質４を適用した例である。
高耐酸化性材質４は溶融金属が接触する、ストレート部
１の内孔面５から所定の距離がおかれている。
【００２４】図２に示す実施例は、ストレート部１から
フランジ部分２まで高耐酸化性材質４を適用した例で、
図３に示す実施例は、フランジ部分２の接合面２ａから
ストレート部１の未浸漬部３に高耐酸化性材質４を適用
した例である。接合面２ａの直下の内孔面５ａは、溶鋼
との接触頻度が非常に少ないので、本発明の高耐酸化性
材質４を配置することが可能である。
フランジ部分２まで高耐酸化性材質４を適用した例で、
図３に示す実施例は、フランジ部分２の接合面２ａから
ストレート部１の未浸漬部３に高耐酸化性材質４を適用
した例である。接合面２ａの直下の内孔面５ａは、溶鋼
との接触頻度が非常に少ないので、本発明の高耐酸化性
材質４を配置することが可能である。
【００２５】図４は浸漬部６が末広がりのべル型の場合
であるが、成形時の配合充填方法を考慮すると、未浸漬
部３の外周側面に均一な厚みで高耐酸化性材質４を配置
することが容易でない場合、図４に示すように高耐酸化
性材質４を配置すればよい。
であるが、成形時の配合充填方法を考慮すると、未浸漬
部３の外周側面に均一な厚みで高耐酸化性材質４を配置
することが容易でない場合、図４に示すように高耐酸化
性材質４を配置すればよい。
【００２６】
【実施例】表１に耐酸化性材質の配合割合を示す。
【００２７】
【表１】 表１に示すような配合割合を有する材料を、図１に示す
ようにロングノズルの未浸漬部の外表面に厚さ５ｍｍに
なるように成形し、コークス中に埋め込んで１０００°
Ｃで１２時間焼成した。このロングノズルを鋼のスラブ
用連鋳機にて極低炭及び低炭アルミキルド鋼の鋳造に５
本ずつ供した。
ようにロングノズルの未浸漬部の外表面に厚さ５ｍｍに
なるように成形し、コークス中に埋め込んで１０００°
Ｃで１２時間焼成した。このロングノズルを鋼のスラブ
用連鋳機にて極低炭及び低炭アルミキルド鋼の鋳造に５
本ずつ供した。
【００２８】１ｃｈ（チャージ）約６０分で連続して平
均１４．５ｃｈ使用した。使用中の未浸漬部の外表面は
メタルケース下端付近で約７００°Ｃであった。使用し
たロングノズルのメタルケース下端付近をカットして断
面の酸化状態を目視にて観察し、全く酸化がない場合を
〇、一部酸化があるが酸化された部分の厚みが小さいた
め使用上差し使えないと判断される場合を△、折れや漏
鋼の可能性があるほど深く酸化されている場合を×と評
価した。
均１４．５ｃｈ使用した。使用中の未浸漬部の外表面は
メタルケース下端付近で約７００°Ｃであった。使用し
たロングノズルのメタルケース下端付近をカットして断
面の酸化状態を目視にて観察し、全く酸化がない場合を
〇、一部酸化があるが酸化された部分の厚みが小さいた
め使用上差し使えないと判断される場合を△、折れや漏
鋼の可能性があるほど深く酸化されている場合を×と評
価した。
【００２９】実施例１は一部に酸化があるものの、酸化
層の厚みは１〜２ｍｍ程度であり使用上差し支えないと
判断した。実施例２及び３は全く酸化がなく良好な結果
が得られた。これに対して、比較例１及び２は全周の約
半分に酸化層が見られ、最大で約１０ｍｍの酸化層があ
り、外的応力による折れや、さらに、鋳造時間が良くな
った場合に、この部分から漏鋼する可能性が大きいと推
定された。
層の厚みは１〜２ｍｍ程度であり使用上差し支えないと
判断した。実施例２及び３は全く酸化がなく良好な結果
が得られた。これに対して、比較例１及び２は全周の約
半分に酸化層が見られ、最大で約１０ｍｍの酸化層があ
り、外的応力による折れや、さらに、鋳造時間が良くな
った場合に、この部分から漏鋼する可能性が大きいと推
定された。
【００３０】表２は高耐酸化性材質層の厚みについて検
討するため、表１の実施例２と比較例２で使用した配合
を使用し、未浸漬部外表面に配置する高耐酸化性材質層
の厚みについて検討を行なった。未浸漬部の肉厚は３０
ｍｍであり、製造方法及び評価方法は前述した方法と全
く同一である。表２に検討結果を示す。
討するため、表１の実施例２と比較例２で使用した配合
を使用し、未浸漬部外表面に配置する高耐酸化性材質層
の厚みについて検討を行なった。未浸漬部の肉厚は３０
ｍｍであり、製造方法及び評価方法は前述した方法と全
く同一である。表２に検討結果を示す。
【００３１】
【表２】 実施例４は、一部に酸化があったもののその厚みは１〜
２ｍｍ程度であり、使用上差し支えないと判断した。実
施例５は全く酸化がなく良好な結果が得られた。
２ｍｍ程度であり、使用上差し支えないと判断した。実
施例５は全く酸化がなく良好な結果が得られた。
【００３２】比較例３は、使用後の内孔の容損が大きく
不良であった。これは内孔面にＢ2Ｏ3からなる低融物が
生成したために溶損が大きくなったものと思われる。
不良であった。これは内孔面にＢ2Ｏ3からなる低融物が
生成したために溶損が大きくなったものと思われる。
【００３３】比較例４は、ほぼ全周にわたって酸化層が
見られ、最大で約１５ｍｍの酸化層があり、外的応力に
よる折れや、さらに、鋳造時間が長くなった場合に、こ
の部分から漏鋼する可能性が非常に大きいと推定され
た。比較例５は１本目に使用初期のスポールにより割れ
が発生し使用中止となった。
見られ、最大で約１５ｍｍの酸化層があり、外的応力に
よる折れや、さらに、鋳造時間が長くなった場合に、こ
の部分から漏鋼する可能性が非常に大きいと推定され
た。比較例５は１本目に使用初期のスポールにより割れ
が発生し使用中止となった。
【００３４】
（１） 酸化防止材として、低温から酸化防止に効果の
ある硼素化合物を使用することで、低温域での耐酸化性
に優れる連続鋳造用ノズルが得られた。
ある硼素化合物を使用することで、低温域での耐酸化性
に優れる連続鋳造用ノズルが得られた。
【００３５】（２） 製造時の焼成でガラスが生成しな
いので、高耐酸化性材質層を大きく確保できるため、酸
化防止効果が大きい。
いので、高耐酸化性材質層を大きく確保できるため、酸
化防止効果が大きい。
【００３６】（３） 溶鋼と接触する部位には、硼素化
合物を添加しなくてすむため、硼素化合物が酸化するこ
とによる耐食性の低下がない。
合物を添加しなくてすむため、硼素化合物が酸化するこ
とによる耐食性の低下がない。
【００３７】（４） 溶鋼と接触しない部分あるいは接
触の少ない部分に硼素化合物を添加するため、硼素化合
物の添加量を増加することができ、大きな酸化防止効果
が得られる。
触の少ない部分に硼素化合物を添加するため、硼素化合
物の添加量を増加することができ、大きな酸化防止効果
が得られる。
【図１】 本発明の高耐酸化性材質をロングノズルの未
浸漬部のストレート部に適用した実施例の断面図であ
る。
浸漬部のストレート部に適用した実施例の断面図であ
る。
【図２】 本発明の高耐酸化性材質をロングノズルの未
浸漬部のストレート部からフランジ部分まで適用した実
施例の断面図である。
浸漬部のストレート部からフランジ部分まで適用した実
施例の断面図である。
【図３】 本発明の高耐酸化性材質をロングノズルの接
合面及び未浸漬部のストレート部に適用した実施例の断
面図である。
合面及び未浸漬部のストレート部に適用した実施例の断
面図である。
【図４】 本発明の高耐酸化性材質を末広がりのべル型
のロングノズルに適用した実施例の断面図である。
のロングノズルに適用した実施例の断面図である。
１ ストレート部 ２ フランジ部分 ２ａ 接合面 ３ 未浸漬部 ４ 高耐酸化性材質 ５ 内孔面 ５ａ 接合面の直下の内孔面 ６ 浸漬部
Claims (4)
- 【請求項１】 硼素化合物を０．３〜２０重量％と残部
がカーボン含有耐火物からなる高耐酸化性材質を、鋳造
中に溶鋼と接触しない部分の外表面から０．５ｍｍ以上
の厚さとし、溶鋼と接触しかつフランジ部より下の内孔
面からは５ｍｍ以上離して配置したことを特徴とする連
続鋳造用ノズル。 - 【請求項２】 ストレート部に高耐酸化性材質を配置し
たことを特徴とする請求項１記載の連続鋳造用ノズル。 - 【請求項３】 ストレート部及びフランジ部に高耐酸化
性材質を配置したことを特徴とする請求項１記載の連続
鋳造用ノズル。 - 【請求項４】 硼素化合物が炭化硼素であることを特徴
とする請求項１、２又は３記載の連続鋳造用ノズル。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP22404796A JPH1058101A (ja) | 1996-08-26 | 1996-08-26 | 連続鋳造用ノズル |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP22404796A JPH1058101A (ja) | 1996-08-26 | 1996-08-26 | 連続鋳造用ノズル |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH1058101A true JPH1058101A (ja) | 1998-03-03 |
Family
ID=16807769
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP22404796A Pending JPH1058101A (ja) | 1996-08-26 | 1996-08-26 | 連続鋳造用ノズル |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH1058101A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2017122531A (ja) * | 2016-01-06 | 2017-07-13 | 明智セラミックス株式会社 | 耐火物の断熱構造 |
| JP2017194191A (ja) * | 2016-04-19 | 2017-10-26 | 明智セラミックス株式会社 | 耐火物の保温構造 |
-
1996
- 1996-08-26 JP JP22404796A patent/JPH1058101A/ja active Pending
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2017122531A (ja) * | 2016-01-06 | 2017-07-13 | 明智セラミックス株式会社 | 耐火物の断熱構造 |
| JP2017194191A (ja) * | 2016-04-19 | 2017-10-26 | 明智セラミックス株式会社 | 耐火物の保温構造 |
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