JPH1058004A - 衝撃エネルギー吸収能の高い薄鋼板の製造方法 - Google Patents
衝撃エネルギー吸収能の高い薄鋼板の製造方法Info
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- JPH1058004A JPH1058004A JP28080996A JP28080996A JPH1058004A JP H1058004 A JPH1058004 A JP H1058004A JP 28080996 A JP28080996 A JP 28080996A JP 28080996 A JP28080996 A JP 28080996A JP H1058004 A JPH1058004 A JP H1058004A
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 高い衝撃エネルギー吸収能を有する薄鋼板を
高歩留りで安定製造できる方法を提供する。 【解決手段】 冷間圧延により所定の強度を得ることを
特徴とする衝撃エネルギー吸収能の高い薄鋼板の製造方
法、前記冷間圧延の圧下率を２〜１０％にして所定の強
度を得ることを特徴とする衝撃エネルギー吸収能の高い
薄鋼板の製造方法など。
高歩留りで安定製造できる方法を提供する。 【解決手段】 冷間圧延により所定の強度を得ることを
特徴とする衝撃エネルギー吸収能の高い薄鋼板の製造方
法、前記冷間圧延の圧下率を２〜１０％にして所定の強
度を得ることを特徴とする衝撃エネルギー吸収能の高い
薄鋼板の製造方法など。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、例えば自動車のフ
ロントサイドメンバー類などに用いられる衝撃エネルギ
ー吸収能（圧壊衝撃特性）の高い薄鋼板の製造方法に関
する。
ロントサイドメンバー類などに用いられる衝撃エネルギ
ー吸収能（圧壊衝撃特性）の高い薄鋼板の製造方法に関
する。
【０００２】
【従来の技術】近年、自動車の車体には、その軽量化と
安全性向上のために、肉厚を薄くした高強度鋼材が積極
的に使用されるようになっている。
安全性向上のために、肉厚を薄くした高強度鋼材が積極
的に使用されるようになっている。
【０００３】なかでも、人命に係わるフロントサイドメ
ンバー類などには、衝突時の衝撃を緩和するために高い
衝撃エネルギー吸収能が必要とされるため、現状使用さ
れている３００〜４００ＭＰａ級の鋼板を６００〜８０
０ＭＰａ級の高強度な鋼板で置き換えようという動きが
益々強くなっている。
ンバー類などには、衝突時の衝撃を緩和するために高い
衝撃エネルギー吸収能が必要とされるため、現状使用さ
れている３００〜４００ＭＰａ級の鋼板を６００〜８０
０ＭＰａ級の高強度な鋼板で置き換えようという動きが
益々強くなっている。
【０００４】一般に、高い衝撃エネルギー吸収能を実現
するためには強度、特に降伏強度を高める手段が採られ
ているが、そのために、合金元素の添加や特殊な熱処理
などが行われている。しかし、強度を高めれば高めるほ
ど、合金元素の多量添加が必要になり製造コストが上昇
したり、熱処理時の不均一性が増し製品歩留りが低下し
たりする。
するためには強度、特に降伏強度を高める手段が採られ
ているが、そのために、合金元素の添加や特殊な熱処理
などが行われている。しかし、強度を高めれば高めるほ
ど、合金元素の多量添加が必要になり製造コストが上昇
したり、熱処理時の不均一性が増し製品歩留りが低下し
たりする。
【０００５】また、降伏強度を著しく高めると、スプリ
ングバックが大きくなりフロントサイドメンバー類など
の部品に成形できなかったり、延性も著しく低下するの
で鋼板の剪断時や曲げ加工時に、エッジに亀裂が発生す
るような問題も生じる。
ングバックが大きくなりフロントサイドメンバー類など
の部品に成形できなかったり、延性も著しく低下するの
で鋼板の剪断時や曲げ加工時に、エッジに亀裂が発生す
るような問題も生じる。
【０００６】したがって、強度は８００ＭＰａ程度以下
で、これまで以上に高い衝撃エネルギー吸収能を有する
鋼板が強く要望されている。
で、これまで以上に高い衝撃エネルギー吸収能を有する
鋼板が強く要望されている。
【０００７】最近、特開平７ー５４０９８号公報や特開
平７ー１８３７２号公報には、薄鋼板の衝撃性能は、衝
突時の変形速度に近い歪速度で測定した動的な降伏強度
と従来の降伏強度すなわち静的な降伏強度の比（静動比
と呼ばれる）で評価することがより実際に近いことが示
され、この静動比の高い薄鋼板およびその製造方法が提
案されている。
平７ー１８３７２号公報には、薄鋼板の衝撃性能は、衝
突時の変形速度に近い歪速度で測定した動的な降伏強度
と従来の降伏強度すなわち静的な降伏強度の比（静動比
と呼ばれる）で評価することがより実際に近いことが示
され、この静動比の高い薄鋼板およびその製造方法が提
案されている。
【０００８】
【発明が解決しようとする課題】しかしながら、本発明
者らが上記特許公報に記載された内容を実車テストをシ
ミュレートした試験により追試したところ、静動比では
薄鋼板の衝撃特性を的確に評価できず、衝撃性能に優れ
た薄鋼板を得ることができなかった。
者らが上記特許公報に記載された内容を実車テストをシ
ミュレートした試験により追試したところ、静動比では
薄鋼板の衝撃特性を的確に評価できず、衝撃性能に優れ
た薄鋼板を得ることができなかった。
【０００９】本発明はこのような課題を解決するために
なされたもので、高い衝撃エネルギー吸収能を有する薄
鋼板を高歩留りで安定製造できる方法を提供することを
目的とする。
なされたもので、高い衝撃エネルギー吸収能を有する薄
鋼板を高歩留りで安定製造できる方法を提供することを
目的とする。
【００１０】
【課題を解決するための手段】上記課題は、冷間圧延に
より所定の強度を得ることを特徴とする衝撃エネルギー
吸収能の高い薄鋼板の製造方法により解決される。
より所定の強度を得ることを特徴とする衝撃エネルギー
吸収能の高い薄鋼板の製造方法により解決される。
【００１１】前述したように、静動比では薄鋼板の衝撃
特性を的確に評価できないことが判ったので、薄鋼板の
衝撃特性を正しく評価可能なパラメーターを検討したと
ころ、衝突時の変形速度に近い歪速度１０3 ／ｓｅｃで
鋼板の引張試験を行って得られた応力ー歪曲線を積分し
た以下の数式２に示す単位体積当たりのエネルギーＥ T
（ｋｇｆ・ｍｍ／ｍｍ3 ）が実車における衝撃特性をよ
り的確に反映していることがわかった。
特性を的確に評価できないことが判ったので、薄鋼板の
衝撃特性を正しく評価可能なパラメーターを検討したと
ころ、衝突時の変形速度に近い歪速度１０3 ／ｓｅｃで
鋼板の引張試験を行って得られた応力ー歪曲線を積分し
た以下の数式２に示す単位体積当たりのエネルギーＥ T
（ｋｇｆ・ｍｍ／ｍｍ3 ）が実車における衝撃特性をよ
り的確に反映していることがわかった。
【００１２】
【数２】
【００１３】図２に、文献１（佐藤等：ＪＡＳＥ、１９
９６年春季大会学術講演会前刷集、Ｎｏ．９６１）に記
載の実車テストをシミュレートしたハット成形部材を用
いた衝撃試験を行って得られた衝撃吸収エネルギーと静
動比、ＥT の関係を示す。
９６年春季大会学術講演会前刷集、Ｎｏ．９６１）に記
載の実車テストをシミュレートしたハット成形部材を用
いた衝撃試験を行って得られた衝撃吸収エネルギーと静
動比、ＥT の関係を示す。
【００１４】ハット成形部材の衝撃吸収エネルギーとＥ
T とは極めてよい相関があり、静動比とはほとんど相関
のないことがわかる。
T とは極めてよい相関があり、静動比とはほとんど相関
のないことがわかる。
【００１５】そこで、このＥT を用いて高い衝撃エネル
ギー吸収能を有する薄鋼板の検討を行ったところ本発明
をするに到った。
ギー吸収能を有する薄鋼板の検討を行ったところ本発明
をするに到った。
【００１６】図１に、ＥT と降伏強度の関係を示す。冷
間圧延により降伏強度を変えた薄鋼板すなわち本発明方
法で強度を得た鋼板は、同一の降伏強度で比較すると、
従来の薄鋼板より高いＥT を示し、高い衝撃エネルギー
吸収能を有していることがわかる。
間圧延により降伏強度を変えた薄鋼板すなわち本発明方
法で強度を得た鋼板は、同一の降伏強度で比較すると、
従来の薄鋼板より高いＥT を示し、高い衝撃エネルギー
吸収能を有していることがわかる。
【００１７】また、本発明の方法では、冷間圧延により
強度を得ているので製造上のばらつきは少なく、高歩留
りで安定製造が可能である。
強度を得ているので製造上のばらつきは少なく、高歩留
りで安定製造が可能である。
【００１８】なお、冷間圧延の圧下率を高めると著しい
延性（特に、曲げ性）の低下を招く場合があるので、素
材の強度、延性を考慮して、圧下率を決める必要があ
る。特に、目標とする強度が高い場合は、予めある程度
高強度化した材料を用いて低圧下率で目標の強度を得る
方が望ましい。
延性（特に、曲げ性）の低下を招く場合があるので、素
材の強度、延性を考慮して、圧下率を決める必要があ
る。特に、目標とする強度が高い場合は、予めある程度
高強度化した材料を用いて低圧下率で目標の強度を得る
方が望ましい。
【００１９】冷間圧延の圧下率が２％未満だと強度レベ
ルによっては本発明の効果が充分に得られない場合があ
り、１０％を超えると厳しい条件下の曲げ加工に問題が
生じる場合がある。
ルによっては本発明の効果が充分に得られない場合があ
り、１０％を超えると厳しい条件下の曲げ加工に問題が
生じる場合がある。
【００２０】以下の数式３で定義される鋼板の表面粗度
Ｒｓｋを−１．５〜＋１．５の範囲内に調整すると、鋼
の腐食に起因する衝撃エネルギー吸収能の経時的劣化を
防止できる。
Ｒｓｋを−１．５〜＋１．５の範囲内に調整すると、鋼
の腐食に起因する衝撃エネルギー吸収能の経時的劣化を
防止できる。
【００２１】
【数３】
【００２２】この原因は必ずしも明確でないが、Ｒｓｋ
は粗さの振幅分布曲線の中心線に対する対称性を示す指
標で、この値が−１．５未満の場合は、潤滑性にとって
好ましい油だまりが少ないため摺動抵抗が増してプレス
加工時に局部的な加工の集中が生じ、また＋１．５を超
える場合は、粗さ曲線のパターンが凸型でとがった形と
なるためプレス加工時に局所的な加工硬化が生じて、発
錆の起点が増加するためと考えられる。
は粗さの振幅分布曲線の中心線に対する対称性を示す指
標で、この値が−１．５未満の場合は、潤滑性にとって
好ましい油だまりが少ないため摺動抵抗が増してプレス
加工時に局部的な加工の集中が生じ、また＋１．５を超
える場合は、粗さ曲線のパターンが凸型でとがった形と
なるためプレス加工時に局所的な加工硬化が生じて、発
錆の起点が増加するためと考えられる。
【００２３】なお、Ｒｓｋを−１．０〜＋１．０の範囲
内にすることがより好ましい。本発明に供せられる鋼の
成分は下記の範囲内にあることが、下記の理由で好まし
い。
内にすることがより好ましい。本発明に供せられる鋼の
成分は下記の範囲内にあることが、下記の理由で好まし
い。
【００２４】Ｃ：０．１ｗｔ％以下。０．１ｗｔ％を超
えると延性、曲げ性が著しく劣化する。
えると延性、曲げ性が著しく劣化する。
【００２５】Ｓｉ：１．５ｗｔ％以下。１．５ｗｔ％を
超えるとシリケートの介在物が増え、曲げ性が著しく劣
化する。
超えるとシリケートの介在物が増え、曲げ性が著しく劣
化する。
【００２６】Ｍｎ：２ｗｔ％以下。２ｗｔ％を超えると
著しく低延性となり曲げ性が劣化する。
著しく低延性となり曲げ性が劣化する。
【００２７】Ｐ：０．１ｗｔ％以下。０．１ｗｔ％を超
えると著しく低延性となるとともに、脆化する。
えると著しく低延性となるとともに、脆化する。
【００２８】Ｓ：０．０５ｗｔ％以下。０．０５ｗｔ％
を超えるとＭｎＳの介在物が増え、曲げ性が著しく劣化
する。
を超えるとＭｎＳの介在物が増え、曲げ性が著しく劣化
する。
【００２９】また、このような成分系の鋼に、Ｔｉ：
０．１ｗｔ％以下、Ｎｂ：０．１ｗｔ％以下、Ｂ：０．
００１ｗｔ％以下の範囲でこれらの元素を１種または２
種以上含有させると、図１に示したように、さらに高い
ＥT が得られる。Ｔｉ、Ｎｂが０．１ｗｔ％を超えた
り、Ｂが０．００１ｗｔ％を超えると、このような効果
は得られなかった。
０．１ｗｔ％以下、Ｎｂ：０．１ｗｔ％以下、Ｂ：０．
００１ｗｔ％以下の範囲でこれらの元素を１種または２
種以上含有させると、図１に示したように、さらに高い
ＥT が得られる。Ｔｉ、Ｎｂが０．１ｗｔ％を超えた
り、Ｂが０．００１ｗｔ％を超えると、このような効果
は得られなかった。
【００３０】
【発明の実施の形態】冷間圧延により所定の強度を得る
前の素材の薄鋼板は、熱延鋼板でも冷延鋼板でもよく、
その製造方法は特に限定されない。すなわち、転炉や電
炉で溶製し、連続鋳造後、直接あるいは加熱炉で再加熱
後通常の条件で熱間圧延した熱延鋼板や、さらに熱延鋼
板を通常の条件で冷間圧延後焼鈍した冷延鋼板を用いる
ことができる。
前の素材の薄鋼板は、熱延鋼板でも冷延鋼板でもよく、
その製造方法は特に限定されない。すなわち、転炉や電
炉で溶製し、連続鋳造後、直接あるいは加熱炉で再加熱
後通常の条件で熱間圧延した熱延鋼板や、さらに熱延鋼
板を通常の条件で冷間圧延後焼鈍した冷延鋼板を用いる
ことができる。
【００３１】しかし、素材の段階ですでに強度な加工を
受けている鋼板は、所定の強度を得るために冷間圧延を
施すと著しく延性が低下する恐れがあるので、避けたほ
うが好ましい。通常の調質圧延やレベラーで与えられる
程度の歪量ならこのような問題はなく、本発明の素材と
して使用できる。
受けている鋼板は、所定の強度を得るために冷間圧延を
施すと著しく延性が低下する恐れがあるので、避けたほ
うが好ましい。通常の調質圧延やレベラーで与えられる
程度の歪量ならこのような問題はなく、本発明の素材と
して使用できる。
【００３２】本発明法により製造された鋼板には、その
強度が変わるほどの加熱を受けない範囲内で、電気めっ
きや塗装などの表面処理を施してもよい。
強度が変わるほどの加熱を受けない範囲内で、電気めっ
きや塗装などの表面処理を施してもよい。
【００３３】鋼板の表面粗度Ｒｓｋは、所定の強度を得
るための冷間圧延時のロール表面粗度を変えれることに
より容易に変えられる。
るための冷間圧延時のロール表面粗度を変えれることに
より容易に変えられる。
【００３４】
（実施例１）表１、表２に示す化学成分の鋼を用いて、
降伏強度が６５０ＭＰａ級、４００ＭＰａ級、３５０Ｍ
Ｐａ級の強度レベルの２９種の試料を作成した。
降伏強度が６５０ＭＰａ級、４００ＭＰａ級、３５０Ｍ
Ｐａ級の強度レベルの２９種の試料を作成した。
【００３５】試料Ｎｏ．１〜１１の降伏強度が６５０Ｍ
Ｐａ級の試料は、連続鋳造後のスラブを１２００℃に再
加熱して仕上温度８６０℃で板厚３ｍｍまで熱間圧延
し、６５０℃で巻き取り、冷間圧延後６５０℃で連続焼
鈍した冷延鋼板に１．５〜１１％の圧下率で最終冷間圧
延を施した板厚１．６ｍｍの本発明鋼である。試料Ｎ
ｏ．１２と１３の試料は、Ｃ、Ｓｉ、Ｍｎ量を増加した
り、Ｎｉを添加して、試料Ｎｏ．１〜１１と同様な製造
条件で作製した降伏強度が６５０ＭＰａ級の冷延鋼板で
あり、最終冷間圧延の施されてない板厚１．６ｍｍの比
較鋼である。
Ｐａ級の試料は、連続鋳造後のスラブを１２００℃に再
加熱して仕上温度８６０℃で板厚３ｍｍまで熱間圧延
し、６５０℃で巻き取り、冷間圧延後６５０℃で連続焼
鈍した冷延鋼板に１．５〜１１％の圧下率で最終冷間圧
延を施した板厚１．６ｍｍの本発明鋼である。試料Ｎ
ｏ．１２と１３の試料は、Ｃ、Ｓｉ、Ｍｎ量を増加した
り、Ｎｉを添加して、試料Ｎｏ．１〜１１と同様な製造
条件で作製した降伏強度が６５０ＭＰａ級の冷延鋼板で
あり、最終冷間圧延の施されてない板厚１．６ｍｍの比
較鋼である。
【００３６】試料Ｎｏ．１４〜１７の降伏強度が４００
ＭＰａ級の試料は、連続鋳造後のスラブを１２００℃に
再加熱して仕上温度８５０℃で熱間圧延し、５５０℃で
巻き取った熱延鋼板に６％の圧下率で最終冷間圧延した
板厚１．２ｍｍの本発明鋼である。試料Ｎｏ．１８の試
料は、試料Ｎｏ．１４〜１７と同様な製造条件で作製し
た降伏強度が４００ＭＰａ級の熱延鋼板であり、最終冷
間圧延の施されてない板厚１．２ｍｍの比較鋼である。
ＭＰａ級の試料は、連続鋳造後のスラブを１２００℃に
再加熱して仕上温度８５０℃で熱間圧延し、５５０℃で
巻き取った熱延鋼板に６％の圧下率で最終冷間圧延した
板厚１．２ｍｍの本発明鋼である。試料Ｎｏ．１８の試
料は、試料Ｎｏ．１４〜１７と同様な製造条件で作製し
た降伏強度が４００ＭＰａ級の熱延鋼板であり、最終冷
間圧延の施されてない板厚１．２ｍｍの比較鋼である。
【００３７】試料Ｎｏ．１９〜２７の降伏強度が３５０
ＭＰａ級の試料は、連続鋳造後後のスラブを１２００℃
に再加熱して仕上温度８９０℃で板厚３ｍｍまで熱間圧
延し、６９０℃で巻き取り、冷間圧延後７００℃で連続
焼鈍した冷延鋼板に１．５〜１８％の圧下率で最終冷間
圧延を施した板厚１．０ｍｍの本発明鋼である。試料Ｎ
ｏ．２８と２９の試料は、Ｔｉの含有量が本発明範囲外
の鋼を用い、試料Ｎｏ．１９〜２７と同様な製造条件で
作製した降伏強度が３５０ＭＰａ級の冷延鋼板であり、
最終冷間圧延の施されてない板厚１．０ｍｍの比較鋼で
ある。
ＭＰａ級の試料は、連続鋳造後後のスラブを１２００℃
に再加熱して仕上温度８９０℃で板厚３ｍｍまで熱間圧
延し、６９０℃で巻き取り、冷間圧延後７００℃で連続
焼鈍した冷延鋼板に１．５〜１８％の圧下率で最終冷間
圧延を施した板厚１．０ｍｍの本発明鋼である。試料Ｎ
ｏ．２８と２９の試料は、Ｔｉの含有量が本発明範囲外
の鋼を用い、試料Ｎｏ．１９〜２７と同様な製造条件で
作製した降伏強度が３５０ＭＰａ級の冷延鋼板であり、
最終冷間圧延の施されてない板厚１．０ｍｍの比較鋼で
ある。
【００３８】そして、これらの試料に対し歪速度１０3
／ｓｅｃで引張試験を行い、ＥT を求めた。また、０
ｔ、１ｔの曲げ試験を行い、クラック発生の有、無
（×、〇）で曲げ性を評価した。
／ｓｅｃで引張試験を行い、ＥT を求めた。また、０
ｔ、１ｔの曲げ試験を行い、クラック発生の有、無
（×、〇）で曲げ性を評価した。
【００３９】結果を表１、表２に示す。いずれの降伏強
度レベルにおいても、最終冷間圧延を施し降伏強度レベ
ルを確保した本発明鋼は、最終冷間圧延を施さないで添
加元素などで降伏強度レベルを確保した比較鋼に比べ、
高いＥT を示しており、高い衝撃エネルギー吸収能を有
していることがわかる。
度レベルにおいても、最終冷間圧延を施し降伏強度レベ
ルを確保した本発明鋼は、最終冷間圧延を施さないで添
加元素などで降伏強度レベルを確保した比較鋼に比べ、
高いＥT を示しており、高い衝撃エネルギー吸収能を有
していることがわかる。
【００４０】また、Ｔｉ、Ｎｂ、Ｂを本発明範囲内で１
種または２種以上含有させると、より高いＥT の得られ
ることがわかる。特に、降伏強度が３５０ＭＰａ級や４
００ＭＰａ級の試料の試料で、その傾向が認められる。
種または２種以上含有させると、より高いＥT の得られ
ることがわかる。特に、降伏強度が３５０ＭＰａ級や４
００ＭＰａ級の試料の試料で、その傾向が認められる。
【００４１】また、最終冷間圧延の圧下率が１０％を超
えたり（試料Ｎｏ．４、試料Ｎｏ．２２）、Ｃ、Ｓｉ、
Ｓ量がそれぞれ０．１、１．５、０．５ｗｔ％を超える
と（試料Ｎｏ．６、試料Ｎｏ．７、試料Ｎｏ．８、試料
Ｎｏ．９）、通常のフロントサイドメンバー類などの部
品にはない非常に厳しい条件の０ｔ曲げにおいて、クラ
ックが発生する場合がある。
えたり（試料Ｎｏ．４、試料Ｎｏ．２２）、Ｃ、Ｓｉ、
Ｓ量がそれぞれ０．１、１．５、０．５ｗｔ％を超える
と（試料Ｎｏ．６、試料Ｎｏ．７、試料Ｎｏ．８、試料
Ｎｏ．９）、通常のフロントサイドメンバー類などの部
品にはない非常に厳しい条件の０ｔ曲げにおいて、クラ
ックが発生する場合がある。
【００４２】
【表１】
【００４３】
【表２】
【００４４】（実施例２）表１および表２に示す本発明
鋼である試料Ｎｏ．３、１０、１４、１５、２３、２５
の試料について、最終冷間圧延時のロールの表面粗度を
変えてＲｓｋを表３に示すように−１．７５〜＋１．７
０に変えた試料を作成した。そして、下記の条件で腐食
促進試験を行い、これらの試料に対し歪速度１０3 ／ｓ
ｅｃで引張試験を行い、ＥT を求めた。
鋼である試料Ｎｏ．３、１０、１４、１５、２３、２５
の試料について、最終冷間圧延時のロールの表面粗度を
変えてＲｓｋを表３に示すように−１．７５〜＋１．７
０に変えた試料を作成した。そして、下記の条件で腐食
促進試験を行い、これらの試料に対し歪速度１０3 ／ｓ
ｅｃで引張試験を行い、ＥT を求めた。
【００４５】腐食促進試験の条件は、試料を電着塗装後
３５℃で０．５％ＮａＣｌ水溶液によるＳＳＴ試験を３
時間行い、６５℃で湿度１０〜１５％の雰囲気中に６時
間放置し、５５℃で湿度９０％以上の雰囲気中に３時間
放置する試験を１サイクルとして１００サイクル実施し
た。
３５℃で０．５％ＮａＣｌ水溶液によるＳＳＴ試験を３
時間行い、６５℃で湿度１０〜１５％の雰囲気中に６時
間放置し、５５℃で湿度９０％以上の雰囲気中に３時間
放置する試験を１サイクルとして１００サイクル実施し
た。
【００４６】結果を表３に示す。いずれの試料において
も、Ｒｓｋが−１．５〜＋１．５の範囲内にあれば、腐
食促進試験後のＥT の低下は小さく、衝撃エネルギー吸
収能の経時的劣化が少ないことがわかる。特に、Ｒｓｋ
が−１．０〜＋１．０の範囲内にあるときは、その低下
が極めて小さく、実質的に衝撃エネルギー吸収能の経時
的劣化が起こってないといえる。
も、Ｒｓｋが−１．５〜＋１．５の範囲内にあれば、腐
食促進試験後のＥT の低下は小さく、衝撃エネルギー吸
収能の経時的劣化が少ないことがわかる。特に、Ｒｓｋ
が−１．０〜＋１．０の範囲内にあるときは、その低下
が極めて小さく、実質的に衝撃エネルギー吸収能の経時
的劣化が起こってないといえる。
【００４７】一方、Ｒｓｋを−１．５〜＋１．５の範囲
外にすると、腐食促進試験後のＥTは試験前の値より大
きく低下しており、衝撃エネルギー吸収能が大きく経時
的劣化していることがわかる。
外にすると、腐食促進試験後のＥTは試験前の値より大
きく低下しており、衝撃エネルギー吸収能が大きく経時
的劣化していることがわかる。
【００４８】なお、強度や曲げ性などの特性について
は、表面粗度Ｒｓｋの影響は認められない。
は、表面粗度Ｒｓｋの影響は認められない。
【００４９】
【表３】
【００５０】
【発明の効果】本発明は以上説明したように構成されて
いるので、高い衝撃エネルギー吸収能を有する薄鋼板を
高歩留りで安定製造できる方法を提供できる。
いるので、高い衝撃エネルギー吸収能を有する薄鋼板を
高歩留りで安定製造できる方法を提供できる。
【００５１】また、本発明方法で製造した高い衝撃エネ
ルギー吸収能を有する薄鋼板を用いれば、現状用いられ
ている強度のフロントサイドメンバー類の薄肉化が可能
となり、自動車車体の軽量化に大きく寄与できる。
ルギー吸収能を有する薄鋼板を用いれば、現状用いられ
ている強度のフロントサイドメンバー類の薄肉化が可能
となり、自動車車体の軽量化に大きく寄与できる。
【図１】ＥT と降伏強度の関係を示す図である。
【図２】ハット成形部材の衝撃吸収エネルギーと静動
比、ＥT の関係を示す図である。
比、ＥT の関係を示す図である。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 佐藤 健太郎 東京都千代田区丸の内一丁目１番２号 日 本鋼管株式会社内 (72)発明者 井上 正 東京都千代田区丸の内一丁目１番２号 日 本鋼管株式会社内 (72)発明者 大北 智良 東京都千代田区丸の内一丁目１番２号 日 本鋼管株式会社内
Claims (5)
- 【請求項１】 冷間圧延により所定の強度を得ることを
特徴とする衝撃エネルギー吸収能の高い薄鋼板の製造方
法。 - 【請求項２】 前記冷間圧延の圧下率が２〜１０％であ
ることを特徴とする請求項１に記載の衝撃エネルギー吸
収能の高い薄鋼板の製造方法。 - 【請求項３】 下記の式（１）で定義される鋼板の表面
粗度Ｒｓｋを−１．５〜＋１．５の範囲内に調整するこ
とを特徴とする請求項１または請求項２に記載の衝撃エ
ネルギー吸収能の高い薄鋼板の製造方法。 【数１】 - 【請求項４】 ｗｔ％で、Ｃ：０．１％以下、Ｓｉ：
１．５％以下、Ｍｎ：２％以下、Ｐ：０．１％以下、
Ｓ：０．０５％以下を含む鋼を用いることを特徴とする
請求項１から請求項３のいずれか１項に記載の衝撃エネ
ルギー吸収能の高い薄鋼板の製造方法。 - 【請求項５】 ｗｔ％で、Ｔｉ：０．１％以下、Ｎｂ：
０．１％以下、Ｂ：０．００１％以下の範囲で、これら
の元素を１種または２種以上含有することを特徴とする
請求項４に記載の衝撃エネルギー吸収能の高い薄鋼板の
製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP28080996A JP3582257B2 (ja) | 1996-01-11 | 1996-10-23 | 衝撃エネルギー吸収能の高い薄鋼板の製造方法 |
Applications Claiming Priority (5)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP289596 | 1996-01-11 | ||
| JP8-2895 | 1996-06-13 | ||
| JP8-152123 | 1996-06-13 | ||
| JP15212396 | 1996-06-13 | ||
| JP28080996A JP3582257B2 (ja) | 1996-01-11 | 1996-10-23 | 衝撃エネルギー吸収能の高い薄鋼板の製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH1058004A true JPH1058004A (ja) | 1998-03-03 |
| JP3582257B2 JP3582257B2 (ja) | 2004-10-27 |
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ID=27275575
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP28080996A Expired - Fee Related JP3582257B2 (ja) | 1996-01-11 | 1996-10-23 | 衝撃エネルギー吸収能の高い薄鋼板の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3582257B2 (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2013022043A1 (ja) | 2011-08-09 | 2013-02-14 | 新日鐵住金株式会社 | 低温での衝撃エネルギー吸収特性と耐ｈａｚ軟化特性に優れた高降伏比熱延鋼板およびその製造方法 |
| WO2016003030A1 (ko) * | 2014-07-01 | 2016-01-07 | 주식회사 포스코 | 고속변형 하에서 에너지 흡수능이 우수한 강재 및 이의 제조방법 |
| JP2021508779A (ja) * | 2017-12-26 | 2021-03-11 | ポスコＰｏｓｃｏ | 耐食性及び表面平滑性に優れた亜鉛合金めっき鋼材及びその製造方法 |
-
1996
- 1996-10-23 JP JP28080996A patent/JP3582257B2/ja not_active Expired - Fee Related
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2013022043A1 (ja) | 2011-08-09 | 2013-02-14 | 新日鐵住金株式会社 | 低温での衝撃エネルギー吸収特性と耐ｈａｚ軟化特性に優れた高降伏比熱延鋼板およびその製造方法 |
| WO2016003030A1 (ko) * | 2014-07-01 | 2016-01-07 | 주식회사 포스코 | 고속변형 하에서 에너지 흡수능이 우수한 강재 및 이의 제조방법 |
| JP2021508779A (ja) * | 2017-12-26 | 2021-03-11 | ポスコＰｏｓｃｏ | 耐食性及び表面平滑性に優れた亜鉛合金めっき鋼材及びその製造方法 |
| US11572607B2 (en) | 2017-12-26 | 2023-02-07 | Posco Co., Ltd | Zinc alloy-plated steel having excellent corrosion resistance and surface smoothness |
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| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP3582257B2 (ja) | 2004-10-27 |
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