JPH10330613A - 溶着用ガラス繊維強化ポリアミド樹脂 - Google Patents
溶着用ガラス繊維強化ポリアミド樹脂Info
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- JPH10330613A JPH10330613A JP14137097A JP14137097A JPH10330613A JP H10330613 A JPH10330613 A JP H10330613A JP 14137097 A JP14137097 A JP 14137097A JP 14137097 A JP14137097 A JP 14137097A JP H10330613 A JPH10330613 A JP H10330613A
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 複雑形状を有する部材の溶着加工することに
あたり、優れた機械的強度、耐熱性に加えて高い溶着部
強度を有する成形品が得られるガラス繊維強化ポリアミ
ド樹脂を提供することを目的とする。 【解決手段】 下記条件を満足する（Ａ）ポリアミド樹
脂と（Ｂ）ガラス繊維からなるガラス繊維強化ポリアミ
ド樹脂であって、該ガラス繊維強化ポリアミド樹脂の破
壊靱性値（Ｋ１ｃともいう：ＡＳＴＭ−Ｄ５０４５にし
たがい測定）が１５〜５０Ｋｇ／ｍｍ3/2であることを
特徴とする溶着用ガラス繊維強化ポリアミド樹脂とその
成形品。 但し、 （Ａ）＋（Ｂ）＝１００重量部 ４０重量部≦（Ａ）≦９０重量部 １０重量部≦（Ｂ）≦６０重量部
あたり、優れた機械的強度、耐熱性に加えて高い溶着部
強度を有する成形品が得られるガラス繊維強化ポリアミ
ド樹脂を提供することを目的とする。 【解決手段】 下記条件を満足する（Ａ）ポリアミド樹
脂と（Ｂ）ガラス繊維からなるガラス繊維強化ポリアミ
ド樹脂であって、該ガラス繊維強化ポリアミド樹脂の破
壊靱性値（Ｋ１ｃともいう：ＡＳＴＭ−Ｄ５０４５にし
たがい測定）が１５〜５０Ｋｇ／ｍｍ3/2であることを
特徴とする溶着用ガラス繊維強化ポリアミド樹脂とその
成形品。 但し、 （Ａ）＋（Ｂ）＝１００重量部 ４０重量部≦（Ａ）≦９０重量部 １０重量部≦（Ｂ）≦６０重量部
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、ガラス繊維強化ポ
リアミド樹脂に関するものであり、更に詳しくは、高い
溶着部強度を有する成形品が得られるガラス繊維強化ポ
リアミド樹脂に関するものである。
リアミド樹脂に関するものであり、更に詳しくは、高い
溶着部強度を有する成形品が得られるガラス繊維強化ポ
リアミド樹脂に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】ガラス繊維強化ポリアミド樹脂は優れた
機械的強度、耐熱性、耐薬品性などの特徴を有するエン
ジニアリング樹脂として有用であり、幅広い分野に使用
されている。特に最近は、燃費向上の為の軽量化、コス
ト低減、組立工程合理化の観点から、従来金属が使用さ
れている自動車部品をガラス繊維強化ポリアミド樹脂に
変える動きが顕著である。
機械的強度、耐熱性、耐薬品性などの特徴を有するエン
ジニアリング樹脂として有用であり、幅広い分野に使用
されている。特に最近は、燃費向上の為の軽量化、コス
ト低減、組立工程合理化の観点から、従来金属が使用さ
れている自動車部品をガラス繊維強化ポリアミド樹脂に
変える動きが顕著である。
【０００３】しかしながら、従来、金属が使用されてい
る部品をプラスチックに代替するためには、これまでの
用途以上に材料としての信頼性が要求されている。特に
ガラス繊維強化ポリアミド樹脂はその機械的特性、耐熱
性の観点から自動車のエンジンルーム内のアンダーフー
ド部品材料としての用途に用いられるが、中空部、アン
ダーカット等を有する部品、特にインテークマニホール
ド、サージタンク等の複雑な形状のエンジン吸気系部品
に用いるに際しては、溶融中子成形方法により成形され
た部品としていた。当該成形方法で得られた樹脂製部品
は、通常の射出成形工程の他に溶融中子成形、溶融除
去、回収といった複雑な工程を経て得られるため、コス
トが高いという問題があり、この為、これに代わる複雑
部品の部品製造方法として、２個以上の成形品を成形後
これらの成形品を振動溶着し、一体化して部品とする溶
着方法が注目されている。
る部品をプラスチックに代替するためには、これまでの
用途以上に材料としての信頼性が要求されている。特に
ガラス繊維強化ポリアミド樹脂はその機械的特性、耐熱
性の観点から自動車のエンジンルーム内のアンダーフー
ド部品材料としての用途に用いられるが、中空部、アン
ダーカット等を有する部品、特にインテークマニホール
ド、サージタンク等の複雑な形状のエンジン吸気系部品
に用いるに際しては、溶融中子成形方法により成形され
た部品としていた。当該成形方法で得られた樹脂製部品
は、通常の射出成形工程の他に溶融中子成形、溶融除
去、回収といった複雑な工程を経て得られるため、コス
トが高いという問題があり、この為、これに代わる複雑
部品の部品製造方法として、２個以上の成形品を成形後
これらの成形品を振動溶着し、一体化して部品とする溶
着方法が注目されている。
【０００４】溶着方法によってガラス繊維強化ポリアミ
ド樹脂を用いて複雑な形状の自動車部品を得るに際し、
例えば、自動車のインテークマニホールドを樹脂化する
際、振動溶着によって部品化されている（例えば、特開
平８−２９４９７０号公報、特開平８−２８１８０４号
公報）が、エンジンのバックファイヤーなどによって内
圧が増大したとき、溶着部の強度が低いため得られた部
品が溶着部から選択的に割れる恐れがあった。
ド樹脂を用いて複雑な形状の自動車部品を得るに際し、
例えば、自動車のインテークマニホールドを樹脂化する
際、振動溶着によって部品化されている（例えば、特開
平８−２９４９７０号公報、特開平８−２８１８０４号
公報）が、エンジンのバックファイヤーなどによって内
圧が増大したとき、溶着部の強度が低いため得られた部
品が溶着部から選択的に割れる恐れがあった。
【０００５】上記欠点を回避する為に、溶着部を部品の
強度上重要でないところに持って行く工夫や、溶着部の
肉厚を他の部位より厚くする工夫が従来行われてきた
が、樹脂部品の用途や形状によっては上記対策では対応
できない場合があり、その用途が著しく制約され、溶着
部強度の著しく高い溶着成形品が得られるガラス繊維強
化ポリアミド樹脂が強く渇望されていた。
強度上重要でないところに持って行く工夫や、溶着部の
肉厚を他の部位より厚くする工夫が従来行われてきた
が、樹脂部品の用途や形状によっては上記対策では対応
できない場合があり、その用途が著しく制約され、溶着
部強度の著しく高い溶着成形品が得られるガラス繊維強
化ポリアミド樹脂が強く渇望されていた。
【０００６】
【発明が解決しようとする課題】本発明は、上記のよう
な問題点がなく、優れた機械的強度、耐熱性に加えて、
高い溶着部強度を有する成形品が得られるガラス繊維強
化ポリアミド樹脂を提供することを目的とする。
な問題点がなく、優れた機械的強度、耐熱性に加えて、
高い溶着部強度を有する成形品が得られるガラス繊維強
化ポリアミド樹脂を提供することを目的とする。
【０００７】
【課題を解決するための手段】本発明者等は、溶着部強
度の著しく改良された成形品を与えてくれるガラス繊維
強化ポリアミド樹脂を得るべく検討した結果、破壊靱性
値が特定の範囲にあるガラス繊維強化ポリアミド樹脂が
上記目的を効果的に達成できることを見いだし、この知
見に基づき本発明に到達したものである。
度の著しく改良された成形品を与えてくれるガラス繊維
強化ポリアミド樹脂を得るべく検討した結果、破壊靱性
値が特定の範囲にあるガラス繊維強化ポリアミド樹脂が
上記目的を効果的に達成できることを見いだし、この知
見に基づき本発明に到達したものである。
【０００８】すなわち、本発明は、下記条件を満足する
（Ａ）ポリアミド樹脂と（Ｂ）ガラス繊維からなるガラ
ス繊維強化ポリアミド樹脂であって、該ガラス繊維強化
ポリアミド樹脂ペレットの破壊靱性値が１５〜５０Ｋｇ
／ｍｍ3/2であることを特徴とする溶着用ガラス繊維強
化ポリアミド樹脂であり、 但し、 （Ａ）＋（Ｂ）＝１００重量部 ４０重量部≦（Ａ）≦９０重量部 １０重量部≦（Ｂ）≦６０重量部 また、上記（Ｂ）ガラス繊維が、数平均繊維径５〜２５
μｍ、重量平均繊維長さ２５０〜４５０μｍであること
を特徴とする溶着用ガラス繊維強化ポリアミド樹脂であ
り、さらに、上記の溶着用ガラス繊維強化ポリアミド樹
脂からなる成形品であって、少なくとも２個の成形品が
溶着されてなる中空体成形品である。
（Ａ）ポリアミド樹脂と（Ｂ）ガラス繊維からなるガラ
ス繊維強化ポリアミド樹脂であって、該ガラス繊維強化
ポリアミド樹脂ペレットの破壊靱性値が１５〜５０Ｋｇ
／ｍｍ3/2であることを特徴とする溶着用ガラス繊維強
化ポリアミド樹脂であり、 但し、 （Ａ）＋（Ｂ）＝１００重量部 ４０重量部≦（Ａ）≦９０重量部 １０重量部≦（Ｂ）≦６０重量部 また、上記（Ｂ）ガラス繊維が、数平均繊維径５〜２５
μｍ、重量平均繊維長さ２５０〜４５０μｍであること
を特徴とする溶着用ガラス繊維強化ポリアミド樹脂であ
り、さらに、上記の溶着用ガラス繊維強化ポリアミド樹
脂からなる成形品であって、少なくとも２個の成形品が
溶着されてなる中空体成形品である。
【０００９】ところで破壊靱性値（以下「Ｋ１ｃ」とも
いう：ＡＳＴＭ Ｄ５０４５に従い測定）が１５〜５０
Ｋｇ／ｍｍ3/2であるガラス繊維強化ポリアミド樹脂か
ら得られた成形品の一般部の強度は、破壊靱性値がこの
範囲より低いガラス繊維強化ポリアミド樹脂から得られ
た成形品のそれと大きな違いは認められない。しかしな
がら、驚くべきことに、本発明者らは図１に例示した如
く、本発明のガラス繊維強化ポリアミド樹脂を成形して
得た少なくとも２個の成形品を振動溶着したときにのみ
溶着部の強度が著しく向上することを見いだした。この
ような顕著な効果は従来全く予想し得なかったことであ
る。
いう：ＡＳＴＭ Ｄ５０４５に従い測定）が１５〜５０
Ｋｇ／ｍｍ3/2であるガラス繊維強化ポリアミド樹脂か
ら得られた成形品の一般部の強度は、破壊靱性値がこの
範囲より低いガラス繊維強化ポリアミド樹脂から得られ
た成形品のそれと大きな違いは認められない。しかしな
がら、驚くべきことに、本発明者らは図１に例示した如
く、本発明のガラス繊維強化ポリアミド樹脂を成形して
得た少なくとも２個の成形品を振動溶着したときにのみ
溶着部の強度が著しく向上することを見いだした。この
ような顕著な効果は従来全く予想し得なかったことであ
る。
【００１０】以下に本発明を詳しく説明する。本発明の
ポリアミド樹脂（Ａ）としては、ジアミンとジカルボン
酸との重縮合で得られるポリアミド樹脂、ラクタムの開
環重合で得られるポリアミド樹脂、ω−アミノカルボン
酸の自己重縮合で得られるポリアミド樹脂、またこれら
の共重合体ポリアミド樹脂、及びこれらのブレンド物が
挙げられる。
ポリアミド樹脂（Ａ）としては、ジアミンとジカルボン
酸との重縮合で得られるポリアミド樹脂、ラクタムの開
環重合で得られるポリアミド樹脂、ω−アミノカルボン
酸の自己重縮合で得られるポリアミド樹脂、またこれら
の共重合体ポリアミド樹脂、及びこれらのブレンド物が
挙げられる。
【００１１】具体的にはジアミンとジカルボン酸との重
縮合で得られるポリアミド樹脂としてはナイロン６６、
ナイロン６１０、ナイロン６１２、ナイロン４６、ナイ
ロン１２１２、ラクタムの開環重合で得られるポリアミ
ド樹脂としてはナイロン６、ナイロン１２が挙げられ、
ω−アミノカルボン酸の自己重縮合で得られるポリアミ
ド樹脂としてはナイロン１１、また共重合体ポリアミド
樹脂としてはナイロン６／６６、ナイロン６６／６１
０、ナイロン６６／６１２、ナイロン６６／６Ｔ（Ｔは
テレフタル酸成分）、ナイロン６６／６Ｉ（Ｉはイソフ
タル酸成分）、ナイロン６Ｔ／６Ｉ等が挙げられ、ブレ
ンド物からなるポリアミド樹脂としてはナイロン６／ナ
イロン６６、ナイロン６６／ナイロン６１２、ナイロン
６６／ナイロン６１０、ナイロン６６／ナイロン６Ｉ、
ナイロン６６／ナイロン６Ｔなどが挙げられる。
縮合で得られるポリアミド樹脂としてはナイロン６６、
ナイロン６１０、ナイロン６１２、ナイロン４６、ナイ
ロン１２１２、ラクタムの開環重合で得られるポリアミ
ド樹脂としてはナイロン６、ナイロン１２が挙げられ、
ω−アミノカルボン酸の自己重縮合で得られるポリアミ
ド樹脂としてはナイロン１１、また共重合体ポリアミド
樹脂としてはナイロン６／６６、ナイロン６６／６１
０、ナイロン６６／６１２、ナイロン６６／６Ｔ（Ｔは
テレフタル酸成分）、ナイロン６６／６Ｉ（Ｉはイソフ
タル酸成分）、ナイロン６Ｔ／６Ｉ等が挙げられ、ブレ
ンド物からなるポリアミド樹脂としてはナイロン６／ナ
イロン６６、ナイロン６６／ナイロン６１２、ナイロン
６６／ナイロン６１０、ナイロン６６／ナイロン６Ｉ、
ナイロン６６／ナイロン６Ｔなどが挙げられる。
【００１２】特に耐熱性、機械的特性の点でアジピン酸
とヘキサメチレンジアミンの等モル塩（以下、ＡＨ塩と
もいう）を重縮合して得られるナイロン６６、εカプロ
ラクタムを単独で重縮合して得られるナイロン６、ＡＨ
塩とεカプロラクタムを共重合して得られるナイロン６
／６６、イソフタル酸とヘキサメチレンジアミンの等モ
ル塩とＡＨ塩を共重合して得られるナイロン６６／６Ｉ
が好ましい。これらのポリアミド樹脂は溶融重合、界面
重合、溶液重合、塊状重合、固相重合、ベント式押出機
による溶融重合などの重合方法によって得られる。これ
らの方法には特に限定されない。
とヘキサメチレンジアミンの等モル塩（以下、ＡＨ塩と
もいう）を重縮合して得られるナイロン６６、εカプロ
ラクタムを単独で重縮合して得られるナイロン６、ＡＨ
塩とεカプロラクタムを共重合して得られるナイロン６
／６６、イソフタル酸とヘキサメチレンジアミンの等モ
ル塩とＡＨ塩を共重合して得られるナイロン６６／６Ｉ
が好ましい。これらのポリアミド樹脂は溶融重合、界面
重合、溶液重合、塊状重合、固相重合、ベント式押出機
による溶融重合などの重合方法によって得られる。これ
らの方法には特に限定されない。
【００１３】本発明の溶着用ガラス繊維強化ポリアミド
樹脂１００重量部中に於けるポリアミド樹脂（Ａ）の量
は、４０重量部〜９０重量部必要である。４０重量部未
満では溶着部強度が低下し、また９０重量部を超えると
機械的改良効果が失われる。好ましい配合量は、５５重
量部〜８５重量部である。本発明に用いるガラス繊維
（Ｂ）は通常ポリアミド樹脂に用いられるものであっ
て、特に制限はない。溶着用ガラス繊維強化ポリアミド
樹脂中のガラス繊維としては、重量平均繊維長さ（以下
「Ｌ」ともいい、測定繊維の累積長を測定繊維の累積重
量で割った値）が５μｍ以上、数平均繊維径（以下
「Ｄ」ともいい、測定繊維の累積径を測定繊維の累積本
数で割った値）が０．２μｍ以上のもので、ＬとＤの比
（以下「Ｌ／Ｄ」ともいう）が１以上のものである。特
に、重量平均繊維長さ１０〜５００μｍ、数平均繊維径
が５〜２５μｍの場合に溶着部強度が更に高くなる。ま
たガラス繊維長さは成形品の反り変形性や溶着時のバリ
の発生状態に影響するため、短い方が好ましいが、成形
品物性を考慮すると特に好ましいのは重量平均繊維長さ
２５０〜４５０μｍ、Ｌ／Ｄ１０〜４０の範囲のもので
ある。
樹脂１００重量部中に於けるポリアミド樹脂（Ａ）の量
は、４０重量部〜９０重量部必要である。４０重量部未
満では溶着部強度が低下し、また９０重量部を超えると
機械的改良効果が失われる。好ましい配合量は、５５重
量部〜８５重量部である。本発明に用いるガラス繊維
（Ｂ）は通常ポリアミド樹脂に用いられるものであっ
て、特に制限はない。溶着用ガラス繊維強化ポリアミド
樹脂中のガラス繊維としては、重量平均繊維長さ（以下
「Ｌ」ともいい、測定繊維の累積長を測定繊維の累積重
量で割った値）が５μｍ以上、数平均繊維径（以下
「Ｄ」ともいい、測定繊維の累積径を測定繊維の累積本
数で割った値）が０．２μｍ以上のもので、ＬとＤの比
（以下「Ｌ／Ｄ」ともいう）が１以上のものである。特
に、重量平均繊維長さ１０〜５００μｍ、数平均繊維径
が５〜２５μｍの場合に溶着部強度が更に高くなる。ま
たガラス繊維長さは成形品の反り変形性や溶着時のバリ
の発生状態に影響するため、短い方が好ましいが、成形
品物性を考慮すると特に好ましいのは重量平均繊維長さ
２５０〜４５０μｍ、Ｌ／Ｄ１０〜４０の範囲のもので
ある。
【００１４】ガラス繊維（Ｂ）の配合量は、溶着用ガラ
ス繊維強化ポリアミド樹脂１００重量部中、１０重量部
〜６０重量部必要である。１０重量部未満では機械的強
度への改良効果がなく、６０重量部を越えるとかえって
溶着部強度を低下させる。特に好ましい配合量は１５重
量部〜４５重量部である。本発明に於いてはポリアミド
樹脂（Ａ）とガラス繊維（Ｂ）から構成されたガラス繊
維強化ポリアミド樹脂の破壊靱性値が１５〜５０Ｋｇ／
ｍｍ3/2の範囲であることが必要である。
ス繊維強化ポリアミド樹脂１００重量部中、１０重量部
〜６０重量部必要である。１０重量部未満では機械的強
度への改良効果がなく、６０重量部を越えるとかえって
溶着部強度を低下させる。特に好ましい配合量は１５重
量部〜４５重量部である。本発明に於いてはポリアミド
樹脂（Ａ）とガラス繊維（Ｂ）から構成されたガラス繊
維強化ポリアミド樹脂の破壊靱性値が１５〜５０Ｋｇ／
ｍｍ3/2の範囲であることが必要である。
【００１５】ここでいう破壊靱性値とは、ガラス繊維強
化ポリアミド樹脂をＡＳＴＭ−Ｄ５０４５記載のコンパ
クトテンション形状テストピースに成形して低速変形可
能なインストロン型試験機を用いて測定し、得られるＫ
１ｃの値を破壊靱性値という（測定法後述）。Ｋ１ｃが
１５Ｋｇ／ｍｍ3/2未満では、高い溶着部強度が得られ
ず、またＫ１ｃが５０Ｋｇ／ｍｍ3/2を越えると改善効
果がほとんどなく逆に他の物性を損ない、生産性が困難
になるために好ましくない。好ましくはＫ１ｃが１８〜
３０Ｋｇ／ｍｍ3/2の範囲である。
化ポリアミド樹脂をＡＳＴＭ−Ｄ５０４５記載のコンパ
クトテンション形状テストピースに成形して低速変形可
能なインストロン型試験機を用いて測定し、得られるＫ
１ｃの値を破壊靱性値という（測定法後述）。Ｋ１ｃが
１５Ｋｇ／ｍｍ3/2未満では、高い溶着部強度が得られ
ず、またＫ１ｃが５０Ｋｇ／ｍｍ3/2を越えると改善効
果がほとんどなく逆に他の物性を損ない、生産性が困難
になるために好ましくない。好ましくはＫ１ｃが１８〜
３０Ｋｇ／ｍｍ3/2の範囲である。
【００１６】更に、本発明のガラス繊維強化ポリアミド
樹脂には、必要に応じて、耐熱剤であるヨウ化銅、臭化
第一銅、臭化第二銅、塩化第一銅、酢酸銅、プロピオン
酸銅、安息香酸銅、アジピン酸銅、テレフタル酸銅、イ
ソフタル酸銅等の銅化合物、キレート剤に配位した銅錯
塩銅等、耐熱剤改良剤としても作用するヨウ化カリウ
ム、臭化カリウム、塩化カリウム、塩化ナトリウムなど
のハロゲン化アルカリ、無機フィラー、リン化合物など
の酸化劣化防止剤、可塑剤、核剤、滑剤、離形剤、帯電
防止剤、顔料、染料等の着色剤などを本発明の目的を損
なわない範囲で添加することができる。
樹脂には、必要に応じて、耐熱剤であるヨウ化銅、臭化
第一銅、臭化第二銅、塩化第一銅、酢酸銅、プロピオン
酸銅、安息香酸銅、アジピン酸銅、テレフタル酸銅、イ
ソフタル酸銅等の銅化合物、キレート剤に配位した銅錯
塩銅等、耐熱剤改良剤としても作用するヨウ化カリウ
ム、臭化カリウム、塩化カリウム、塩化ナトリウムなど
のハロゲン化アルカリ、無機フィラー、リン化合物など
の酸化劣化防止剤、可塑剤、核剤、滑剤、離形剤、帯電
防止剤、顔料、染料等の着色剤などを本発明の目的を損
なわない範囲で添加することができる。
【００１７】本発明の破壊靱性値が高いガラス繊維強化
ポリアミド樹脂を得る方法は特に限定なく、あらかじめ
重合時に破壊靱性値を高めたポリアミド樹脂（Ａ）とガ
ラス繊維（Ｂ）を押出機を用いて同時に溶融混練して得
る方法、ガラス繊維強化ポリアミド樹脂ペレットを固相
重合して得る方法、ポリアミド（Ａ）の種類が異なるガ
ラス繊維強化ポリアミド樹脂ペレットを二種類以上ブレ
ンドして得る方法が挙げられるが、本発明で規定した破
壊靱性値範囲を維持する方法であればどのような方法で
もよい。
ポリアミド樹脂を得る方法は特に限定なく、あらかじめ
重合時に破壊靱性値を高めたポリアミド樹脂（Ａ）とガ
ラス繊維（Ｂ）を押出機を用いて同時に溶融混練して得
る方法、ガラス繊維強化ポリアミド樹脂ペレットを固相
重合して得る方法、ポリアミド（Ａ）の種類が異なるガ
ラス繊維強化ポリアミド樹脂ペレットを二種類以上ブレ
ンドして得る方法が挙げられるが、本発明で規定した破
壊靱性値範囲を維持する方法であればどのような方法で
もよい。
【００１８】本発明のガラス繊維強化ポリアミド樹脂
は、射出成形、押出し成形、ブロー成形などの公知の成
形方法によって各種成形品に成形される。特に本発明の
ガラス繊維強化ポリアミド樹脂から得られた複数の成形
品を振動溶着、超音波溶着等の溶着法で溶着して一体化
した部品、例えばインテークマニホールド、サージタン
ク、オイルタンク、キャニスター、各種シリンダー等の
自動車アンダー部品は溶着部の溶着部強度が高く、非常
に信頼性の高い部品となる。
は、射出成形、押出し成形、ブロー成形などの公知の成
形方法によって各種成形品に成形される。特に本発明の
ガラス繊維強化ポリアミド樹脂から得られた複数の成形
品を振動溶着、超音波溶着等の溶着法で溶着して一体化
した部品、例えばインテークマニホールド、サージタン
ク、オイルタンク、キャニスター、各種シリンダー等の
自動車アンダー部品は溶着部の溶着部強度が高く、非常
に信頼性の高い部品となる。
【００１９】
【発明の実施の形態】以下に、実施例、比較例により本
発明を更に詳細に説明するが、本発明はこれに限定され
るものでない。なお、測定方法は次の通りである。 （１）破壊靱性値（Ｋ１ｃ）：射出成形機（東芝機械社
製：ＩＳ１５０Ｅ）を用い、シリンダー温度２９０℃、
金型温度８０℃で、長さ１１４ｍｍ×幅３３ｍｍ×厚み
１０ｍｍの平板を成形し、この平板からＡＳＴＭ−Ｄ５
０４５規格に記載のコンパクトテンション形状に切削し
て図２に示すテストピースを得た。このテストピースは
５ｍｍ径の孔２ケをもち、その孔の中心間隔は１１ｍｍ
である。得られたテストピースをＡＳＴＭ−Ｄ５０４５
規格に従い、インストロン型試験機（東洋ボールドウィ
ン社製：テンシロンＵＴＭ）を用いて上記２ケの孔間に
治具をさしこみ、くさび型の切れ込みを開くように引張
り、得られるＫ１ｃの値を破壊靱性値とした。
発明を更に詳細に説明するが、本発明はこれに限定され
るものでない。なお、測定方法は次の通りである。 （１）破壊靱性値（Ｋ１ｃ）：射出成形機（東芝機械社
製：ＩＳ１５０Ｅ）を用い、シリンダー温度２９０℃、
金型温度８０℃で、長さ１１４ｍｍ×幅３３ｍｍ×厚み
１０ｍｍの平板を成形し、この平板からＡＳＴＭ−Ｄ５
０４５規格に記載のコンパクトテンション形状に切削し
て図２に示すテストピースを得た。このテストピースは
５ｍｍ径の孔２ケをもち、その孔の中心間隔は１１ｍｍ
である。得られたテストピースをＡＳＴＭ−Ｄ５０４５
規格に従い、インストロン型試験機（東洋ボールドウィ
ン社製：テンシロンＵＴＭ）を用いて上記２ケの孔間に
治具をさしこみ、くさび型の切れ込みを開くように引張
り、得られるＫ１ｃの値を破壊靱性値とした。
【００２０】（２）溶着部強度：射出成形機（東芝機械
社製：ＩＳ１５０Ｅ）を用い、シリンダー温度２９０
℃、金型温度８０℃で、長さ１１４ｍｍ×幅３３ｍｍ×
厚み３ｍｍと長さ１１４ｍｍ×幅３３ｍｍ×厚み１０ｍ
ｍの厚みの異なる２種の平板を成形した。得られた平板
を振動溶着機（ブランソン社製：ＶＩＢＲＡＴＩＯＮー
ＷＥＬＤＥＲ，Ｍｏｄｅｌ２８００）を用いて、周波数
２４０Ｈｚ、圧力６．４ＭＰａ、振幅１．７ｍｍ、溶け
代２ｍｍの条件下で図３に示す様に平板の厚み方向（ａ
方向）に振動溶着加工して溶着部（ｂ）を有する平板を
得た。
社製：ＩＳ１５０Ｅ）を用い、シリンダー温度２９０
℃、金型温度８０℃で、長さ１１４ｍｍ×幅３３ｍｍ×
厚み３ｍｍと長さ１１４ｍｍ×幅３３ｍｍ×厚み１０ｍ
ｍの厚みの異なる２種の平板を成形した。得られた平板
を振動溶着機（ブランソン社製：ＶＩＢＲＡＴＩＯＮー
ＷＥＬＤＥＲ，Ｍｏｄｅｌ２８００）を用いて、周波数
２４０Ｈｚ、圧力６．４ＭＰａ、振幅１．７ｍｍ、溶け
代２ｍｍの条件下で図３に示す様に平板の厚み方向（ａ
方向）に振動溶着加工して溶着部（ｂ）を有する平板を
得た。
【００２１】得られた平板を長さ方向に５ｍｍ間隔で切
り出し、図４に示す試験片（長さ６４ｍｍ、溶着部断面
積１５ｍｍ2 ）を得た後、つかみ間隔３０ｍｍ、引張り
速度５ｍｍ／ｓｅｃで引張り試験を実施し、破断時の引
張り強度を求め溶着部強度とした。 （３）一般部引張り強度：ＡＳＴＭ−Ｄ６３８に準じて
測定した。すなわち、ダンベル型のテストピースを作成
し、つかみ間隔１１４ｍｍ、引張り速度５ｍｍ／ｓｅｃ
で引張り試験を実施し、破断時の引張り強度を求めた。
り出し、図４に示す試験片（長さ６４ｍｍ、溶着部断面
積１５ｍｍ2 ）を得た後、つかみ間隔３０ｍｍ、引張り
速度５ｍｍ／ｓｅｃで引張り試験を実施し、破断時の引
張り強度を求め溶着部強度とした。 （３）一般部引張り強度：ＡＳＴＭ−Ｄ６３８に準じて
測定した。すなわち、ダンベル型のテストピースを作成
し、つかみ間隔１１４ｍｍ、引張り速度５ｍｍ／ｓｅｃ
で引張り試験を実施し、破断時の引張り強度を求めた。
【００２２】（４）ガラス繊維の重量平均繊維長さと数
平均繊維径：溶着用ガラス繊維強化ポリアミド樹脂を蟻
酸中で、ポリアミドを溶解し、ガラスを沈殿させる。得
られた沈殿物を光学顕微鏡下で観察し、無作為に選んだ
３００〜１０００本のガラス繊維の長さ及び直径を旭化
成工業（株）製画像解析装置ＩＰ−１０００を用いて重
量平均繊維長さ及び数平均繊維径を求めた。
平均繊維径：溶着用ガラス繊維強化ポリアミド樹脂を蟻
酸中で、ポリアミドを溶解し、ガラスを沈殿させる。得
られた沈殿物を光学顕微鏡下で観察し、無作為に選んだ
３００〜１０００本のガラス繊維の長さ及び直径を旭化
成工業（株）製画像解析装置ＩＰ−１０００を用いて重
量平均繊維長さ及び数平均繊維径を求めた。
【００２３】
【実施例１】４００リットルのオートクレーブ中に４０
％ＡＨ塩（アジピン酸／ヘキサメチレンジアミンの等モ
ル塩）水溶液を仕込み、１．８ＭＰａ加圧下で加熱溶融
重合を行い、冷却固化、造粒してポリアミド樹脂ペレッ
トを得た。得られた該ペレット１００重量部に対してガ
ラス繊維（旭ファイバーグラス製ＪＡＦＴ２Ａ）５０重
量部とを２９０℃の温度で２軸押出機（東芝機械社製Ｔ
ＥＭ３５）を用いて溶融混練してガラス繊維濃度３３重
量％の強化ポリアミド樹脂ペレットを得た。得られた該
ペレットを窒素雰囲気下、１８０℃で固相重合を行いガ
ラス繊維強化ポリアミド樹脂ペレットを得た。得られた
ペレットの諸特性を測定し、その結果を表１に示す。
％ＡＨ塩（アジピン酸／ヘキサメチレンジアミンの等モ
ル塩）水溶液を仕込み、１．８ＭＰａ加圧下で加熱溶融
重合を行い、冷却固化、造粒してポリアミド樹脂ペレッ
トを得た。得られた該ペレット１００重量部に対してガ
ラス繊維（旭ファイバーグラス製ＪＡＦＴ２Ａ）５０重
量部とを２９０℃の温度で２軸押出機（東芝機械社製Ｔ
ＥＭ３５）を用いて溶融混練してガラス繊維濃度３３重
量％の強化ポリアミド樹脂ペレットを得た。得られた該
ペレットを窒素雰囲気下、１８０℃で固相重合を行いガ
ラス繊維強化ポリアミド樹脂ペレットを得た。得られた
ペレットの諸特性を測定し、その結果を表１に示す。
【００２４】
【実施例２】４００リットルのオートクレーブ中に表１
の成分組成になる様に、４０％ＡＨ塩（アジピン酸／ヘ
キサメチレンジアミンの等モル塩）水溶液、εーカプロ
ラクタムを仕込み、共重合ポリアミド樹脂ペレットを得
た。得られた該樹脂ペレットを用いて実施例１と同じ方
法でガラス繊維強化ポリアミド樹脂ペレットを得た。得
られた該樹脂ペレットを窒素雰囲気下、１８０℃で固相
重合を行いガラス繊維強化ポリアミド樹脂ペレットを得
た。得られた樹脂ペレットの諸特性を測定し、その結果
を表１に示す。
の成分組成になる様に、４０％ＡＨ塩（アジピン酸／ヘ
キサメチレンジアミンの等モル塩）水溶液、εーカプロ
ラクタムを仕込み、共重合ポリアミド樹脂ペレットを得
た。得られた該樹脂ペレットを用いて実施例１と同じ方
法でガラス繊維強化ポリアミド樹脂ペレットを得た。得
られた該樹脂ペレットを窒素雰囲気下、１８０℃で固相
重合を行いガラス繊維強化ポリアミド樹脂ペレットを得
た。得られた樹脂ペレットの諸特性を測定し、その結果
を表１に示す。
【００２５】
【実施例３】εーカプロラクタムに代えて４０％６Ｉ塩
（イソフタル酸／ヘキサメチレンジミン等モル塩）水溶
液を用いた以外は実施例２と同じ方法で重合を行い、共
重合ポリアミド樹脂ペレットを得た。得られた該樹脂ペ
レットを用いて実施例１と同じ方法でガラス繊維強化ポ
リアミド樹脂ペレットを得た。得られた樹脂ペレットの
諸特性を測定し、その結果を表１に示す。
（イソフタル酸／ヘキサメチレンジミン等モル塩）水溶
液を用いた以外は実施例２と同じ方法で重合を行い、共
重合ポリアミド樹脂ペレットを得た。得られた該樹脂ペ
レットを用いて実施例１と同じ方法でガラス繊維強化ポ
リアミド樹脂ペレットを得た。得られた樹脂ペレットの
諸特性を測定し、その結果を表１に示す。
【００２６】
【実施例４】実施例３の組成物を窒素雰囲気下、１８０
℃で固相重合を行いガラス繊維強化ポリアミド樹脂ペレ
ットを得た。得られた樹脂ペレットの諸特性を測定し、
その結果を表１に示す。
℃で固相重合を行いガラス繊維強化ポリアミド樹脂ペレ
ットを得た。得られた樹脂ペレットの諸特性を測定し、
その結果を表１に示す。
【００２７】
【比較例１】表１に示す破壊靱性値になるように重合し
た以外は実施例１と同じ方法で行い、樹脂ペレットの諸
特性を測定した。その結果を表１に示す。
た以外は実施例１と同じ方法で行い、樹脂ペレットの諸
特性を測定した。その結果を表１に示す。
【００２８】
【比較例２】表１に示す破壊靱性値になるように重合し
た以外は実施例３と同じ方法で行い、樹脂ペレットの諸
特性を測定した。その結果を表１に示す。
た以外は実施例３と同じ方法で行い、樹脂ペレットの諸
特性を測定した。その結果を表１に示す。
【００２９】
【表１】
【００３０】
【発明の効果】本発明によれば、ガラス繊維強化ポリア
ミド樹脂ペレットの破壊靱性値を１５〜５０Ｋｇ／ｍｍ
3/2に高めることにより、樹脂本来の性質を損なうこと
なく、従来品に比べほぼ倍の溶着部強度をもつガラス繊
維強化ポリアミド樹脂成形品が提供される。
ミド樹脂ペレットの破壊靱性値を１５〜５０Ｋｇ／ｍｍ
3/2に高めることにより、樹脂本来の性質を損なうこと
なく、従来品に比べほぼ倍の溶着部強度をもつガラス繊
維強化ポリアミド樹脂成形品が提供される。
【図１】ガラス繊維強化ポリアミド樹脂の破壊靱性値と
溶着部強度と一般部引張り強度の関係を示す図である。
溶着部強度と一般部引張り強度の関係を示す図である。
【図２】破壊靱性値の測定に用いるテストピース形状を
示す概略図である。
示す概略図である。
【図３】溶着部強度を測定するため厚みの異なる平板を
振動溶着した概略図である。
振動溶着した概略図である。
【図４】振動溶着後の平板を長さ方向に５ｍｍ間隔で切
り出したテストピースの概略図である。
り出したテストピースの概略図である。
ａ 平板の厚み方向 ｂ 溶着部
Claims (3)
- 【請求項１】 下記条件を満足する（Ａ）ポリアミド樹
脂と（Ｂ）ガラス繊維からなるガラス繊維強化ポリアミ
ド樹脂であって、該ガラス繊維強化ポリアミド樹脂の破
壊靱性値が１５〜５０Ｋｇ／ｍｍ3/2であることを特徴
とする溶着用ガラス繊維強化ポリアミド樹脂。 但し、 （Ａ）＋（Ｂ）＝１００重量部 ４０重量部≦（Ａ）≦９０重量部 １０重量部≦（Ｂ）≦６０重量部 - 【請求項２】（Ｂ）ガラス繊維が、数平均繊維径５〜２
５μｍ、重量平均繊維長さ２５０〜４５０μｍであるこ
とを特徴とする請求項１記載の溶着用ガラス繊維強化ポ
リアミド樹脂。 - 【請求項３】請求項１または２記載の溶着用ガラス繊維
強化ポリアミド樹脂からなる成形品であって、少なくと
も２個の成形品が溶着されてなる中空体成形品。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP14137097A JPH10330613A (ja) | 1997-05-30 | 1997-05-30 | 溶着用ガラス繊維強化ポリアミド樹脂 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP14137097A JPH10330613A (ja) | 1997-05-30 | 1997-05-30 | 溶着用ガラス繊維強化ポリアミド樹脂 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH10330613A true JPH10330613A (ja) | 1998-12-15 |
Family
ID=15290420
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP14137097A Pending JPH10330613A (ja) | 1997-05-30 | 1997-05-30 | 溶着用ガラス繊維強化ポリアミド樹脂 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH10330613A (ja) |
Cited By (8)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN100387654C (zh) * | 2005-03-24 | 2008-05-14 | 上海赛璐化工股份有限公司 | 高强度、耐磨耗聚酰胺1012的制备方法 |
| CN100412134C (zh) * | 2005-09-12 | 2008-08-20 | 上海汽车股份有限公司 | 双树脂塑料皮带轮及其制造方法 |
| CN100412135C (zh) * | 2005-09-12 | 2008-08-20 | 上海汽车股份有限公司 | 热塑性塑料皮带轮材料及其制造方法 |
| CN103289386A (zh) * | 2013-05-09 | 2013-09-11 | 东莞市意普万尼龙科技股份有限公司 | 一种汽车发动机罩盖专用尼龙66组合物及其制备方法 |
| JP2015045018A (ja) * | 2014-10-28 | 2015-03-12 | 旭化成ケミカルズ株式会社 | ポリアミド組成物及びポリアミド組成物からなる成形体 |
| CN113943435A (zh) * | 2021-08-24 | 2022-01-18 | 广东思汗新材料有限公司 | 一种阻燃低翘曲耐焊锡尼龙玻纤增强复合材料 |
| CN114456586A (zh) * | 2022-01-26 | 2022-05-10 | 江苏金发科技新材料有限公司 | 一种无浮纤高焊接强度增强尼龙复合材料及其制备方法和应用 |
| CN115926442A (zh) * | 2022-10-25 | 2023-04-07 | 汉特工程塑料（浙江）有限公司 | 一种绿色环保可焊接的耐水解尼龙复合材料及其制备方法 |
-
1997
- 1997-05-30 JP JP14137097A patent/JPH10330613A/ja active Pending
Cited By (9)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN100387654C (zh) * | 2005-03-24 | 2008-05-14 | 上海赛璐化工股份有限公司 | 高强度、耐磨耗聚酰胺1012的制备方法 |
| CN100412134C (zh) * | 2005-09-12 | 2008-08-20 | 上海汽车股份有限公司 | 双树脂塑料皮带轮及其制造方法 |
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| CN103289386A (zh) * | 2013-05-09 | 2013-09-11 | 东莞市意普万尼龙科技股份有限公司 | 一种汽车发动机罩盖专用尼龙66组合物及其制备方法 |
| JP2015045018A (ja) * | 2014-10-28 | 2015-03-12 | 旭化成ケミカルズ株式会社 | ポリアミド組成物及びポリアミド組成物からなる成形体 |
| CN113943435A (zh) * | 2021-08-24 | 2022-01-18 | 广东思汗新材料有限公司 | 一种阻燃低翘曲耐焊锡尼龙玻纤增强复合材料 |
| CN113943435B (zh) * | 2021-08-24 | 2023-07-04 | 广东思汗新材料有限公司 | 一种阻燃低翘曲耐焊锡尼龙玻纤增强复合材料 |
| CN114456586A (zh) * | 2022-01-26 | 2022-05-10 | 江苏金发科技新材料有限公司 | 一种无浮纤高焊接强度增强尼龙复合材料及其制备方法和应用 |
| CN115926442A (zh) * | 2022-10-25 | 2023-04-07 | 汉特工程塑料（浙江）有限公司 | 一种绿色环保可焊接的耐水解尼龙复合材料及其制备方法 |
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