JPH10325383A - 混合気開閉弁用電磁コイルの決定方法 - Google Patents
混合気開閉弁用電磁コイルの決定方法Info
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- JPH10325383A JPH10325383A JP9134163A JP13416397A JPH10325383A JP H10325383 A JPH10325383 A JP H10325383A JP 9134163 A JP9134163 A JP 9134163A JP 13416397 A JP13416397 A JP 13416397A JP H10325383 A JPH10325383 A JP H10325383A
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- F02M51/06—Injectors peculiar thereto with means directly operating the valve needle
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- F02M69/00—Low-pressure fuel-injection apparatus ; Apparatus with both continuous and intermittent injection; Apparatus injecting different types of fuel
- F02M69/08—Low-pressure fuel-injection apparatus ; Apparatus with both continuous and intermittent injection; Apparatus injecting different types of fuel characterised by the fuel being carried by compressed air into main stream of combustion-air
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- F02M69/00—Low-pressure fuel-injection apparatus ; Apparatus with both continuous and intermittent injection; Apparatus injecting different types of fuel
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 混合気開閉弁を小型化するとともに、電磁コ
イルの消費電力を低減すること。 【解決手段】 電磁コイル７３の磁力によりコア８３を
移動させ、このコアを介して弁軸８１を移動させて弁を
開き、内燃機関の燃焼室に燃料Ｇと圧縮空気Ａとの混合
気Ｍを供給するようにした混合気開閉弁において、電磁
コイルの磁力による軸力をＦｍ、混合気開閉弁に混合気
を供給しない状態で弁開閉させるときに必要な力をＦ
ｖ、圧縮空気が混合気開閉弁を開けようとする力をｆａ
としたときに、Ｆｍ≧Ｆｖ−ｆａの関係で電磁コイルの
磁力を決めるようにした混合気開閉弁用電磁コイルの決
定方法。
イルの消費電力を低減すること。 【解決手段】 電磁コイル７３の磁力によりコア８３を
移動させ、このコアを介して弁軸８１を移動させて弁を
開き、内燃機関の燃焼室に燃料Ｇと圧縮空気Ａとの混合
気Ｍを供給するようにした混合気開閉弁において、電磁
コイルの磁力による軸力をＦｍ、混合気開閉弁に混合気
を供給しない状態で弁開閉させるときに必要な力をＦ
ｖ、圧縮空気が混合気開閉弁を開けようとする力をｆａ
としたときに、Ｆｍ≧Ｆｖ−ｆａの関係で電磁コイルの
磁力を決めるようにした混合気開閉弁用電磁コイルの決
定方法。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、内燃機関の燃焼室
に燃料と圧縮空気との混合気を供給するようにした混合
気開閉弁における、電磁コイルの決定方法に関する。
に燃料と圧縮空気との混合気を供給するようにした混合
気開閉弁における、電磁コイルの決定方法に関する。
【０００２】
【従来の技術】混合気開閉弁は、燃焼室に燃料と圧縮空
気との混合気を断続的に噴射させる弁であり、２サイク
ルエンジン等に取付けるものである。この種の混合気開
閉弁として、例えば、特開平５−２５６２３０号公報
「燃料とガスの混合装置」がある。上記装置は、その公
報の図１〜図３によれば、コイル巻線８０（番号は公報
に記載されたものを引用した。以下同じ。）の磁力によ
り電機子１１０を移動させ、この電機子１１０を介して
ポペット弁１４０を移動させて球形弁１５０を開き、エ
ンジン本体２０の燃焼シリンダ３２に燃料と圧縮空気と
の混合気を供給するようにした電磁ソレノイド組立体４
０である。
気との混合気を断続的に噴射させる弁であり、２サイク
ルエンジン等に取付けるものである。この種の混合気開
閉弁として、例えば、特開平５−２５６２３０号公報
「燃料とガスの混合装置」がある。上記装置は、その公
報の図１〜図３によれば、コイル巻線８０（番号は公報
に記載されたものを引用した。以下同じ。）の磁力によ
り電機子１１０を移動させ、この電機子１１０を介して
ポペット弁１４０を移動させて球形弁１５０を開き、エ
ンジン本体２０の燃焼シリンダ３２に燃料と圧縮空気と
の混合気を供給するようにした電磁ソレノイド組立体４
０である。
【０００３】詳しくは、電機子１１０（コアに相当）と
ポペット弁１４０の上端とは、一体であり、コイル巻線
８０の非励磁状態においては、電機子１１０がコイルス
プリング１２０の弾発力で持上げられるので、球形弁１
５０は閉じる。コイル巻線８０を励磁させると、その磁
力で電機子１１０がコイルスプリング１２０の弾発力に
抗して押し下げられるので、球形弁１５０は開く。
ポペット弁１４０の上端とは、一体であり、コイル巻線
８０の非励磁状態においては、電機子１１０がコイルス
プリング１２０の弾発力で持上げられるので、球形弁１
５０は閉じる。コイル巻線８０を励磁させると、その磁
力で電機子１１０がコイルスプリング１２０の弾発力に
抗して押し下げられるので、球形弁１５０は開く。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】ところで、このような
電磁ソレノイド組立体４０は、単品で（混合気を供給し
ない状態で）、コイル巻線８０の磁力だけで球形弁１５
０が開くように設計する。すなわち、電磁ソレノイド組
立体４０の混合気入口が大気圧の状態で、所定の弁リフ
ト量が得られるように設計する。そして、単品検査した
ものをエンジン本体２０に取付けることになる。一般に
単品検査では、エンジン本体２０に混合気を供給しない
状態で、コイル巻線８０を励磁させて弁の開閉作動が適
正であるかを検査する。
電磁ソレノイド組立体４０は、単品で（混合気を供給し
ない状態で）、コイル巻線８０の磁力だけで球形弁１５
０が開くように設計する。すなわち、電磁ソレノイド組
立体４０の混合気入口が大気圧の状態で、所定の弁リフ
ト量が得られるように設計する。そして、単品検査した
ものをエンジン本体２０に取付けることになる。一般に
単品検査では、エンジン本体２０に混合気を供給しない
状態で、コイル巻線８０を励磁させて弁の開閉作動が適
正であるかを検査する。
【０００５】近年、２サイクルエンジンの高出力化に対
応するために、噴射量を増す傾向にあり、その要求を満
たすためにポペット弁１４０の径を大きくし、リフト量
（開閉ストローク）を増加するようにしている。具体的
には、前記電磁ソレノイド組立体４０の出力を倍増させ
なければならず、コイル巻線８０が大きくなる。すなわ
ち、単品検査を前提とした従来の手法では、電磁ソレノ
イド組立体４０がますます大きくなり、消費電力が増加
するという不具合は避けられない。
応するために、噴射量を増す傾向にあり、その要求を満
たすためにポペット弁１４０の径を大きくし、リフト量
（開閉ストローク）を増加するようにしている。具体的
には、前記電磁ソレノイド組立体４０の出力を倍増させ
なければならず、コイル巻線８０が大きくなる。すなわ
ち、単品検査を前提とした従来の手法では、電磁ソレノ
イド組立体４０がますます大きくなり、消費電力が増加
するという不具合は避けられない。
【０００６】そこで本発明の目的は、混合気開閉弁を小
型化するとともに、電磁コイルの消費電力を低減するこ
とにある。
型化するとともに、電磁コイルの消費電力を低減するこ
とにある。
【０００７】
【課題を解決するための手段】本発明者らは、内燃機関
の燃焼室に燃料と圧縮空気との混合気を供給するように
した混合気開閉弁に要求される特性を詳しく研究して、
混合気開閉弁を開けるのに、圧縮空気の圧力を補助動力
として利用することを創案した。
の燃焼室に燃料と圧縮空気との混合気を供給するように
した混合気開閉弁に要求される特性を詳しく研究して、
混合気開閉弁を開けるのに、圧縮空気の圧力を補助動力
として利用することを創案した。
【０００８】具体的には、電磁コイルの磁力によりコア
を移動させ、このコアを介して弁軸を移動させて弁を開
き、内燃機関の燃焼室に燃料と圧縮空気との混合気を供
給するようにした混合気開閉弁において、電磁コイルの
磁力による軸力をＦｍ、混合気開閉弁に混合気を供給し
ない状態で弁開閉させるときに必要な力をＦｖ、圧縮空
気が混合気開閉弁を開けようとする力をｆａとしたとき
に、Ｆｍ≧Ｆｖ−ｆａの関係で電磁コイルの磁力を決め
ることを特徴とした混合気開閉弁用電磁コイルの決定方
法である。
を移動させ、このコアを介して弁軸を移動させて弁を開
き、内燃機関の燃焼室に燃料と圧縮空気との混合気を供
給するようにした混合気開閉弁において、電磁コイルの
磁力による軸力をＦｍ、混合気開閉弁に混合気を供給し
ない状態で弁開閉させるときに必要な力をＦｖ、圧縮空
気が混合気開閉弁を開けようとする力をｆａとしたとき
に、Ｆｍ≧Ｆｖ−ｆａの関係で電磁コイルの磁力を決め
ることを特徴とした混合気開閉弁用電磁コイルの決定方
法である。
【０００９】混合気開閉弁を開ける（コアを弁開方向に
移動させる）のに、圧縮空気の圧力を補助動力として利
用するので、電磁コイルの磁力は小さくてすむ。磁力が
小さいので、電磁コイルを小型にすることができ、この
ため、混合気開閉弁の全体を小型化かつ軽量化できる。
また、電磁コイルの消費電力を低減することができるの
で、小容量のバッテリですむとともに、電磁コイルを駆
動制御する駆動回路や配線（電力供給系統）も小容量の
ものですみ、安価にできる。さらに、従来と同一磁力の
電磁コイルであれば、補助動力を付加した分だけ駆動力
が増すので、混合気開閉弁の開口面積を増して吐出量を
増大させることができる。
移動させる）のに、圧縮空気の圧力を補助動力として利
用するので、電磁コイルの磁力は小さくてすむ。磁力が
小さいので、電磁コイルを小型にすることができ、この
ため、混合気開閉弁の全体を小型化かつ軽量化できる。
また、電磁コイルの消費電力を低減することができるの
で、小容量のバッテリですむとともに、電磁コイルを駆
動制御する駆動回路や配線（電力供給系統）も小容量の
ものですみ、安価にできる。さらに、従来と同一磁力の
電磁コイルであれば、補助動力を付加した分だけ駆動力
が増すので、混合気開閉弁の開口面積を増して吐出量を
増大させることができる。
【００１０】
【発明の実施の形態】本発明の実施の形態を添付図面に
基づいて以下に説明する。なお、図面は符号の向きに見
るものとする。図１は本発明に係る副燃焼室付き内燃機
関のフローシートである。内燃機関１は、副燃焼室付き
燃料噴射式内燃機関であり、例えば図示せぬスクータ型
自動二輪車に搭載される２サイクル内燃機関であって、
主にクランクケース２とシリンダブロック３とシリンダ
ヘッド４と、クランクシャフト５と、コネクティングロ
ッド６と、ピストン７とからなる。そして、内燃機関１
は、主燃焼室８に副燃焼室９を連通して設け、この副燃
焼室９に混合気開閉弁７０を取付け、この混合気開閉弁
７０の上方の蓄圧室２１に主燃料噴射弁（主インジェク
タ）３１を取付け、さらに、副燃焼用空気系統１０、圧
縮空気系統２０、燃料系統３０及び潤滑油系統４０を接
続したものである。
基づいて以下に説明する。なお、図面は符号の向きに見
るものとする。図１は本発明に係る副燃焼室付き内燃機
関のフローシートである。内燃機関１は、副燃焼室付き
燃料噴射式内燃機関であり、例えば図示せぬスクータ型
自動二輪車に搭載される２サイクル内燃機関であって、
主にクランクケース２とシリンダブロック３とシリンダ
ヘッド４と、クランクシャフト５と、コネクティングロ
ッド６と、ピストン７とからなる。そして、内燃機関１
は、主燃焼室８に副燃焼室９を連通して設け、この副燃
焼室９に混合気開閉弁７０を取付け、この混合気開閉弁
７０の上方の蓄圧室２１に主燃料噴射弁（主インジェク
タ）３１を取付け、さらに、副燃焼用空気系統１０、圧
縮空気系統２０、燃料系統３０及び潤滑油系統４０を接
続したものである。
【００１１】副燃焼用空気系統１０は、クランクケース
２内部のクランク室１１に給気通路１２を介してエアク
リーナ１３を接続し、給気通路１２に上流側から下流側
へスロットル弁１４、副燃料噴射弁（副インジェクタ）
１５、リード弁１６の順に取付けたものである。ピスト
ン７が上昇移動することによりクランク室１１を負圧に
すると、空気をエアクリーナ１３から給気通路１２へ吸
入し、リード弁１６を介してクランク室１１に供給する
ことができる。なお、副燃料噴射弁１５は内燃機関１の
始動時や、潤滑を必要としたときに、燃料を噴射する。
２内部のクランク室１１に給気通路１２を介してエアク
リーナ１３を接続し、給気通路１２に上流側から下流側
へスロットル弁１４、副燃料噴射弁（副インジェクタ）
１５、リード弁１６の順に取付けたものである。ピスト
ン７が上昇移動することによりクランク室１１を負圧に
すると、空気をエアクリーナ１３から給気通路１２へ吸
入し、リード弁１６を介してクランク室１１に供給する
ことができる。なお、副燃料噴射弁１５は内燃機関１の
始動時や、潤滑を必要としたときに、燃料を噴射する。
【００１２】圧縮空気系統２０は、蓄圧室２１に空気管
２２を介してサージングタンク２３を接続し、このサー
ジングタンク２３に吐出空気管２４、空気ポンプ２５、
吸入空気管２６を介してエアクリーナ１３を接続したも
のである。クランクシャフト５が回転することにより、
空気ポンプ２５が駆動してエアクリーナ１３内の空気を
圧縮し、この圧縮空気をサージングタンク２３に供給
し、さらに、このサージングタンク２３から蓄圧室２１
へ供給することができる。図中、２７はサージングタン
ク２３及び吐出空気管２４の圧縮空気を所定圧力に保持
する空気調圧弁である。２８は空気戻り管、２９は遮断
弁である。
２２を介してサージングタンク２３を接続し、このサー
ジングタンク２３に吐出空気管２４、空気ポンプ２５、
吸入空気管２６を介してエアクリーナ１３を接続したも
のである。クランクシャフト５が回転することにより、
空気ポンプ２５が駆動してエアクリーナ１３内の空気を
圧縮し、この圧縮空気をサージングタンク２３に供給
し、さらに、このサージングタンク２３から蓄圧室２１
へ供給することができる。図中、２７はサージングタン
ク２３及び吐出空気管２４の圧縮空気を所定圧力に保持
する空気調圧弁である。２８は空気戻り管、２９は遮断
弁である。
【００１３】燃料系統３０は、主燃料噴射弁３１及び前
記副燃料噴射弁１５に吐出燃料管３２、燃料ポンプ３
３、吸入燃料管３４を介して燃料タンク３５を接続した
ものである。クランクシャフト５が回転することによ
り、燃料ポンプ３３が駆動して燃料タンク３５の燃料を
主・副燃料噴射弁３１，１５に供給することができる。
図中、３６は吐出燃料管３２の燃料を所定圧力に保持す
る燃料調圧弁、３７は燃料戻り管である。
記副燃料噴射弁１５に吐出燃料管３２、燃料ポンプ３
３、吸入燃料管３４を介して燃料タンク３５を接続した
ものである。クランクシャフト５が回転することによ
り、燃料ポンプ３３が駆動して燃料タンク３５の燃料を
主・副燃料噴射弁３１，１５に供給することができる。
図中、３６は吐出燃料管３２の燃料を所定圧力に保持す
る燃料調圧弁、３７は燃料戻り管である。
【００１４】潤滑油系統４０は、潤滑油タンク４１に潤
滑油管４２、潤滑油ポンプ４３、潤滑油制御弁４４、潤
滑油供給管４５を介して内燃機関１の摺動部分を接続し
たものである。クランクシャフト５が回転することによ
り、潤滑油ポンプ４３が駆動して、潤滑油制御弁４４で
設定した流量の潤滑油を潤滑油タンク４１から内燃機関
１の摺動部分へ供給することができる。図中、４６は潤
滑油戻り管である。
滑油管４２、潤滑油ポンプ４３、潤滑油制御弁４４、潤
滑油供給管４５を介して内燃機関１の摺動部分を接続し
たものである。クランクシャフト５が回転することによ
り、潤滑油ポンプ４３が駆動して、潤滑油制御弁４４で
設定した流量の潤滑油を潤滑油タンク４１から内燃機関
１の摺動部分へ供給することができる。図中、４６は潤
滑油戻り管である。
【００１５】また、５１は主燃焼室８ための主点火プラ
グ、５２は副燃焼室９のための副点火プラグ、５３，５
４は点火コイル、５５はバッテリ、５６は制御回路ユニ
ット、Ｎｅはクランクシャフト用回転数センサ、Ａｃは
クランク角度センサ、Ｔｈはスロットル開度センサ、Ｔ
ａは大気温度センサ、Ｐｂはスロットル弁二次側吸気圧
力センサ、Ｔｗは内燃機関用冷却水温度センサである。
グ、５２は副燃焼室９のための副点火プラグ、５３，５
４は点火コイル、５５はバッテリ、５６は制御回路ユニ
ット、Ｎｅはクランクシャフト用回転数センサ、Ａｃは
クランク角度センサ、Ｔｈはスロットル開度センサ、Ｔ
ａは大気温度センサ、Ｐｂはスロットル弁二次側吸気圧
力センサ、Ｔｗは内燃機関用冷却水温度センサである。
【００１６】図２は本発明に係る内燃機関の主・副燃焼
室回りの要部断面図である。なお、説明の便宜上、内燃
機関１の向きを図上下方向として表した（符号の向きを
図上下方向とした。）。内燃機関１は、シリンダブロッ
ク３のシリンダ３ａの上部に、図示せぬ排気ポートとは
反対側にオフセットした主燃焼室８を設け、この主燃焼
室８に副燃焼室９を連通して設けるようにするべく、副
燃焼室９をシリンダヘッド４に設け、さらに、副燃焼室
９の端部に燃料と圧縮空気との混合気を噴射する混合気
開閉弁７０及び副点火プラグ５２を取付け、混合気開閉
弁７０の上方の蓄圧室２１に主燃料噴射弁３１を取付け
たものである。主燃焼室８のための主点火プラグ５１
は、シリンダヘッド４に取り付けたものである。
室回りの要部断面図である。なお、説明の便宜上、内燃
機関１の向きを図上下方向として表した（符号の向きを
図上下方向とした。）。内燃機関１は、シリンダブロッ
ク３のシリンダ３ａの上部に、図示せぬ排気ポートとは
反対側にオフセットした主燃焼室８を設け、この主燃焼
室８に副燃焼室９を連通して設けるようにするべく、副
燃焼室９をシリンダヘッド４に設け、さらに、副燃焼室
９の端部に燃料と圧縮空気との混合気を噴射する混合気
開閉弁７０及び副点火プラグ５２を取付け、混合気開閉
弁７０の上方の蓄圧室２１に主燃料噴射弁３１を取付け
たものである。主燃焼室８のための主点火プラグ５１
は、シリンダヘッド４に取り付けたものである。
【００１７】詳しくは、シリンダヘッド４はシリンダ３
ａの中心位置に上下貫通した孔４ａを形成したものであ
り、この孔４ｂに下部ケース６１を嵌合し、さらに、こ
の下部ケース６１の上に上部ケース６２を重ね、これら
下部・上部ケース６１，６２をシリンダヘッド４に固定
した構成である。下部ケース６１は上方を開放した空間
部６１ａと、壁の一部を切欠いて主燃焼室８に連通する
連通部６１ｂとを形成したケースである。上部ケース６
２は上下貫通した空間部６２ａを形成するとともに、副
点火プラグ５２を取付けたケースである。これら空間部
６１ａ，６２ａは上下に連通して副燃焼室９を構成す
る。
ａの中心位置に上下貫通した孔４ａを形成したものであ
り、この孔４ｂに下部ケース６１を嵌合し、さらに、こ
の下部ケース６１の上に上部ケース６２を重ね、これら
下部・上部ケース６１，６２をシリンダヘッド４に固定
した構成である。下部ケース６１は上方を開放した空間
部６１ａと、壁の一部を切欠いて主燃焼室８に連通する
連通部６１ｂとを形成したケースである。上部ケース６
２は上下貫通した空間部６２ａを形成するとともに、副
点火プラグ５２を取付けたケースである。これら空間部
６１ａ，６２ａは上下に連通して副燃焼室９を構成す
る。
【００１８】副燃焼室９上部への混合気開閉弁取付け構
造は、上部ケース６２の上端に上方を開放した箱型スタ
ンド６３を取付け、この箱型スタンド６３に上方を開放
した弁収納ボックス６４を挿入し、しかも、箱型スタン
ド６３の上面に弁収納ボックス６４のフランジ６４ａを
重ね、さらに、弁収納ボックス６４の開口を塞ぐように
してフランジ６４ａにカバー６５を重ね、これら箱型ス
タンド６３、フランジ６４ａ及びカバー６５をボルト６
６で共締めし、弁収納ボックス６４に混合気開閉弁７０
を収納した構成である。
造は、上部ケース６２の上端に上方を開放した箱型スタ
ンド６３を取付け、この箱型スタンド６３に上方を開放
した弁収納ボックス６４を挿入し、しかも、箱型スタン
ド６３の上面に弁収納ボックス６４のフランジ６４ａを
重ね、さらに、弁収納ボックス６４の開口を塞ぐように
してフランジ６４ａにカバー６５を重ね、これら箱型ス
タンド６３、フランジ６４ａ及びカバー６５をボルト６
６で共締めし、弁収納ボックス６４に混合気開閉弁７０
を収納した構成である。
【００１９】混合気開閉弁７０は、弁体８１ａが副燃焼
室９（上部ケース６２の空間部６２ａの上端）へ臨むよ
うに、下端部分を箱型スタンド６３の底部及び弁収納ボ
ックス６４の底部から貫通して延ばしたものである。こ
のような混合気開閉弁７０は、これの下部フランジ７９
を、箱型スタンド６３の内底面と弁収納ボックス６４の
裏面との間で挟み込み、また、混合気開閉弁７０の上端
部を、カバー６５の裏面に形成した段付き孔部６５ａに
嵌合することにより、固定することになる。カバー６５
は、段付き孔部６５ａの上端に上下貫通した貫通孔６５
ｂを連通して設け、この貫通孔６５ｂで蓄圧室２１を構
成し、この蓄圧室２１の側部に管取付け孔６５ｃを連通
して設けたものであり、蓄圧室２１の上端に主燃料噴射
弁３１を取付け、管取付け孔６５ｃに空気管２２を取付
けた構成である。図中、６７はＯリングである。
室９（上部ケース６２の空間部６２ａの上端）へ臨むよ
うに、下端部分を箱型スタンド６３の底部及び弁収納ボ
ックス６４の底部から貫通して延ばしたものである。こ
のような混合気開閉弁７０は、これの下部フランジ７９
を、箱型スタンド６３の内底面と弁収納ボックス６４の
裏面との間で挟み込み、また、混合気開閉弁７０の上端
部を、カバー６５の裏面に形成した段付き孔部６５ａに
嵌合することにより、固定することになる。カバー６５
は、段付き孔部６５ａの上端に上下貫通した貫通孔６５
ｂを連通して設け、この貫通孔６５ｂで蓄圧室２１を構
成し、この蓄圧室２１の側部に管取付け孔６５ｃを連通
して設けたものであり、蓄圧室２１の上端に主燃料噴射
弁３１を取付け、管取付け孔６５ｃに空気管２２を取付
けた構成である。図中、６７はＯリングである。
【００２０】図３は本発明に係る混合気開閉弁の断面図
である。混合気開閉弁７０は、電磁コイル７３の磁力に
よりコア８３を移動させ、このコア８３を介して弁軸８
１を軸方向に移動させて弁を開くようにした、いわゆる
ソレノイド式ポペット弁である。詳しくは、混合気開閉
弁７０は、二重円筒構造のハウジング７１と、このハウ
ジング７１の内筒７１ａと外筒７１ｂとの間に嵌合した
コイルボビン７２と、このコイルボビン７２に巻いた電
磁コイル７３と、これらコイルボビン７２及び電磁コイ
ル７３を覆うようにハウジング７１の上部に被せた中空
円盤状のリッド７４と、このリッド７４の上部膨出部分
の上端に嵌合した上鍔付き円筒状のキャップ７５と、ハ
ウジング７１とリッド７４とを上下から挟んで互いにね
じ込んだ環状のアダプタボルト７６並びに段付きナット
７７と、内筒７１ａに嵌合しつつ内筒７１ａ下端部に当
てた段付き筒状の弁座７８と、この弁座７８を内筒７１
ａの下端面に圧着するように内筒７１ａにねじ込んだ下
部フランジ７９と、内筒７１ａ並びに弁座７８に軸方向
へ移動可能に嵌合した弁体８１ａ付き弁軸（弁棒）８１
と、この弁軸８１の上端部に嵌合し且つナット８２で取
付けたコア８３と、これら弁軸８１並びにコア８３を弁
体８１ａの開く方向に弾発したばね８４とからなる。
である。混合気開閉弁７０は、電磁コイル７３の磁力に
よりコア８３を移動させ、このコア８３を介して弁軸８
１を軸方向に移動させて弁を開くようにした、いわゆる
ソレノイド式ポペット弁である。詳しくは、混合気開閉
弁７０は、二重円筒構造のハウジング７１と、このハウ
ジング７１の内筒７１ａと外筒７１ｂとの間に嵌合した
コイルボビン７２と、このコイルボビン７２に巻いた電
磁コイル７３と、これらコイルボビン７２及び電磁コイ
ル７３を覆うようにハウジング７１の上部に被せた中空
円盤状のリッド７４と、このリッド７４の上部膨出部分
の上端に嵌合した上鍔付き円筒状のキャップ７５と、ハ
ウジング７１とリッド７４とを上下から挟んで互いにね
じ込んだ環状のアダプタボルト７６並びに段付きナット
７７と、内筒７１ａに嵌合しつつ内筒７１ａ下端部に当
てた段付き筒状の弁座７８と、この弁座７８を内筒７１
ａの下端面に圧着するように内筒７１ａにねじ込んだ下
部フランジ７９と、内筒７１ａ並びに弁座７８に軸方向
へ移動可能に嵌合した弁体８１ａ付き弁軸（弁棒）８１
と、この弁軸８１の上端部に嵌合し且つナット８２で取
付けたコア８３と、これら弁軸８１並びにコア８３を弁
体８１ａの開く方向に弾発したばね８４とからなる。
【００２１】キャップ７５は、上下貫通した複数のガス
孔７５ａ…（…は複数を示す。以下同じ。）を周方向に
開けたものである。弁座７８は下端部に概ねテーパ状の
弁座面７８ａを形成したものである。弁軸８１は弁体８
１ａを一体に形成し、この弁体８１ａは上面８１ｂを概
ねテーパ面としたものであり、このテーパ面の外周近傍
部分をバルブフェースとし、バルブフェースが弁座面７
８ａに対して接離することにより弁の開閉をするもので
ある。このような混合気開閉弁７０は、弁座７８の口径
Ｄを６〜１０ｍｍ、弁体８１ａのリフト量（開閉ストロ
ーク）Ｌ0を０．３〜０．６ｍｍと設定して、開口面積
を大きくすることができる。
孔７５ａ…（…は複数を示す。以下同じ。）を周方向に
開けたものである。弁座７８は下端部に概ねテーパ状の
弁座面７８ａを形成したものである。弁軸８１は弁体８
１ａを一体に形成し、この弁体８１ａは上面８１ｂを概
ねテーパ面としたものであり、このテーパ面の外周近傍
部分をバルブフェースとし、バルブフェースが弁座面７
８ａに対して接離することにより弁の開閉をするもので
ある。このような混合気開閉弁７０は、弁座７８の口径
Ｄを６〜１０ｍｍ、弁体８１ａのリフト量（開閉ストロ
ーク）Ｌ0を０．３〜０．６ｍｍと設定して、開口面積
を大きくすることができる。
【００２２】コア８３は、内筒７１ａから上方へ突出し
たコイルボビン７２の孔内及びリッド７４の孔内を案内
されて軸方向に移動するものである。ばね８４は、圧縮
ばね等からなるリターンスプリングである。図中、８５
は電磁コイル用端子、８６は端子用グロメット、８７，
８８はワッシャ、８９は弁座７８の上端に載せたばね受
け座、９１〜９４はＯリングである。
たコイルボビン７２の孔内及びリッド７４の孔内を案内
されて軸方向に移動するものである。ばね８４は、圧縮
ばね等からなるリターンスプリングである。図中、８５
は電磁コイル用端子、８６は端子用グロメット、８７，
８８はワッシャ、８９は弁座７８の上端に載せたばね受
け座、９１〜９４はＯリングである。
【００２３】図４は本発明に係るコアの断面図である。
コア８３は弁軸８１（図３参照）に取付けるボス部８３
ａと、リム部８３ｂとコア部８３ｃとからなり、電磁軟
鉄等の磁性体で構成した一体成形品である。
コア８３は弁軸８１（図３参照）に取付けるボス部８３
ａと、リム部８３ｂとコア部８３ｃとからなり、電磁軟
鉄等の磁性体で構成した一体成形品である。
【００２４】コア部８３ｃは表面（少なくとも外周面）
に低摩擦抵抗の被膜９７を形成したものである。具体的
には、被膜９７はコア部８３ｃの表面にコーティングし
た四フッ化エチレン樹脂（商標名；テフロン）等のフッ
素樹脂系の樹脂からなる。また、被膜９７を施したコア
部８３ｃと、コイルボビン７２の孔７２ａ並びにリッド
７４の孔７４ａとの間の隙間Ｓ1は１５０μｍ程度であ
り、このため、コア８３は孔７２ａ，７４ａ内を円滑に
軸方向移動することが可能である。
に低摩擦抵抗の被膜９７を形成したものである。具体的
には、被膜９７はコア部８３ｃの表面にコーティングし
た四フッ化エチレン樹脂（商標名；テフロン）等のフッ
素樹脂系の樹脂からなる。また、被膜９７を施したコア
部８３ｃと、コイルボビン７２の孔７２ａ並びにリッド
７４の孔７４ａとの間の隙間Ｓ1は１５０μｍ程度であ
り、このため、コア８３は孔７２ａ，７４ａ内を円滑に
軸方向移動することが可能である。
【００２５】図５は本発明に係るコアの平面図であり、
コア８３のリム部８３ｂに上下貫通した複数のガス孔８
３ｄ…を開けたことを示す。
コア８３のリム部８３ｂに上下貫通した複数のガス孔８
３ｄ…を開けたことを示す。
【００２６】図６は本発明に係る弁軸の断面図である。
弁軸８１は、弁体８１ａの上部近傍までガス孔８１ｃを
開けた概ね管状の軸であり、ガス孔８１ｃの下端から弁
体８１ａの上面８１ｂに概ね沿った向きの、複数の吹出
し孔８１ｄ…を開けたものである。また、弁軸８１は、
細長い筒状の弁座７８の孔７８ｂで案内される上下２段
のガイド８１ｅ…と、コア８３の軸方向位置を決める段
部８１ｆとを形成したものである。弁座７８の孔７８ｂ
とガイド８１ｅ…との間の隙間Ｓ2は１５μｍ程度であ
る。このように、上記隙間Ｓ1並びに隙間Ｓ2を設定した
ので、弁軸８１はガタついたり、こじれることなく、円
滑に軸方向移動することが可能である。
弁軸８１は、弁体８１ａの上部近傍までガス孔８１ｃを
開けた概ね管状の軸であり、ガス孔８１ｃの下端から弁
体８１ａの上面８１ｂに概ね沿った向きの、複数の吹出
し孔８１ｄ…を開けたものである。また、弁軸８１は、
細長い筒状の弁座７８の孔７８ｂで案内される上下２段
のガイド８１ｅ…と、コア８３の軸方向位置を決める段
部８１ｆとを形成したものである。弁座７８の孔７８ｂ
とガイド８１ｅ…との間の隙間Ｓ2は１５μｍ程度であ
る。このように、上記隙間Ｓ1並びに隙間Ｓ2を設定した
ので、弁軸８１はガタついたり、こじれることなく、円
滑に軸方向移動することが可能である。
【００２７】図７は図６の７−７線断面図であり、ガイ
ド８１ｅ…を周４箇所に設けたことを示す。
ド８１ｅ…を周４箇所に設けたことを示す。
【００２８】図８は図６の８−８線断面図であり、ガス
孔８１ｃを弁軸８１の中心に開け、この弁軸８１の中心
からオフセットした位置に４つの吹出し孔８１ｄ…を開
けたことを示す。吹出し孔８１ｄ…を、弁体８１ａの上
面８１ｂに概ね沿った向きで、しかも、弁軸８１の中心
からオフセットした位置に開けたので、吹出し孔８１ｄ
…から副燃焼室９（図２参照）内へ概ね螺旋流の混合気
が吹出す。このため、混合気の燃焼作用により弁座面７
８ａや弁体８１ａの上面８１ｂ等の弁周辺に付着したり
付着しかかったデポジット（カーボン等の燃焼たい積
物、残滓物）を、混合気で吹き飛ばすことができる。ま
た、螺旋流等で弁体８１ａ自体が回転することにより、
付着したデポジットを除去することができる。この結
果、副燃焼室９の燃焼状態にかかわらず、弁周辺へのデ
ポジットの付着を容易に防止できる。しかも、吹出し孔
８１ｄ…から吹出す混合気が螺旋流なので、燃料と圧縮
空気との混合品質が高まり、燃焼効率が高くなる。
孔８１ｃを弁軸８１の中心に開け、この弁軸８１の中心
からオフセットした位置に４つの吹出し孔８１ｄ…を開
けたことを示す。吹出し孔８１ｄ…を、弁体８１ａの上
面８１ｂに概ね沿った向きで、しかも、弁軸８１の中心
からオフセットした位置に開けたので、吹出し孔８１ｄ
…から副燃焼室９（図２参照）内へ概ね螺旋流の混合気
が吹出す。このため、混合気の燃焼作用により弁座面７
８ａや弁体８１ａの上面８１ｂ等の弁周辺に付着したり
付着しかかったデポジット（カーボン等の燃焼たい積
物、残滓物）を、混合気で吹き飛ばすことができる。ま
た、螺旋流等で弁体８１ａ自体が回転することにより、
付着したデポジットを除去することができる。この結
果、副燃焼室９の燃焼状態にかかわらず、弁周辺へのデ
ポジットの付着を容易に防止できる。しかも、吹出し孔
８１ｄ…から吹出す混合気が螺旋流なので、燃料と圧縮
空気との混合品質が高まり、燃焼効率が高くなる。
【００２９】次に混合気開閉弁７０の作用を図９に基づ
き説明する。図９は本発明に係る混合気開閉弁の作用図
である。弁が閉じた状態で、先ず主燃料噴射弁３１から
蓄圧室２１へ燃料Ｇを噴射し、次に空気管２２から蓄圧
室２１へ圧縮空気Ａを供給する。そして、圧縮空気Ａを
供給しつつ、端子８５に通電することにより電磁コイル
７３を励磁させ、その磁力によりコア８３を下降させ
る。この結果、コア８３と共に弁軸８１が下降するの
で、弁体８１ａが弁座面７８ａから離れて弁開作動をな
す。弁開になれば、蓄圧室２１内の燃料Ｇと圧縮空気Ａ
との混合気Ｍは、弁軸８１のガス孔８１ｃから吹出し孔
…８１ｄを経て、また、キャップ７５のガス孔７５ａ
…、コア８３のガス孔８３ｄ…、弁軸８１の廻りの隙間
の経路で、弁開口部９８を通り副燃焼室９（図２参照）
へ噴射する。
き説明する。図９は本発明に係る混合気開閉弁の作用図
である。弁が閉じた状態で、先ず主燃料噴射弁３１から
蓄圧室２１へ燃料Ｇを噴射し、次に空気管２２から蓄圧
室２１へ圧縮空気Ａを供給する。そして、圧縮空気Ａを
供給しつつ、端子８５に通電することにより電磁コイル
７３を励磁させ、その磁力によりコア８３を下降させ
る。この結果、コア８３と共に弁軸８１が下降するの
で、弁体８１ａが弁座面７８ａから離れて弁開作動をな
す。弁開になれば、蓄圧室２１内の燃料Ｇと圧縮空気Ａ
との混合気Ｍは、弁軸８１のガス孔８１ｃから吹出し孔
…８１ｄを経て、また、キャップ７５のガス孔７５ａ
…、コア８３のガス孔８３ｄ…、弁軸８１の廻りの隙間
の経路で、弁開口部９８を通り副燃焼室９（図２参照）
へ噴射する。
【００３０】次に、電磁コイル７３の磁力の決定方法に
ついて、図９に基づき説明する。電磁コイル７３の磁力
については、次の（１）式の関係で決めることが好まし
い。 Ｆｍ≧Ｆｖ−ｆａ ………（１） Ｆｍ；電磁コイル７３の磁力による軸力（コア８３を弁
開方向に移動させる力） Ｆｖ；混合気開閉弁７０に混合気Ｍを供給しない（圧縮
空気Ａを供給しない）状態で弁開閉させるときに必要な
力 ｆａ；圧縮空気Ａが混合気開閉弁７０を開けようとする
力
ついて、図９に基づき説明する。電磁コイル７３の磁力
については、次の（１）式の関係で決めることが好まし
い。 Ｆｍ≧Ｆｖ−ｆａ ………（１） Ｆｍ；電磁コイル７３の磁力による軸力（コア８３を弁
開方向に移動させる力） Ｆｖ；混合気開閉弁７０に混合気Ｍを供給しない（圧縮
空気Ａを供給しない）状態で弁開閉させるときに必要な
力 ｆａ；圧縮空気Ａが混合気開閉弁７０を開けようとする
力
【００３１】上記（１）式から、圧縮空気Ａを供給しつ
つ電磁コイル７３を励磁させることにより、小さい磁力
でコア８３が弁開方向に移動し、この結果、弁体８１ａ
が開作動することが判る。この点を考慮すれば、電磁コ
イル７３の磁力については、次の（２）式と（３）式の
関係がすべて成立するように、決定すればよいことにな
る。 Ｆｍ＋ｆａ≧Ｆｖ＞Ｆｍ ………（２） Ｆｖ＞ｆａ ………（３）
つ電磁コイル７３を励磁させることにより、小さい磁力
でコア８３が弁開方向に移動し、この結果、弁体８１ａ
が開作動することが判る。この点を考慮すれば、電磁コ
イル７３の磁力については、次の（２）式と（３）式の
関係がすべて成立するように、決定すればよいことにな
る。 Ｆｍ＋ｆａ≧Ｆｖ＞Ｆｍ ………（２） Ｆｖ＞ｆａ ………（３）
【００３２】すなわち、混合気開閉弁７０を開ける（コ
ア８３を弁開方向に移動させる）のに、圧縮空気Ａの圧
力を補助動力として利用するために、電磁コイル７３の
磁力を前記（２）式と（３）式の関係に基づいて決定す
ればよい。圧縮空気Ａの圧力を補助動力として利用する
ので、電磁コイル７３の磁力は小さくてすむ。磁力が小
さいので、電磁コイル７３は小型になり、電磁コイル７
３の消費電力も低減する。
ア８３を弁開方向に移動させる）のに、圧縮空気Ａの圧
力を補助動力として利用するために、電磁コイル７３の
磁力を前記（２）式と（３）式の関係に基づいて決定す
ればよい。圧縮空気Ａの圧力を補助動力として利用する
ので、電磁コイル７３の磁力は小さくてすむ。磁力が小
さいので、電磁コイル７３は小型になり、電磁コイル７
３の消費電力も低減する。
【００３３】なお、圧縮空気Ａの圧力は大気圧を越える
所定の圧力であり、つぎの（ａ）〜（ｆ）等の諸条件を
考慮した最適な値に決定すればよく、例えば、１〜３ｋ
ｇ／ｃｍ2Ｇ程度に設定する。 （ａ）弁体８１ａのリフト量 （ｂ）弁の口径、（ｃ）圧縮空気Ａが混合気開閉弁７０
を開けようと作用する部分の受圧面積、（ｄ）副燃焼室
９側からの背圧、（ｅ）弁軸８１やコア８３の摩擦抵
抗、（ｆ）ばね８４の荷重設定。
所定の圧力であり、つぎの（ａ）〜（ｆ）等の諸条件を
考慮した最適な値に決定すればよく、例えば、１〜３ｋ
ｇ／ｃｍ2Ｇ程度に設定する。 （ａ）弁体８１ａのリフト量 （ｂ）弁の口径、（ｃ）圧縮空気Ａが混合気開閉弁７０
を開けようと作用する部分の受圧面積、（ｄ）副燃焼室
９側からの背圧、（ｅ）弁軸８１やコア８３の摩擦抵
抗、（ｆ）ばね８４の荷重設定。
【００３４】次に、上記構成の混合気開閉弁７０を実験
した結果を、図１０及び図１１に基づき説明する。図１
０（ａ），（ｂ）は本発明に係る混合気開閉弁の弁体の
リフト波形を示すグラフ（その１）であり、（ａ），
（ｂ）ともに横軸を時間ｔ（ｓｅｃ）とし、縦軸を弁体
のリフト量としたものである。（ａ）は圧縮空気の圧力
Ｐを１ｋｇ／ｃｍ2Ｇとした場合の弁体のリフト波形を
示し、（ｂ）は圧縮空気の圧力Ｐを３ｋｇ／ｃｍ2Ｇと
した場合の弁体のリフト波形を示す。
した結果を、図１０及び図１１に基づき説明する。図１
０（ａ），（ｂ）は本発明に係る混合気開閉弁の弁体の
リフト波形を示すグラフ（その１）であり、（ａ），
（ｂ）ともに横軸を時間ｔ（ｓｅｃ）とし、縦軸を弁体
のリフト量としたものである。（ａ）は圧縮空気の圧力
Ｐを１ｋｇ／ｃｍ2Ｇとした場合の弁体のリフト波形を
示し、（ｂ）は圧縮空気の圧力Ｐを３ｋｇ／ｃｍ2Ｇと
した場合の弁体のリフト波形を示す。
【００３５】（ａ）においては、弁作動信号を「開」に
して電磁コイル７３を励磁した際に、弁体の最大リフト
量はＬ1（ｍｍ）であり、必要なリフト量を達成できな
かった。（ｂ）においては、弁作動信号を「開」にして
電磁コイル７３を励磁した際に、弁体の最大リフト量は
Ｌ2（ｍｍ）であり、必要なリフト量を十分に達成でき
た。なお、圧縮空気の圧力Ｐを０ｋｇ／ｃｍ2Ｇとした
場合には、混合気開閉弁７０は全く開作動しないことが
確認された。
して電磁コイル７３を励磁した際に、弁体の最大リフト
量はＬ1（ｍｍ）であり、必要なリフト量を達成できな
かった。（ｂ）においては、弁作動信号を「開」にして
電磁コイル７３を励磁した際に、弁体の最大リフト量は
Ｌ2（ｍｍ）であり、必要なリフト量を十分に達成でき
た。なお、圧縮空気の圧力Ｐを０ｋｇ／ｃｍ2Ｇとした
場合には、混合気開閉弁７０は全く開作動しないことが
確認された。
【００３６】図１１（ａ），（ｂ）は本発明に係る混合
気開閉弁の弁体のリフト波形を示すグラフ（その２）で
あり、（ａ），（ｂ）ともに横軸を時間ｔ（ｓｅｃ）と
し、縦軸を弁体のリフト量としたものである。（ａ）は
圧縮空気の圧力Ｐを２．５ｋｇ／ｃｍ2Ｇとした場合の
弁体のリフト波形を示し、（ｂ）は圧縮空気の圧力Ｐを
５ｋｇ／ｃｍ2Ｇとした場合の弁体のリフト波形を示
す。これによれば、（ａ），（ｂ）ともに弁体の最大リ
フト量はＬ2（ｍｍ）であるが、（ａ）に比べて（ｂ）
の方が弁体の開時間が大きい。このように、圧縮空気の
圧力Ｐ、電磁コイル７３の磁力、ばね８４の荷重設定等
を適宜設定することにより、弁体の開時間を任意に設定
することができる。ところで、弁作動信号を「閉」にし
てから弁体のリフト量が下がるまでの時間は、圧力Ｐの
大きい（ｂ）の方が、（ａ）よりもかかる。圧力が大き
いと、ばね８４の復帰時間がかかるからである。従っ
て、ばね８４の荷重設定は、圧力Ｐを勘案して決定する
ことになる。
気開閉弁の弁体のリフト波形を示すグラフ（その２）で
あり、（ａ），（ｂ）ともに横軸を時間ｔ（ｓｅｃ）と
し、縦軸を弁体のリフト量としたものである。（ａ）は
圧縮空気の圧力Ｐを２．５ｋｇ／ｃｍ2Ｇとした場合の
弁体のリフト波形を示し、（ｂ）は圧縮空気の圧力Ｐを
５ｋｇ／ｃｍ2Ｇとした場合の弁体のリフト波形を示
す。これによれば、（ａ），（ｂ）ともに弁体の最大リ
フト量はＬ2（ｍｍ）であるが、（ａ）に比べて（ｂ）
の方が弁体の開時間が大きい。このように、圧縮空気の
圧力Ｐ、電磁コイル７３の磁力、ばね８４の荷重設定等
を適宜設定することにより、弁体の開時間を任意に設定
することができる。ところで、弁作動信号を「閉」にし
てから弁体のリフト量が下がるまでの時間は、圧力Ｐの
大きい（ｂ）の方が、（ａ）よりもかかる。圧力が大き
いと、ばね８４の復帰時間がかかるからである。従っ
て、ばね８４の荷重設定は、圧力Ｐを勘案して決定する
ことになる。
【００３７】なお、上記実施の形態において、図１に示
す圧縮空気系統２０は、空気ポンプ２５の一次側に主燃
料噴射弁３１を接続し、この主燃料噴射弁３１から供給
した燃料と圧縮空気との混合気を蓄圧室２１へ供給する
構成であってもよい。その場合には、蓄圧室２１に主燃
料噴射弁３１を取付ける必要はない。
す圧縮空気系統２０は、空気ポンプ２５の一次側に主燃
料噴射弁３１を接続し、この主燃料噴射弁３１から供給
した燃料と圧縮空気との混合気を蓄圧室２１へ供給する
構成であってもよい。その場合には、蓄圧室２１に主燃
料噴射弁３１を取付ける必要はない。
【００３８】
【発明の効果】本発明は上記構成により次の効果を発揮
する。請求項１記載の発明は、電磁コイルの磁力による
軸力をＦｍ、混合気開閉弁に混合気を供給しない状態で
弁開閉させるときに必要な力をＦｖ、圧縮空気が混合気
開閉弁を開けようとする力をｆａとしたときに、Ｆｍ≧
Ｆｖ−ｆａの関係で電磁コイルの磁力を決めるようにし
たので、混合気開閉弁を開ける（コアを弁開方向に移動
させる）のに、圧縮空気の圧力を補助動力として利用す
ることができ、電磁コイルの磁力は小さくてすむ。磁力
が小さいので、電磁コイルを小型にすることができ、こ
のため、混合気開閉弁の全体を小型化かつ軽量化でき
る。また、電磁コイルの消費電力を低減することができ
るので、小容量のバッテリですむとともに、電磁コイル
を駆動制御する駆動回路や配線（電力供給系統）も小容
量のものですみ、安価にできる。さらに、従来と同一磁
力の電磁コイルであれば、補助動力を付加した分だけ駆
動力が増すので、混合気開閉弁の開口面積を増して吐出
量を増大させることができる。
する。請求項１記載の発明は、電磁コイルの磁力による
軸力をＦｍ、混合気開閉弁に混合気を供給しない状態で
弁開閉させるときに必要な力をＦｖ、圧縮空気が混合気
開閉弁を開けようとする力をｆａとしたときに、Ｆｍ≧
Ｆｖ−ｆａの関係で電磁コイルの磁力を決めるようにし
たので、混合気開閉弁を開ける（コアを弁開方向に移動
させる）のに、圧縮空気の圧力を補助動力として利用す
ることができ、電磁コイルの磁力は小さくてすむ。磁力
が小さいので、電磁コイルを小型にすることができ、こ
のため、混合気開閉弁の全体を小型化かつ軽量化でき
る。また、電磁コイルの消費電力を低減することができ
るので、小容量のバッテリですむとともに、電磁コイル
を駆動制御する駆動回路や配線（電力供給系統）も小容
量のものですみ、安価にできる。さらに、従来と同一磁
力の電磁コイルであれば、補助動力を付加した分だけ駆
動力が増すので、混合気開閉弁の開口面積を増して吐出
量を増大させることができる。
【図１】本発明に係る副燃焼室付き内燃機関のフローシ
ート
ート
【図２】本発明に係る内燃機関の主・副燃焼室回りの要
部断面図
部断面図
【図３】本発明に係る混合気開閉弁の断面図
【図４】本発明に係るコアの断面図
【図５】本発明に係るコアの平面図
【図６】本発明に係る弁軸の断面図
【図７】図６の７−７線断面図
【図８】図６の８−８線断面図
【図９】本発明に係る混合気開閉弁の作用図
【図１０】本発明に係る混合気開閉弁の弁体のリフト波
形を示すグラフ（その１）
形を示すグラフ（その１）
【図１１】本発明に係る混合気開閉弁の弁体のリフト波
形を示すグラフ（その２）
形を示すグラフ（その２）
１…内燃機関、８…燃焼室（主燃焼室）、９…燃焼室
（副燃焼室）、１５…主燃料噴射弁、３１…副燃料噴射
弁、５１…点火プラグ（主点火プラグ）、５２…点火プ
ラグ（副点火プラグ）、７０…混合気開閉弁、７３…電
磁コイル、７８…弁座、７８ａ…弁座面、８１…弁軸、
８１ａ…弁体、８３…コア、８４…ばね（圧縮ばね）、
Ａ…圧縮空気、Ｇ…ガソリン等の燃料、Ｍ…混合気。
（副燃焼室）、１５…主燃料噴射弁、３１…副燃料噴射
弁、５１…点火プラグ（主点火プラグ）、５２…点火プ
ラグ（副点火プラグ）、７０…混合気開閉弁、７３…電
磁コイル、７８…弁座、７８ａ…弁座面、８１…弁軸、
８１ａ…弁体、８３…コア、８４…ばね（圧縮ばね）、
Ａ…圧縮空気、Ｇ…ガソリン等の燃料、Ｍ…混合気。
Claims (1)
- 【請求項１】 電磁コイルの磁力によりコアを移動さ
せ、このコアを介して弁軸を移動させて弁を開き、内燃
機関の燃焼室に燃料と圧縮空気との混合気を供給するよ
うにした混合気開閉弁において、前記電磁コイルの磁力
による軸力をＦｍ、前記混合気開閉弁に前記混合気を供
給しない状態で弁開閉させるときに必要な力をＦｖ、前
記圧縮空気が混合気開閉弁を開けようとする力をｆａと
したときに、Ｆｍ≧Ｆｖ−ｆａの関係で電磁コイルの磁
力を決めることを特徴とした混合気開閉弁用電磁コイル
の決定方法。
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