JPH10324946A - 鋼管用高強度非調質鋼 - Google Patents
鋼管用高強度非調質鋼Info
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- JPH10324946A JPH10324946A JP13719497A JP13719497A JPH10324946A JP H10324946 A JPH10324946 A JP H10324946A JP 13719497 A JP13719497 A JP 13719497A JP 13719497 A JP13719497 A JP 13719497A JP H10324946 A JPH10324946 A JP H10324946A
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- Japan
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- steel
- strength
- heat treated
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 十分な強度を有するとともに、靱性および溶
接性を有し、かつ高周波焼入れも可能な鋼管用高強度非
調質鋼を提供する。 【解決手段】 鋼管用高強度非調質鋼を、重量比で、
Ｃ：０．３５〜０．４５％、Ｓｉ：０．１０〜０．８０
％、Ｍｎ：１．２〜２．０％、Ｓ：０．０３５％以下、
Ｃｒ：０．３〜０．８％、Ｖ：０．０５〜０．３０％、
Ａｌ：０．０１〜０．０５％、Ｎ：０．００８〜０．０
５０％を含有し、Ｃ＋１／７Ｓｉ＋１／５Ｍｎ＋１／９
Ｃｒ＋１／２Ｖで表される炭素当量Ｃeqが０．８３≦Ｃ
eq≦０．９０であり、ＪＩＳ点算法に基づく介在物量ｄ
ＴがｄＴ≦０．１２であり、残部がＦｅおよび不可避不
純物よりなるものとする。
接性を有し、かつ高周波焼入れも可能な鋼管用高強度非
調質鋼を提供する。 【解決手段】 鋼管用高強度非調質鋼を、重量比で、
Ｃ：０．３５〜０．４５％、Ｓｉ：０．１０〜０．８０
％、Ｍｎ：１．２〜２．０％、Ｓ：０．０３５％以下、
Ｃｒ：０．３〜０．８％、Ｖ：０．０５〜０．３０％、
Ａｌ：０．０１〜０．０５％、Ｎ：０．００８〜０．０
５０％を含有し、Ｃ＋１／７Ｓｉ＋１／５Ｍｎ＋１／９
Ｃｒ＋１／２Ｖで表される炭素当量Ｃeqが０．８３≦Ｃ
eq≦０．９０であり、ＪＩＳ点算法に基づく介在物量ｄ
ＴがｄＴ≦０．１２であり、残部がＦｅおよび不可避不
純物よりなるものとする。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、シャフト類もしく
はシリンダ類等に用いられる鋼管用高強度非調質鋼に関
し、より詳しくは焼入れ焼戻し等の調質処理を行わずに
所要の強度，靱性，溶接性等を付与することのできる鋼
管用高強度非調質鋼に関するものである。
はシリンダ類等に用いられる鋼管用高強度非調質鋼に関
し、より詳しくは焼入れ焼戻し等の調質処理を行わずに
所要の強度，靱性，溶接性等を付与することのできる鋼
管用高強度非調質鋼に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】従来、産業車両もしくは建設機械等に使
用されるシャフト類、シリンダロッド用の継目無鋼管と
して、炭素鋼に調質を施したいわゆる調質鋼が一般的に
用いられている。この調質鋼は、圧延材もしくは荒加工
品を焼入れ焼戻し処理して所要の強度および靱性を付与
した後、必要な部位に高周波焼入れを施して表面硬化層
を形成することにより製造される。
用されるシャフト類、シリンダロッド用の継目無鋼管と
して、炭素鋼に調質を施したいわゆる調質鋼が一般的に
用いられている。この調質鋼は、圧延材もしくは荒加工
品を焼入れ焼戻し処理して所要の強度および靱性を付与
した後、必要な部位に高周波焼入れを施して表面硬化層
を形成することにより製造される。
【０００３】ところが、このような調質鋼においては、
全長にわたって同質のものを得ることが困難であった
り、熱処理コストがかかるといった不都合があることか
ら、熱間圧延もしくは鍛造後に焼入れ焼戻しなどの熱処
理を行う必要のない非調質鋼がいろいろと提案され、ま
た実用化されている。
全長にわたって同質のものを得ることが困難であった
り、熱処理コストがかかるといった不都合があることか
ら、熱間圧延もしくは鍛造後に焼入れ焼戻しなどの熱処
理を行う必要のない非調質鋼がいろいろと提案され、ま
た実用化されている。
【０００４】例えば特開平５−２０２４４７号公報にお
いては、Ｖの析出硬化作用とＭｎ，Ｃｒのマトリックス
強化作用およびＡｌ，Ｔｉ，Ｎの強化・高靱性作用を利
用して、調質材と同等以上の強度を有するとともに、高
靱性化を達成したシリンダ用非調質高張力継目無鋼管が
提案されている。
いては、Ｖの析出硬化作用とＭｎ，Ｃｒのマトリックス
強化作用およびＡｌ，Ｔｉ，Ｎの強化・高靱性作用を利
用して、調質材と同等以上の強度を有するとともに、高
靱性化を達成したシリンダ用非調質高張力継目無鋼管が
提案されている。
【０００５】また、特開平４−３５８０２５号公報にお
いては、鋼成分および熱間圧延条件を制御することによ
って細粒化組織の靱性の優れたシームレス鋼管の製造方
法が提案され、また特開平８−１００２１４号公報にお
いては、鋼管の内表面を大気放冷し、外表面は水あるい
は気水混合のミストで加速冷却した後、この加速冷却を
中断し外表面も大気放冷することにより、オフラインの
焼入れ焼戻しを省略して所望の強度を得るようにした高
強度シームレス鋼管の製造方法が提案されている。
いては、鋼成分および熱間圧延条件を制御することによ
って細粒化組織の靱性の優れたシームレス鋼管の製造方
法が提案され、また特開平８−１００２１４号公報にお
いては、鋼管の内表面を大気放冷し、外表面は水あるい
は気水混合のミストで加速冷却した後、この加速冷却を
中断し外表面も大気放冷することにより、オフラインの
焼入れ焼戻しを省略して所望の強度を得るようにした高
強度シームレス鋼管の製造方法が提案されている。
【０００６】
【発明が解決しようとする課題】しかしながら、特開平
５−２０２４４７号公報に記載のものでは、各合金元素
の寄与率を足し合わせて整理した炭素当量（Ｃeq）に上
限が設けられているために、引張り強度が制限され（８
８２Ｎ／ｍｍ2 以下）、強度の向上を図ることによる更
なる薄肉化（軽量化）への要求に応えることができない
という問題点がある。
５−２０２４４７号公報に記載のものでは、各合金元素
の寄与率を足し合わせて整理した炭素当量（Ｃeq）に上
限が設けられているために、引張り強度が制限され（８
８２Ｎ／ｍｍ2 以下）、強度の向上を図ることによる更
なる薄肉化（軽量化）への要求に応えることができない
という問題点がある。
【０００７】一方、特開平４−３５８０２５号公報もし
くは特開平８−１００２１４号公報に記載のものにおい
ては、８８２Ｎ／ｍｍ2 以上の引張り強度を得ることが
可能であるが、耐摩耗性，耐かじり性および高疲労強度
を付与するために表面に高周波焼入れを施す場合に、そ
の高周波焼入れとして要求される表面硬さを満足するこ
とができないという問題点がある。ここで、この表面硬
さはＣ量で決まり、一般的には０．３５％以上が必要と
されるものであるが、これら公報のものでは、このＣ量
の上限が０．３０％となっている。
くは特開平８−１００２１４号公報に記載のものにおい
ては、８８２Ｎ／ｍｍ2 以上の引張り強度を得ることが
可能であるが、耐摩耗性，耐かじり性および高疲労強度
を付与するために表面に高周波焼入れを施す場合に、そ
の高周波焼入れとして要求される表面硬さを満足するこ
とができないという問題点がある。ここで、この表面硬
さはＣ量で決まり、一般的には０．３５％以上が必要と
されるものであるが、これら公報のものでは、このＣ量
の上限が０．３０％となっている。
【０００８】なお、高周波焼入れにも適用させるため
に、従来例のものにおいてＣ量を増加させることも考え
られるが、単にＣ量を増加させるだけでは、靱性および
溶接性が低下して使用に適さなくなってしまう。
に、従来例のものにおいてＣ量を増加させることも考え
られるが、単にＣ量を増加させるだけでは、靱性および
溶接性が低下して使用に適さなくなってしまう。
【０００９】本発明は、このような問題点を解消するこ
とを目的として、十分な強度（引張り強さが８８２Ｎ／
ｍｍ2 以上）を有するとともに、靱性および溶接性を有
し、かつ高周波焼入れも可能な鋼管用高強度非調質鋼を
提供することにある。
とを目的として、十分な強度（引張り強さが８８２Ｎ／
ｍｍ2 以上）を有するとともに、靱性および溶接性を有
し、かつ高周波焼入れも可能な鋼管用高強度非調質鋼を
提供することにある。
【００１０】
【課題を解決するための手段および作用・効果】前記目
的を達成するために、本発明による鋼管用高強度非調質
鋼は、重量比で、Ｃ：０．３５〜０．４５％、Ｓｉ：
０．１０〜０．８０％、Ｍｎ：１．２〜２．０％、Ｓ：
０．０３５％以下、Ｃｒ：０．３〜０．８％、Ｖ：０．
０５〜０．３０％、Ａｌ：０．０１〜０．０５％、Ｎ：
０．００８〜０．０５０％を含有し、Ｃ＋１／７Ｓｉ＋
１／５Ｍｎ＋１／９Ｃｒ＋１／２Ｖで表される炭素当量
Ｃeqが０．８３≦Ｃeq≦０．９０であり、ＪＩＳ点算法
に基づく介在物量ｄＴがｄＴ≦０．１２であり、残部が
Ｆｅおよび不可避不純物よりなることを特徴とするもの
である。
的を達成するために、本発明による鋼管用高強度非調質
鋼は、重量比で、Ｃ：０．３５〜０．４５％、Ｓｉ：
０．１０〜０．８０％、Ｍｎ：１．２〜２．０％、Ｓ：
０．０３５％以下、Ｃｒ：０．３〜０．８％、Ｖ：０．
０５〜０．３０％、Ａｌ：０．０１〜０．０５％、Ｎ：
０．００８〜０．０５０％を含有し、Ｃ＋１／７Ｓｉ＋
１／５Ｍｎ＋１／９Ｃｒ＋１／２Ｖで表される炭素当量
Ｃeqが０．８３≦Ｃeq≦０．９０であり、ＪＩＳ点算法
に基づく介在物量ｄＴがｄＴ≦０．１２であり、残部が
Ｆｅおよび不可避不純物よりなることを特徴とするもの
である。
【００１１】従来の鋼管用非調質鋼において、引張り強
さが８８２Ｎ／ｍｍ2 以上、衝撃値 2UＥ20℃（２ｍｍＵ
ノッチシャルピー衝撃試験による２０℃での衝撃値）が
３９．２Ｊ／ｃｍ2 以上を満足し、かつ高周波焼入れが
可能な鋼はなく、鋼管の高強度化による薄肉化には限界
があった。また、高強度化するほど焼入れ性の増加によ
り溶接性が低下し、また靱性が低下するという問題点が
あった。そこで、本発明者らは、これら従来技術の有す
る問題点に鑑みて種々検討した結果、上述のような成
分，炭素当量および介在物量の制限によって、所要の引
張り強さ，靱性および溶接性を有し、かつ高周波焼入れ
も可能な鋼管用高強度非調質鋼を完成させるに至ったの
である。
さが８８２Ｎ／ｍｍ2 以上、衝撃値 2UＥ20℃（２ｍｍＵ
ノッチシャルピー衝撃試験による２０℃での衝撃値）が
３９．２Ｊ／ｃｍ2 以上を満足し、かつ高周波焼入れが
可能な鋼はなく、鋼管の高強度化による薄肉化には限界
があった。また、高強度化するほど焼入れ性の増加によ
り溶接性が低下し、また靱性が低下するという問題点が
あった。そこで、本発明者らは、これら従来技術の有す
る問題点に鑑みて種々検討した結果、上述のような成
分，炭素当量および介在物量の制限によって、所要の引
張り強さ，靱性および溶接性を有し、かつ高周波焼入れ
も可能な鋼管用高強度非調質鋼を完成させるに至ったの
である。
【００１２】本発明において各成分の限定理由は次のと
おりである。
おりである。
【００１３】Ｃ：０．３５〜０．４５％ Ｃは、高周波焼入れ硬さと強度を確保するために０．３
５％以上を必要とする。しかし、多すぎるとそれに伴っ
て靱性が低下するため０．４５％を上限とする。
５％以上を必要とする。しかし、多すぎるとそれに伴っ
て靱性が低下するため０．４５％を上限とする。
【００１４】Ｓｉ：０．１０〜０．８０％ Ｓｉは、溶製時の脱酸材であるとともに、フェライト中
に固溶して強化する元素であり、強度を確保するために
添加され、０．１０％未満ではその効果が不足し、多す
ぎると却って靱性を劣化させるので上限を０．８０％と
する。
に固溶して強化する元素であり、強度を確保するために
添加され、０．１０％未満ではその効果が不足し、多す
ぎると却って靱性を劣化させるので上限を０．８０％と
する。
【００１５】Ｍｎ：１．２〜２．０％ Ｍｎは、Ｓｉと同様に溶製時の脱酸材であるとともに、
フェライト中に固溶して強化する元素であり、強度（特
に降伏強度）を確保するために１．２％以上を必要とす
る。しかし、多すぎると靱性が劣化するので２．０％を
上限とする。
フェライト中に固溶して強化する元素であり、強度（特
に降伏強度）を確保するために１．２％以上を必要とす
る。しかし、多すぎると靱性が劣化するので２．０％を
上限とする。
【００１６】Ｓ：０．０３５％以下 Ｓは、熱間加工性の低下および機械的性質，溶接性が劣
化するので上限を０．０３５％とする。
化するので上限を０．０３５％とする。
【００１７】Ｃｒ：０．３〜０．８％ Ｃｒは、Ｍｎと同様にフェライト中に固溶して強度を確
保するのに必要な元素であるが、その効果を発揮するに
は０．３％以上を必要とする。しかし、多すぎるとその
効果は飽和し、コストアップとなるため０．８％を上限
とする。
保するのに必要な元素であるが、その効果を発揮するに
は０．３％以上を必要とする。しかし、多すぎるとその
効果は飽和し、コストアップとなるため０．８％を上限
とする。
【００１８】Ｖ：０．０５〜０．３０％ Ｖは、微細な炭窒化物を析出して強度を確保するのに重
要な元素であり、０．０５％未満ではその作用が不足す
る。多量に添加してもその効果は飽和し、コストアップ
となることから０．３０％を上限とする。
要な元素であり、０．０５％未満ではその作用が不足す
る。多量に添加してもその効果は飽和し、コストアップ
となることから０．３０％を上限とする。
【００１９】Ａｌ：０．０１〜０．０５％ Ａｌは、ＭｎおよびＳｉと同様に溶製時の脱酸材である
とともに、Ｎと結合してＡｌＮを生成し、特に熱間連続
穿孔圧延にて素管に圧延する際の結晶粒粗大化防止と、
仕上げ圧延時の変形抵抗低減のために再熱させる際の結
晶粒粗大化を防止するのに必要である。Ａｌが０．０１
％より少ないと上記効果は期待できず、多量に添加する
と介在物を生成して機械的特性に悪影響を及ぼすので上
限を０．０５％とする。
とともに、Ｎと結合してＡｌＮを生成し、特に熱間連続
穿孔圧延にて素管に圧延する際の結晶粒粗大化防止と、
仕上げ圧延時の変形抵抗低減のために再熱させる際の結
晶粒粗大化を防止するのに必要である。Ａｌが０．０１
％より少ないと上記効果は期待できず、多量に添加する
と介在物を生成して機械的特性に悪影響を及ぼすので上
限を０．０５％とする。
【００２０】Ｎ：０．００８〜０．０５０％ Ｎは、Ａｌと結合してＡｌＮを生成して結晶粒粗大化防
止に必須の元素であり、０．００８％以上を必要とす
る。しかし、多量に添加すると、熱間加工性および機械
的性質を劣化させるので０．０５０％を上限とする。
止に必須の元素であり、０．００８％以上を必要とす
る。しかし、多量に添加すると、熱間加工性および機械
的性質を劣化させるので０．０５０％を上限とする。
【００２１】Ｃ＋１／７Ｓｉ＋１／５Ｍｎ＋１／９Ｃｒ
＋１／２Ｖで表される炭素当量Ｃeq：０．８３≦Ｃeq≦
０．９０ 以上に示した成分の限定に加え、引張り強さ８８２Ｎ／
ｍｍ2 を実現するために上記式で与えられる炭素当量Ｃ
eqを０．８３以上に制限する。しかし、この炭素当量Ｃ
eqを増加させるほど靱性が低下し、また溶接性も劣化す
るので、上限を０．９０とする。
＋１／２Ｖで表される炭素当量Ｃeq：０．８３≦Ｃeq≦
０．９０ 以上に示した成分の限定に加え、引張り強さ８８２Ｎ／
ｍｍ2 を実現するために上記式で与えられる炭素当量Ｃ
eqを０．８３以上に制限する。しかし、この炭素当量Ｃ
eqを増加させるほど靱性が低下し、また溶接性も劣化す
るので、上限を０．９０とする。
【００２２】ＪＩＳ点算法に基づく介在物量ｄＴ：ｄＴ
≦０．１２ さらに、介在物が多くなると溶接性が低下するので、こ
の介在物量ｄＴを０．１２以下に制限する。
≦０．１２ さらに、介在物が多くなると溶接性が低下するので、こ
の介在物量ｄＴを０．１２以下に制限する。
【００２３】本発明は、従来の鋼管用非調質鋼を高強度
化するとともに、薄肉化による軽量化を達成することが
でき、かつ高周波焼入れを行う用途にも適用可能であ
る。すなわち、引張り強さ＝８８２Ｎ／ｍｍ2 以上、衝
撃値2UＥ20℃＝３９．２Ｊ／ｃｍ2 以上を満足すると同
時に溶接性を確保することができるので、従来の鋼管の
薄肉化はもちろん、棒鋼を中空化することにより大幅な
軽量化とコストダウンとを図ることができ、しかも高周
波焼入れとして要求される表面硬さを有するといういう
優れた発明である。
化するとともに、薄肉化による軽量化を達成することが
でき、かつ高周波焼入れを行う用途にも適用可能であ
る。すなわち、引張り強さ＝８８２Ｎ／ｍｍ2 以上、衝
撃値2UＥ20℃＝３９．２Ｊ／ｃｍ2 以上を満足すると同
時に溶接性を確保することができるので、従来の鋼管の
薄肉化はもちろん、棒鋼を中空化することにより大幅な
軽量化とコストダウンとを図ることができ、しかも高周
波焼入れとして要求される表面硬さを有するといういう
優れた発明である。
【００２４】
【実施例】次に、本発明による鋼管用高強度非調質鋼の
具体的実施例について、比較例と対比させて説明する。
具体的実施例について、比較例と対比させて説明する。
【００２５】表１の番号１〜１２に示される化学・組成
よりなる鋼塊１ｔを溶製し、径φ１４０ｍｍの鋼片に鍛
伸した。次いで、これら鋼片を１１８０℃に加熱した
後、ピアシングミルにて外径φ１３８ｍｍ×２５ｍｍに
なるように穿孔圧延し、マンドレルバーを挿入してトラ
ンスバルエロンゲーターにて外径φ１２１ｍｍ×１９ｍ
ｍに延伸圧延した。この後、再熱炉にて９８０℃に均熱
してシンキングミルおよびサイザーによりφ１０５ｍｍ
×２０ｍｍに外径絞り圧延を行って空冷し、管材を得
た。
よりなる鋼塊１ｔを溶製し、径φ１４０ｍｍの鋼片に鍛
伸した。次いで、これら鋼片を１１８０℃に加熱した
後、ピアシングミルにて外径φ１３８ｍｍ×２５ｍｍに
なるように穿孔圧延し、マンドレルバーを挿入してトラ
ンスバルエロンゲーターにて外径φ１２１ｍｍ×１９ｍ
ｍに延伸圧延した。この後、再熱炉にて９８０℃に均熱
してシンキングミルおよびサイザーによりφ１０５ｍｍ
×２０ｍｍに外径絞り圧延を行って空冷し、管材を得
た。
【００２６】
【表１】
【００２７】なお、この表１において、番号１〜５は本
発明の実施例の鋼であり、番号６〜１２は比較例の鋼で
ある。番号６は炭素当量Ｃeqが０．８３に対して不足し
ており、番号７は炭素当量Ｃeqが０．９０を越えてい
る。また、番号８は介在物量ｄＴが０．１２より多い。
さらに、番号９，１０，１１は、それぞれＣ，Ｓｉ，Ｍ
ｎが上限以上である。番号１２はＡｌおよびＮが下限以
下である。
発明の実施例の鋼であり、番号６〜１２は比較例の鋼で
ある。番号６は炭素当量Ｃeqが０．８３に対して不足し
ており、番号７は炭素当量Ｃeqが０．９０を越えてい
る。また、番号８は介在物量ｄＴが０．１２より多い。
さらに、番号９，１０，１１は、それぞれＣ，Ｓｉ，Ｍ
ｎが上限以上である。番号１２はＡｌおよびＮが下限以
下である。
【００２８】これら管材において、圧延方向と平行に引
張り試験片（ＪＩＳ４号）およびシャルピー衝撃試験片
（ＪＩＳ３号）を削り出して試験を行った。また、図１
に示されるように、内部に空洞１ａを有する部品１に溶
接した時の溶接割れを調査した。この部品１は、中央部
に設けられる供試材（管材）２とその供試材２の両側に
設けられる溶接相手材３，３とをバックアップリング
４，４を介して溶接部５，５にて溶接してなるものであ
り、この部品１における溶接部５，５の溶接割れを調査
した。溶接条件としては、溶接電流１９０Ａ，溶接電圧
２８Ｖ，溶接速度０．６ｒｐｍであった。この試験結果
が表２に示されている。なお、図１において、符号１ｂ
で示されるのは空気抜き孔である。
張り試験片（ＪＩＳ４号）およびシャルピー衝撃試験片
（ＪＩＳ３号）を削り出して試験を行った。また、図１
に示されるように、内部に空洞１ａを有する部品１に溶
接した時の溶接割れを調査した。この部品１は、中央部
に設けられる供試材（管材）２とその供試材２の両側に
設けられる溶接相手材３，３とをバックアップリング
４，４を介して溶接部５，５にて溶接してなるものであ
り、この部品１における溶接部５，５の溶接割れを調査
した。溶接条件としては、溶接電流１９０Ａ，溶接電圧
２８Ｖ，溶接速度０．６ｒｐｍであった。この試験結果
が表２に示されている。なお、図１において、符号１ｂ
で示されるのは空気抜き孔である。
【００２９】
【表２】
【００３０】この表２から明らかなように、番号１〜５
のものは、すべて引張り強さは８８２Ｎ／ｍｍ2 以上、
衝撃値2UＥ20℃は３９．２Ｊ／ｃｍ2 以上を満足し、溶
接割れも起こっていない。これに対して、番号６のもの
では、衝撃値は満足しているものの、炭素当量Ｃeqが
０．８３に対して不足しているために所望の引張り強さ
には及ばない。番号７のものは炭素当量Ｃeqが０．９０
を越えているため、引張り強さは満足しているものの、
衝撃値が目標値を下回っており、また溶接割れも起こっ
ている。また、番号８のものは、引張り強さおよび衝撃
値は満足しているものの、介在物が多いために溶接割れ
が起こっている。番号９〜１２のものは、引張り強さお
よび溶接性は満足しているものの、衝撃値を満足してい
ない。
のものは、すべて引張り強さは８８２Ｎ／ｍｍ2 以上、
衝撃値2UＥ20℃は３９．２Ｊ／ｃｍ2 以上を満足し、溶
接割れも起こっていない。これに対して、番号６のもの
では、衝撃値は満足しているものの、炭素当量Ｃeqが
０．８３に対して不足しているために所望の引張り強さ
には及ばない。番号７のものは炭素当量Ｃeqが０．９０
を越えているため、引張り強さは満足しているものの、
衝撃値が目標値を下回っており、また溶接割れも起こっ
ている。また、番号８のものは、引張り強さおよび衝撃
値は満足しているものの、介在物が多いために溶接割れ
が起こっている。番号９〜１２のものは、引張り強さお
よび溶接性は満足しているものの、衝撃値を満足してい
ない。
【図１】図１は、溶接割れ試験を行うための試験片の断
面図である。
面図である。
１ 部品 １ａ 空洞 １ｂ 空気抜き孔 ２ 管材（供試材） ３ 溶接相手材 ４ バックアップリング ５ 溶接部
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 青田 隆則 兵庫県姫路市飾磨区中島字一文字3007番地 山陽特殊製鋼株式会社内
Claims (1)
- 【請求項１】 重量比で、Ｃ：０．３５〜０．４５％、
Ｓｉ：０．１０〜０．８０％、Ｍｎ：１．２〜２．０
％、Ｓ：０．０３５％以下、Ｃｒ：０．３〜０．８％、
Ｖ：０．０５〜０．３０％、Ａｌ：０．０１〜０．０５
％、Ｎ：０．００８〜０．０５０％を含有し、Ｃ＋１／
７Ｓｉ＋１／５Ｍｎ＋１／９Ｃｒ＋１／２Ｖで表される
炭素当量Ｃeqが０．８３≦Ｃeq≦０．９０であり、ＪＩ
Ｓ点算法に基づく介在物量ｄＴがｄＴ≦０．１２であ
り、残部がＦｅおよび不可避不純物よりなることを特徴
とする鋼管用高強度非調質鋼。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP13719497A JPH10324946A (ja) | 1997-05-27 | 1997-05-27 | 鋼管用高強度非調質鋼 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP13719497A JPH10324946A (ja) | 1997-05-27 | 1997-05-27 | 鋼管用高強度非調質鋼 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH10324946A true JPH10324946A (ja) | 1998-12-08 |
Family
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|---|---|---|---|---|
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| CN103602903A (zh) * | 2013-11-25 | 2014-02-26 | 宝山钢铁股份有限公司 | 高强度抗二氧化碳腐蚀油井管及其制造方法 |
| CN104789871A (zh) * | 2015-04-07 | 2015-07-22 | 内蒙古包钢钢联股份有限公司 | 一种厚壁冷拔液压缸筒用27SiMn无缝钢管及制备方法 |
-
1997
- 1997-05-27 JP JP13719497A patent/JPH10324946A/ja active Pending
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| CN100451394C (zh) * | 2004-04-14 | 2009-01-14 | 株式会社捷太格特 | 小齿轮轴 |
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