JPH10317112A - 寸法精度に優れた６０００系アルミ合金押出し材の製造方法 - Google Patents
寸法精度に優れた６０００系アルミ合金押出し材の製造方法Info
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- JPH10317112A JPH10317112A JP12359697A JP12359697A JPH10317112A JP H10317112 A JPH10317112 A JP H10317112A JP 12359697 A JP12359697 A JP 12359697A JP 12359697 A JP12359697 A JP 12359697A JP H10317112 A JPH10317112 A JP H10317112A
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Abstract
(57)【要約】 （修正有）
【課題】 強度が高く、寸法精度の良好なアルミ合金押
出し材を得る。 【解決手段】 Ｍｇ：０．６〜１．０％，Ｓｉ：０．５
〜０．８％，Ｆｅ：０．１〜０．３％，Ｔｉ：０．００
５〜０．０５％，Ｂ：０．００１〜０．０１％，Ｃｕ：
０．４％以下を含み、Ｍｎ＋Ｃｒ＋Ｚｒ：０．３％未満
の条件下でＭｎ：０．２％未満，Ｃｒ：０．１％未満，
Ｚｒ：０．１％未満の１種又は２種以上を含み、（Ｓｉ
％−０．５８×Ｍｇ％）として計算されるＳｉが０．１
〜０．４％の範囲にあり、残部が実質的にＡｌの組成を
もつビレットを、直後の温度が５１０〜５７０℃となる
ように押し出し、４２０℃までは３０〜１５０℃／分未
満の速度で押出し材を冷却し、４２０〜２８０℃の温度
域では１５０℃／分以上の速度で押出し材を冷却し、２
８０〜１５０℃の温度域では３０℃／分以上の速度で押
出し材を冷却する。得られた押出し材には、１６０〜２
１０℃×１〜１５時間の時効処理が施される。
出し材を得る。 【解決手段】 Ｍｇ：０．６〜１．０％，Ｓｉ：０．５
〜０．８％，Ｆｅ：０．１〜０．３％，Ｔｉ：０．００
５〜０．０５％，Ｂ：０．００１〜０．０１％，Ｃｕ：
０．４％以下を含み、Ｍｎ＋Ｃｒ＋Ｚｒ：０．３％未満
の条件下でＭｎ：０．２％未満，Ｃｒ：０．１％未満，
Ｚｒ：０．１％未満の１種又は２種以上を含み、（Ｓｉ
％−０．５８×Ｍｇ％）として計算されるＳｉが０．１
〜０．４％の範囲にあり、残部が実質的にＡｌの組成を
もつビレットを、直後の温度が５１０〜５７０℃となる
ように押し出し、４２０℃までは３０〜１５０℃／分未
満の速度で押出し材を冷却し、４２０〜２８０℃の温度
域では１５０℃／分以上の速度で押出し材を冷却し、２
８０〜１５０℃の温度域では３０℃／分以上の速度で押
出し材を冷却する。得られた押出し材には、１６０〜２
１０℃×１〜１５時間の時効処理が施される。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、建材，鉄道車両，自動
車，船舶等の構造材として使用され、優れた強度及び寸
法精度が要求されるアルミ合金押出し材を製造する方法
に関する。
車，船舶等の構造材として使用され、優れた強度及び寸
法精度が要求されるアルミ合金押出し材を製造する方法
に関する。
【０００２】
【従来の技術】６０００系を始めとするアルミ合金は、
高温で溶体化処理した後、急冷することにより、後続す
る時効処理工程でＭｇ2 Ｓｉ等を析出させて機械的特性
を向上させている。溶体化処理後の急冷は、時効処理工
程での析出硬化を得るために必要な工程である。溶体化
処理後の急冷を押出し時に適用し、押出し機から送り出
された直後の押出し材を強制冷却すると、押出し材の形
状や肉厚等に起因して押出し材の断面に関して温度分布
が不均一になる。不均一な温度分布は、室温に冷却され
た押出し材の断面形状に崩れ（形状の変化）や長手方向
の曲り等の変形を発生させ、寸法精度を悪化させる原因
となる。断面変形，曲り等の形状不良は、押出し成形直
後の押出し材を６００〜４００℃の温度域で３０〜６０
℃／秒で冷却し、次いで４００〜１００℃の温度域を１
００〜１５０℃／秒で急冷することにより防止できるこ
とが特開平８−１９９３１９号公報に紹介されている。
高温で溶体化処理した後、急冷することにより、後続す
る時効処理工程でＭｇ2 Ｓｉ等を析出させて機械的特性
を向上させている。溶体化処理後の急冷は、時効処理工
程での析出硬化を得るために必要な工程である。溶体化
処理後の急冷を押出し時に適用し、押出し機から送り出
された直後の押出し材を強制冷却すると、押出し材の形
状や肉厚等に起因して押出し材の断面に関して温度分布
が不均一になる。不均一な温度分布は、室温に冷却され
た押出し材の断面形状に崩れ（形状の変化）や長手方向
の曲り等の変形を発生させ、寸法精度を悪化させる原因
となる。断面変形，曲り等の形状不良は、押出し成形直
後の押出し材を６００〜４００℃の温度域で３０〜６０
℃／秒で冷却し、次いで４００〜１００℃の温度域を１
００〜１５０℃／秒で急冷することにより防止できるこ
とが特開平８−１９９３１９号公報に紹介されている。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】しかし、３０〜６０℃
／秒や１００〜１５０℃／秒等の冷却速度は、ファンに
よる空冷（約３℃／秒）や直接水冷による冷却法（約１
０００℃／秒）に比較して、冷却条件を適正に制御する
ことが難しい。実際、形材をこの条件下で冷却するため
には、非常に高度な技術及び特殊な冷却設備を必要と
し、熱処理コストが高くなる。また、この冷却速度で
は、特に押出し形材の断面形状に変化を生じさせ易い。
本発明は、このような問題を解消すべく案出されたもの
であり、アルミ合金の特定された組成と特定された冷却
条件との組合せにより、時効処理によって高い強度が発
現し、しかも寸法精度が良好なアルミ合金押出し材を製
造することを目的とする。
／秒や１００〜１５０℃／秒等の冷却速度は、ファンに
よる空冷（約３℃／秒）や直接水冷による冷却法（約１
０００℃／秒）に比較して、冷却条件を適正に制御する
ことが難しい。実際、形材をこの条件下で冷却するため
には、非常に高度な技術及び特殊な冷却設備を必要と
し、熱処理コストが高くなる。また、この冷却速度で
は、特に押出し形材の断面形状に変化を生じさせ易い。
本発明は、このような問題を解消すべく案出されたもの
であり、アルミ合金の特定された組成と特定された冷却
条件との組合せにより、時効処理によって高い強度が発
現し、しかも寸法精度が良好なアルミ合金押出し材を製
造することを目的とする。
【０００４】
【課題を解決するための手段】本発明のアルミ合金押出
し材製造方法は、その目的を達成するため、Ｍｇ：０．
６〜１．０重量％，Ｓｉ：０．５〜０．８重量％，Ｆ
ｅ：０．１〜０．３重量％，Ｔｉ：０．００５〜０．０
５重量％，Ｂ：０．００１〜０．０１重量％，Ｃｕ：
０．０５〜０．４重量％を含み、Ｍｎ＋Ｃｒ＋Ｚｒ：
０．３重量％未満の条件下でＭｎ：０．２重量％未満，
Ｃｒ：０．１重量％未満，Ｚｒ：０．１重量％未満の１
種又は２種以上を含み、（Ｓｉ重量％−０．５８×Ｍｇ
重量％）として計算される過剰Ｓｉが０．１〜０．４重
量％の範囲にあり、残部が実質的にＡｌの組成をもつア
ルミ合金のビレットを、押出し機から出てきた直後の温
度が５１０〜５７０℃となるように押し出し、４２０℃
までは３０〜１５０℃／分未満の冷却速度で押出し材を
冷却し、４２０〜２８０℃の温度域では１５０℃／分以
上の冷却速度で押出し材を冷却し、２８０〜１５０℃の
温度域では３０℃／分以上の冷却速度で押出し材を冷却
することを特徴とする。押出しに先立って、アルミ合金
のビレットを４３０〜５２０℃に加熱保持することが好
ましい。得られた押出し材には、１６０〜２１０℃×１
〜１５時間の時効処理が施される。
し材製造方法は、その目的を達成するため、Ｍｇ：０．
６〜１．０重量％，Ｓｉ：０．５〜０．８重量％，Ｆ
ｅ：０．１〜０．３重量％，Ｔｉ：０．００５〜０．０
５重量％，Ｂ：０．００１〜０．０１重量％，Ｃｕ：
０．０５〜０．４重量％を含み、Ｍｎ＋Ｃｒ＋Ｚｒ：
０．３重量％未満の条件下でＭｎ：０．２重量％未満，
Ｃｒ：０．１重量％未満，Ｚｒ：０．１重量％未満の１
種又は２種以上を含み、（Ｓｉ重量％−０．５８×Ｍｇ
重量％）として計算される過剰Ｓｉが０．１〜０．４重
量％の範囲にあり、残部が実質的にＡｌの組成をもつア
ルミ合金のビレットを、押出し機から出てきた直後の温
度が５１０〜５７０℃となるように押し出し、４２０℃
までは３０〜１５０℃／分未満の冷却速度で押出し材を
冷却し、４２０〜２８０℃の温度域では１５０℃／分以
上の冷却速度で押出し材を冷却し、２８０〜１５０℃の
温度域では３０℃／分以上の冷却速度で押出し材を冷却
することを特徴とする。押出しに先立って、アルミ合金
のビレットを４３０〜５２０℃に加熱保持することが好
ましい。得られた押出し材には、１６０〜２１０℃×１
〜１５時間の時効処理が施される。
【０００５】
【作用】本発明に従ったＡｌ−Ｍｇ−Ｓｉ系合金では、
時効処理工程でＭｇ2 Ｓｉを析出させて高強度化を図る
とき、遷移元素であるＭｎ，Ｃｒ，Ｚｒの１種又は２種
以上を微量添加することにより、押出し時の再結晶や再
結晶粒の粗大化を抑制し、機械的強度及び耐食性を向上
させている。しかし、Ｍｇ2 Ｓｉは、押出し後の冷却過
程でもマトリックスから析出する傾向を示す。この傾向
は、Ｍｎ，Ｃｒ，Ｚｒ等を含む合金ほど著しい。たとえ
ば、６０６１のＡｌ合金は、図１に示すＴＴＰ曲線の右
側にある条件下で保持されると、Ｍｇ2 Ｓｉが析出す
る。このようなＭｇ2 Ｓｉの析出があると、時効処理に
よる析出硬化作用が不足し、強度の向上が十分でなくな
る。そこで、本発明においては、押出し後の冷却過程で
Ｍｇ2Ｓｉの析出を抑制する冷却条件をアルミ合金の組
成との関連で特定することにより、高強度で寸法精度の
良好な押出し材を得ている。
時効処理工程でＭｇ2 Ｓｉを析出させて高強度化を図る
とき、遷移元素であるＭｎ，Ｃｒ，Ｚｒの１種又は２種
以上を微量添加することにより、押出し時の再結晶や再
結晶粒の粗大化を抑制し、機械的強度及び耐食性を向上
させている。しかし、Ｍｇ2 Ｓｉは、押出し後の冷却過
程でもマトリックスから析出する傾向を示す。この傾向
は、Ｍｎ，Ｃｒ，Ｚｒ等を含む合金ほど著しい。たとえ
ば、６０６１のＡｌ合金は、図１に示すＴＴＰ曲線の右
側にある条件下で保持されると、Ｍｇ2 Ｓｉが析出す
る。このようなＭｇ2 Ｓｉの析出があると、時効処理に
よる析出硬化作用が不足し、強度の向上が十分でなくな
る。そこで、本発明においては、押出し後の冷却過程で
Ｍｇ2Ｓｉの析出を抑制する冷却条件をアルミ合金の組
成との関連で特定することにより、高強度で寸法精度の
良好な押出し材を得ている。
【０００６】以下、本発明で特定した組成及び温度条件
を説明する。 Ｍｇ：０．６〜１．０重量％ 時効処理時にＭｇ2 Ｓｉとして析出し、押出し材の強度
を向上させる作用を呈する。Ｍｇ含有量が０．６重量％
に満たないと、時効処理時に析出するＭｇ2 Ｓｉ量が不
足し、十分な機械的強度が得られない。逆に、１．０重
量％を超える多量のＭｇが含まれると、押出し直後の押
出し材の冷却時にＭｇ2 Ｓｉが析出し易くなる。その結
果、本発明で規定した冷却条件下でも強度向上に寄与し
ないＭｇ2 Ｓｉが析出し、強度向上に寄与する時効処理
時のＭｇ2 Ｓｉ析出量が減少し、十分な機械的強度が得
られない。
を説明する。 Ｍｇ：０．６〜１．０重量％ 時効処理時にＭｇ2 Ｓｉとして析出し、押出し材の強度
を向上させる作用を呈する。Ｍｇ含有量が０．６重量％
に満たないと、時効処理時に析出するＭｇ2 Ｓｉ量が不
足し、十分な機械的強度が得られない。逆に、１．０重
量％を超える多量のＭｇが含まれると、押出し直後の押
出し材の冷却時にＭｇ2 Ｓｉが析出し易くなる。その結
果、本発明で規定した冷却条件下でも強度向上に寄与し
ないＭｇ2 Ｓｉが析出し、強度向上に寄与する時効処理
時のＭｇ2 Ｓｉ析出量が減少し、十分な機械的強度が得
られない。
【０００７】Ｓｉ：０．５〜０．８重量％ 時効処理時にＭｇ2 Ｓｉとして析出し、押出し材の強度
を向上させる作用を呈する。Ｓｉ含有量が０．５重量％
未満では、時効処理時に析出するＭｇ2 Ｓｉ量が不足
し、十分な機械的強度が得られない。逆に、０．８重量
％を超える多量のＳｉが含まれると、押出し直後の押出
し材の冷却時にＭｇ2 Ｓｉが析出し易くなる。その結
果、本発明で規定した冷却条件下でも強度向上に寄与し
ないＭｇ2 Ｓｉが析出し、強度向上に寄与する時効処理
時のＭｇ2 Ｓｉ析出量が減少し、十分な機械的強度が得
られない。 過剰Ｓｉ：０．１〜０．４重量％ Ｓｉ％−０．５８×Ｍｇ％として計算される過剰Ｓｉ
は、機械的強度の改善に有効なＭｇ2 Ｓｉを析出させる
ときの指標として重要である。過剰Ｓｉが０．１重量％
未満では、Ｍｇ2 Ｓｉの有効析出が不足し、十分な機械
的強度が得られない。逆に、０．４重量％を超える過剰
Ｓｉでは、押出し材の伸びが低下する。
を向上させる作用を呈する。Ｓｉ含有量が０．５重量％
未満では、時効処理時に析出するＭｇ2 Ｓｉ量が不足
し、十分な機械的強度が得られない。逆に、０．８重量
％を超える多量のＳｉが含まれると、押出し直後の押出
し材の冷却時にＭｇ2 Ｓｉが析出し易くなる。その結
果、本発明で規定した冷却条件下でも強度向上に寄与し
ないＭｇ2 Ｓｉが析出し、強度向上に寄与する時効処理
時のＭｇ2 Ｓｉ析出量が減少し、十分な機械的強度が得
られない。 過剰Ｓｉ：０．１〜０．４重量％ Ｓｉ％−０．５８×Ｍｇ％として計算される過剰Ｓｉ
は、機械的強度の改善に有効なＭｇ2 Ｓｉを析出させる
ときの指標として重要である。過剰Ｓｉが０．１重量％
未満では、Ｍｇ2 Ｓｉの有効析出が不足し、十分な機械
的強度が得られない。逆に、０．４重量％を超える過剰
Ｓｉでは、押出し材の伸びが低下する。
【０００８】Ｃｕ：０．０５〜０．４重量％ Ｃｕ含有量が０．０５重量％以上で多くなるに応じて機
械的強度が向上する。しかし、０．４重量％を超える多
量のＣｕが含まれると、押出し直後の押出し材の冷却時
にＭｇ2 Ｓｉが析出し易くなる。その結果、本発明で規
定した冷却条件下でも強度向上に寄与しないＭｇ2 Ｓｉ
が析出し、強度向上に寄与する時効処理時のＭｇ2 Ｓｉ
析出量が減少する。 Ｆｅ：０．１〜０．３重量％ ＡｌＦｅＳｉ相を形成し、押出し材の結晶粒を微細化す
ることにより機械的性質を改善する作用を呈する。この
ような作用は、０．１重量％以上のＦｅ含有量で顕著に
なる。しかし、０．３重量％を超える多量のＦｅが含ま
れると、ＡｌＦｅＳｉ相の量は増加するものの、その分
だけＳｉが減少し、時効処理工程で析出するＭｇ2 Ｓｉ
の量が少なくなる。その結果、十分な強度が得られな
い。
械的強度が向上する。しかし、０．４重量％を超える多
量のＣｕが含まれると、押出し直後の押出し材の冷却時
にＭｇ2 Ｓｉが析出し易くなる。その結果、本発明で規
定した冷却条件下でも強度向上に寄与しないＭｇ2 Ｓｉ
が析出し、強度向上に寄与する時効処理時のＭｇ2 Ｓｉ
析出量が減少する。 Ｆｅ：０．１〜０．３重量％ ＡｌＦｅＳｉ相を形成し、押出し材の結晶粒を微細化す
ることにより機械的性質を改善する作用を呈する。この
ような作用は、０．１重量％以上のＦｅ含有量で顕著に
なる。しかし、０．３重量％を超える多量のＦｅが含ま
れると、ＡｌＦｅＳｉ相の量は増加するものの、その分
だけＳｉが減少し、時効処理工程で析出するＭｇ2 Ｓｉ
の量が少なくなる。その結果、十分な強度が得られな
い。
【０００９】Ｔｉ：０．００５〜０．０５重量％ 鋳塊の結晶粒を微細化し、鋳造割れを抑制する作用を呈
する。このような作用は、０．００５重量％以上のＴｉ
含有量で顕著になる。しかし、０．０５重量％を超える
多量のＴｉが含まれると、押出し性が劣化する。 Ｂ：０．０００１〜０．０１重量％ Ｔｉと複合添加するとき、鋳塊の結晶粒を更に微細化す
る作用を呈する。Ｂの添加効果は、０．０００１重量％
以上で顕著になる。しかし、０．０００１重量％を超え
る多量のＢが含まれると、押出し性が阻害される。
する。このような作用は、０．００５重量％以上のＴｉ
含有量で顕著になる。しかし、０．０５重量％を超える
多量のＴｉが含まれると、押出し性が劣化する。 Ｂ：０．０００１〜０．０１重量％ Ｔｉと複合添加するとき、鋳塊の結晶粒を更に微細化す
る作用を呈する。Ｂの添加効果は、０．０００１重量％
以上で顕著になる。しかし、０．０００１重量％を超え
る多量のＢが含まれると、押出し性が阻害される。
【００１０】 合金成分Ｍｎ，Ｃｒ，Ｚｒは、ビレットの均質化処理時
に化合物として析出し、押出し時に組織が再結晶するこ
とや再結晶粒が粗大化することを抑制し、軟化を防止す
る作用を呈する。このような作用は、０．０５重量％以
上の含有で顕著になる。しかし、個々に０．２重量％を
超える多量で、或いは合計で０．３重量％を超える多量
のＭｎ，Ｃｒ及び／又はＺｒが含まれると、押出し直後
の押出し材の冷却時にＭｇ2 Ｓｉが析出し易くなる。そ
の結果、本発明で規定した冷却条件下でも、強度向上に
寄与しないＭｇ2 Ｓｉが析出し、強度向上に有効な時効
処理時のＭｇ2 Ｓｉ量が減少し、十分な機械的強度が得
られない。
に化合物として析出し、押出し時に組織が再結晶するこ
とや再結晶粒が粗大化することを抑制し、軟化を防止す
る作用を呈する。このような作用は、０．０５重量％以
上の含有で顕著になる。しかし、個々に０．２重量％を
超える多量で、或いは合計で０．３重量％を超える多量
のＭｎ，Ｃｒ及び／又はＺｒが含まれると、押出し直後
の押出し材の冷却時にＭｇ2 Ｓｉが析出し易くなる。そ
の結果、本発明で規定した冷却条件下でも、強度向上に
寄与しないＭｇ2 Ｓｉが析出し、強度向上に有効な時効
処理時のＭｇ2 Ｓｉ量が減少し、十分な機械的強度が得
られない。
【００１１】押出し機から出てきた直後の温度：５１０
〜５７０℃ 押出し材は、押出し直後の温度によって機械的性質が大
きく変わる。押出し直後の温度が５１０℃を下回るよう
になると、Ｍｇ，Ｓｉ等の合金成分が十分に固溶せず、
時効処理工程で必要とする機械的性質が得られなくな
る。しかし、押出し直後の温度が５７０℃を超えるよう
になると、テアリングが発生し易くなり、生産性が低下
する。押出し直後の温度は、ビレット温度により制御で
きる。具体的には、押し出し直後の温度を５１０〜５７
０℃の範囲に維持するためには、ビレットを４３０〜５
２０℃の温度範囲に加熱保持する。４３０℃未満のビレ
ット温度では、押出し圧力が上昇し、押出し製品速度が
抑えられる。そのため、押出し直後の形材温度を５１０
℃以上とすることができず、十分な機械的性質が得られ
ない。また、低い押出し製品速度のため、生産性も阻害
される。しかし、ビレット温度が５１０℃を超えるよう
になると、テアリング発生を防止するため押出し速度を
上げることができず、生産性が低くなる。また、押出し
に供されるビレットを均質化処理しておくことも有効で
ある。均質化処理によってＭｇ，Ｓｉ等の合金成分がマ
トリックスに析出し、時効処理工程で必要な強度を得る
ためのＭｇ2 Ｓｉの析出が促進される。均質化処理とし
ては、２００℃／時以下の昇温速度で５００〜５９０℃
に加熱し、この温度で１時間以上保持し、次いで２００
℃／時以上の冷却速度で室温まで急冷する条件が採用さ
れる。この均質化処理により、Ｍｇ，Ｓｉ，Ｃｕ等の濃
度偏析が解消される。また、Ｍｎ，Ｃｒ，Ｚｒを含む合
金系にあっては、この均質化処理によってＭｎ，Ｃｒ，
Ｚｒを微細均一に析出させ、押出し材の結晶粒を微細化
させることができる。その結果、得られた製品の機械的
性質が向上する。なお、Ｍｎ，Ｃｒ，Ｚｒの微細析出に
は、２００℃／時以下の昇温速度及び５００〜５６０℃
の加熱温度が好ましく、逆にＭｎ，Ｃｒ，Ｚｒを含まな
い合金系にあっては５４０〜５９０℃の加熱温度が好ま
しい。
〜５７０℃ 押出し材は、押出し直後の温度によって機械的性質が大
きく変わる。押出し直後の温度が５１０℃を下回るよう
になると、Ｍｇ，Ｓｉ等の合金成分が十分に固溶せず、
時効処理工程で必要とする機械的性質が得られなくな
る。しかし、押出し直後の温度が５７０℃を超えるよう
になると、テアリングが発生し易くなり、生産性が低下
する。押出し直後の温度は、ビレット温度により制御で
きる。具体的には、押し出し直後の温度を５１０〜５７
０℃の範囲に維持するためには、ビレットを４３０〜５
２０℃の温度範囲に加熱保持する。４３０℃未満のビレ
ット温度では、押出し圧力が上昇し、押出し製品速度が
抑えられる。そのため、押出し直後の形材温度を５１０
℃以上とすることができず、十分な機械的性質が得られ
ない。また、低い押出し製品速度のため、生産性も阻害
される。しかし、ビレット温度が５１０℃を超えるよう
になると、テアリング発生を防止するため押出し速度を
上げることができず、生産性が低くなる。また、押出し
に供されるビレットを均質化処理しておくことも有効で
ある。均質化処理によってＭｇ，Ｓｉ等の合金成分がマ
トリックスに析出し、時効処理工程で必要な強度を得る
ためのＭｇ2 Ｓｉの析出が促進される。均質化処理とし
ては、２００℃／時以下の昇温速度で５００〜５９０℃
に加熱し、この温度で１時間以上保持し、次いで２００
℃／時以上の冷却速度で室温まで急冷する条件が採用さ
れる。この均質化処理により、Ｍｇ，Ｓｉ，Ｃｕ等の濃
度偏析が解消される。また、Ｍｎ，Ｃｒ，Ｚｒを含む合
金系にあっては、この均質化処理によってＭｎ，Ｃｒ，
Ｚｒを微細均一に析出させ、押出し材の結晶粒を微細化
させることができる。その結果、得られた製品の機械的
性質が向上する。なお、Ｍｎ，Ｃｒ，Ｚｒの微細析出に
は、２００℃／時以下の昇温速度及び５００〜５６０℃
の加熱温度が好ましく、逆にＭｎ，Ｃｒ，Ｚｒを含まな
い合金系にあっては５４０〜５９０℃の加熱温度が好ま
しい。
【００１２】４２０℃まで温度域における冷却速度：３
０〜１５０℃／分未満 押出し直後から４２０℃までは、時効処理後の機械的性
質を低下させることになるＭｇ2 Ｓｉが析出する温度域
である。しかし、Ｍｇ2 Ｓｉの析出には、４５０〜４２
０℃で比較的長い時間を必要とする。そのため、押出し
直後から４２０℃までの温度域では、１５０℃／分未満
の比較的緩やかな冷却速度で押出し材を冷却しても、機
械的性質が劣化することはない。緩やかに冷却すること
により、押出し材が均一に冷却され、断面変形，曲り等
の形状不良が発生しない。しかし、３０℃／分に達しな
い遅い冷却速度では、強度の改善に寄与しないＭｇ2 Ｓ
ｉが析出し、時効処理工程で必要とする機械的強度が得
られない。また、３０℃／分に達しない冷却速度で冷却
するためには、特別な装置が必要になり、生産コストが
上昇する。
０〜１５０℃／分未満 押出し直後から４２０℃までは、時効処理後の機械的性
質を低下させることになるＭｇ2 Ｓｉが析出する温度域
である。しかし、Ｍｇ2 Ｓｉの析出には、４５０〜４２
０℃で比較的長い時間を必要とする。そのため、押出し
直後から４２０℃までの温度域では、１５０℃／分未満
の比較的緩やかな冷却速度で押出し材を冷却しても、機
械的性質が劣化することはない。緩やかに冷却すること
により、押出し材が均一に冷却され、断面変形，曲り等
の形状不良が発生しない。しかし、３０℃／分に達しな
い遅い冷却速度では、強度の改善に寄与しないＭｇ2 Ｓ
ｉが析出し、時効処理工程で必要とする機械的強度が得
られない。また、３０℃／分に達しない冷却速度で冷却
するためには、特別な装置が必要になり、生産コストが
上昇する。
【００１３】４２０〜２８０℃の温度域における冷却速
度：１５０℃／分以上 ４２０〜２８０℃は、時効処理後の機械的性質を低下さ
せることになるＭｇ2 Ｓｉが析出する温度域である。こ
の温度域でのＭｇ2 Ｓｉの析出は、４２０℃までの温度
域と異なり、図１に示すように比較的短時間で析出す
る。そこで、４２０〜２８０℃の温度域では、図１のＴ
ＴＰ曲線の右側の条件とならないように冷却速度を１５
０℃／分以上と高く設定する。冷却速度が１５０℃／分
に達しないと、強度向上に寄与しないＭｇ2 Ｓｉが析出
し、時効処理工程で必要とする機械的強度が得られな
い。１５０℃／分以上の冷却速度は、強制空冷，水スプ
レー，水槽への浸漬等の適宜の方法で達成される。ま
た、中空部や半中空部をもつ形材では、冷却速度が１０
００℃／分以上になると断面形状に崩れ（形状の変化）
が生じ易い。
度：１５０℃／分以上 ４２０〜２８０℃は、時効処理後の機械的性質を低下さ
せることになるＭｇ2 Ｓｉが析出する温度域である。こ
の温度域でのＭｇ2 Ｓｉの析出は、４２０℃までの温度
域と異なり、図１に示すように比較的短時間で析出す
る。そこで、４２０〜２８０℃の温度域では、図１のＴ
ＴＰ曲線の右側の条件とならないように冷却速度を１５
０℃／分以上と高く設定する。冷却速度が１５０℃／分
に達しないと、強度向上に寄与しないＭｇ2 Ｓｉが析出
し、時効処理工程で必要とする機械的強度が得られな
い。１５０℃／分以上の冷却速度は、強制空冷，水スプ
レー，水槽への浸漬等の適宜の方法で達成される。ま
た、中空部や半中空部をもつ形材では、冷却速度が１０
００℃／分以上になると断面形状に崩れ（形状の変化）
が生じ易い。
【００１４】２８０〜１５０℃の温度域における冷却速
度：３０℃／分以上 ２８０〜１５０℃は、強度改善に寄与しないＭｇ2 Ｓｉ
が析出する温度域である。しかし、この温度域において
はＭｇ2 Ｓｉの析出に比較的長時間がかかり、３０℃／
分以上で冷却する限り強度改善に寄与しないＭｇ2 Ｓｉ
の析出が抑制される。しかし、過度に急速冷却すると、
材料の剛性が高まっているとはいえ、温度差によっては
変形する虞れがある。そこで、冷却速度は、上限を２０
０℃／分に設定することが好ましい。１５０℃から室温
までの温度域では、冷却速度が特に限定されるものでは
ない。そのため、２８０〜１５０℃の温度域と同じ冷却
条件で、押出し材を室温まで冷却することもできる。或
いは、放置冷却によって押出し材を室温まで冷却しても
良い。
度：３０℃／分以上 ２８０〜１５０℃は、強度改善に寄与しないＭｇ2 Ｓｉ
が析出する温度域である。しかし、この温度域において
はＭｇ2 Ｓｉの析出に比較的長時間がかかり、３０℃／
分以上で冷却する限り強度改善に寄与しないＭｇ2 Ｓｉ
の析出が抑制される。しかし、過度に急速冷却すると、
材料の剛性が高まっているとはいえ、温度差によっては
変形する虞れがある。そこで、冷却速度は、上限を２０
０℃／分に設定することが好ましい。１５０℃から室温
までの温度域では、冷却速度が特に限定されるものでは
ない。そのため、２８０〜１５０℃の温度域と同じ冷却
条件で、押出し材を室温まで冷却することもできる。或
いは、放置冷却によって押出し材を室温まで冷却しても
良い。
【００１５】時効処理：１６０〜２１０℃×１〜１５時
間 室温まで冷却された押出し材は、次いで時効処理でＭｇ
2 Ｓｉを析出させることにより高強度化される。必要と
する強度を得るためには、時効処理条件が１６０〜２１
０℃×１〜１５時間に設定される。時効温度が１６０℃
を下回ると１５時間程度の時効処理では十分な強度が得
られず、逆に２１０℃を超えるとピーク強度が低下し、
十分な強度が得られない。また、１５時間を超える時効
処理では、生産性が低下するばかりか、過時効となる虞
れもある。逆に１時間に達しない時効処理では、安定し
た強度が得られない。
間 室温まで冷却された押出し材は、次いで時効処理でＭｇ
2 Ｓｉを析出させることにより高強度化される。必要と
する強度を得るためには、時効処理条件が１６０〜２１
０℃×１〜１５時間に設定される。時効温度が１６０℃
を下回ると１５時間程度の時効処理では十分な強度が得
られず、逆に２１０℃を超えるとピーク強度が低下し、
十分な強度が得られない。また、１５時間を超える時効
処理では、生産性が低下するばかりか、過時効となる虞
れもある。逆に１時間に達しない時効処理では、安定し
た強度が得られない。
【００１６】
実験使用ビレットの製造 表１に組成を示すアルミ合金を電気炉で溶製し、ＤＣ鋳
造法で直径２０３ｍｍのビレットに鋳造した。ビレット
を昇温速度１００℃／時で昇温し、５４０℃×４時間保
持→空冷（冷却速度２００℃／時）の均質化処理を施し
た。
造法で直径２０３ｍｍのビレットに鋳造した。ビレット
を昇温速度１００℃／時で昇温し、５４０℃×４時間保
持→空冷（冷却速度２００℃／時）の均質化処理を施し
た。
【００１７】
【００１８】押出し直後の形材が所定の温度となるよう
に４６０℃に加熱保持した後、中空部をもつ形材（図
２）及び半中空部をもつ形材（図３）に押し出した。得
られた押出し形材を、試験番号１，２共に表２に示す冷
却条件下で室温まで冷却した。
に４６０℃に加熱保持した後、中空部をもつ形材（図
２）及び半中空部をもつ形材（図３）に押し出した。得
られた押出し形材を、試験番号１，２共に表２に示す冷
却条件下で室温まで冷却した。
【００１９】
【００２０】室温に冷却された各押出し形材に、１８０
℃×６時間の時効処理を施した。時効処理された押出し
材について、機械的強度（引張強さ，０．２％耐力，伸
び）を測定し、変形量を調査した。変形量に関しては、
押出し形材の開口部幅を測定し、目標寸法（図２では４
３±０．７９ｍｍ，図３では３９±０．７９ｍｍ；±
０．７９ｍｍはＪＩＳ Ｈ４１００の断面寸法に関する
特殊級の許容差）と比較した。表３，４の調査結果にみ
られるように、本発明に従って冷却した合金材１，２で
は何れの押出し材も寸法精度が良好であった。また、６
０６１合金Ｔ６材のＪＩＳ Ｈ４１００規格値である引
張強さ２６５Ｎ／ｍｍ2 以上，０．２％耐力２４５Ｎ／
ｍｍ2 以上，伸び８％以上を満足する優れた機械的性質
を示していた。
℃×６時間の時効処理を施した。時効処理された押出し
材について、機械的強度（引張強さ，０．２％耐力，伸
び）を測定し、変形量を調査した。変形量に関しては、
押出し形材の開口部幅を測定し、目標寸法（図２では４
３±０．７９ｍｍ，図３では３９±０．７９ｍｍ；±
０．７９ｍｍはＪＩＳ Ｈ４１００の断面寸法に関する
特殊級の許容差）と比較した。表３，４の調査結果にみ
られるように、本発明に従って冷却した合金材１，２で
は何れの押出し材も寸法精度が良好であった。また、６
０６１合金Ｔ６材のＪＩＳ Ｈ４１００規格値である引
張強さ２６５Ｎ／ｍｍ2 以上，０．２％耐力２４５Ｎ／
ｍｍ2 以上，伸び８％以上を満足する優れた機械的性質
を示していた。
【００２１】これに対し、押出し直後の温度が低い比較
例１では、同じアルミ合金を使用したにも拘らず、時効
処理後に低い強度が示された。これは、ビレットを均質
化処理する際の冷却過程で析出したＭｇ2 Ｓｉが押出し
形材の温度が低いためにマトリックスに固溶せず、結果
として時効処理時に析出するＭｇ2 Ｓｉ量が不足したこ
とが原因である。また、押出し後から室温まで５０℃／
分で徐冷した比較例２では、必要とする機械的強度が得
られなかった。押出し後から室温までを約２５０℃／分
以上で急冷した比較例３では、形状の不良がひどく、製
品として出荷できなかった。
例１では、同じアルミ合金を使用したにも拘らず、時効
処理後に低い強度が示された。これは、ビレットを均質
化処理する際の冷却過程で析出したＭｇ2 Ｓｉが押出し
形材の温度が低いためにマトリックスに固溶せず、結果
として時効処理時に析出するＭｇ2 Ｓｉ量が不足したこ
とが原因である。また、押出し後から室温まで５０℃／
分で徐冷した比較例２では、必要とする機械的強度が得
られなかった。押出し後から室温までを約２５０℃／分
以上で急冷した比較例３では、形状の不良がひどく、製
品として出荷できなかった。
【００２２】
【００２３】
【００２４】
【発明の効果】以上に説明したように、本発明において
は、成分・組成が特定されたアルミ合金を押出し成形す
る際、押出し直後の温度及び押出し後から室温までの冷
却条件を制御することにより、急冷による断面変形や曲
り等の形状不良が発生することを防止し、時効処理工程
で析出硬化に有効なＭｇ2 Ｓｉ量を確保している。その
ため、時効処理後の強度が高く、寸法精度の良好な押出
し材が得られる。
は、成分・組成が特定されたアルミ合金を押出し成形す
る際、押出し直後の温度及び押出し後から室温までの冷
却条件を制御することにより、急冷による断面変形や曲
り等の形状不良が発生することを防止し、時効処理工程
で析出硬化に有効なＭｇ2 Ｓｉ量を確保している。その
ため、時効処理後の強度が高く、寸法精度の良好な押出
し材が得られる。
【図１】 Ａｌ−Ｍｇ−Ｓｉ系合金６０６１で引張強さ
２６５Ｎ／ｍｍ2 以上を得るためのＴＴＰ曲線を示すグ
ラフ
２６５Ｎ／ｍｍ2 以上を得るためのＴＴＰ曲線を示すグ
ラフ
【図２】 実施例で製造した中空形材
【図３】 実施例で製造した半中空形材
フロントページの続き (51)Int.Cl.6 識別記号 ＦＩ // Ｃ２２Ｆ 1/00 ６１２ Ｃ２２Ｆ 1/00 ６１２ ６２４ ６２４ ６３０ ６３０Ｚ ６８３ ６８３ ６８４ ６８４Ａ ６９１ ６９１Ｂ ６９１Ｃ ６９２ ６９２Ａ ６９２Ｂ ６９４ ６９４Ｂ (72)発明者 土田 孝之 静岡県庵原郡蒲原町蒲原１丁目34番１号 日本軽金属株式会社グループ技術センター 内 (72)発明者 望月 祥史 静岡県庵原郡蒲原町蒲原１丁目34番１号 日本軽金属株式会社グループ技術センター 内
Claims (4)
- 【請求項１】 Ｍｇ：０．６〜１．０重量％，Ｓｉ：
０．５〜０．８重量％，Ｆｅ：０．１〜０．３重量％，
Ｔｉ：０．００５〜０．０５重量％，Ｂ：０．００１〜
０．０１重量％，Ｃｕ：０．０５〜０．４重量％を含
み、Ｍｎ＋Ｃｒ＋Ｚｒ：０．３重量％未満の条件下でＭ
ｎ：０．２重量％未満，Ｃｒ：０．１重量％未満，Ｚ
ｒ：０．１重量％未満の１種又は２種以上を含み、（Ｓ
ｉ重量％−０．５８×Ｍｇ重量％）として計算される過
剰Ｓｉが０．１〜０．４重量％の範囲にあり、残部が実
質的にＡｌの組成をもつアルミ合金のビレットを、押出
し機から出てきた直後の温度が５１０〜５７０℃となる
ように押し出し、４２０℃までは３０〜１５０℃／分未
満の冷却速度で押出し材を冷却し、４２０〜２８０℃の
温度域では１５０℃／分以上の冷却速度で押出し材を冷
却し、２８０〜１５０℃の温度域では３０℃／分以上の
冷却速度で押出し材を冷却する寸法精度に優れた６００
０系アルミ合金押出し材の製造方法。 - 【請求項２】 中空部又は半中空部をもつ形材を４２０
〜２８０℃までの温度域は１５０〜１０００℃／分未満
の冷却速度で冷却する請求項１記載の寸法精度に優れた
６０００系アルミ合金押出し材の製造方法。 - 【請求項３】 アルミ合金のビレットを４３０〜５２０
℃に加熱保持して押出す請求項１又は２記載の寸法精度
に優れた６０００系アルミ合金押出し材の製造方法。 - 【請求項４】 請求項１〜３の何れかに記載の押出し材
を１６０〜２１０℃×１〜１５時間の時効処理を施す寸
法精度に優れた６０００系アルミ合金押出し材の製造方
法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP12359697A JP3550943B2 (ja) | 1997-05-14 | 1997-05-14 | 寸法精度に優れた６０００系アルミ合金押出し材の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP12359697A JP3550943B2 (ja) | 1997-05-14 | 1997-05-14 | 寸法精度に優れた６０００系アルミ合金押出し材の製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH10317112A true JPH10317112A (ja) | 1998-12-02 |
| JP3550943B2 JP3550943B2 (ja) | 2004-08-04 |
Family
ID=14864534
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP12359697A Expired - Fee Related JP3550943B2 (ja) | 1997-05-14 | 1997-05-14 | 寸法精度に優れた６０００系アルミ合金押出し材の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3550943B2 (ja) |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2002241881A (ja) * | 2001-02-16 | 2002-08-28 | Mitsubishi Alum Co Ltd | 自動車のフレーム構造におけるエネルギー吸収部材 |
| CN103820686A (zh) * | 2014-02-20 | 2014-05-28 | 无锡华能电缆有限公司 | 导电率为55%iacs的高强度铝合金线及其制备方法 |
| CN107541689A (zh) * | 2017-08-30 | 2018-01-05 | 安徽省含山县兴建铸造厂 | 一种铝‑铬合金铸造工艺 |
| JP2020537040A (ja) * | 2017-10-23 | 2020-12-17 | ノベリス・インコーポレイテッドＮｏｖｅｌｉｓ Ｉｎｃ． | 反応性クエンチング溶液および使用方法 |
-
1997
- 1997-05-14 JP JP12359697A patent/JP3550943B2/ja not_active Expired - Fee Related
Cited By (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2002241881A (ja) * | 2001-02-16 | 2002-08-28 | Mitsubishi Alum Co Ltd | 自動車のフレーム構造におけるエネルギー吸収部材 |
| JP4611543B2 (ja) * | 2001-02-16 | 2011-01-12 | 三菱アルミニウム株式会社 | 自動車のフレーム構造におけるエネルギー吸収部材 |
| CN103820686A (zh) * | 2014-02-20 | 2014-05-28 | 无锡华能电缆有限公司 | 导电率为55%iacs的高强度铝合金线及其制备方法 |
| CN107541689A (zh) * | 2017-08-30 | 2018-01-05 | 安徽省含山县兴建铸造厂 | 一种铝‑铬合金铸造工艺 |
| JP2020537040A (ja) * | 2017-10-23 | 2020-12-17 | ノベリス・インコーポレイテッドＮｏｖｅｌｉｓ Ｉｎｃ． | 反応性クエンチング溶液および使用方法 |
| US11118253B2 (en) | 2017-10-23 | 2021-09-14 | Novelis Inc. | Reactive quenching solutions and methods of use |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP3550943B2 (ja) | 2004-08-04 |
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