JPH10302755A - アルカリ蓄電池用極板 - Google Patents
アルカリ蓄電池用極板Info
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- JPH10302755A JPH10302755A JP9107820A JP10782097A JPH10302755A JP H10302755 A JPH10302755 A JP H10302755A JP 9107820 A JP9107820 A JP 9107820A JP 10782097 A JP10782097 A JP 10782097A JP H10302755 A JPH10302755 A JP H10302755A
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- Y02P—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES IN THE PRODUCTION OR PROCESSING OF GOODS
- Y02P70/00—Climate change mitigation technologies in the production process for final industrial or consumer products
- Y02P70/50—Manufacturing or production processes characterised by the final manufactured product
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- Secondary Cells (AREA)
- Connection Of Batteries Or Terminals (AREA)
- Battery Electrode And Active Subsutance (AREA)
- Cell Electrode Carriers And Collectors (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【課題】 活物質保持体と集電タブのニッケルメッキ層
との融合を強固にして、大電流放電性能を向上させる。 【解決手段】 厚み０．０８ｍｍの冷間圧延鋼鈑を母材
１０とし、母材１０の表面にニッケルを片面毎に５〜１
０μｍの厚みになるように電解メッキあるいは無電解メ
ッキを行ってニッケルメッキ層１１を形成した後、焼鈍
する。このように表面にニッケルメッキ層１１を形成し
た母材１０を所定の大きさに切断して、集電タブ１０ａ
を形成する。活物質充填後のニッケルスポンジからなる
活物質保持体２０の一部の活物質を剥離して活物質保持
体を露出させた剥離部２１を形成し、この剥離部２１に
集電タブ１０ａスポット溶接にて溶接し、溶接部２３を
形成してニッケル正極板２０ａを作製する。
との融合を強固にして、大電流放電性能を向上させる。 【解決手段】 厚み０．０８ｍｍの冷間圧延鋼鈑を母材
１０とし、母材１０の表面にニッケルを片面毎に５〜１
０μｍの厚みになるように電解メッキあるいは無電解メ
ッキを行ってニッケルメッキ層１１を形成した後、焼鈍
する。このように表面にニッケルメッキ層１１を形成し
た母材１０を所定の大きさに切断して、集電タブ１０ａ
を形成する。活物質充填後のニッケルスポンジからなる
活物質保持体２０の一部の活物質を剥離して活物質保持
体を露出させた剥離部２１を形成し、この剥離部２１に
集電タブ１０ａスポット溶接にて溶接し、溶接部２３を
形成してニッケル正極板２０ａを作製する。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明はニッケル・水素蓄電
池、ニッケル・カドミウム蓄電池、ニッケル・亜鉛蓄電
池などのアルカリ蓄電池に係り、特に、活物質保持体に
活物質を塗着した極板と、この極板と端子とを接続する
集電タブとを備えたアルカリ蓄電池の集電タブと活物質
保持体の溶接部の改良に関するものである。
池、ニッケル・カドミウム蓄電池、ニッケル・亜鉛蓄電
池などのアルカリ蓄電池に係り、特に、活物質保持体に
活物質を塗着した極板と、この極板と端子とを接続する
集電タブとを備えたアルカリ蓄電池の集電タブと活物質
保持体の溶接部の改良に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】従来、アルカリ蓄電池に使用される正極
活物質としては、水酸化ニッケルが知られている。水酸
化ニッケルを正極活物質とするニッケル電極は、ニッケ
ル・カドミウム蓄電池を中心にして、ニッケル・水素蓄
電池、ニッケル・亜鉛蓄電池などに広く採用されてい
る。このニッケル電極としては、パンチングメタル等の
芯体にニッケル粉末を焼結して形成した多孔性基板に含
浸により水酸化ニッケルよりなる活物質を含浸充填させ
る、いわゆる焼結式ニッケル電極が知られている。
活物質としては、水酸化ニッケルが知られている。水酸
化ニッケルを正極活物質とするニッケル電極は、ニッケ
ル・カドミウム蓄電池を中心にして、ニッケル・水素蓄
電池、ニッケル・亜鉛蓄電池などに広く採用されてい
る。このニッケル電極としては、パンチングメタル等の
芯体にニッケル粉末を焼結して形成した多孔性基板に含
浸により水酸化ニッケルよりなる活物質を含浸充填させ
る、いわゆる焼結式ニッケル電極が知られている。
【０００３】しかしながら、上記した焼結式ニッケル電
極は、多孔性基板（焼結基板）を高多孔度とした場合に
は機械的強度が弱くなるため、実用的には８０％の多孔
度とするのが限界であるとともにパンチングメタル等の
芯体を必要とすることから、活物質の充填密度が低く、
高エネルギー密度のニッケル電極を実現する上で問題が
ある。また、焼結基板の細孔は１０μｍ以下であるの
で、活物質の充填工程を何度も繰り返す必要がある溶液
含浸法や電着含浸法に限定されるため、充填工程が煩雑
であるとともに製造コストも高くなるという問題があ
る。
極は、多孔性基板（焼結基板）を高多孔度とした場合に
は機械的強度が弱くなるため、実用的には８０％の多孔
度とするのが限界であるとともにパンチングメタル等の
芯体を必要とすることから、活物質の充填密度が低く、
高エネルギー密度のニッケル電極を実現する上で問題が
ある。また、焼結基板の細孔は１０μｍ以下であるの
で、活物質の充填工程を何度も繰り返す必要がある溶液
含浸法や電着含浸法に限定されるため、充填工程が煩雑
であるとともに製造コストも高くなるという問題があ
る。
【０００４】一方、これらの欠点を改良するために、芯
体を有さない多孔性のニッケルスポンジ（あるいは発泡
ニッケル）からなる活物質保持体に正極活物質である水
酸化ニッケル粉末を直接充填した、いわゆる非焼結式ニ
ッケル電極が主流となってきた。この非焼結式ニッケル
電極においては、通常、活物質保持体に正極活物質であ
る水酸化ニッケル粉末を充填した後、所定の厚みになる
ように圧延する。その後、活物質の一部を剥離して活物
質保持体を露出させ、この露出した部分に非焼結式ニッ
ケル電極と端子とを接続する集電タブを抵抗溶接により
溶接するようにしている。
体を有さない多孔性のニッケルスポンジ（あるいは発泡
ニッケル）からなる活物質保持体に正極活物質である水
酸化ニッケル粉末を直接充填した、いわゆる非焼結式ニ
ッケル電極が主流となってきた。この非焼結式ニッケル
電極においては、通常、活物質保持体に正極活物質であ
る水酸化ニッケル粉末を充填した後、所定の厚みになる
ように圧延する。その後、活物質の一部を剥離して活物
質保持体を露出させ、この露出した部分に非焼結式ニッ
ケル電極と端子とを接続する集電タブを抵抗溶接により
溶接するようにしている。
【０００５】この種の非焼結式ニッケル電極に用いる集
電タブとしは、ニッケルスポンジからなる活物質保持体
との溶接性、経済性等を考慮して、一般的には、冷間圧
延鋼鈑にニッケルメッキを施したニッケルメッキ鋼鈑が
用いられる。このニッケルメッキ鋼鈑のニッケルメッキ
層の厚みは２〜３μｍである。そして、このようなニッ
ケルメッキ鋼鈑を用いると、抵抗溶接の際の、ニッケル
メッキ鋼鈑のニッケルメッキ層が溶接時の発熱で軟化、
溶融して活物質保持体の多孔内に浸入、拡散して、融合
部が形成されるようになる。そのため、活物質保持体を
露出させた部分の多孔度が低ければこのようなニッケル
メッキ鋼鈑を用いてもそれなりの溶接強度のものが得ら
れる。
電タブとしは、ニッケルスポンジからなる活物質保持体
との溶接性、経済性等を考慮して、一般的には、冷間圧
延鋼鈑にニッケルメッキを施したニッケルメッキ鋼鈑が
用いられる。このニッケルメッキ鋼鈑のニッケルメッキ
層の厚みは２〜３μｍである。そして、このようなニッ
ケルメッキ鋼鈑を用いると、抵抗溶接の際の、ニッケル
メッキ鋼鈑のニッケルメッキ層が溶接時の発熱で軟化、
溶融して活物質保持体の多孔内に浸入、拡散して、融合
部が形成されるようになる。そのため、活物質保持体を
露出させた部分の多孔度が低ければこのようなニッケル
メッキ鋼鈑を用いてもそれなりの溶接強度のものが得ら
れる。
【０００６】
【発明が解決しようとする課題】ところで、近年、この
種の非焼結式ニッケル電極に用いるニッケルスポンジ
（あるいは発泡ニッケル）において、さらに高多孔度
（例えば、その多孔度は９５％である）のものが開発さ
れた。このような高多孔度のニッケルスポンジを用いる
と、活物質の充填密度が向上して高容量、高エネルギー
密度のニッケル電極が得られるようになる。
種の非焼結式ニッケル電極に用いるニッケルスポンジ
（あるいは発泡ニッケル）において、さらに高多孔度
（例えば、その多孔度は９５％である）のものが開発さ
れた。このような高多孔度のニッケルスポンジを用いる
と、活物質の充填密度が向上して高容量、高エネルギー
密度のニッケル電極が得られるようになる。
【０００７】しかしながら、高多孔度のニッケルスポン
ジを用いると、活物質保持体を露出させた部分の多孔度
も当然高くなる。そのため、集電タブとしてニッケルメ
ッキ層の厚みが２〜３μｍのニッケルメッキ鋼鈑を用い
ると、溶接時の発熱で軟化、溶融して活物質保持体の多
孔内に浸入、拡散するニッケル量が比較的少ないため、
高多孔度のニッケルスポンジとニッケルメッキ層との融
合が充分ではなくなる。その結果、溶接状態が不安定と
なって、集電タブ外れを生じたり、溶接部の接触抵抗が
増大するという問題を生じた。そして、溶接部の接触抵
抗が増大すると大電流放電性能が低下するという問題を
生じる。
ジを用いると、活物質保持体を露出させた部分の多孔度
も当然高くなる。そのため、集電タブとしてニッケルメ
ッキ層の厚みが２〜３μｍのニッケルメッキ鋼鈑を用い
ると、溶接時の発熱で軟化、溶融して活物質保持体の多
孔内に浸入、拡散するニッケル量が比較的少ないため、
高多孔度のニッケルスポンジとニッケルメッキ層との融
合が充分ではなくなる。その結果、溶接状態が不安定と
なって、集電タブ外れを生じたり、溶接部の接触抵抗が
増大するという問題を生じた。そして、溶接部の接触抵
抗が増大すると大電流放電性能が低下するという問題を
生じる。
【０００８】そこで、本発明は上記問題点に鑑みてなさ
れたものであり、活物質保持体と集電タブのニッケルメ
ッキ層との融合を強固にして、大電流放電性能を向上さ
せることにある。
れたものであり、活物質保持体と集電タブのニッケルメ
ッキ層との融合を強固にして、大電流放電性能を向上さ
せることにある。
【０００９】
【課題を解決するための手段およびその作用・効果】本
発明は、活物質を塗着した極板に端子と導電接続される
集電タブを溶接により固着したアルカリ蓄電池用極板で
あって、上記課題を解決するために、請求項１に記載の
発明においては、極板はニッケルスポンジよりなる活物
質保持体を備えるとともに、集電タブの少なくとも活物
質保持体との溶接部に５μｍ以上の厚みのメッキ層を備
えるようにしている。集電タブの少なくとも溶接部に５
μｍ以上の厚みのメッキ層を備えるようにすると、融合
するニッケル量が多くなるため、活物質保持体のニッケ
ルスポンジと集電タブのニッケルメッキ層との融合が強
固になって、大電流放電性能が向上する。
発明は、活物質を塗着した極板に端子と導電接続される
集電タブを溶接により固着したアルカリ蓄電池用極板で
あって、上記課題を解決するために、請求項１に記載の
発明においては、極板はニッケルスポンジよりなる活物
質保持体を備えるとともに、集電タブの少なくとも活物
質保持体との溶接部に５μｍ以上の厚みのメッキ層を備
えるようにしている。集電タブの少なくとも溶接部に５
μｍ以上の厚みのメッキ層を備えるようにすると、融合
するニッケル量が多くなるため、活物質保持体のニッケ
ルスポンジと集電タブのニッケルメッキ層との融合が強
固になって、大電流放電性能が向上する。
【００１０】そして、金属基板にメッキ層を設ける場
合、メッキ層を厚くすればするほど融合するニッケル量
が多くなって溶接強度が向上するもの考えられるが、逆
にメッキ層を厚くしすぎるとメッキ層が剥がれ易くな
る。そこで、請求項２に記載の発明においては、メッキ
層の厚みを５μｍ以上で１０μｍ以下と規定している。
このようにメッキ層の厚みの上限を１０μｍに規定する
とメッキ層自体の強度も大きくなるので、活物質保持体
と集電タブのニッケルメッキ層との融合がより強固なも
のとなる。
合、メッキ層を厚くすればするほど融合するニッケル量
が多くなって溶接強度が向上するもの考えられるが、逆
にメッキ層を厚くしすぎるとメッキ層が剥がれ易くな
る。そこで、請求項２に記載の発明においては、メッキ
層の厚みを５μｍ以上で１０μｍ以下と規定している。
このようにメッキ層の厚みの上限を１０μｍに規定する
とメッキ層自体の強度も大きくなるので、活物質保持体
と集電タブのニッケルメッキ層との融合がより強固なも
のとなる。
【００１１】活物質保持体をニッケルスポンジのような
多孔質体とした場合、溶接時に溶融したニッケルがこの
多孔質内に入り込むことにより融合が強固なものとな
る。そこで、請求項３に記載の発明においては、メッキ
層を形成する金属をニッケルスポンジよりなる活物質保
持体と同等あるいはそれより低融点の金属あるいは合金
としている。このように、ニッケルスポンジよりなる活
物質保持体と同等あるいはそれより低融点の金属あるい
は合金によりメッキ層を形成すると、溶接時に溶融した
メッキ層を形成する金属が容易に多孔質内に入り込むこ
とが可能となるので、活物質保持体と集電タブのニッケ
ルメッキ層との融合が強固なものとなる。
多孔質体とした場合、溶接時に溶融したニッケルがこの
多孔質内に入り込むことにより融合が強固なものとな
る。そこで、請求項３に記載の発明においては、メッキ
層を形成する金属をニッケルスポンジよりなる活物質保
持体と同等あるいはそれより低融点の金属あるいは合金
としている。このように、ニッケルスポンジよりなる活
物質保持体と同等あるいはそれより低融点の金属あるい
は合金によりメッキ層を形成すると、溶接時に溶融した
メッキ層を形成する金属が容易に多孔質内に入り込むこ
とが可能となるので、活物質保持体と集電タブのニッケ
ルメッキ層との融合が強固なものとなる。
【００１２】そして、請求項４に記載の発明において
は、メッキ層を異なる金属あるいは合金からなる２層構
造とし、同２層構造の上層部のメッキ層を形成する金属
はニッケルスポンジよりなる活物質保持体より低融点の
金属あるいは合金としている。メッキ層をこのような２
層構造にすると、内層のメッキ層は集電タブと強固に固
着し、上層のメッキ層は溶接時に溶融してニッケルスポ
ンジの多孔内に容易に入り込むことができるので、活物
質保持体と集電タブとの融合が強固なものとなる。
は、メッキ層を異なる金属あるいは合金からなる２層構
造とし、同２層構造の上層部のメッキ層を形成する金属
はニッケルスポンジよりなる活物質保持体より低融点の
金属あるいは合金としている。メッキ層をこのような２
層構造にすると、内層のメッキ層は集電タブと強固に固
着し、上層のメッキ層は溶接時に溶融してニッケルスポ
ンジの多孔内に容易に入り込むことができるので、活物
質保持体と集電タブとの融合が強固なものとなる。
【００１３】表面にメッキ層を形成した集電タブと活物
質保持体とを溶接する場合、溶接による接合部の結合深
さと溶接強度とは相関関係がある。そこで、請求項５に
記載の発明においては、メッキ層と活物質保持体との溶
接による接合部の結合深さを２μｍ以上となるようにし
ている。このように接合部の結合深さを２μｍ以上にす
ると、必要とする溶接強度が得られるという実験結果が
得られた。
質保持体とを溶接する場合、溶接による接合部の結合深
さと溶接強度とは相関関係がある。そこで、請求項５に
記載の発明においては、メッキ層と活物質保持体との溶
接による接合部の結合深さを２μｍ以上となるようにし
ている。このように接合部の結合深さを２μｍ以上にす
ると、必要とする溶接強度が得られるという実験結果が
得られた。
【００１４】結合深さはメッキ層の厚みに関係するが、
メッキ層を厚くしすぎるとメッキ層が剥がれ易くなる。
そのため、結合深さには必然的に上限値が必要となる。
そこで、請求項６に記載の発明においては、上述の結合
深さを４〜１１μｍとしている。このように結合深さを
４〜１１μｍと規定すると、集電タブと活物質保持体と
の溶接強度が最適になる。
メッキ層を厚くしすぎるとメッキ層が剥がれ易くなる。
そのため、結合深さには必然的に上限値が必要となる。
そこで、請求項６に記載の発明においては、上述の結合
深さを４〜１１μｍとしている。このように結合深さを
４〜１１μｍと規定すると、集電タブと活物質保持体と
の溶接強度が最適になる。
【００１５】
【発明の実施の形態】以下に、本発明のアルカリ蓄電池
用極板をニッケル−水素蓄電池のニッケル正極板に適用
した場合の一実施の形態を図に基づいて説明する。な
お、図１は本実施形態の集電タブを示す図であり、図１
（ａ）は、後述する実施例１〜４および比較例１の本実
施形態の集電タブを示す側面図であり、図１（ｂ）は後
述する実施例５の本実施形態の集電タブを示す側面図で
あり、図１（ｃ）はそれらの上面図である。図２は本実
施形態のニッケル正極板に図１の集電タブを溶接した状
態を示す図である。図３（ａ）はニッケル正極板に溶接
された集電タブを引き剥がす状態を示す図であり、図３
（ｂ）はニッケル正極板より引き剥がされた集電タブの
裏面を示す図である。図４はニッケル正極板と集電タブ
との溶接状態を示す図である。
用極板をニッケル−水素蓄電池のニッケル正極板に適用
した場合の一実施の形態を図に基づいて説明する。な
お、図１は本実施形態の集電タブを示す図であり、図１
（ａ）は、後述する実施例１〜４および比較例１の本実
施形態の集電タブを示す側面図であり、図１（ｂ）は後
述する実施例５の本実施形態の集電タブを示す側面図で
あり、図１（ｃ）はそれらの上面図である。図２は本実
施形態のニッケル正極板に図１の集電タブを溶接した状
態を示す図である。図３（ａ）はニッケル正極板に溶接
された集電タブを引き剥がす状態を示す図であり、図３
（ｂ）はニッケル正極板より引き剥がされた集電タブの
裏面を示す図である。図４はニッケル正極板と集電タブ
との溶接状態を示す図である。
【００１６】ａ．集電タブの作製 実施例１ 厚み０．０８ｍｍの冷間圧延鋼鈑（ＪＩＳ規格のＳＰＣ
Ｃ鋼鈑）を母材１０とし、母材１０の表面にニッケル
（その融点は約１４５０℃である）を片面毎に５μｍの
厚みになるように電解メッキあるいは無電解メッキを行
ってニッケルメッキ層１１を形成した後、焼鈍する。こ
のように表面にニッケルメッキ層１１を形成した母材１
０を幅３ｍｍで長さが１２ｍｍになるように切断して、
実施例１の集電タブ１０ａとする。
Ｃ鋼鈑）を母材１０とし、母材１０の表面にニッケル
（その融点は約１４５０℃である）を片面毎に５μｍの
厚みになるように電解メッキあるいは無電解メッキを行
ってニッケルメッキ層１１を形成した後、焼鈍する。こ
のように表面にニッケルメッキ層１１を形成した母材１
０を幅３ｍｍで長さが１２ｍｍになるように切断して、
実施例１の集電タブ１０ａとする。
【００１７】実施例２ 厚み０．０８ｍｍの冷間圧延鋼鈑（ＪＩＳ規格のＳＰＣ
Ｃ鋼鈑）を母材１０とし、母材１０の表面にニッケル
（その融点は約１４５０℃である）を片面毎に７μｍの
厚みになるように電解メッキあるいは無電解メッキを行
ってニッケルメッキ層１２を形成した後、焼鈍する。こ
のように表面にニッケルメッキ層１２を形成した母材１
０を幅３ｍｍで長さが１２ｍｍになるように切断して、
実施例２の集電タブ１０ｂとする。
Ｃ鋼鈑）を母材１０とし、母材１０の表面にニッケル
（その融点は約１４５０℃である）を片面毎に７μｍの
厚みになるように電解メッキあるいは無電解メッキを行
ってニッケルメッキ層１２を形成した後、焼鈍する。こ
のように表面にニッケルメッキ層１２を形成した母材１
０を幅３ｍｍで長さが１２ｍｍになるように切断して、
実施例２の集電タブ１０ｂとする。
【００１８】実施例３ 厚み０．０８ｍｍの冷間圧延鋼鈑（ＪＩＳ規格のＳＰＣ
Ｃ鋼鈑）を母材１０とし、母材１０の表面にニッケル
（その融点は約１４５０℃である）を片面毎に１０μｍ
の厚みになるように電解メッキあるいは無電解メッキを
行ってニッケルメッキ層１３を形成した後、焼鈍する。
このように表面にニッケルメッキ層１３を形成した母材
１０を幅３ｍｍで長さが１２ｍｍになるように切断し
て、実施例３の集電タブ１０ｃとする。
Ｃ鋼鈑）を母材１０とし、母材１０の表面にニッケル
（その融点は約１４５０℃である）を片面毎に１０μｍ
の厚みになるように電解メッキあるいは無電解メッキを
行ってニッケルメッキ層１３を形成した後、焼鈍する。
このように表面にニッケルメッキ層１３を形成した母材
１０を幅３ｍｍで長さが１２ｍｍになるように切断し
て、実施例３の集電タブ１０ｃとする。
【００１９】実施例４ 厚み０．０８ｍｍの冷間圧延鋼鈑（ＪＩＳ規格のＳＰＣ
Ｃ鋼鈑）を母材１０とし、母材１０の表面にニッケル
（その融点は約１４５０℃である）を片面毎に１５μｍ
の厚みになるように電解メッキあるいは無電解メッキを
行ってニッケルメッキ層１４を形成した後、焼鈍する。
このように表面にニッケルメッキ層１４を形成した母材
１０を幅３ｍｍで長さが１２ｍｍになるように切断し
て、実施例４の集電タブ１０ｄとする。
Ｃ鋼鈑）を母材１０とし、母材１０の表面にニッケル
（その融点は約１４５０℃である）を片面毎に１５μｍ
の厚みになるように電解メッキあるいは無電解メッキを
行ってニッケルメッキ層１４を形成した後、焼鈍する。
このように表面にニッケルメッキ層１４を形成した母材
１０を幅３ｍｍで長さが１２ｍｍになるように切断し
て、実施例４の集電タブ１０ｄとする。
【００２０】実施例５ 厚み０．０８ｍｍの冷間圧延鋼鈑（ＪＩＳ規格のＳＰＣ
Ｃ鋼鈑）を母材１０とし、母材１０の表面にニッケル
（その融点は約１４５０℃である）を片面毎に３μｍの
厚みになるように電解メッキあるいは無電解メッキを行
ってニッケルメッキ層１５を形成した後、焼鈍する。そ
の後、３μｍの厚みのニッケルメッキ層１５を形成した
表面にニッケル−リン合金（その重量比がＮｉ：Ｐ=８
９：１１となるようにしたニッケル−リン合金で、融点
が約８８０℃のもの）を片面毎に４μｍの厚みになるよ
うに電解メッキあるいは無電解メッキを行ってニッケル
−リン合金層１６を形成した後、焼鈍する。このニッケ
ルメッキ層１５とニッケル−リン合金層１６との２層構
造のメッキ層を有する母材１０を幅３ｍｍで長さが１２
ｍｍになるように切断して、実施例５の集電タブ１０ｅ
とする。
Ｃ鋼鈑）を母材１０とし、母材１０の表面にニッケル
（その融点は約１４５０℃である）を片面毎に３μｍの
厚みになるように電解メッキあるいは無電解メッキを行
ってニッケルメッキ層１５を形成した後、焼鈍する。そ
の後、３μｍの厚みのニッケルメッキ層１５を形成した
表面にニッケル−リン合金（その重量比がＮｉ：Ｐ=８
９：１１となるようにしたニッケル−リン合金で、融点
が約８８０℃のもの）を片面毎に４μｍの厚みになるよ
うに電解メッキあるいは無電解メッキを行ってニッケル
−リン合金層１６を形成した後、焼鈍する。このニッケ
ルメッキ層１５とニッケル−リン合金層１６との２層構
造のメッキ層を有する母材１０を幅３ｍｍで長さが１２
ｍｍになるように切断して、実施例５の集電タブ１０ｅ
とする。
【００２１】比較例１ 厚み０．０８ｍｍの冷間圧延鋼鈑（ＪＩＳ規格のＳＰＣ
Ｃ鋼鈑）を母材１０とし、母材１０の表面にニッケル
（その融点は約１４５０℃である）を片面毎に３μｍの
厚みになるように電解メッキあるいは無電解メッキを行
ってニッケルメッキ層１５を形成した後、焼鈍する。こ
のように表面にニッケルメッキ層１５を形成した母材１
０を幅３ｍｍで長さが１２ｍｍになるように切断して、
比較例１の集電タブ１０ｆとする。
Ｃ鋼鈑）を母材１０とし、母材１０の表面にニッケル
（その融点は約１４５０℃である）を片面毎に３μｍの
厚みになるように電解メッキあるいは無電解メッキを行
ってニッケルメッキ層１５を形成した後、焼鈍する。こ
のように表面にニッケルメッキ層１５を形成した母材１
０を幅３ｍｍで長さが１２ｍｍになるように切断して、
比較例１の集電タブ１０ｆとする。
【００２２】比較例２ 厚み０．０８ｍｍの冷間圧延鋼鈑（ＪＩＳ規格のＳＰＣ
Ｃ鋼鈑）を母材１０として、母材１０の表面にニッケル
を施すことなく、幅３ｍｍで長さが１２ｍｍになるよう
に切断して、比較例２の集電タブ１０ｇとする。
Ｃ鋼鈑）を母材１０として、母材１０の表面にニッケル
を施すことなく、幅３ｍｍで長さが１２ｍｍになるよう
に切断して、比較例２の集電タブ１０ｇとする。
【００２３】ｂ．ニッケル正極板の作製 水酸化ニッケル９０重量部と、金属コバルト粉末５重量
部と、水酸化コバルト粉末５重量部とを混合し、これを
メチルセルロース１重量％水溶液２０重量部とを混練し
てスラリーを作製する。このようにして作製したスラリ
ーを、基体目付が６００ｇ／ｍ2、厚みが１．５ｍｍ、
平均繊維径が７５μｍであるニッケルスポンジからなる
活物質保持体２０に圧延後の活物質充填密度が約２．９
ｇ／ｃｃ−ｖｏｉｄとなるようにスラリーを充填した
後、厚みが約０．６７ｍｍになるまで圧延する。
部と、水酸化コバルト粉末５重量部とを混合し、これを
メチルセルロース１重量％水溶液２０重量部とを混練し
てスラリーを作製する。このようにして作製したスラリ
ーを、基体目付が６００ｇ／ｍ2、厚みが１．５ｍｍ、
平均繊維径が７５μｍであるニッケルスポンジからなる
活物質保持体２０に圧延後の活物質充填密度が約２．９
ｇ／ｃｃ−ｖｏｉｄとなるようにスラリーを充填した
後、厚みが約０．６７ｍｍになるまで圧延する。
【００２４】ついで、このように活物質２１を充填した
活物質保持体２０の一部の活物質を剥離して活物質保持
体を露出させた剥離部２２を形成し、この剥離部２２に
上述のように作製した各集電タブ１０ａ〜１０ｇをスポ
ット溶接にて２点溶接し、溶接部２３を形成してニッケ
ル正極板２０ａ〜２０ｇを作製する。なお、溶接点は２
点、４点、６点等何点で溶接しても良いが、本実施形態
においては２点で溶接してニッケル正極板２０ａ〜２０
ｇとした。また、図２は実施例１の集電タブ１０ａを溶
接したニッケル正極板２０ａを示している。
活物質保持体２０の一部の活物質を剥離して活物質保持
体を露出させた剥離部２２を形成し、この剥離部２２に
上述のように作製した各集電タブ１０ａ〜１０ｇをスポ
ット溶接にて２点溶接し、溶接部２３を形成してニッケ
ル正極板２０ａ〜２０ｇを作製する。なお、溶接点は２
点、４点、６点等何点で溶接しても良いが、本実施形態
においては２点で溶接してニッケル正極板２０ａ〜２０
ｇとした。また、図２は実施例１の集電タブ１０ａを溶
接したニッケル正極板２０ａを示している。
【００２５】ｃ．電池の作製 上述のように作製した２０個づつのニッケル正極板２０
ａ〜２０ｇと、水素吸蔵合金をパンチングメタルに塗布
した負極板とをそれぞれポリプロピレン製不織布からな
るセパレータを介して、最外周が負極板となるようにし
て卷回してそれぞれ２０個づつの渦巻状電極体を作製す
る。これらの２０個づつの渦巻状電極体をＡＡＡサイズ
の金属製外装缶にそれぞれ挿入した後、外装缶内に電解
液として比重１．３の水酸化カリウム水溶液を注入し、
外装缶を封口して、公称容量６００ｍＡＨのニッケル−
水素蓄電池をそれぞれ２０個づつ作製する。
ａ〜２０ｇと、水素吸蔵合金をパンチングメタルに塗布
した負極板とをそれぞれポリプロピレン製不織布からな
るセパレータを介して、最外周が負極板となるようにし
て卷回してそれぞれ２０個づつの渦巻状電極体を作製す
る。これらの２０個づつの渦巻状電極体をＡＡＡサイズ
の金属製外装缶にそれぞれ挿入した後、外装缶内に電解
液として比重１．３の水酸化カリウム水溶液を注入し、
外装缶を封口して、公称容量６００ｍＡＨのニッケル−
水素蓄電池をそれぞれ２０個づつ作製する。
【００２６】ｄ．実験結果 上記のように作製した各ニッケル正極板２０ａ〜２０ｇ
をそれぞれ水平な台上に置き、図３（ａ）に示すよう
に、各集電タブ１０ａ〜１０ｇを垂直方向（図３（ａ）
の矢印のＸ方向）に引き起こして、各集電タブ１０ａ〜
１０ｇを各ニッケル正極板２０ａ〜２０ｇから引き剥が
す引き剥がし試験を行い、図３（ｂ）に示すように、各
集電タブ１０ａ〜１０ｇの表面に固着したニッケルスポ
ンジＡの有無を調べると表１に示すような結果となっ
た。なお、図３は実施例１の集電タブ１０ａを溶接した
ニッケル正極板２０ａを示している。
をそれぞれ水平な台上に置き、図３（ａ）に示すよう
に、各集電タブ１０ａ〜１０ｇを垂直方向（図３（ａ）
の矢印のＸ方向）に引き起こして、各集電タブ１０ａ〜
１０ｇを各ニッケル正極板２０ａ〜２０ｇから引き剥が
す引き剥がし試験を行い、図３（ｂ）に示すように、各
集電タブ１０ａ〜１０ｇの表面に固着したニッケルスポ
ンジＡの有無を調べると表１に示すような結果となっ
た。なお、図３は実施例１の集電タブ１０ａを溶接した
ニッケル正極板２０ａを示している。
【００２７】
【表１】
【００２８】上記表１より明らかなように、ニッケルメ
ッキ層１１，１２，１３，１４，１５を設けるもの（実
施例１〜５および比較例１）は、ニッケルメッキ層を設
けないもの（比較例２）より格段に、ニッケルスポンジ
Ａが固着した個数が多くなった。また、ニッケルメッキ
層の厚みを厚くしたもの（実施例２〜４）はニッケルメ
ッキ層の厚みが薄いもの（実施例１および比較例１）よ
りニッケルスポンジＡが固着した個数が多くなった。さ
らに、ニッケルメッキ層１５の上部にニッケル−リン合
金のメッキ層１６を設けたもの（実施例５）は、ニッケ
ルメッキ層の厚みを厚くしたもの（実施例２〜４）と同
様にニッケルスポンジＡが固着した個数が多くなった。
ッキ層１１，１２，１３，１４，１５を設けるもの（実
施例１〜５および比較例１）は、ニッケルメッキ層を設
けないもの（比較例２）より格段に、ニッケルスポンジ
Ａが固着した個数が多くなった。また、ニッケルメッキ
層の厚みを厚くしたもの（実施例２〜４）はニッケルメ
ッキ層の厚みが薄いもの（実施例１および比較例１）よ
りニッケルスポンジＡが固着した個数が多くなった。さ
らに、ニッケルメッキ層１５の上部にニッケル−リン合
金のメッキ層１６を設けたもの（実施例５）は、ニッケ
ルメッキ層の厚みを厚くしたもの（実施例２〜４）と同
様にニッケルスポンジＡが固着した個数が多くなった。
【００２９】このことから、ニッケルメッキ層の厚みの
下限値は５μｍとするのが好ましい。一方、ニッケルメ
ッキ層の厚みが厚いほどニッケルスポンジとの融合性が
向上すると考えられるが、ニッケルメッキ層の厚みを１
５μｍとしたもの（実施例４）においてメッキ剥がれが
生じたため、その上下値は１０μｍとするのが好まし
い。 ついで、上記のように作製した各ニッケル正極板
２０ａ〜２０ｇをエポキシ樹脂で固め、溶接点２２，２
３を中心にして切断した後、硝酸でエッチングして、各
集電タブ１０ａ〜１０ｇとニッケルスポンジとの融合状
態を観測した。この観測結果は下記の表２に示すように
なった。なお、表２において結合深さは、図４に示すよ
うに、メッキ層１１が溶けてニッケルスポンジ２０を構
成する繊維２５と融合する部分Ｂの結合深さＺを表す。
なお、図４は実施例１の集電タブ１０ａを溶接したニッ
ケル正極板２０ａを示している。
下限値は５μｍとするのが好ましい。一方、ニッケルメ
ッキ層の厚みが厚いほどニッケルスポンジとの融合性が
向上すると考えられるが、ニッケルメッキ層の厚みを１
５μｍとしたもの（実施例４）においてメッキ剥がれが
生じたため、その上下値は１０μｍとするのが好まし
い。 ついで、上記のように作製した各ニッケル正極板
２０ａ〜２０ｇをエポキシ樹脂で固め、溶接点２２，２
３を中心にして切断した後、硝酸でエッチングして、各
集電タブ１０ａ〜１０ｇとニッケルスポンジとの融合状
態を観測した。この観測結果は下記の表２に示すように
なった。なお、表２において結合深さは、図４に示すよ
うに、メッキ層１１が溶けてニッケルスポンジ２０を構
成する繊維２５と融合する部分Ｂの結合深さＺを表す。
なお、図４は実施例１の集電タブ１０ａを溶接したニッ
ケル正極板２０ａを示している。
【００３０】
【表２】
【００３１】上記表２より明らかなように、ニッケルメ
ッキ層１１，１２，１３，１４，１５（実施例１〜５お
よび比較例１）の厚みが厚くなるほど、結合深さＺが大
きくなった。また、ニッケルメッキ層１５の上部に低融
点のニッケル−リン合金のメッキ層１６を設けたもの
（実施例５）（２層トータルのメッキ層は７μｍとな
る）は、実施例２のもの（ニッケルメッキ層が７μｍの
もの）よりも結合深さＺが１μｍ程度大きくなった。さ
らに、ニッケルメッキ層を設けないもの（比較例２）は
結合深さＺがほぼ０となった。
ッキ層１１，１２，１３，１４，１５（実施例１〜５お
よび比較例１）の厚みが厚くなるほど、結合深さＺが大
きくなった。また、ニッケルメッキ層１５の上部に低融
点のニッケル−リン合金のメッキ層１６を設けたもの
（実施例５）（２層トータルのメッキ層は７μｍとな
る）は、実施例２のもの（ニッケルメッキ層が７μｍの
もの）よりも結合深さＺが１μｍ程度大きくなった。さ
らに、ニッケルメッキ層を設けないもの（比較例２）は
結合深さＺがほぼ０となった。
【００３２】このことから、ニッケルメッキ層１５の上
部に低融点のニッケル−リン合金のメッキ層１６を設け
ると、低融点のニッケル−リン合金が低い温度で溶けて
ニッケルスポンジを形成するニッケル繊維と融合し易く
なるため、結合深さＺが大きくなるものと考えられる。
部に低融点のニッケル−リン合金のメッキ層１６を設け
ると、低融点のニッケル−リン合金が低い温度で溶けて
ニッケルスポンジを形成するニッケル繊維と融合し易く
なるため、結合深さＺが大きくなるものと考えられる。
【００３３】ついで、上述のようにして作製した各２０
個づつのニッケル−水素蓄電池を用いて放電特性を測定
した。この測定においては、各２０個づつのニッケル−
水素蓄電池をそれぞれ１００％充電後、それぞれ１Ｃ、
２Ｃ、３Ｃ、５Ｃで放電させてその作動電圧（開放状態
から負荷を接続して１．００Ｖになるまでの中間の電圧
値）を測定すると、下記の表３に示すような結果となっ
た。
個づつのニッケル−水素蓄電池を用いて放電特性を測定
した。この測定においては、各２０個づつのニッケル−
水素蓄電池をそれぞれ１００％充電後、それぞれ１Ｃ、
２Ｃ、３Ｃ、５Ｃで放電させてその作動電圧（開放状態
から負荷を接続して１．００Ｖになるまでの中間の電圧
値）を測定すると、下記の表３に示すような結果となっ
た。
【００３４】
【表３】
【００３５】上記表３より明らかなように、高率放電に
なればなるほどメッキ層が厚い方が作動電圧特性が向上
した。また、ニッケルメッキ層１５の上部に低融点のニ
ッケル−リン合金のメッキ層１６を設けたもの（実施例
５）（２層トータルのメッキ層は７μｍとなる）は、実
施例２のもの（ニッケルメッキ層が７μｍのもの）より
も作動電圧特性が向上した。このことから、メッキ層の
厚みが同じであっても、結合深さＺが大きいほど、集電
タブ１０とニッケルスポンジとの融合性が向上して、融
合部分接触抵抗が低下することによるものと考えられ
る。
なればなるほどメッキ層が厚い方が作動電圧特性が向上
した。また、ニッケルメッキ層１５の上部に低融点のニ
ッケル−リン合金のメッキ層１６を設けたもの（実施例
５）（２層トータルのメッキ層は７μｍとなる）は、実
施例２のもの（ニッケルメッキ層が７μｍのもの）より
も作動電圧特性が向上した。このことから、メッキ層の
厚みが同じであっても、結合深さＺが大きいほど、集電
タブ１０とニッケルスポンジとの融合性が向上して、融
合部分接触抵抗が低下することによるものと考えられ
る。
【００３６】そして、表２の結合深さＺの結果と、表３
の高率放電おける作動電圧特性を考慮すると、結合深さ
Ｚは２μｍ以上とすることが好ましく、最適には、４〜
１１μｍとすることが好ましい。
の高率放電おける作動電圧特性を考慮すると、結合深さ
Ｚは２μｍ以上とすることが好ましく、最適には、４〜
１１μｍとすることが好ましい。
【００３７】上述したように、本実施形態においては、
集電タブ１０ａ，１０ｂ，１０ｃ，１０ｄに活物質保持
体のニッケルスポンジ２０との融合性が良好なニッケル
メッキ層１１，１２，１３，１４を設け、かつこのニッ
ケルメッキ層１１，１２，１３，１４の厚みを、溶接時
において軟化、溶融する量が多く、メッキ剥がれが生じ
ないような厚み（５〜１０μｍ）としているので、高多
孔度のニッケルスポンジ２０を活物質保持体として用い
ても、充分な溶接強度が得られるようになる。したがっ
て、高容量で、高エネルギー密度で、かつ大電流放電が
可能なニッケル正極が得られるようになる。
集電タブ１０ａ，１０ｂ，１０ｃ，１０ｄに活物質保持
体のニッケルスポンジ２０との融合性が良好なニッケル
メッキ層１１，１２，１３，１４を設け、かつこのニッ
ケルメッキ層１１，１２，１３，１４の厚みを、溶接時
において軟化、溶融する量が多く、メッキ剥がれが生じ
ないような厚み（５〜１０μｍ）としているので、高多
孔度のニッケルスポンジ２０を活物質保持体として用い
ても、充分な溶接強度が得られるようになる。したがっ
て、高容量で、高エネルギー密度で、かつ大電流放電が
可能なニッケル正極が得られるようになる。
【００３８】また、メッキ層を厚みが薄いニッケル（融
点は約１４５０℃）メッキ層１５からなる下層とそれよ
り低融点のニッケル−リン合金（融点は約８８０℃）メ
ッキ層１６とからなる上層の２層構造のメッキ層を設け
るようにすると、上層のニッケル−リン合金メッキ層１
６は溶接時に溶融し易くなるため、高多孔度のニッケル
スポンジ２０内に浸入し易くなり、同じ厚みのニッケル
メッキ層を設けたものより、ニッケルスポンジ２０と集
電タブ１０ｅとの融合が強固なものとなる。
点は約１４５０℃）メッキ層１５からなる下層とそれよ
り低融点のニッケル−リン合金（融点は約８８０℃）メ
ッキ層１６とからなる上層の２層構造のメッキ層を設け
るようにすると、上層のニッケル−リン合金メッキ層１
６は溶接時に溶融し易くなるため、高多孔度のニッケル
スポンジ２０内に浸入し易くなり、同じ厚みのニッケル
メッキ層を設けたものより、ニッケルスポンジ２０と集
電タブ１０ｅとの融合が強固なものとなる。
【００３９】なお、上述の実施形態においては、メッキ
層を形成する金属としてニッケルを用いる例について説
明したが、例えば、亜鉛、すず、銅、鉛などのような、
ニッケルと同等あるいはニッケルより低融点で電池特性
に悪影響を与えない金属であればどのような金属を用い
ても良い。また、上述の実施形態においては、２層構造
のメッキ層を設ける場合の上層のメッキ層を形成する合
金としてニッケル−リン合金を用いる例について説明し
たが、例えば、ニッケル−すず合金のような、ニッケル
より低融点で電池特性に悪影響を与えない合金であれば
どのような合金を用いても良い。
層を形成する金属としてニッケルを用いる例について説
明したが、例えば、亜鉛、すず、銅、鉛などのような、
ニッケルと同等あるいはニッケルより低融点で電池特性
に悪影響を与えない金属であればどのような金属を用い
ても良い。また、上述の実施形態においては、２層構造
のメッキ層を設ける場合の上層のメッキ層を形成する合
金としてニッケル−リン合金を用いる例について説明し
たが、例えば、ニッケル−すず合金のような、ニッケル
より低融点で電池特性に悪影響を与えない合金であれば
どのような合金を用いても良い。
【００４０】なお、本発明においては、下地金属にメッ
キ層を設けた集電タブに本発明を適用する場合に有効で
あるが、下地金属としてニッケルを用いる場合は、当然
ニッケルメッキを施す必要がないことは明らかである。
キ層を設けた集電タブに本発明を適用する場合に有効で
あるが、下地金属としてニッケルを用いる場合は、当然
ニッケルメッキを施す必要がないことは明らかである。
【図１】 本発明の一実施形態の集電タブを示す図であ
り、図１（ａ）は、実施例１〜４および比較例１の集電
タブを示す側面図であり、図１（ｂ）は実施例５の集電
タブを示す側面図であり、図１（ｃ）はそれらの上面図
である。
り、図１（ａ）は、実施例１〜４および比較例１の集電
タブを示す側面図であり、図１（ｂ）は実施例５の集電
タブを示す側面図であり、図１（ｃ）はそれらの上面図
である。
【図２】 本実施形態のニッケル正極板に図１の集電タ
ブを溶接した状態を示す図である。
ブを溶接した状態を示す図である。
【図３】 図３（ａ）はニッケル正極板に溶接された集
電タブを引き剥がす状態を示す図であり、図３（ｂ）は
ニッケル正極板より引き剥がされた集電タブの裏面を示
す図である。
電タブを引き剥がす状態を示す図であり、図３（ｂ）は
ニッケル正極板より引き剥がされた集電タブの裏面を示
す図である。
【図４】 ニッケル正極板と集電タブとの溶接状態を示
す図である。
す図である。
１０，１０ａ，１０ｂ，１０ｃ，１０ｄ，１０ｅ，１０
ｆ，１０ｇ…集電タブ、１１，１２，１３，１４，１５
…ニッケルメッキ層、１６…ニッケル−リン合金のメッ
キ層、２０…ニッケルスポンジ、２０ａ，２０ｂ，２０
ｃ，２０ｄ，２０ｅ，２０ｆ，２０ｇ…ニッケル正極
板、２１…活物質、２２…剥離部、２３…溶接部
ｆ，１０ｇ…集電タブ、１１，１２，１３，１４，１５
…ニッケルメッキ層、１６…ニッケル−リン合金のメッ
キ層、２０…ニッケルスポンジ、２０ａ，２０ｂ，２０
ｃ，２０ｄ，２０ｅ，２０ｆ，２０ｇ…ニッケル正極
板、２１…活物質、２２…剥離部、２３…溶接部
Claims (6)
- 【請求項１】 活物質を塗着した極板に端子と導電接続
される集電タブを溶接により固着したアルカリ蓄電池用
極板であって、 前記極板はニッケルスポンジよりなる活物質保持体を備
えるとともに、 前記集電タブの少なくとも前記活物質保持体に溶接され
る溶接部に５μｍ以上の厚みのメッキ層を備えたことを
特徴とするアルカリ蓄電池用極板。 - 【請求項２】 前記メッキ層の厚みを５〜１０μｍとし
たことを特徴とする請求項１に記載のアルカリ蓄電池用
極板。 - 【請求項３】 前記メッキ層を形成する金属は前記活物
質保持体と同等あるいはそれよりも低融点の金属あるい
は合金としたことを特徴とする請求項１または請求項２
に記載のアルカリ蓄電池用極板。 - 【請求項４】 前記メッキ層を異なる金属あるいは合金
からなる２層構造とし、同２層構造の上層部のメッキ層
を形成する金属は前記活物質保持体より低融点の金属あ
るいは合金としたことを特徴とする請求項１から請求項
３のいずれかに記載のアルカリ蓄電池用極板。 - 【請求項５】 前記メッキ層と前記活物質保持体との溶
接による接合部の結合深さを２μｍ以上となるようにし
たことを特徴とする請求項１から請求項４のいずれかに
記載のアルカリ蓄電池用極板。 - 【請求項６】 前記結合深さを４〜１１μｍとしたこと
を特徴とする請求項１から請求項５のいずれかに記載の
アルカリ蓄電池用極板。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP10782097A JP3953139B2 (ja) | 1997-04-24 | 1997-04-24 | アルカリ蓄電池用非焼結式ニッケル電極 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP10782097A JP3953139B2 (ja) | 1997-04-24 | 1997-04-24 | アルカリ蓄電池用非焼結式ニッケル電極 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH10302755A true JPH10302755A (ja) | 1998-11-13 |
| JP3953139B2 JP3953139B2 (ja) | 2007-08-08 |
Family
ID=14468874
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP10782097A Expired - Fee Related JP3953139B2 (ja) | 1997-04-24 | 1997-04-24 | アルカリ蓄電池用非焼結式ニッケル電極 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3953139B2 (ja) |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2008140581A (ja) * | 2006-11-30 | 2008-06-19 | Matsushita Electric Ind Co Ltd | 電池 |
| JP2013530352A (ja) * | 2010-04-20 | 2013-07-25 | ノード−ロック・アーベー | ワッシャ製造のための方法およびプラントならびにワッシャ |
| US20180083254A1 (en) * | 2016-09-21 | 2018-03-22 | Dongguan Amperex Technology Limited | Electrode tab strucuture and battery |
| WO2023223972A1 (ja) * | 2022-05-16 | 2023-11-23 | Ｊｘ金属株式会社 | 導体 |
-
1997
- 1997-04-24 JP JP10782097A patent/JP3953139B2/ja not_active Expired - Fee Related
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2008140581A (ja) * | 2006-11-30 | 2008-06-19 | Matsushita Electric Ind Co Ltd | 電池 |
| JP2013530352A (ja) * | 2010-04-20 | 2013-07-25 | ノード−ロック・アーベー | ワッシャ製造のための方法およびプラントならびにワッシャ |
| US20180083254A1 (en) * | 2016-09-21 | 2018-03-22 | Dongguan Amperex Technology Limited | Electrode tab strucuture and battery |
| US10388935B2 (en) * | 2016-09-21 | 2019-08-20 | Dongguan Amperex Technology Limited | Electrode tab structure and battery |
| WO2023223972A1 (ja) * | 2022-05-16 | 2023-11-23 | Ｊｘ金属株式会社 | 導体 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP3953139B2 (ja) | 2007-08-08 |
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