JPH1030097A

JPH1030097A - 熱間圧延用潤滑剤

Info

Publication number: JPH1030097A
Application number: JP18454896A
Authority: JP
Inventors: Tetsuya Nakanishi; 哲也中西
Original assignee: Sumitomo Metal Industries Ltd
Current assignee: Nippon Steel Corp
Priority date: 1996-07-15
Filing date: 1996-07-15
Publication date: 1998-02-03

Abstract

(57)【要約】【課題】熱間圧延用潤滑剤、特に孔型ロールを用いる熱
間圧延に用いて有効な熱間圧延用潤滑剤を提供する。【解決手段】水または水を主体とする溶液中に、酸化硼
素、硼酸または硼酸化合物からなる第１の物質と、この
第１の物質とは異なる酸化鉄、酸化アルミニウム、酸化
クロム、酸化珪素および酸化チタンなどの第２の酸化物
とを分散させた潤滑剤。第１の物質と第２の酸化物の含
有量は、重量％で、それぞれ５〜３０％、１〜１０％と
するのが好ましい。また、第２の酸化物は、平均粒径が
１０μｍ以下のものを用いるのが好ましい。【効果】上記の潤滑剤は、優れた焼き付き、スリップお
よび疵発生防止を発揮する。このため、ミスロールによ
る生産性低下および疵発生減少による製品歩留まり向上
が図れるのみならず、表面性状の良好な製品が得られ
る。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【発明の属する技術分野】本発明は、鋼材の熱間圧延用
潤滑剤、より詳しくは、孔型ロールを用いる熱間圧延に
用いて特に有効な熱間圧延用潤滑剤に関する。

【０００２】

【従来の技術】鋼材の熱間圧延用潤滑剤としては、従来
から数多くの潤滑剤が開発提案されている。そのうち、
主としてロールと被加工材料間の焼き付きを防止するた
めの潤滑剤としては、水溶液中に０．５〜３０重量％の
水溶性硼酸塩化合物を含有させた潤滑剤（特開平２−３
０３１２号公報）や、粘性水溶液中に１〜３０重量％の
酸化鉄粉末あるいは水酸化鉄粉末を分散させた潤滑剤
（特開平１−８３３０９号公報、同６−１３６３８０号
公報）などがある。

【０００３】しかし、上記の潤滑剤は、これを孔型ロー
ルを用いる熱間圧延に用いた場合、次のような欠点を有
していた。

【０００４】すなわち、孔型ロールを用いる熱間圧延法
としては、例えば、マンネスマン−プラグミル方式、マ
ンネスマン−ピルガーミル方式あるいはマンネスマン−
マンドレルミル方式などに代表される継目無製管法にお
ける延伸圧延工程や縮径圧延工程などがある。

【０００５】上記の延伸圧延工程は、２〜４個の孔型ロ
ールを組み込んだロールスタンドを１基または複数基連
続配置して構成されたプラグミル、ピルガーミルあるい
はマンドレルミルと称される圧延機により行われる。ま
た、上記の縮径圧延工程は、上記同様に、２〜４個の孔
型ロールを組み込んだロールスタンドを複数基連続配置
して構成されたサイザーあるいはストレッチレデューサ
ーと称される圧延機により行われる。

【０００６】さらに、上記以外の孔型ロールを用いる熱
間圧延法としては、ビレット圧延やレール圧延あるいは
Ｈ型鋼圧延などに用いられる棒鋼圧延機や条鋼圧延機あ
るいは型鋼用圧延機などもある。

【０００７】上記のような孔型ロールを用いる圧延で
は、孔型の溝底部とフランジ部近傍との周速差が大き
い。このため、ロール表面の圧延進行方向成分速度と被
圧延材の進行速度との相対速度差が溝底部とフランジ部
近傍とで大きくなり、滑り摩擦状態になる。

【０００８】また、管圧延の場合には、被圧延材が中空
で変形しやすいので、フランジ部での被圧延材の孔型円
周方向への滑りが大きくなる。さらに、その圧延が延伸
圧延である場合は、肉厚加工が施されるので、上記円周
方向への滑りが一層大きくなる傾向がある。

【０００９】このため、孔型ロールを用いる圧延では、
上記滑り摩擦に起因してロール表面に焼付きが発生し、
かつ被圧延材表面に疵が発生する。特に、被圧延材が大
きな変形抵抗を有するのみならず、潤滑物質となるスケ
ール発生の少ないステンレス鋼などでは、上記の焼付き
と疵の発生がより著しくなる。

【００１０】ところが、上記特開平２−３０３１２号公
報に示される潤滑剤は、摩擦係数が低すぎるために、ロ
ールと被圧延材料との間にスリップが起こり、ミスロー
ルが生しやすいという欠点があった。ミスロールの発生
は、生産性を低下させるのみならず、寸法不良などの不
良品を発生させるので、製品歩留まりが低下する。

【００１１】なお、上記のスリップは、当該潤滑剤の塗
布量を少なくすることにより防ぐことができるが、この
場合は十分な焼き付き防止効果が得られないことがあっ
た。また、特開平１−８３３０９号公報および同６−１
３６３８０号公報に示される潤滑剤は、十分に高い摩擦
係数を有しており、上記スリップが発生することはほと
んどない。しかし、その主成分がいわゆる酸化鉄粒子の
みであるために、被圧延材の表面にピット疵やアバタ疵
が発生しやすいという欠点があった。

【００１２】従って、ロールと被加工材料間の焼き付き
と表面疵の発生を防止できることは勿論であるが、上記
スリップの発生をも同時に防ぐことのできる潤滑剤の開
発が望まれていた。

【００１３】

【発明が解決しようとする課題】本発明は、上記の実情
に鑑みてなされたもので、その課題は、焼き付きと表面
疵およびスリップの発生を同時に防ぐことのできる熱間
圧延用潤滑剤を提供することにある。

【００１４】

【課題を解決するための手段】本発明の要旨は、次の熱
間圧延用潤滑剤にある。

【００１５】酸化硼素、硼酸または硼酸化合物からなる
第１の物質と、この第１の物質とは異なる第２の酸化物
とが分散した水または水を主体とする溶液からなること
を特徴とする熱間圧延用潤滑剤。

【００１６】上記本発明の熱間圧延用潤滑剤にあって
は、第２の酸化物は、酸化鉄、酸化アルミニウム、酸化
クロム、酸化珪素および酸化チタンのうちのいずれか、
またはこれらのうちから選ばれた２種以上の混合物、も
しくはこれらの酸化物と、酸化ナトリウム、酸化カリウ
ム、酸化リチウムおよび酸化カルシウムのうちのいずれ
か１種または２種以上との複合酸化物であることが好ま
しい。

【００１７】また、第１の物質と第２の酸化物の量は、
それぞれ５〜３０重量％、１〜１０重量％とするのが好
ましい。

【００１８】さらに、上記複合酸化物のうちの液状のも
のを除く第２の酸化物は、その平均粒子径が１０μｍ以
下であることが好ましい。

【００１９】本発明者は、上記従来の潤滑剤の欠点であ
るスリップと疵発生防止対策、および耐焼付き性のさら
なる改善を図るために、種々成分組成の潤滑剤を対象
に、多くの実験を行った。その結果、次のことを知見
し、本発明をなすにいたった。

【００２０】すなわち、孔型ロールを用いる熱間圧延で
顕著に発生する焼き付きを防止するためには、上記特開
平２−３０３１２号公報に示される潤滑剤と同様に、主
剤として酸化硼素、硼酸または硼酸化合物を用いる必要
のあることを確認した。

【００２１】また、上記酸化硼酸（含む硼酸および硼酸
化合物）を除く種々の酸化物について、摩擦係数の一般
的な測定方法であるリング圧縮試験法を用いてその摩擦
係数を調べる一方、耐焼付き性を調べた。その結果、上
記特開平１−８３３０９号公報に示される潤滑剤主成分
の酸化鉄は勿論、酸化アルミニウム、酸化クロム、酸化
珪素および酸化チタンなどの酸化物、さらにはこれらの
酸化物と、酸化ナトリウム、酸化カリウム、酸化リチウ
ムおよび酸化カルシウムのうちのいずれか１種または２
種以上との複合酸化物が耐焼き付き性を有することを見
いだした。

【００２２】そして、これら酸化鉄、酸化アルミニウ
ム、酸化クロム、酸化珪素および酸化チタンなどの酸化
物、もしくはこれらの酸化物と、酸化ナトリウム、酸化
カリウム、酸化リチウムおよび酸化カルシウムとの複合
酸化物と、上記酸化硼素、硼酸または硼酸化合物とを複
合させると、従来の潤滑剤にも増して一段と耐焼き付き
性が向上するのみならず、スリップ防止効果があり、か
つピット疵やアバタ疵の発生をより効果的に抑制可能な
潤滑剤が得られることを知見した。

【００２３】すなわち、酸化硼素、硼酸または硼酸化合
物からなる第１の物質と、この第１の物質とは異なる第
２の酸化物とを水または水を主体とする溶液中に分散さ
せた潤滑剤とすればよいことを知見した。

【００２４】

【発明の実施の形態】本発明の潤滑剤において、第１の
物質と第２の酸化物の含有量は特に限定されない。

【００２５】しかし、第１の物質の含有量が５重量％未
満で、かつ第２の酸化物の含有量が１０重量％超である
と、十分な焼き付き防止効果とスリップ防止効果は得ら
れるものの、第２の酸化物が多すぎるために、これが被
圧延材の表面に転写されてピット疵やアバタ疵を発生さ
せやすく、十分な疵発生防止効果が得難くなる。

【００２６】逆に、第１の物質の含有量が３０重量％超
で、かつ第２の酸化物の含有量が１重量％未満である
と、十分な焼き付き防止効果と疵発生防止効果は得られ
るものの、第１の物質が多すぎるために、十分なスリッ
プ防止効果が得難くなる。

【００２７】従って、十分な焼き付き防止効果、スリッ
プ防止効果および疵発生防止効果を確実に得るために
は、第１の物質と第２の酸化物の含有量は、それぞれ５
〜３０重量％、１〜１０重量％とするのが好ましい。

【００２８】上記第１の物質のうちの硼酸および硼酸化
合物としては、次のようなものを用いることができる。

【００２９】まず、硼酸としては、オルト硼酸（Ｈ₃ Ｂ
Ｏ₃ （＝Ｂ（ＯＨ）₃ ））、メタ硼酸（ＨＢＯ₂ ）、次
硼酸（Ｈ₄ Ｂ₂ Ｏ₄ ）を挙げることができる。なお、こ
れらのうち、コスト面からは、入手が容易で比較的安価
なオルト硼酸を用いるのが最も好ましい。

【００３０】次に、硼酸化合物としては、水溶性の硼酸
塩化合物、すなわち硼酸のアルカリ塩である硼酸ナトリ
ウムや硼酸カリウム、硼酸アンモニウム塩、硼酸アルカ
ノールアミン塩、さらには硼酸と水溶性アミンの塩、例
えばテトラエチレンペンタミン、シクロヘキシルアミ
ン、ジエチレントリアミン、アルキルアミンなど、並び
に非水溶性の硼酸化合物、すなわちＮａ₂ （Ｂ（ＯＨ）
₄ ）Ｃｌ、Ｋ（Ｂ（ＯＨ）₄ ）Ｃｌ、Ｍｇ₃ （ＢＯ₃ ）
₂ などを挙げることができる。

【００３１】これらの硼酸化合物のうち、コスト面から
は、入手が容易で比較的安価な硼酸アルカノールアミン
塩を用いるのが最も好ましい。

【００３２】なお、上記硼酸および硼酸化合物は、いず
れも８００℃以上の高温域、すなわちその使用中には酸
化硼素（Ｂ₂ Ｏ₃ ）となる。このため、本発明において
は、上記硼酸および硼酸化合物に代えて酸化硼素（Ｂ₂
Ｏ₃ ）を第１の物質として用いてもよいのである。

【００３３】第２の酸化物としては、ＦｅＯやＦｅ₂ Ｏ
₃ （ヘマタイト）およびやＦｅ₃ ０₄ （マグネタイト）
などの酸化鉄、α−Ａｌ₂ ０₃ やβ−Ａｌ₂ ０₃ などの
酸化アルミニウム、珪砂（Ｓｉ０₂ ）などの酸化珪素、
Ｃｒ₂ Ｏ₃ などの酸化クロム、ＴｉＯ₂ などの酸化チタ
ン、さらには酸化鉛、酸化銅、酸化亜鉛、メタ燐酸ナト
リウムなどの無機系燐化合物、硫酸ナトリウムなどの無
機系硫黄化合物、また更には、上記のうちの酸化鉄、酸
化アルミニウム、酸化珪素、酸化クロムおよび酸化チタ
ンなどの酸化物と、酸化ナトリウム、酸化カリウム、酸
化リチウムおよび酸化カルシウムとの複合酸化物（例え
ば、酸化珪素と酸化ナトリウムとの複合酸化物である珪
酸ソーダで、これに約３０重量％の水分を加えた化合物
であるいわゆる水ガラスを含む）などを挙げることがで
きる。

【００３４】しかし、上記第２の酸化物のうち、鉄に比
べて低融点金属の酸化物である酸化鉛、酸化銅、酸化亜
鉛および燐化合物や硫黄化合物は、被加工鋼材中に浸入
するほか、その表面に生成形成する安定酸化物被膜を破
壊し、得られた製品の表面見栄や耐食性および靱性を著
しく劣化させる恐れがある。

【００３５】従って、第２の酸化物としては、上記のう
ち、酸化鉄、酸化アルミニウム、酸化珪素、酸化クロム
および酸化チタンのうちのいずれか１種を単独、または
２種以上を混合して用いるか、もしくはこれらの酸化物
と、酸化ナトリウム、酸化カリウム、酸化リチウムおよ
び酸化カルシウムとの複合酸化物を用いるのが好まし
い。

【００３６】また、上記第２の酸化物で、複合酸化物の
うちの水ガラスに代表される液状以外の酸化物は、実際
の塗布作業時に用いる潤滑剤噴射ノズルの噴射性を確保
したり、転着による疵発生を避ける観点から、その平均
粒径が１０μｍ以下の粒子状ものを用いるのが好まし
い。

【００３７】上記第１の物質と第２の酸化物は、溶液中
に混合分散させ、主としてポンプ揚力で配管を通して噴
射ノズルから被処理材（主として孔型ロール）に対して
供給使用される。このため、上記溶液としては水のみで
十分であるが、貯蔵性や配管供給性さらには展着性を考
慮し、分散剤や増粘剤（兼展着剤）などを添加した水を
主体とした水溶液とするのが望ましい。

【００３８】特に、第１の物質と第２の酸化物、なかで
も第２の酸化物の分散状態をできるだけ長期にわたって
維持するするためには、分散剤を添加するのが好まし
い。また、十分な配管供給性と非処理材に対する展着性
を確保するためには、増粘剤（兼展着剤）を添加してそ
の粘度を１０００〜５００００ｍＰａ・Ｓ（ミリパスカ
ル・セカンド）の範囲に調整して使用するのが好まし
い。

【００３９】上記分散剤としては、アクリル酸ソーダ、
アクリル酸アンモニウム塩、アクリル酸アミン塩などを
挙げることができる。そして、これらの分散剤を含有さ
せる場合、その含有量は、０．１〜５重量％とするのが
好ましい。すなわち、その含有量が０．１重量％未満で
はその効果が得られない。逆に、５重量％を超えて添加
してもその効果は飽和し、コストが上昇するのみであ
る。

【００４０】また、上記増粘剤（兼展着剤）としては、
アクリル酸重合体、カルボキシビニールポリマー、メチ
ルセルロース、カルボキシルメチルセルロース、ポリビ
ニールアルコール、ポリエチレンオキサシドなどを挙げ
ることができる。そして、これらの増粘剤（兼展着剤）
を含有させる場合、その含有量は、０．１〜５重量％と
するのが好ましい。すなわち、その含有量が０．１重量
％未満ではその効果が得られない。逆に、その含有量が
５重量％を超えると、粘度が高くなりすぎて配管供給性
と噴射ノズルの噴射性が悪化するのみならず、噴射ノズ
ルが目詰まりしやすくなる。

【００４１】なお、本発明の潤滑剤は、孔型ロールを用
いる熱間圧延に限らず、孔型ロールを用いる温間圧延は
勿論、フラットロールを用いる薄板や厚板などの熱間
（含む温間）板圧延、さらには熱間（含む温間）鍛造加
工などの塑性加工用の潤滑剤としても適用できることは
いうまでもない。

【００４２】

【実施例】

（実施例１）表１に示す成分組成を有する１３種類の潤
滑剤を準備した。

【００４３】

【表１】

【００４４】そして、これらの潤滑剤をマンネスマン−
マンドレルミル方式におけるマンドレルミルでの管圧延
に適用した。

【００４５】この際、マンドレルミルとしては、孔型溝
底部のロール直径が４５０〜５００ｍｍの２ロールスタ
ンドを７基連設したもので、素管の温度が比較的高くて
焼き付きが発生しにくい反面強度が要求される１〜４番
目までと、孔型の溝底部分で焼き付きが最も発生しやす
い６番目のロールスタンドのロール材質を比較的焼き付
きが発生しやすいアダマイト製とし、素管の温度が低下
して焼き付きが発生しやすい５番目と７番目のロールス
タンドのロール材質を焼き付きが発生しにくいダクタイ
ル鋳鉄製としたものを用いた。

【００４６】そして、ロール表面から約１００ｍｍ離間
した位置にノズル先端が位置するように配置した２本の
噴射ノズルを用い、孔型の溝底部分で焼き付きが最も発
生しやすい６番目のロールスタンドの２つの孔型ロール
の孔型部分に、１０ｋｇｆ／ｃｍ² のエアーを混合した
気液混合状態の潤滑剤を合計２０リットル／ｈで供給し
た。一方、６番目以外のロールスタンドの孔型ロール
は、全て無潤滑とした。

【００４７】また、圧延は、それぞれの潤滑剤につい
て、ＳＵＳ３０４製で、ピアサーで穿孔圧延した後、シ
ェルサイザーにより外径１８１ｍｍ、肉厚１８ｍｍ、長
さ５５００ｍｍに寸法調整した素管各１０本を、外径１
５１ｍｍ、肉厚７ｍｍ、長さ１６０００ｍｍに延伸圧延
した。この時、素管の内部挿入するマンドレルバーに
は、黒鉛系の潤滑剤を塗布した。

【００４８】マンドレルミル圧延後の管は、１０００℃
に再加熱した後、ストレッチレデューサーに通して外径
１１４．３ｍｍ、肉厚６．５ｍｍに仕上げ、長さ６６０
０ｍｍの４本の製品に切断した。この時、ストレッチレ
デューサーとしては、孔型溝底部のロール直径が３１０
〜３８０ｍｍの３ロールスタンドを２４基連設したもの
で、１〜１５番目までのロールスタンドでは焼き付きが
発生しないことからそのロール材質をチルド製とし、１
６〜２４番目までのロールスタンドではロール材質がチ
ルド製であると素管の温度が低下して焼き付きが発生す
ることからそのロール材質を焼き付きの発生しにくいグ
レン製としたものを用いた。そして、全てのロールスタ
ンドの孔型ロールは、無潤滑とした。

【００４９】そして、スリップの発生有無については、
上記マンドレルミルの６番目のロールスタンドの孔型ロ
ールの駆動用モータトルク値を観察して判定した。ま
た、焼き付きの発生有無については、ストレッチレデュ
ーサー圧延後の切断製品に酸洗処理を施し、その表面を
目視観察して焼き付き起因疵の有無を確認した。さら
に、ピット疵やアバタ疵については、目視観察では十分
に判別できないので、上記酸洗処理後の切断製品を蛍光
磁粉探傷試験に供してその発生有無を確認した。

【００５０】なお、マンドレルミルの６番目を除く他の
ロールスタンドとストレッチレデューサーでの焼き付き
発生は、各素管の圧延終了後、その都度各孔型ロールの
表面を目視観察した結果、いずれの場合も認められなか
った。

【００５１】また、上記の圧延とは別に、外径が１９ｍ
ｍ、内径ｄ₀ が９ｍｍ、高さＨ₀ が６ｍｍのＳＵＳ３０
４製の環状試験片を１１００℃に加熱し、その両端面と
ＳＫＤ６製の上下１対の押圧ダイスとの間に厚さ１００
μｍの潤滑剤層を介在させた状態でその高さを圧縮する
リング圧縮試験を行って各潤滑剤の摩擦係数μを調べ
た。

【００５２】なお、摩擦係数μは、試験片の高さＨ₀
（＝６ｍｍ）を高さＨ（＝４．２ｍｍ）に圧縮した後の
内径ｄ（ｍｍ）を測定し、「Journal of Institute of
Metals1964.65, vol.93 のｐ40〜44」に掲載された下式
により求めた。

【００５３】Ｅ＝ｍ×ｌｎ（μ／０．０５５）ここで、Ｅ＝｛（ｄ₀ −ｄ）／ｄ₀ ｝×１００（％）ｍ＝ｅｘｐ｛（０．０４４×Ｒｅ）＋１．０６｝Ｒｅ＝｛（Ｈ₀ −Ｈ）／Ｈ₀ ｝×１００（％）これらの結果を、表１に併記して示した。

【００５４】表１に示す結果から明らかなように、第１
の物質のみからなる従来の潤滑剤（前述の特開平２−３
０３１２号公報に示される潤滑剤）を用いた場合（No.
１１および１２）では、ピット疵もしくはアバタ疵が全
く発生しなかった。しかし、これらの潤滑剤は、摩擦係
数が低すぎるために、１０本中８本および５本にスリッ
プが発生した。また、そのうち、No. １２の潤滑剤で
は、４０本の製品中４本、換算すれば１０本中１本の全
長にわたり焼き付き疵が発生した。

【００５５】また、第２の酸化物粒子のみからなる従来
の潤滑剤（前述の特開平１−８３３０９号公報に示され
る潤滑剤）を用いた場合（No. １３参照）では、スリッ
プおよび焼き付き疵は全く発生しなかった。しかし、こ
の潤滑剤は、硬質の粒子のみからなるために、４０本の
製品全数、換言すれば１０本全部の全長にわたってピッ
ト疵もしくはアバタ疵が発生した。

【００５６】これに対し、本発明の潤滑剤を用いた場合
（No. １〜１０）では、第２の酸化物の平均粒径が大き
いすぎる潤滑剤（No. ３）で４０本の製品中１本、換言
すれば１本の管の１／４の長さ部分のみにピット疵が発
生し、また第１の物質の含有量が多すぎる潤滑剤（No.
９）で１０本中３本にスルップが発生した以外は、極め
て良好な結果が得られた。

【００５７】（実施例２）表２に示す成分組成を有する
８種類の潤滑剤を準備した。

【００５８】

【表２】

【００５９】そして、これらの潤滑剤を実施例１と同じ
マンネスマン−マンドレルミル方式におけるストレッチ
レデューサーでの仕上げ圧延に適用した。

【００６０】この際、ストレッチレデューサーとして
は、孔型溝底部のロール直径が３１０〜３８０ｍｍの３
ロールスタンドを２４基連設したもので、１〜１５番目
までのロールスタンドでは焼き付きが発生しないことか
らそのロール材質をチルド製とし、ロール材質がチルド
製であると素管の温度が低下して焼き付きが発生する１
６〜２４番目までのロールスタンドのうち、１６〜１９
番目までのロールスタンドのロール材質を焼き付きの発
生しにくいグレン製にする一方、２０〜２４番目のロー
ルスタンドのロール材質を焼き付きやすいチルド製とし
たものを用いた。そして、孔型の溝底部分で焼き付きが
最も発生しやすい２０〜２４番目のロールスタンドの３
つの孔型ロールの孔型部分に、ロール表面から約５０ｍ
ｍ離間した位置にノズル先端が位置するように配置した
３本の噴射ノズルを用い、１０ｋｇｆ／ｃｍ² のエアー
を混合した気液混合状態の表２に示す各潤滑剤を合計
０．３リットル／ｍｉｎで供給した。なお、他のロール
スタンドの孔型ロールは、無潤滑とした。

【００６１】また、マンドレルミルは、孔型溝底部のロ
ール直径が４５０〜５００ｍｍの２ロールスタンドを７
基連設したもので、素管の温度が比較的高くて焼き付き
が発生しにくい反面強度が要求される１〜４番目までの
ロールスタンドのロール材質をアダマイト製とし、素管
の温度が低下して焼き付きが発生しやすい５〜７番目の
ロールスタンドのロール材質を焼き付きが発生しにくい
ダクタイル鋳鉄製としたものを用いた。そして、全ロー
ルスタンドの孔型ロールは、無潤滑とした。

【００６２】なお、圧延は、ストレッチレデューサーで
の仕上げ寸法を外径６３．５ｍｍ、肉厚６．５ｍｍと
し、製品切断本数を６本とした以外の被圧延材の材質と
寸法、各潤滑剤当たりの圧延対象本数は実施例１と同じ
とした。

【００６３】そして、スリップの発生有無については、
ストレッチレデューサーによる圧延の場合、スリップが
発生すると圧延後の管長さ短くなるので、圧延後の管長
さを測定してその実測長さが目標長さよりも１０００ｍ
ｍ以上短い場合を、スリップ発生ありとして評価した。
また、焼付き疵とアバタ疵もしくはピット疵の発生有
無、および摩擦係数の調査は、実施例１と同じ方法によ
り行った。

【００６４】なお、ストレッチレデューサーの２０〜２
４番目を除く他のロールスタンドとマンドレルミルでの
焼き付き発生は、各素管の圧延終了後、その都度各孔型
ロールの表面を目視観察した結果、実施例１の場合と同
様、いずれの場合も認められなかった。

【００６５】これらの結果を、表２に併記して示した。

【００６６】表２に示す結果から明らかなように、第１
の物質のみからなる従来の潤滑剤（前述の特開平２−３
０３１２号公報に示される潤滑剤）を用いた場合（No.
２０）では、ピット疵もしくはアバタ疵、および焼き付
きは全く発生しなかった。しかし、これらの潤滑剤は、
摩擦係数が低すぎるために、圧延後の管長さの実測値が
目標長さよりも１０００ｍｍ以上短く、１０本全数にス
リップが発生した。

【００６７】また、第２の酸化物粒子のみからなる従来
の潤滑剤（前述の特開平１−８３３０９号公報に示され
る潤滑剤）を用いた場合（No. ２１参照）では、スリッ
プおよび焼き付き疵は全く発生しなかった。しかし、こ
の潤滑剤は、硬質の酸化物粒子のみからなるために、６
０本の製品全数、換言すれば１０本全部の全長にわたっ
てにピット疵もしくはアバタ疵が発生した。

【００６８】これに対し、本発明の潤滑剤を用いた場合
（No. １４〜１９）では、第２の酸化物の平均粒径が大
きいすぎる潤滑剤（No. １６）で６０本の製品中６本、
換算すれば１本の管の全長にわたりアバタ疵が発生した
以外は、極めて良好な結果が得られた。

【００６９】

【発明の効果】本発明の潤滑剤は、焼き付き、スリップ
および疵発生防止効果に優れている。このため、ミスロ
ールによる生産性の低下およぼ疵発生と仕上げ圧延での
伸び長さ不足に起因する歩留低下を防ぐことができるの
みならず、表面性状の良好な製品が得られる。また、焼
き付きやすい安価な材質の孔型ロールを用いることが可
能で、ロール原単位の低減が図れる。

───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (51)Int.Cl.⁶ 識別記号庁内整理番号ＦＩ技術表示箇所Ｃ１０Ｎ 10:02 10:04 10:06 10:08 10:12 10:16 20:06 40:24

Claims

【特許請求の範囲】

【請求項１】酸化硼素、硼酸または硼酸化合物からなる
第１の物質と、この第１の物質とは異なる第２の酸化物
とが分散した水または水を主体とする溶液からなること
を特徴とする熱間圧延用潤滑剤。
【請求項２】上記第２の酸化物が、酸化鉄、酸化アルミ
ニウム、酸化クロム、酸化珪素および酸化チタンのうち
のいずれか、またはこれらのうちから選ばれた２種以上
の混合物、もしくはこれらの酸化物と、酸化ナトリウ
ム、酸化カリウム、酸化リチウムおよび酸化カルシウム
のうちのいずれか１種または２種以上との複合酸化物で
あることを特徴とする請求項１に記載の熱間圧延用潤滑
剤。
【請求項３】上記第１の物質と第２の酸化物の量が、そ
れぞれ５〜３０重量％、１〜１０重量％であることを特
徴とする請求項１または２に記載の熱間圧延用潤滑剤。
【請求項４】複合酸化物中、液状のものを除く上記酸化
物の平均粒子径が、１０μｍ以下であることを特徴とす
る請求項１ないし３のいずれかに記載の熱間圧延用潤滑
剤。