JPH10299836A - 歯付ベルト - Google Patents

Abstract

(57)【要約】 【課題】 自動車エンジン駆動用歯付ベルトで、高負荷
による早期ジャンピング故障を防止し、小プーリ径でも
歯部の異常摩耗が発生しなく、かみあいが良く寿命が長
い歯付ベルトを提供する。 【解決手段】 自動車エンジン駆動用歯付ベルトにおい
て、歯のピッチを５．５ｍｍから７．５ｍｍの範囲に
し、心線３として直径が０．６ｍｍから１．１ｍｍの範
囲のガラスコードあるいはアラミド繊維を使用し、歯布
５としてはベルト長手方向を構成する糸６が少なくとも
５０重量％がアラミド繊維からなる織物で、ベルト中で
の歯布厚を０．２〜０．４ｍｍとする。さらに歯部２お
よび背面部４を構成するゴムエラストマーを少なくとも
水素添加率が９０％以上のアクリルニトリルーブタジエ
ン共重合体とする。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【発明の属する技術分野】本発明は、自動車エンジン駆
動用歯付ベルトに係り、詳しくは高温環境下および高負
荷で使用され、ベルトレイアウトの省スペース化を可能
にする歯付ベルトに関する。

【０００２】

【従来の技術】一般に歯付ベルトのピッチは２ｍｍ，３
ｍｍ，５ｍｍ，８ｍｍ，９．５２５ｍｍ，１２．７ｍｍ
に設定されており、特に自動車用エンジンのカムシャフ
トを駆動する歯付ベルトは８ｍｍまたは９．５２５ｍｍ
の歯ピッチの２種類がある。近年、自動車用エンジンは
高性能化、エンジンルームのコンパクト化によるベルト
回りの温度上昇のためゴム材料もクロロプレンゴムでは
耐久性に劣るようになってきた。さらに歯布も従来のナ
イロン織物製の歯布では上記環境下のもとでは、耐熱
性、耐摩耗性で要求品質を満たさなくなってきた。

【０００３】また、近年特に自動車の衝突安全性確保の
ためさらに、エンジンのスペースをコンパクトにする必
要性から小プーリで駆動でき、幅の狭い歯付ベルトの要
求がでてきた。現在自動車のカム駆動用に使用されてい
る８ｍｍピッチのベルトに使用されているクランクプー
リの歯数は一般的には２４歯数で外径が約５９．７ｍｍ
であり、同様に９．５２５ｍｍピッチでは２０歯数で外
径が約５９．３ｍｍに設定されているがレイアウトをコ
ンパクトにするにはまずプーリ外径を小径にすることが
必要である。従来の歯付ベルトを８ｍｍピッチの小径プ
ーリに適用した場合、プーリに巻きかけたときのベルト
内の心線の曲率が大きく、歯ピッチ毎に歯部と歯底部の
境界の歯元部分に応力が集中する多角形効果により、心
線の屈曲疲労が大きく早期切断に至る。

【０００４】さらに、８ｍｍピッチでプーリ歯数を２０
以下にした場合プーリとベルト歯のかみ合い時に干渉が
起こりやすくなるため異常摩耗が発生し、特に雰囲気温
度が高い走行条件では早期歯欠けが発生する。プーリ径
またはプーリ歯数を小さくしても心線の疲労が少なく、
かつ走行条件の厳しい高負荷で雰囲気温度が高い場合で
も歯布の異常摩耗が発生しにくい構成の歯付ベルトを開
発することが急務となってきた。

【０００５】この要求に対し、従来の歯付ベルトの歯ピ
ッチについて、８ｍｍ、９．５２５ｍｍピッチのベルト
はジャンピングの故障は発生しにくいが、プーリ径を小
さくしてプーリの歯数を少なくするとプーリ歯とベルト
歯のかみ合い干渉が大きくなり、ベルト歯の異常摩耗に
より早期寿命となっていた。そこで、従来の歯のピッチ
が５ｍｍピッチのベルトを使用しようとした。このベル
トは、歯のピッチに相似して歯の高さも８ｍｍピッチの
ベルトよりも小さくなっている。さらに、まず歯布の厚
さと心線の直径との関係について説明するが、歯付ベル
トのベルト歯とプーリ歯とのかみ合い関係はベルトの心
線ピッチ上で成り立っているため、ベルト歯底から心線
の中心までの距離（以下ＰＬＤと記す）が最も重要な寸
法である。ＰＬＤはベルト中の歯布厚みと心線の半径の
和で求められる。このＰＬＤも歯のピッチと比例して小
さくなるのが従来の設計思想であった。ところが、この
ＰＬＤを従来の設計思想と同様に歯のピッチに合わせて
小さくすると、歯布の厚みあるいは心線の直径を細くし
なければならず、それではベルトの切断、あるいは歯欠
けの可能性が十分考えられた。そこで、歯のピッチは小
さくするが、ＰＬＤは８ｍｍピッチのベルトと同等程度
とすることを考えた。

【０００６】

【発明が解決しようとする課題】本発明はこのような問
題点を改善するものであり、高負荷による早期ジャンピ
ニグ故障を防止し、小プーリ径でも歯部の異常摩耗が発
生しなく、かみ合いが良く寿命が長い歯付ベルトを提供
することを目的とする。

【０００７】

【課題を解決するための手段】即ち、上記発明に適合す
る本発明の特徴は、長さ方向に沿って配置した複数の歯
部と、心線を埋設した背面部と、歯部表面および歯底部
の表面を被覆した歯布からなる歯付ベルトにおいて、歯
のピッチが５．５ｍｍから７．５ｍｍの範囲にあり、上
記心線として少なくとも直径が０．６ｍｍから１．１ｍ
ｍの範囲のガラスコードあるいはアラミド繊維を使用
し、さらに上記歯布の厚みが０．２ｍｍから０．４ｍｍ
であって、ベルト長手方向を構成する糸が少なくとも５
０重量％がアラミド繊維からなる織物であって、上記歯
部および背面部を構成するゴムエラストマーとして少な
くとも水素添加率が９０％以上のアクリルニトリルーブ
タジエン共重合体であり、さらに、心線の直径Ｄｍｍと
歯布厚さＴｍｍの関係が ０．６５≦Ｄ／２＋Ｔ≦０．８５ を満足する歯付ベルトにある。

【０００８】請求項１に係る発明では、歯のピッチを
５．５ｍｍから７．５ｍｍの範囲にすることによって、
歯部の断面積がピッチが５ｍｍの場合と比べて大きくな
ることより単位面積当たりに受ける力が小さくなり、ジ
ャンビングもせずさらに８ｍｍピッチのベルトよりも耐
屈曲性が良くなり、プーリ歯数が小さくなってもプーリ
歯とベルト歯のかみ合い干渉を起こさなくベルトが異常
摩耗を起こさない。また直径が０．６ｍｍから１．１ｍ
ｍの範囲のガラスコードあるいはアラミド繊維を使用す
ることによって、ベルトとプーリのかみ合いが良好とな
る。そして、歯布がベルト長手方向を構成する糸が少な
くとも５０重量％がアラミド繊維からなる織物であっ
て、厚みを０．２ｍｍから０．４ｍｍとすることによっ
て、心線の耐屈曲性を損なわずにさらに、耐摩耗性にも
優れたベルトとなる。さらに歯部および背面部を構成す
るゴムエラストマーが少なくとも水素添加率が９０％以
上のアクリルニトリルーブタジエン共重合体であること
より、背ゴム表面または歯元部に早期にクラックが発生
することもない。

【０００９】

【発明の実施の形態】以下、本発明の実施形態を図面を
参照しつつ説明する。図１は本発明の歯付ベルトの斜視
図である。図２から図７は本発明の歯付ベルトの一例で
あり、歯のピッチと歯の高さの関係を示した図である。
本発明の歯付ベルトの歯のピッチは５．５ｍｍから７．
５ｍｍであり、歯形は相似形となるためそれぞれの歯の
ピッチに応じて歯の高さも異なっている。歯形に関して
は、歯圧力面が円弧からなる丸歯と言われる歯形あるい
は台形歯のいずれでも良い。

【００１０】ここで、歯のピッチが５．５ｍｍより小さ
くなると歯部の体積が小さくなるために、負荷が大きく
なるとジャンピングが発生して早期寿命となり、また
７．５ｍｍを越えると小プーリ歯数を２０歯以下にした
場合、プーリとベルト歯のかみ合いに干渉が起こりやす
くなり、歯部摩耗が発生する。

【００１１】そして、ベルトに与えられる設定張力とベ
ルトに掛かる負荷に対してベルトの伸びが少なく、かつ
長期間使用してもベルト長さの変化が０．１％以下に保
持されなければ良好なかみ合いが得られなくなる。この
ことより、上記心線３としてはガラスコードまたは芳香
族ポリアミド繊維（アラミド繊維）の撚りコードを使用
する。ガラスコードとしてはＥガラスまたは高強度ガラ
スの５〜９μｍのフィラメントを撚り合わせたものを、
ゴム組成物からなる保護剤あるいは接着剤であるＲＦＬ
液等で処理されたものである。また、有機繊維としては
応力に対して伸びが小さく、引張強度が大きいパラ系ア
ラミド繊維（商品名：ケブラー、テクノーラ）の０．５
〜２．５デニールのフィラメントを撚り合わせ、ＲＦＬ
液、エポキシ溶液、イソシアネート溶液とゴム組成物と
の接着剤で処理された撚りコードが使用される。さらに
上記心線３の直径としてはエンジンスペースが制限され
ているためベルト幅が狭く設定されることにより、０．
６ｍｍ〜１．１ｍｍが好ましい。０．６ｍｍより小さく
なると、ベルト負荷により伸びが大きいため良好なかみ
合いが得られず、また１．１ｍｍより大きいと歯布の厚
さとの関係から良好なかみ合いが得られない。

【００１２】上記歯布５は、負荷およびベルト単位幅当
たりの張力が大きい場合、特に雰囲気温度が１００°Ｃ
以上となる高温走行条件では歯布の耐摩耗性を考慮し、
緯糸６（ベルトの長手方向）として少なくとも５０重量
％がアラミド繊維からなる歯布を使用する必要がある。
また、経糸７としては材質が６ナイロン、６６ナイロ
ン、ポリエステル、アラミド繊維等であって、単独ある
いは混合されたものであっても良い。織構成も平織物、
綾織物、朱子織物でいずれでも良い。上記歯布５はＲＦ
Ｌ液、イソシアネート溶液あるいはエポキシ溶液によっ
て処理される。ＲＦＬ液はレゾルシンとホルマリンとの
初期縮合物をラテックスに混合したものであり、ここで
使用するラテックスとしてはスチレンーブタジエンービ
ニルピリジン三元共重合体、水素化ニトリルゴム、クロ
ロスルフォン化ポリエチレン、エポクロルヒドリンなど
のラテックスである。さらにベルト上での歯布の厚み
は、０．２ｍｍ〜０．４ｍｍとする。ここで歯布の厚み
が０．２ｍｍより小さいと初張力および負荷により歯布
の摩耗により歯欠け寿命に至る。また、０．４ｍｍより
大きくなると、心線の直径との関係により、良好なかみ
合いが得られない。

【００１３】上記歯部２及び背部４に使用されるゴムエ
ラストマーは、アクリロニトリルとブタジエンの共重合
体の２重結合を９０％以上水素添加して得られた水素添
加アクリロニトリルブタジエンゴムにカーボンブラッ
ク、可塑剤、老化防止剤、架橋剤等を混練りしたゴム配
合物であって、少なくとも水素添加率が９０％以上のア
クリルニトリルーブタジエン共重合体であるゴムエラス
トマーを使用する。ここで、水素添加率が９０％より小
さい水素添加アクリルーブタジエンゴムを使用すると、
早期に背ゴム表面または歯元部にクラックが発生しベル
トの切断や歯欠けによる早期寿命となる。

【００１４】つぎに、歯布の厚さと心線の直径との関係
について説明する。歯付ベルトのベルト歯とプーリ歯と
のかみ合い関係はベルトの心線ピッチ上で成り立ってい
るため、ベルト歯底から心線の中心までの距離（以下Ｐ
ＬＤと記す）が最も重要な寸法である。ＰＬＤはベルト
中の歯布厚みと心線の半径の和で求められる。そしてベ
ルトとかみ合うプーリの直径は下記の式で求められた場
合が最もかみ合い関係が良好である。 プーリ直径＝（プーリ歯数×歯ピッチ）／π−２×ＰＬ
Ｄ （但し、π：円周率、ＰＬＤ：そのプーリとかみ合わせ
るベルトの歯底からピッチラインまでの距離） ベルトレイアウトのコンパクト化のため、歯のピッチを
５．５ｍｍから７．５ｍｍのピッチに設定し、プーリ歯
数もできるだけ少数の小プーリの直径にする場合、ＰＬ
Ｄの値は小さい方が心線の耐屈曲性は良好であるが、歯
布の耐摩耗性を考慮して、次の範囲に設定した。 ０．６５ｍｍ≦ＰＬＤ（＝Ｄ／２＋Ｔ）≦０．８５ｍｍ ここで、ＰＬＤ（Ｄ／２＋Ｔ）が０．６５ｍｍより小さ
ければ歯布の摩耗が早くなり、ベルトが早期寿命とな
る。また０．８５ｍｍより大きくなると耐屈曲性が悪く
なり、歯欠けが生じる。

【００１５】

【実施例】

実施例１〜３ 心線として表１に示す高強度ガラスの材質で７μｍのフ
ィラメント径をもった３本の原糸を引き揃えて下撚りを
１０ｃｍ当たり１２回掛け、その子縄を更に１１本引き
揃えて下撚りと逆方向に１０ｃｍ当たり８回上撚りを掛
けた。そして、そのコードを主成分がレゾルシンとホル
マリンとゴムラテックスとの混合物からなる接着剤（Ｒ
ＦＬ）とそのＲＦＬの表面に施すゴム糊をコーティング
し乾燥した。そして、そのガラスコードを準備し、歯布
として表４に示すような緯糸が２００デニールのテクノ
ーラ（パラ系アラミド繊維のフィラメント糸）と５５０
デニールのコーネックス（メタ系アラミド繊維の紡績
糸）からなり、経糸が４２０デニールのナイロンで構成
され、さらに製織時のアラミド繊維割合（アラミド繊維
の重量を総繊維重量で除して１００を乗じた数）が７５
％であり、製織時の経糸と緯糸の５０ｍｍ幅当たりの打
ち込み本数を経糸を６０本、緯糸を１００本とした帆布
を心線処理に使用したＲＦＬ液に浸漬、乾燥した処理を
実施した。そして表５からなる配合ゴムをバンバリーミ
キサーで混練りし、カレンダーロールで約２．５ｍｍの
ゴムシートとしてベルト成形用の未加硫ゴムシートとし
た。

【００１６】つぎに、ベルト作製用金型に表４の歯布を
ベルト長手方向を歯布の緯糸方向として金型周長とほぼ
同じ長さにミシンで縫い合わせた処理済み歯布を母型と
してセットし、表１の心線となるコードを表６のピッチ
でスパイラル状に一定張力で巻きつけ、その外周に表５
の配合ゴムのシートをセットした後、加硫装置で圧入し
１６０°Ｃで３０分加圧加硫して所定の幅にリング状に
カットして走行用ベルトを得た。実施例１はベルト歯の
ピッチを５．５ｍｍ、実施例２はベルト歯のピッチを
６．５ｍｍ、実施例３はベルト歯のピッチを７．５ｍｍ
とした。ベルト周長をそれぞれ８４０ｍｍ近辺とするた
めにベルト歯数は、実施例１が１５３歯、実施例２が１
３０歯、実施例３を１１２歯とした。

【００１７】

【表１】

【００１８】

【表２】

【００１９】

【表３】

【００２０】

【表４】

【００２１】

【表５】

【００２２】そして上記実施例１〜３のベルトを図８の
レイアウトで、表６に記載したプーリを用いて雰囲気温
度１２０°Ｃ、駆動プーリ回転数６０００ｒｐｍ、従動
プーリの負荷５ｐｓ、初張力２０ｋｇｆとし、寿命まで
ベルトを走行させ寿命時間と故障形態および故障原因を
調査した。その結果を表６に示す。

【００２３】比較例１〜３ 比較例１および比較例２は、実施例と構成は同じで、ベ
ルト長さもほぼ同じとして、ベルト歯ピッチのみ５ｍｍ
および８ｍｍとしたものであり、走行条件としても駆動
プーリおよび従動プーリがそれぞれ同じ水準の外径とな
るような歯数を設定している。比較例３は、表７に示す
ように９μｍのフィラメント径のＥガラスであるＥＣＧ
１５０を用い、構成および処理は実施例と同じ心線を用
いた。また、歯布は緯糸として４２０デニールのナイロ
ンを、経糸は１２０デニールのナイロンを用い、５０ｍ
ｍ幅当たりの打ち込み本数は経糸１００本、緯糸１２０
本とした。歯布の処理は実施例と同じとした。そして、
実施例１〜３と同じ条件で走行試験を行い、寿命までベ
ルトを走行させ寿命時間と故障形態および故障原因を調
査した。その結果を表７に示す。

【００２４】

【表６】

【００２５】

【表７】

【００２６】この結果によると、比較例１の歯ピッチが
５ｍｍとしたのに対して、実施例１の歯ピッチを５．５
ｍｍと若干大きく設定したことによって、歯の大きさが
歯のピッチに比例しているため、耐歯欠け性が増し、寿
命が延びた。実施例３は歯のピッチを７．５ｍｍとし
て、比較例２の歯のピッチ８ｍｍとしたのに比べて０．
５ｍｍ小さくなったことより、小プーリ径によるかみ合
い時のベルト歯とプーリ歯の干渉が少なくなり、圧力面
摩耗が少なくなり、歯欠けに至る時間が延びた。さら
に、実施例２は最も好ましく、故障形態は歯欠けとは成
っていない。これはベルト歯とプーリ歯とのかみ合い干
渉が少なく、また過負荷となっても歯の面積が十分に負
荷に耐えうるだけの面積が有り、アラミド繊維を緯糸に
含んでいることより歯底摩耗からの歯欠けも発生しなか
った。逆に、比較例３は歯布の緯糸がナイロン繊維から
成っているため、歯底面の摩耗から歯欠けに至った。

【００２７】実施例４〜１１ 実施例１〜３と同様に、表１および表２の心線と表３お
よび表４の歯布および表５のゴムを使用して、歯ピッチ
を６．５ｍｍとして歯形は図５〜７の丸歯としてベルト
幅１９．１ｍｍのベルトを作製し、実施例１〜３と同じ
レイアウトで雰囲気温度１２０°Ｃ、駆動プーリ回転数
６０００ｒｐｍ、従動プーリの負荷５ｐｓ、初張力２０
ｋｇｆとし、１０００時間走行後の耐屈曲疲労性と耐歯
欠け性を評価するため走行前後のベルト引張強さと歯剪
断強さの保持率を求めた。実施例４〜６のベルトは全
て、ベルト幅は１９．１ｍｍ、歯数は１３０、ベルトピ
ッチ長さは８４５ｍｍであり、使用プーリ歯数は駆動プ
ーリが１９歯数、従動プーリを３８歯数とした。但し、
かみ合い性を同じ条件とするため、プーリ外径はそれぞ
れのベルトのＰＬＤ値に合わせて次式により求めた外径
のプーリを使用した。 プーリ外径＝歯ピッチ×プーリ歯数／π−各ベルトのＰ
ＬＤ値×２ その結果は表８〜表１０に示す。

【００２８】比較例４〜７ 比較例４〜７は、ベルト歯のピッチを６．５ｍｍで固定
した。比較例４は、心線と歯布を変え、心線の直径を
０．５ｍｍ、歯布の厚さを０．４３ｍｍとした。比較例
５は、歯布を変え歯布の厚さを０．１８ｍｍとした。そ
してＰＬＤを０．６３ｍｍとした。比較例６は歯布の緯
糸としてナイロン繊維を使用した。比較例７はＰＬＤを
０．９ｍｍとし歯布の緯糸にはナイロン繊維を使用し
た。そして走行試験として、実施例４〜１１と同様の条
件で試験を行い、１０００時間走行後の耐屈曲疲労性と
耐歯欠け性を評価するため走行前後のベルト引張強さと
歯剪断強さの保持率を求めた。その結果を表１０および
表１１に示す。そして、実施例４〜１１および比較例４
〜７の結果より、歯布のベルト中での厚さと歯欠け性の
指標となる歯剪断力の保持率の関係を図９に示す。ま
た、ベルトのＰＬＤの値と屈曲疲労性の指標となるベル
ト強力の保持率との関係を図１０に示す。

【００２９】

【表８】

【００３０】

【表９】

【００３１】

【表１０】

【００３２】

【表１１】

【００３３】この結果によると、歯布は、アラミド繊維
を５０重量％以上含んでいてベルト中の厚さを０．２ｍ
ｍ以上確保しないと耐歯欠け性が劣り、一方心線の直径
は、０．６ｍｍ以上でなければ走行時の張力によりベル
トの伸びが大きくなり、かみ合い干渉により異常摩耗か
ら耐歯欠け性に劣ることがわかる。また、歯底からピッ
チラインまでの距離はできるだけ小さい方が耐屈曲疲労
性は良好であるが、０．８５ｍｍを越えると走行後ベル
トの強力保持率が小さい。よって、ベルトのＰＬＤの値
は、０．６５ｍｍ≦ＰＬＤ≦０．８５ｍｍを満足する必
要がある。

【００３４】

【発明の効果】以上説明したように、歯のピッチを５．
５ｍｍから７．５ｍｍの範囲にすることによって、ジャ
ンピングもせずプーリ歯数が小さくなってもプーリ歯と
ベルト歯のかみ合い干渉を起こさなくベルトが異常摩耗
を起こさない。また直径が０．６ｍｍから１．１ｍｍの
範囲のガラスコードあるいはアラミド繊維を使用するこ
とによって、ベルトとプーリのかみ合いが良好となる。
そして、歯布がベルト長手方向を構成する糸が少なくと
も５０重量％がアラミド繊維からなる織物であって、厚
みを０．２ｍｍから０．４ｍｍとすることによって、心
線の耐屈曲性を損なわずにさらに、耐摩耗性にも優れた
ベルトとなる。さらに歯部および背面部を構成するゴム
エラストマーが少なくとも水素添加率が９０％以上のア
クリルニトリルーブタジエン共重合体であることより、
背ゴム表面または歯元部に早期にクラックが発生するこ
ともない。さらに、心線の直径Ｄｍｍと歯布厚さＴｍｍ
の関係、つまりＰＬＤを、 ０．６５≦ＰＬＤ（＝Ｄ／２＋Ｔ）≦０．８５ とすることによって、ベルト強力の低下が少なく、耐屈
曲性にも優れる効果かある。

【図面の簡単な説明】

【図１】本発明の歯付ベルトの斜視図である。

【図２】本発明の歯付ベルトの一例であり、丸歯形の一
種で歯のピッチが５．５ｍｍであり、歯の高さが２ｍｍ
のときの歯形の該略図である。

【図３】本発明の歯付ベルトの一例であり、丸歯形の一
種で歯のピッチが６．５ｍｍであり、歯の高さが２．３
７ｍｍのときの歯形の該略図である。

【図４】本発明の歯付ベルトの一例であり、丸歯形の一
種で歯のピッチが７．５ｍｍであり、歯の高さが２．７
３ｍｍのときの歯形の該略図である。

【図５】本発明の歯付ベルトの一例であり、丸歯形の一
種で歯のピッチが５．５ｍｍであり、歯の高さが２．１
ｍｍのときの歯形の該略図である。

【図６】本発明の歯付ベルトの一例であり、丸歯形の一
種で歯のピッチが６．５ｍｍであり、歯の高さが２．４
９ｍｍのときの歯形の該略図である。

【図７】本発明の歯付ベルトの一例であり、丸歯形の一
種で歯のピッチが７．５ｍｍであり、歯の高さが２．８
７ｍｍのときの歯形の該略図である。

【図８】本発明の歯付ベルトの走行試験を行ったレイア
ウトを示した図である。

【図９】本発明の歯付ベルトの走行試験後のベルト中で
の歯布の厚さと歯剪断力との関係を示したグラフであ
る。

【図１０】本発明の歯付ベルトの走行試験後のベルトの
ＰＬＤと引張強力保持率の関係を示したグラフである。

【符号の説明】

１ 歯付ベルト ２ 歯部 ３ 心線 ４ 背部 ５ 歯布 ６ 緯糸 ７ 経糸 ８ 従動プーリ １０ 駆動プーリ １２ テンションプーリ（φ１２）

Claims (1)

【特許請求の範囲】
1. 【請求項１】 長さ方向に沿って配置した複数の歯部
   と、心線を埋設した背面部と、歯部表面および歯底部の
   表面を被覆した歯布からなる歯付ベルトにおいて、歯の
   ピッチが５．５ｍｍから７．５ｍｍの範囲にあり、上記
   心線として少なくとも直径が０．６ｍｍから１．１ｍｍ
   の範囲のガラスコードあるいはアラミド繊維を使用し、
   上記歯布の厚みが０．２ｍｍから０．４ｍｍであって、
   ベルト長手方向を構成する糸が少なくとも５０重量％が
   アラミド繊維からなる織物であり、上記歯部および背面
   部を構成するゴムエラストマーとして少なくとも水素添
   加率が９０％以上のアクリルニトリルーブタジエン共重
   合体であり、さらに、心線の直径Ｄｍｍと歯布厚さＴｍ
   ｍの関係が ０．６５≦Ｄ／２＋Ｔ≦０．８５ を満足することを特徴とする歯付ベルト。