JPH10284946A - 受信回路 - Google Patents
受信回路Info
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- JPH10284946A JPH10284946A JP9086208A JP8620897A JPH10284946A JP H10284946 A JPH10284946 A JP H10284946A JP 9086208 A JP9086208 A JP 9086208A JP 8620897 A JP8620897 A JP 8620897A JP H10284946 A JPH10284946 A JP H10284946A
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- microstrip line
- dielectric resonator
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 設計性が良く、小型で、誘電体共振器の高次
共振モードの影響による受信器性能の劣化が生じない受
信回路を提供する 【解決手段】 誘電体共振器１、２、３とマイクロスト
リップライン１１との間に設けられ、誘電体発振器の出
力をミキサ回路に供給するための実質的に３λ／４の線
路長をもつマイクロストリップライン１２、１３、１４
とを備え、マイクロストリップライン１２、１３、１４
は、マイクロストリップライン１１とλ／４の結合線路
を構成する結合パターン部Ｃを備えるので、誘電体共振
器３１、３２、３３の取り付け位置精度が発振出力特性
に対して及ぼす影響を軽減できる。したがって、誘電体
共振器の取り付け位置精度の設計上の制約が比較的小さ
くなるとともに、量産時の特性のばらつきを低減するこ
とができる。
共振モードの影響による受信器性能の劣化が生じない受
信回路を提供する 【解決手段】 誘電体共振器１、２、３とマイクロスト
リップライン１１との間に設けられ、誘電体発振器の出
力をミキサ回路に供給するための実質的に３λ／４の線
路長をもつマイクロストリップライン１２、１３、１４
とを備え、マイクロストリップライン１２、１３、１４
は、マイクロストリップライン１１とλ／４の結合線路
を構成する結合パターン部Ｃを備えるので、誘電体共振
器３１、３２、３３の取り付け位置精度が発振出力特性
に対して及ぼす影響を軽減できる。したがって、誘電体
共振器の取り付け位置精度の設計上の制約が比較的小さ
くなるとともに、量産時の特性のばらつきを低減するこ
とができる。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、高周波信号を検出
するレーダデテクタ等に用いられる受信回路に関するも
のである。
するレーダデテクタ等に用いられる受信回路に関するも
のである。
【０００２】
【従来の技術】自動車の走行スピードの測定装置である
レーダガンから送出されるマイクロ波信号を検出するレ
ーダデテクタ（Radar Detector）用に用いるために小型
に構成された従来のマルチバンドマイクロ波受信器は、
局部発振回路とミキサ回路が同一のハウジング内に作成
されている。
レーダガンから送出されるマイクロ波信号を検出するレ
ーダデテクタ（Radar Detector）用に用いるために小型
に構成された従来のマルチバンドマイクロ波受信器は、
局部発振回路とミキサ回路が同一のハウジング内に作成
されている。
【０００３】図３に従来の受信回路の例を示す。マイク
ロストリップラインのライン１１は、図示しないアンテ
ナとミキサ５１を接続している。このライン１１に、誘
電体発振回路（ＤＲＯ）１、２、３の誘電体共振器（Ｄ
Ｒ）３１、３２、３３が直接的に電磁界結合することに
より、誘電体発振回路１、２、３の出力がミキサ５１に
供給される。誘電体発振回路１、２、３は、それぞれ増
幅素子である電界効果トランジスタ（ＦＥＴ）４１、４
２、４３、この出力を誘電体共振器３１、３２、３３に
電磁界結合させるためのライン１５、１６、１７を含
み、それぞれ異なる周波数ｆ０、ｆ１、ｆ２の信号を発
生する。また、フィルタ２１、２２、２３は、それぞれ
対応する誘電体発振回路の発振周波数でλ／４の線路長
となるオープンスタブであり、バンドリジェクションフ
ィルタ（ＢＲＦ）として機能し、誘電体発振回路３１、
３２、３３の出力がアンテナの方向に伝播することを阻
止する。
ロストリップラインのライン１１は、図示しないアンテ
ナとミキサ５１を接続している。このライン１１に、誘
電体発振回路（ＤＲＯ）１、２、３の誘電体共振器（Ｄ
Ｒ）３１、３２、３３が直接的に電磁界結合することに
より、誘電体発振回路１、２、３の出力がミキサ５１に
供給される。誘電体発振回路１、２、３は、それぞれ増
幅素子である電界効果トランジスタ（ＦＥＴ）４１、４
２、４３、この出力を誘電体共振器３１、３２、３３に
電磁界結合させるためのライン１５、１６、１７を含
み、それぞれ異なる周波数ｆ０、ｆ１、ｆ２の信号を発
生する。また、フィルタ２１、２２、２３は、それぞれ
対応する誘電体発振回路の発振周波数でλ／４の線路長
となるオープンスタブであり、バンドリジェクションフ
ィルタ（ＢＲＦ）として機能し、誘電体発振回路３１、
３２、３３の出力がアンテナの方向に伝播することを阻
止する。
【０００４】また、図４は、図３の誘電体発振回路２の
拡大図である。図中において、Ｌ１はライン１１と誘電
体共振器３２との間隔を示し、Ｌ２は誘電体共振器３２
とライン１６との間隔を示す。
拡大図である。図中において、Ｌ１はライン１１と誘電
体共振器３２との間隔を示し、Ｌ２は誘電体共振器３２
とライン１６との間隔を示す。
【０００５】なお、特開平７−２６３９６５号公報に
は、図３に示されたものと同様の誘電体共振器とマイク
ロストリップラインとの結合の構成が示されている。
は、図３に示されたものと同様の誘電体共振器とマイク
ロストリップラインとの結合の構成が示されている。
【０００６】
問題点１ 誘電体発振回路１、２、３の周波数安定度は、誘電体共
振器の電磁界結合の結合量を定める間隔Ｌ１、Ｌ２によ
って大きく左右される。また、図３において、誘電体発
振回路１、２、３の発振出力はミキサダイオード５１に
供給されるが、この供給電力の大きさもＬ１、Ｌ２によ
って変化する。従って、誘電体発振回路、マイクロスト
リップライン及びミキサからなるレーダデテクタの設計
に於いて、誘電体共振器の取り付け位置は非常に微妙な
要素とであり、結果として、設計時間の長期間化及び設
計の不完全性による量産時の製品性能のばらつきの問題
を生じさせる。
振器の電磁界結合の結合量を定める間隔Ｌ１、Ｌ２によ
って大きく左右される。また、図３において、誘電体発
振回路１、２、３の発振出力はミキサダイオード５１に
供給されるが、この供給電力の大きさもＬ１、Ｌ２によ
って変化する。従って、誘電体発振回路、マイクロスト
リップライン及びミキサからなるレーダデテクタの設計
に於いて、誘電体共振器の取り付け位置は非常に微妙な
要素とであり、結果として、設計時間の長期間化及び設
計の不完全性による量産時の製品性能のばらつきの問題
を生じさせる。
【０００７】問題点２ 図３のような誘電体共振器の用途では、誘電体共振器は
基本共振モードであるＴＥ０１δモードで使用されるこ
とが多いが、図５の特性図からわかるように、このＴＥ
０１δモードの近傍に、ＴＭ１１δモード、ＴＭ２１δ
モード、ＴＥ１１δモード、ＴＭ０１δモード等の高次
共振モードの共振周波数が存在する。近傍周波数に他の
共振モードが存在するということは、図３のように誘電
体共振器３１、３２、３３をライン１１に直接接合した
場合に、発振周波数であるＴＥ０１δモードの共振周波
数以外の周波数においても、ライン１１と誘電体共振器
３１、３２、３３が電磁界結合することになる。
基本共振モードであるＴＥ０１δモードで使用されるこ
とが多いが、図５の特性図からわかるように、このＴＥ
０１δモードの近傍に、ＴＭ１１δモード、ＴＭ２１δ
モード、ＴＥ１１δモード、ＴＭ０１δモード等の高次
共振モードの共振周波数が存在する。近傍周波数に他の
共振モードが存在するということは、図３のように誘電
体共振器３１、３２、３３をライン１１に直接接合した
場合に、発振周波数であるＴＥ０１δモードの共振周波
数以外の周波数においても、ライン１１と誘電体共振器
３１、３２、３３が電磁界結合することになる。
【０００８】この結果、アンテナで受信されたレーダ受
信信号はライン１１を通してミキサダイオード５１に伝
播するが、その途中でレーダ受信信号は上記の高次共振
モードで誘電体共振器３１、３２、３３と結合すること
になり、伝播損失を生じることになる。さらに、スーパ
ーワイドバンドレーダデテクタのように、１０〜３６Ｇ
ｈｚの超広帯域受信器においては、上記高次共振モード
により伝播損失が生じる周波数が信号受信帯域内に発生
する問題がある。これを避けるためには、誘電体共振器
の形状を変更して高次共振モードによる伝播損失が受信
帯域内に発生しないように設計上の工夫を行う必要があ
った。
信信号はライン１１を通してミキサダイオード５１に伝
播するが、その途中でレーダ受信信号は上記の高次共振
モードで誘電体共振器３１、３２、３３と結合すること
になり、伝播損失を生じることになる。さらに、スーパ
ーワイドバンドレーダデテクタのように、１０〜３６Ｇ
ｈｚの超広帯域受信器においては、上記高次共振モード
により伝播損失が生じる周波数が信号受信帯域内に発生
する問題がある。これを避けるためには、誘電体共振器
の形状を変更して高次共振モードによる伝播損失が受信
帯域内に発生しないように設計上の工夫を行う必要があ
った。
【０００９】なお、誘電体共振器を用いずにミキサダイ
オードに発振器の出力を供給する構成として、特開昭６
１−１７７８０３号公報に示されたものがある。この構
成は、ラダーフィルタと呼ばれるλ／２線路からなるフ
ィルタを介して行うことを特徴としている。しかし、こ
の構成を誘電体共振器を備える発振器に適用しようとす
ると、回路規模が大きくなるとともに部品価格も増大す
るという問題が生じる。
オードに発振器の出力を供給する構成として、特開昭６
１−１７７８０３号公報に示されたものがある。この構
成は、ラダーフィルタと呼ばれるλ／２線路からなるフ
ィルタを介して行うことを特徴としている。しかし、こ
の構成を誘電体共振器を備える発振器に適用しようとす
ると、回路規模が大きくなるとともに部品価格も増大す
るという問題が生じる。
【００１０】この発明は係る問題点を解決するためにな
されたもので、局部発振器に誘電体共振器を備える受信
回路であって、設計性が良く、小型で、誘電体共振器の
高次共振モードの影響による受信器性能の劣化が生じな
い受信回路を提供するものである。
されたもので、局部発振器に誘電体共振器を備える受信
回路であって、設計性が良く、小型で、誘電体共振器の
高次共振モードの影響による受信器性能の劣化が生じな
い受信回路を提供するものである。
【００１１】
【課題を解決するための手段】この発明は、受信信号を
ミキサ回路に伝達する第１マイクロストリップライン
と、誘電体共振器を含む誘電体発振器と、前記誘電体共
振器と前記第１マイクロストリップラインとの間に設け
られ、前記誘電体発振器の出力を前記ミキサ回路に供給
するための実質的に３λ／４の線路長をもつ第２マイク
ロストリップラインとを備え、前記第２マイクロストリ
ップラインは、前記第１マイクロストリップラインと実
質的にλ／４の結合線路を構成する結合パターン部を備
えるものである。
ミキサ回路に伝達する第１マイクロストリップライン
と、誘電体共振器を含む誘電体発振器と、前記誘電体共
振器と前記第１マイクロストリップラインとの間に設け
られ、前記誘電体発振器の出力を前記ミキサ回路に供給
するための実質的に３λ／４の線路長をもつ第２マイク
ロストリップラインとを備え、前記第２マイクロストリ
ップラインは、前記第１マイクロストリップラインと実
質的にλ／４の結合線路を構成する結合パターン部を備
えるものである。
【００１２】線路長は信号の周波数すなわちその波長に
より変わるが、実質的に同様の動作をする範囲全域を含
む。
より変わるが、実質的に同様の動作をする範囲全域を含
む。
【００１３】この発明は、受信信号をミキサ回路に伝達
する第１マイクロストリップラインと、第１誘電体共振
器を含む第１誘電体発振器と、前記第１誘電体共振器と
前記第１マイクロストリップラインとの間に設けられ、
前記第１誘電体発振器の出力を前記ミキサ回路に供給す
るための実質的に３λ／４の線路長をもつ第２マイクロ
ストリップラインと、第２誘電体共振器を含む第２誘電
体発振器と、前記第２誘電体共振器と前記第１マイクロ
ストリップラインとの間に設けられ、前記第２誘電体発
振器の出力を前記ミキサ回路に供給するための実質的に
３λ／４の線路長をもつ第３マイクロストリップライン
とを備え、前記第２及び前記第３マイクロストリップラ
インは、前記第１マイクロストリップラインと実質的に
λ／４の結合線路を構成する第１及び第２結合パターン
部をそれぞれ備えるとともに、前記第１及び第２結合パ
ターン部を共通化したものである。
する第１マイクロストリップラインと、第１誘電体共振
器を含む第１誘電体発振器と、前記第１誘電体共振器と
前記第１マイクロストリップラインとの間に設けられ、
前記第１誘電体発振器の出力を前記ミキサ回路に供給す
るための実質的に３λ／４の線路長をもつ第２マイクロ
ストリップラインと、第２誘電体共振器を含む第２誘電
体発振器と、前記第２誘電体共振器と前記第１マイクロ
ストリップラインとの間に設けられ、前記第２誘電体発
振器の出力を前記ミキサ回路に供給するための実質的に
３λ／４の線路長をもつ第３マイクロストリップライン
とを備え、前記第２及び前記第３マイクロストリップラ
インは、前記第１マイクロストリップラインと実質的に
λ／４の結合線路を構成する第１及び第２結合パターン
部をそれぞれ備えるとともに、前記第１及び第２結合パ
ターン部を共通化したものである。
【００１４】この発明は、前記第２マイクロストリップ
ラインが、実質的にλ／２ラインのフィルタとして機能
するものである。
ラインが、実質的にλ／２ラインのフィルタとして機能
するものである。
【００１５】この発明は、前記第２マイクロストリップ
ラインが、前記結合パターン部を有する端と異なる端側
より実質的にλ／４離れた位置で前記誘電体共振器と電
磁界結合しているものである。
ラインが、前記結合パターン部を有する端と異なる端側
より実質的にλ／４離れた位置で前記誘電体共振器と電
磁界結合しているものである。
【００１６】この発明は、前記第１マイクロストリップ
ラインが、前記結合パターン部よりも入力ノード方向
に、前記誘電体発振器の出力を阻止するバンドリジェク
ションフィルタを備えるものである。
ラインが、前記結合パターン部よりも入力ノード方向
に、前記誘電体発振器の出力を阻止するバンドリジェク
ションフィルタを備えるものである。
【００１７】
発明の実施の形態１．図１にこの発明の実施の形態１の
構成を示す。
構成を示す。
【００１８】図１は、ライン１１と誘電体発振回路１、
２、３の部分のみを示しており、ミキサダイオード部の
構成は図３の場合と同様の構成である。また、図１で
は、図を見易くするために、誘電体発振回路１以外の誘
電体発振回路２、３のＦＥＴ４２、４３及びライン１
６、１７は表示を省略している。ライン１１のマイクロ
ストリップラインの左側には図示しないアンテナが接続
され、他方には図示しないミキサが接続される。また、
フィルタ２１、２２、２３は、バンドリジェクションフ
ィルタ（ＢＲＦ）として機能し、誘電体発振回路３１、
３２、３３の出力がアンテナの方向に伝播することを阻
止する。
２、３の部分のみを示しており、ミキサダイオード部の
構成は図３の場合と同様の構成である。また、図１で
は、図を見易くするために、誘電体発振回路１以外の誘
電体発振回路２、３のＦＥＴ４２、４３及びライン１
６、１７は表示を省略している。ライン１１のマイクロ
ストリップラインの左側には図示しないアンテナが接続
され、他方には図示しないミキサが接続される。また、
フィルタ２１、２２、２３は、バンドリジェクションフ
ィルタ（ＢＲＦ）として機能し、誘電体発振回路３１、
３２、３３の出力がアンテナの方向に伝播することを阻
止する。
【００１９】図１の回路は、図３と同様のライン１１を
有するが、ライン１１と誘電体共振器（ＤＲ）３１、３
２、３３との間に、誘電体発振回路（ＤＲＯ）１、２、
３の発振周波数ｆ０、ｆ１、ｆ２の波長をλとしたと
き、その長さが３λ／４となるマイクロストリップライ
ン１２、１３、１４が存在する点が、図３の構成と大き
く異なる。
有するが、ライン１１と誘電体共振器（ＤＲ）３１、３
２、３３との間に、誘電体発振回路（ＤＲＯ）１、２、
３の発振周波数ｆ０、ｆ１、ｆ２の波長をλとしたと
き、その長さが３λ／４となるマイクロストリップライ
ン１２、１３、１４が存在する点が、図３の構成と大き
く異なる。
【００２０】３λ／４長さのライン１２、１３、１４
は、一端がライン１１とλ／４の結合線路を構成してお
り（Ｃの部分）、他端からλ／４の位置で、かつ、λ／
４結合線路端よりλ／２の位置（ＡとＢの間）で誘電体
共振器３２と電磁界結合をしている。また、上記λ／４
結合線路部分からアンテナ側にλ／４離れた位置（Ｂの
部分）に、λ／４の結合オープンスタブが取り付けられ
ている。この結合オープンスタブは、それぞれ対応する
誘電体発振回路の発振周波数でλ／４の線路長となるオ
ープンスタブであり、前述のバンドリジェクションフィ
ルタ２２、２３、２４として機能する。
は、一端がライン１１とλ／４の結合線路を構成してお
り（Ｃの部分）、他端からλ／４の位置で、かつ、λ／
４結合線路端よりλ／２の位置（ＡとＢの間）で誘電体
共振器３２と電磁界結合をしている。また、上記λ／４
結合線路部分からアンテナ側にλ／４離れた位置（Ｂの
部分）に、λ／４の結合オープンスタブが取り付けられ
ている。この結合オープンスタブは、それぞれ対応する
誘電体発振回路の発振周波数でλ／４の線路長となるオ
ープンスタブであり、前述のバンドリジェクションフィ
ルタ２２、２３、２４として機能する。
【００２１】この発明の実施の形態１によれば、ミキサ
ダイオードへ供給される誘電体発振回路１、２、３の発
振出力特性は、主に前記λ／４結合線路部分（Ｃの部
分）の特性で決定され、一方、誘電体発振回路１、２、
３の周波数安定度は、主に３λ／４ライン１２、１３、
１４と誘電体共振器３１、３２、３３の電磁界結合量に
よって決定される。すなわち、誘電体共振器３１、３
２、３３の取り付け位置精度は発振出力特性にはほとん
ど影響を与えず、誘電体共振器の位置の設計の際には周
波数安定度のみについて考慮すればよい。従って、誘電
体共振器の取り付け位置精度の制約が比較的小さくな
り、設計性の向上とともに量産時の特性のばらつきの低
減がこの発明の実施の形態１により実現できる。
ダイオードへ供給される誘電体発振回路１、２、３の発
振出力特性は、主に前記λ／４結合線路部分（Ｃの部
分）の特性で決定され、一方、誘電体発振回路１、２、
３の周波数安定度は、主に３λ／４ライン１２、１３、
１４と誘電体共振器３１、３２、３３の電磁界結合量に
よって決定される。すなわち、誘電体共振器３１、３
２、３３の取り付け位置精度は発振出力特性にはほとん
ど影響を与えず、誘電体共振器の位置の設計の際には周
波数安定度のみについて考慮すればよい。従って、誘電
体共振器の取り付け位置精度の制約が比較的小さくな
り、設計性の向上とともに量産時の特性のばらつきの低
減がこの発明の実施の形態１により実現できる。
【００２２】また、この発明の実施の形態１の回路構成
においても、誘電体共振器の高次モードによる高次共振
周波数は存在するが、たとえ高次共振モードが存在した
としてもライン１１を伝播するレーダ受信信号に対して
伝播損失を与えることはない。なぜなら、図１におい
て、３λ／４長さのライン１２〜１４と高次共振モード
は電磁界結合するものの、ライン１１との結合特性はλ
／４結合線路の特性で決定されるため、結果として高次
共振モードがライン１１に悪影響を与えることはない。
においても、誘電体共振器の高次モードによる高次共振
周波数は存在するが、たとえ高次共振モードが存在した
としてもライン１１を伝播するレーダ受信信号に対して
伝播損失を与えることはない。なぜなら、図１におい
て、３λ／４長さのライン１２〜１４と高次共振モード
は電磁界結合するものの、ライン１１との結合特性はλ
／４結合線路の特性で決定されるため、結果として高次
共振モードがライン１１に悪影響を与えることはない。
【００２３】また、誘電体発振回路１、２、３の発振周
波数ｆ０、ｆ１、ｆ２においては、３λ／４長さのライ
ン１２、１３、１４は、誘電体共振器３１、３２、３３
との電磁界結合部分でオープンとして働くため、その結
果、λ／２ラインのフィルタ回路としても機能している
ことになる。つまり、ライン１２、１３、１４は誘電体
発振回路１、２、３の発振周波数ｆ０、ｆ１、ｆ２の信
号のみをミキサダイオードに供給し、その他の高次モー
ド等の周波数に対してはフィルタ機能としても動作す
る。
波数ｆ０、ｆ１、ｆ２においては、３λ／４長さのライ
ン１２、１３、１４は、誘電体共振器３１、３２、３３
との電磁界結合部分でオープンとして働くため、その結
果、λ／２ラインのフィルタ回路としても機能している
ことになる。つまり、ライン１２、１３、１４は誘電体
発振回路１、２、３の発振周波数ｆ０、ｆ１、ｆ２の信
号のみをミキサダイオードに供給し、その他の高次モー
ド等の周波数に対してはフィルタ機能としても動作す
る。
【００２４】したがって、この発明の実施の形態１によ
れば、高次共振モードによりレーダ受信信号に伝播損失
が生じることはないし、そのために誘電体共振器の形状
を変更して高次共振モードによる伝播損失が受信帯域内
に発生しないように設計上の工夫を行う必要もない。
れば、高次共振モードによりレーダ受信信号に伝播損失
が生じることはないし、そのために誘電体共振器の形状
を変更して高次共振モードによる伝播損失が受信帯域内
に発生しないように設計上の工夫を行う必要もない。
【００２５】発明の実施の形態２．図２はこの発明の実
施の形態２の構成を示す。
施の形態２の構成を示す。
【００２６】図１において、誘電体共振器３２と誘電体
共振器３３の共振周波数、すなわち誘電体発振回路２、
３の発振周波数ｆ１、ｆ２が比較的近いときは、回路寸
法を小型化する目的でλ／４結合線路部のパターンを共
通化することができる。このようにライン１３と１４と
を共通化した回路が図２の実施の形態の構成である。こ
の構成においても、発明の実施の形態１の場合と同様に
機能する。
共振器３３の共振周波数、すなわち誘電体発振回路２、
３の発振周波数ｆ１、ｆ２が比較的近いときは、回路寸
法を小型化する目的でλ／４結合線路部のパターンを共
通化することができる。このようにライン１３と１４と
を共通化した回路が図２の実施の形態の構成である。こ
の構成においても、発明の実施の形態１の場合と同様に
機能する。
【００２７】以上のように、この発明の実施の形態１及
び２によれば、レーダデテクタ製品あるいはこれに類す
るマルチバンドマイクロ波受信器において問題となって
いた下記項目を解決した。
び２によれば、レーダデテクタ製品あるいはこれに類す
るマルチバンドマイクロ波受信器において問題となって
いた下記項目を解決した。
【００２８】（１）誘電体発振回路を設計する時の誘電
体共振器の取り付け位置精度を緩和することにより設計
の容易性を実現した。
体共振器の取り付け位置精度を緩和することにより設計
の容易性を実現した。
【００２９】（２）誘電体共振器の高次共振モードによ
る受信帯域内の信号伝播損失の軽減を実現した。
る受信帯域内の信号伝播損失の軽減を実現した。
【００３０】さらに、この発明の実施の形態１及び２に
よれば、以下の利点を提供できる。
よれば、以下の利点を提供できる。
【００３１】（３）小型、低価格化したマイクロ波受信
回路を実現できる。
回路を実現できる。
【００３２】（４）量産時の受信器の性能のばらつきを
低減できる。
低減できる。
【００３３】
【発明の効果】以上のように、この発明によれば、誘電
体共振器と第１マイクロストリップラインとの間に設け
られ、誘電体発振器の出力をミキサ回路に供給するため
の実質的に３λ／４の線路長をもつ第２マイクロストリ
ップラインとを備え、前記第２マイクロストリップライ
ンは、前記第１マイクロストリップラインと実質的にλ
／４の結合線路を構成する結合パターン部を備えるの
で、誘電体共振器の取り付け位置精度が発振出力特性に
対して及ぼす影響を軽減できる。したがって、誘電体共
振器の取り付け位置精度の設計上の制約が比較的小さく
なるとともに、量産時の特性のばらつきを低減すること
ができる。
体共振器と第１マイクロストリップラインとの間に設け
られ、誘電体発振器の出力をミキサ回路に供給するため
の実質的に３λ／４の線路長をもつ第２マイクロストリ
ップラインとを備え、前記第２マイクロストリップライ
ンは、前記第１マイクロストリップラインと実質的にλ
／４の結合線路を構成する結合パターン部を備えるの
で、誘電体共振器の取り付け位置精度が発振出力特性に
対して及ぼす影響を軽減できる。したがって、誘電体共
振器の取り付け位置精度の設計上の制約が比較的小さく
なるとともに、量産時の特性のばらつきを低減すること
ができる。
【００３４】また、この発明によれば、第１及び第２誘
電体発振器の第１及び第２結合パターン部を共通化する
ので、構成の簡単化及び装置の小型化が可能になる。
電体発振器の第１及び第２結合パターン部を共通化する
ので、構成の簡単化及び装置の小型化が可能になる。
【００３５】また、この発明によれば、第２マイクロス
トリップラインが、実質的にλ／２ラインのフィルタと
して機能するので、誘電体発振器の出力信号をミキサに
供給するとともに、その他の高次モードの周波数の信号
を減少させることができる。
トリップラインが、実質的にλ／２ラインのフィルタと
して機能するので、誘電体発振器の出力信号をミキサに
供給するとともに、その他の高次モードの周波数の信号
を減少させることができる。
【００３６】また、この発明によれば、前記第２マイク
ロストリップラインが、前記結合パターン部を有する端
と異なる端側より実質的にλ／４離れた位置で前記誘電
体共振器と電磁界結合しているので、この端でショー
ト、前記誘電体共振器の結合点でオープンとなり、効率
的な動作が可能になる。
ロストリップラインが、前記結合パターン部を有する端
と異なる端側より実質的にλ／４離れた位置で前記誘電
体共振器と電磁界結合しているので、この端でショー
ト、前記誘電体共振器の結合点でオープンとなり、効率
的な動作が可能になる。
【００３７】また、この発明によれば、前記第１マイク
ロストリップラインが、前記結合パターン部よりも入力
ノード方向に、前記誘電体発振器の出力を阻止するバン
ドリジェクションフィルタを備えるので、誘電体発振器
の出力がアンテナの方向に伝播することを阻止できる。
ロストリップラインが、前記結合パターン部よりも入力
ノード方向に、前記誘電体発振器の出力を阻止するバン
ドリジェクションフィルタを備えるので、誘電体発振器
の出力がアンテナの方向に伝播することを阻止できる。
【図１】この発明の実施の形態１の受信回路の回路構成
図である。
図である。
【図２】この発明の実施の形態２の受信回路の回路構成
図である。
図である。
【図３】従来の受信回路の回路構成図である。
【図４】従来の受信回路の部分拡大図である。
【図５】誘電体共振器の共振特性図である。
【符号の説明】 １、２、３ 誘電体発振回路（ＤＲＯ） １１ マイクロストリップライン １２、１３、１４ ３λ／４マイクロストリップライン ２１、２２、２３ バンドリジェクションフィルタ ３１、３２、３３ 誘電体共振器（ＤＲ）
Claims (5)
- 【請求項１】 受信信号をミキサ回路に伝達する第１マ
イクロストリップラインと、誘電体共振器を含む誘電体
発振器と、前記誘電体共振器と前記第１マイクロストリ
ップラインとの間に設けられ、前記誘電体発振器の出力
を前記ミキサ回路に供給するための実質的に３λ／４の
線路長をもつ第２マイクロストリップラインとを備え、
前記第２マイクロストリップラインは、前記第１マイク
ロストリップラインと実質的にλ／４の結合線路を構成
する結合パターン部を備えることを特徴とする受信回
路。 - 【請求項２】 受信信号をミキサ回路に伝達する第１マ
イクロストリップラインと、第１誘電体共振器を含む第
１誘電体発振器と、前記第１誘電体共振器と前記第１マ
イクロストリップラインとの間に設けられ、前記第１誘
電体発振器の出力を前記ミキサ回路に供給するための実
質的に３λ／４の線路長をもつ第２マイクロストリップ
ラインと、第２誘電体共振器を含む第２誘電体発振器
と、前記第２誘電体共振器と前記第１マイクロストリッ
プラインとの間に設けられ、前記第２誘電体発振器の出
力を前記ミキサ回路に供給するための実質的に３λ／４
の線路長をもつ第３マイクロストリップラインとを備
え、前記第２及び前記第３マイクロストリップライン
は、前記第１マイクロストリップラインと実質的にλ／
４の結合線路を構成する第１及び第２結合パターン部を
それぞれ備えるとともに、前記第１及び第２結合パター
ン部を共通化したことを特徴とする受信回路。 - 【請求項３】 前記第２マイクロストリップラインは、
実質的にλ／２ラインのフィルタとして機能することを
特徴とする請求項１又は請求項２記載の受信回路。 - 【請求項４】 前記第２マイクロストリップラインは、
前記結合パターン部を有する端と異なる端側より実質的
にλ／４離れた位置で前記誘電体共振器と電磁界結合し
ていることを特徴とする請求項１乃至請求項３いずれか
に記載の受信回路。 - 【請求項５】 前記第１マイクロストリップラインは、
前記結合パターン部よりも入力ノード方向に、前記誘電
体発振器の出力を阻止するバンドリジェクションフィル
タを備えることを特徴とする請求項１乃至請求項４いず
れかに記載の受信回路。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP9086208A JPH10284946A (ja) | 1997-04-04 | 1997-04-04 | 受信回路 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP9086208A JPH10284946A (ja) | 1997-04-04 | 1997-04-04 | 受信回路 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH10284946A true JPH10284946A (ja) | 1998-10-23 |
Family
ID=13880369
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP9086208A Withdrawn JPH10284946A (ja) | 1997-04-04 | 1997-04-04 | 受信回路 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH10284946A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US6954124B2 (en) | 2001-01-19 | 2005-10-11 | Matsushita Electric Industrial Co., Ltd. | High-frequency circuit device and high-frequency circuit module |
| WO2008120826A1 (ja) * | 2007-04-02 | 2008-10-09 | National Institute Of Information And Communications Technology | マイクロ波・ミリ波センサ装置 |
-
1997
- 1997-04-04 JP JP9086208A patent/JPH10284946A/ja not_active Withdrawn
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US6954124B2 (en) | 2001-01-19 | 2005-10-11 | Matsushita Electric Industrial Co., Ltd. | High-frequency circuit device and high-frequency circuit module |
| US7057483B2 (en) | 2001-01-19 | 2006-06-06 | Matsushita Electric Industrial Co., Ltd. | High-frequency circuit device and high-frequency circuit module |
| WO2008120826A1 (ja) * | 2007-04-02 | 2008-10-09 | National Institute Of Information And Communications Technology | マイクロ波・ミリ波センサ装置 |
| US8212718B2 (en) | 2007-04-02 | 2012-07-03 | National Institute Of Information And Communications Technology | Microwave/millimeter wave sensor apparatus |
| JP5422834B2 (ja) * | 2007-04-02 | 2014-02-19 | 独立行政法人情報通信研究機構 | マイクロ波・ミリ波センサ装置 |
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Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A300 | Withdrawal of application because of no request for examination |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A300 Effective date: 20040706 |