JPH10282451A - 斜め投影光学系 - Google Patents
斜め投影光学系Info
- Publication number
- JPH10282451A JPH10282451A JP8626497A JP8626497A JPH10282451A JP H10282451 A JPH10282451 A JP H10282451A JP 8626497 A JP8626497 A JP 8626497A JP 8626497 A JP8626497 A JP 8626497A JP H10282451 A JPH10282451 A JP H10282451A
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- JP
- Japan
- Prior art keywords
- lens
- image plane
- medium
- optical system
- lens group
- Prior art date
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- Pending
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- Lenses (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【課題】高画角，高倍率で斜め投影角度が充分であり、
しかもレンズ径やレンズ群の全長を短くしてコンパクト
化を達成した斜め投影光学系を提供する。 【解決手段】投影レンズ系を構成するレンズ群が互いに
偏心して配置されており、中間実像を結像しない斜め投
影光学系であって、絞りの縮小側に隣接して負レンズが
配置され、その負レンズより縮小側に１つ以上の正レン
ズが配置され、最も縮小側にあるレンズにおいて、前後
両面とも縮小側に向かって凹面であり、前記拡大側像面
から射出する光線の内、その拡大側像面の法線方向に対
して、より大きい角度を成す光線が、前記最も縮小側に
あるレンズ媒質中の、より長い道のりを通過するように
構成した斜め投影光学系において、１次像面と２次像面
のなす角度の絶対値｜θi −θo ｜＜１０゜を満足する
構成とする。
しかもレンズ径やレンズ群の全長を短くしてコンパクト
化を達成した斜め投影光学系を提供する。 【解決手段】投影レンズ系を構成するレンズ群が互いに
偏心して配置されており、中間実像を結像しない斜め投
影光学系であって、絞りの縮小側に隣接して負レンズが
配置され、その負レンズより縮小側に１つ以上の正レン
ズが配置され、最も縮小側にあるレンズにおいて、前後
両面とも縮小側に向かって凹面であり、前記拡大側像面
から射出する光線の内、その拡大側像面の法線方向に対
して、より大きい角度を成す光線が、前記最も縮小側に
あるレンズ媒質中の、より長い道のりを通過するように
構成した斜め投影光学系において、１次像面と２次像面
のなす角度の絶対値｜θi −θo ｜＜１０゜を満足する
構成とする。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、画像投影装置や画
像読み取り装置に使用される、１次像を斜め方向から２
次像に拡大或いは縮小して投影する投影光学系に関する
ものである。
像読み取り装置に使用される、１次像を斜め方向から２
次像に拡大或いは縮小して投影する投影光学系に関する
ものである。
【０００２】
【従来の技術】従来より、液晶ディスプレイ等に表示さ
れた画像をスクリーンに拡大投影する投影装置におい
て、スクリーンの大型化を図りながら投影装置全体をコ
ンパクトにする目的で、画像を斜め方向からスクリーン
に投影する装置が種々提案されている。これらの斜め投
影光学装置によれば、投影光学系をスクリーンから外し
て配置する事ができるので、スクリーン観察者の視野を
妨げないという利点も備えている。
れた画像をスクリーンに拡大投影する投影装置におい
て、スクリーンの大型化を図りながら投影装置全体をコ
ンパクトにする目的で、画像を斜め方向からスクリーン
に投影する装置が種々提案されている。これらの斜め投
影光学装置によれば、投影光学系をスクリーンから外し
て配置する事ができるので、スクリーン観察者の視野を
妨げないという利点も備えている。
【０００３】但し、画像を斜め方向からスクリーンにた
だ投影するだけでは、投影画像にいわゆる台形歪が生じ
てしまうので、この台形歪を補正するための投影光学系
も種々提案されている。例えば、特開平５−１１９２８
３号公報や特開平５−１３４２１３号公報では、投影光
学系を偏心させる事により、台形歪を補正している。
だ投影するだけでは、投影画像にいわゆる台形歪が生じ
てしまうので、この台形歪を補正するための投影光学系
も種々提案されている。例えば、特開平５−１１９２８
３号公報や特開平５−１３４２１３号公報では、投影光
学系を偏心させる事により、台形歪を補正している。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】しかしながら、上記従
来より提案されている投影光学系では、コンパクト化や
高性能化の点で充分な満足が得られなかった。本発明
は、高画角，高倍率で斜め投影角度が充分であり、しか
もレンズ径やレンズ群の全長を短くしてコンパクト化を
達成した斜め投影光学系を提供する事を目的とする。
来より提案されている投影光学系では、コンパクト化や
高性能化の点で充分な満足が得られなかった。本発明
は、高画角，高倍率で斜め投影角度が充分であり、しか
もレンズ径やレンズ群の全長を短くしてコンパクト化を
達成した斜め投影光学系を提供する事を目的とする。
【０００５】
【課題を解決するための手段】上記目的を達成するため
に、本発明では、１次像を２次像に拡大或いは縮小して
投影する投影レンズ系を有し、その投影レンズ系は、少
なくとも２つのレンズ群より構成されていて、そのレン
ズ群は、互いに偏心して配置されており、縮小側像面か
ら拡大側像面まで中間実像を結像しない斜め投影光学系
であって、絞りより縮小側に、その絞りに隣接して負レ
ンズが配置され、その負レンズより縮小側に少なくとも
１つ以上の正レンズが配置され、最も縮小側にあるレン
ズにおいて、前後両面とも縮小側に向かって凹面であ
り、前記レンズ群の偏心している平面内で、前記拡大側
像面から射出する光線の内、その拡大側像面の法線方向
に対して、より大きい角度を成す光線が、前記最も縮小
側にあるレンズ媒質中の、より長い道のりを通過するよ
うに構成した斜め投影光学系において、以下の条件式範
囲を満足する構成とする。 ｜θi −θo ｜＜１０゜ 但し、 ｜θi −θo ｜：１次像面と２次像面のなす角度の絶対
値 である。
に、本発明では、１次像を２次像に拡大或いは縮小して
投影する投影レンズ系を有し、その投影レンズ系は、少
なくとも２つのレンズ群より構成されていて、そのレン
ズ群は、互いに偏心して配置されており、縮小側像面か
ら拡大側像面まで中間実像を結像しない斜め投影光学系
であって、絞りより縮小側に、その絞りに隣接して負レ
ンズが配置され、その負レンズより縮小側に少なくとも
１つ以上の正レンズが配置され、最も縮小側にあるレン
ズにおいて、前後両面とも縮小側に向かって凹面であ
り、前記レンズ群の偏心している平面内で、前記拡大側
像面から射出する光線の内、その拡大側像面の法線方向
に対して、より大きい角度を成す光線が、前記最も縮小
側にあるレンズ媒質中の、より長い道のりを通過するよ
うに構成した斜め投影光学系において、以下の条件式範
囲を満足する構成とする。 ｜θi −θo ｜＜１０゜ 但し、 ｜θi −θo ｜：１次像面と２次像面のなす角度の絶対
値 である。
【０００６】また、前記投影レンズ系において、最も拡
大側にあるレンズは、前後両面とも拡大側に向かって凸
面であり、その拡大側の面の曲率半径が縮小側の面の曲
率半径より大きく、前記レンズ群の偏心している平面内
で、前記拡大側像面から射出する光線の内、その拡大側
像面の法線方向に対して、より大きい角度を成す光線
が、前記最も拡大側にあるレンズ媒質中の、より長い道
のりを通過する構成とする。
大側にあるレンズは、前後両面とも拡大側に向かって凸
面であり、その拡大側の面の曲率半径が縮小側の面の曲
率半径より大きく、前記レンズ群の偏心している平面内
で、前記拡大側像面から射出する光線の内、その拡大側
像面の法線方向に対して、より大きい角度を成す光線
が、前記最も拡大側にあるレンズ媒質中の、より長い道
のりを通過する構成とする。
【０００７】さらに、前記投影レンズ系において、最も
拡大側にあるレンズの媒質が、以下の条件式範囲を満足
する構成とする。 Ｎｆ＜１．７０ νｆ＞５０ 但し、 Ｎｆ：レンズの媒質のｄ線屈折率 νｆ：レンズの媒質の分散 である。
拡大側にあるレンズの媒質が、以下の条件式範囲を満足
する構成とする。 Ｎｆ＜１．７０ νｆ＞５０ 但し、 Ｎｆ：レンズの媒質のｄ線屈折率 νｆ：レンズの媒質の分散 である。
【０００８】そして、前記投影レンズ系において、前記
絞りより縮小側でその絞りに隣接する前記負レンズの媒
質が、以下の条件式範囲を満足する構成とする。 Ｎｂ＞１．６５ νｎ＜３５ 但し、 Ｎｂ：負レンズの媒質のｄ線屈折率 νｂ：負レンズの媒質の分散 である。
絞りより縮小側でその絞りに隣接する前記負レンズの媒
質が、以下の条件式範囲を満足する構成とする。 Ｎｂ＞１．６５ νｎ＜３５ 但し、 Ｎｂ：負レンズの媒質のｄ線屈折率 νｂ：負レンズの媒質の分散 である。
【０００９】
【発明の実施の形態】以下、本発明の実施の形態につい
て説明する。本発明では、１次像を斜め方向から２次像
に拡大或いは縮小して投影する投影光学系において、互
いに偏心した２つ以上のレンズ群を備えるとともに、１
次像面から２次像面まで中間実像を結像しない構成とす
る事により、レンズ群全長をコンパクトにする事を可能
にしている。
て説明する。本発明では、１次像を斜め方向から２次像
に拡大或いは縮小して投影する投影光学系において、互
いに偏心した２つ以上のレンズ群を備えるとともに、１
次像面から２次像面まで中間実像を結像しない構成とす
る事により、レンズ群全長をコンパクトにする事を可能
にしている。
【００１０】また、絞りより縮小側に、絞りに隣接して
負レンズが配置され、その負レンズより縮小側に少なく
とも１つ以上の正レンズが配置される事が望ましい。こ
の構成をとる事で、レンズバックが長くとれ、且つ、テ
レセントリックに近くなるため、ＬＣＤ（liquid cryst
al display）やＣＣＤ（charge coupled device） 等の
入出力素子に適合しやすくなる。
負レンズが配置され、その負レンズより縮小側に少なく
とも１つ以上の正レンズが配置される事が望ましい。こ
の構成をとる事で、レンズバックが長くとれ、且つ、テ
レセントリックに近くなるため、ＬＣＤ（liquid cryst
al display）やＣＣＤ（charge coupled device） 等の
入出力素子に適合しやすくなる。
【００１１】また、最も縮小像面側にあるレンズにおい
て、前後両面とも縮小側に向かって凹面であり、レンズ
群の偏心している平面内で拡大側像面から射出する光線
の内、その拡大側像面の法線方向に対して、より大きい
角度を成す光線が、より長い道のりのレンズ媒質中を通
過するように偏心した構成をとる、即ち、偏心によるプ
リズムのような働きを持たせる事で、偏心によって発生
する像面湾曲を補正する事ができる。さらに最も縮小像
面側にあるレンズにおいて、全体としては正のパワーを
持つ事が望ましく、正のパワーを持つ事で縮小側におい
てよりテレセントリックに近い構成をとる事ができ、Ｌ
ＣＤやＣＣＤ等の入出力素子に適合しやすくなる。
て、前後両面とも縮小側に向かって凹面であり、レンズ
群の偏心している平面内で拡大側像面から射出する光線
の内、その拡大側像面の法線方向に対して、より大きい
角度を成す光線が、より長い道のりのレンズ媒質中を通
過するように偏心した構成をとる、即ち、偏心によるプ
リズムのような働きを持たせる事で、偏心によって発生
する像面湾曲を補正する事ができる。さらに最も縮小像
面側にあるレンズにおいて、全体としては正のパワーを
持つ事が望ましく、正のパワーを持つ事で縮小側におい
てよりテレセントリックに近い構成をとる事ができ、Ｌ
ＣＤやＣＣＤ等の入出力素子に適合しやすくなる。
【００１２】また、以下の条件式を満たす事が望まし
い。 ｜θi −θo ｜＜１０゜ （１） この式において、｜θi −θo ｜は１次像面と２次像面
のなす角度の絶対値である。この条件式の範囲を外れる
と、斜め投影により発生する台形歪量が増大するので、
それを補正するためにレンズ群の偏心量も増大させなけ
ればならず、それにより各レンズ群に入射する光線角度
が大きくなるため、他の収差（コマ収差等）の補正が困
難となる。
い。 ｜θi −θo ｜＜１０゜ （１） この式において、｜θi −θo ｜は１次像面と２次像面
のなす角度の絶対値である。この条件式の範囲を外れる
と、斜め投影により発生する台形歪量が増大するので、
それを補正するためにレンズ群の偏心量も増大させなけ
ればならず、それにより各レンズ群に入射する光線角度
が大きくなるため、他の収差（コマ収差等）の補正が困
難となる。
【００１３】さらに、以下の条件式を満たす事がより望
ましい。 ｜θi −θo ｜＜７゜ （２） この条件式の範囲を満たせば、１次像面と２次像面の角
度差によって生じるアナモ比を小さくできるので、投影
レンズとしてより有利になり、また、レンズ群の偏心量
をより少なくする事ができ、各レンズ群における収差補
正が容易になるため、各レンズ群を構成するために必要
なレンズの枚数を少なくする事ができ、よりコンパクト
で安価にレンズ群を構成する事が可能となる。
ましい。 ｜θi −θo ｜＜７゜ （２） この条件式の範囲を満たせば、１次像面と２次像面の角
度差によって生じるアナモ比を小さくできるので、投影
レンズとしてより有利になり、また、レンズ群の偏心量
をより少なくする事ができ、各レンズ群における収差補
正が容易になるため、各レンズ群を構成するために必要
なレンズの枚数を少なくする事ができ、よりコンパクト
で安価にレンズ群を構成する事が可能となる。
【００１４】また、構成されるレンズエレメントの少な
くとも１つは拡大側に対して回転偏心している事が望ま
しい。一般的に、非対称な像面湾曲を発生させる能力
は、平行偏心より回転偏心の方が大きいので、斜め投影
によって発生する非対称な像面湾曲を、回転偏心によれ
ば微小な回転で補正できるのに対して、拡大側像面に平
行に偏心させる事で補正する場合、非常に大きく平行偏
心したレンズが必要となるため、レンズや鏡胴の製造が
難しくなって、コストアップとなる。
くとも１つは拡大側に対して回転偏心している事が望ま
しい。一般的に、非対称な像面湾曲を発生させる能力
は、平行偏心より回転偏心の方が大きいので、斜め投影
によって発生する非対称な像面湾曲を、回転偏心によれ
ば微小な回転で補正できるのに対して、拡大側像面に平
行に偏心させる事で補正する場合、非常に大きく平行偏
心したレンズが必要となるため、レンズや鏡胴の製造が
難しくなって、コストアップとなる。
【００１５】また、最も拡大側にあるレンズは、前後両
面とも拡大側に向かって凸面であり、その拡大側の面の
曲率半径が縮小側の面の曲率半径より大きく、レンズ群
の偏心している平面内で、拡大側像面から射出する光線
の内、その拡大側像面の法線方向に対して、より大きい
角度を成す光線が、より長い道のりのレンズ媒質中を通
過するように偏心した構成をとる事で、全体としては負
のパワーを持つため、以下に続くレンズへの入射角度を
小さくする事ができ、収差補正が容易になるとともに、
レトロフォーカスなパワー配置となってレンズバックを
長くとる事が可能となる。
面とも拡大側に向かって凸面であり、その拡大側の面の
曲率半径が縮小側の面の曲率半径より大きく、レンズ群
の偏心している平面内で、拡大側像面から射出する光線
の内、その拡大側像面の法線方向に対して、より大きい
角度を成す光線が、より長い道のりのレンズ媒質中を通
過するように偏心した構成をとる事で、全体としては負
のパワーを持つため、以下に続くレンズへの入射角度を
小さくする事ができ、収差補正が容易になるとともに、
レトロフォーカスなパワー配置となってレンズバックを
長くとる事が可能となる。
【００１６】そして、偏心によってプリズムのような働
きを併せ持たせる事で、光線が縮小側像面に対して垂直
に近づくように曲げる事により、縮小側像面に当たる光
線をより垂直に近づける事ができるので、ＬＣＤやＣＣ
Ｄがより使用しやすくなる。さらに、最も拡大側にある
レンズには、非球面を用いる事がより望ましく、これに
より、レンズ周辺を通過する光線に発生する像面湾曲と
コマ収差を偏心により補正する事が容易となる。
きを併せ持たせる事で、光線が縮小側像面に対して垂直
に近づくように曲げる事により、縮小側像面に当たる光
線をより垂直に近づける事ができるので、ＬＣＤやＣＣ
Ｄがより使用しやすくなる。さらに、最も拡大側にある
レンズには、非球面を用いる事がより望ましく、これに
より、レンズ周辺を通過する光線に発生する像面湾曲と
コマ収差を偏心により補正する事が容易となる。
【００１７】また、最も拡大側にあるレンズの媒質が、
以下の条件を満たす事が望ましい。 Ｎｆ＜１．７０ （３） νｆ＞５０ （４） 但し、 Ｎｆ：レンズの媒質のｄ線屈折率 νｆ：レンズの媒質の分散 である。最も拡大側にあるレンズは、負レンズの役割を
持ち、軸から離れた所を光線が通過するので、式（４）
の条件を外れると、このレンズで発生する倍率色収差を
他のレンズで補正する事が困難になり、式（３）の条件
を外れると、像面湾曲補正が困難になる。
以下の条件を満たす事が望ましい。 Ｎｆ＜１．７０ （３） νｆ＞５０ （４） 但し、 Ｎｆ：レンズの媒質のｄ線屈折率 νｆ：レンズの媒質の分散 である。最も拡大側にあるレンズは、負レンズの役割を
持ち、軸から離れた所を光線が通過するので、式（４）
の条件を外れると、このレンズで発生する倍率色収差を
他のレンズで補正する事が困難になり、式（３）の条件
を外れると、像面湾曲補正が困難になる。
【００１８】さらに、絞りより縮小側で絞りに隣接する
負レンズの媒質が、以下の条件を満たす事が望ましい。 Ｎｂ＞１．６５ （５） νｎ＜３５ （６） 但し、 Ｎｂ：負レンズの媒質のｄ線屈折率 νｂ：負レンズの媒質の分散 である。式（５）の条件を外れると、負レンズに必要な
パワーを得るための曲率が強くなりすぎるため、球面収
差に対応する縦収差と軸外のコマ収差補正が困難にな
り、式（６）の条件を外れると、縮小像面側に続く正レ
ンズで発生する色収差を補正する事が困難になる。
負レンズの媒質が、以下の条件を満たす事が望ましい。 Ｎｂ＞１．６５ （５） νｎ＜３５ （６） 但し、 Ｎｂ：負レンズの媒質のｄ線屈折率 νｂ：負レンズの媒質の分散 である。式（５）の条件を外れると、負レンズに必要な
パワーを得るための曲率が強くなりすぎるため、球面収
差に対応する縦収差と軸外のコマ収差補正が困難にな
り、式（６）の条件を外れると、縮小像面側に続く正レ
ンズで発生する色収差を補正する事が困難になる。
【００１９】また、レンズの各面を、球面又は回転対称
軸を持つ非球面、或いは球面又は回転対称軸を持つ非球
面の一部から構成する事が望ましい。このような構成を
とる事で、レンズの製造時に回転加工によりレンズ面を
形成する事ができるため、優れた量産性と低コストを実
現する事ができる。
軸を持つ非球面、或いは球面又は回転対称軸を持つ非球
面の一部から構成する事が望ましい。このような構成を
とる事で、レンズの製造時に回転加工によりレンズ面を
形成する事ができるため、優れた量産性と低コストを実
現する事ができる。
【００２０】《第１の実施形態》上記のような条件を満
たしたより具体的な実施の形態を以下に示す。図１は、
本発明の第１の実施形態の光学系を示す模式図である。
同図に示すように、２次像面（像面）２の画像光は、投
影レンズ群３ａによって、１次像面（物体面）１に斜め
に拡大投影される。この場合、逆方向に縮小投影される
と考えても良い。図２は、投影レンズ群３ａ周辺の光路
をＸ−Ｙ面で描いた光路図である。
たしたより具体的な実施の形態を以下に示す。図１は、
本発明の第１の実施形態の光学系を示す模式図である。
同図に示すように、２次像面（像面）２の画像光は、投
影レンズ群３ａによって、１次像面（物体面）１に斜め
に拡大投影される。この場合、逆方向に縮小投影される
と考えても良い。図２は、投影レンズ群３ａ周辺の光路
をＸ−Ｙ面で描いた光路図である。
【００２１】投影レンズ群３ａは、図３に示すように、
拡大側より、２面とも拡大側に凸の形状であり、拡大側
の曲率半径が縮小側の曲率半径より大きく、互いに偏心
した軸対称非球面からなる第１レンズ群（ｇｒｐ１），
１枚の片面非球面の正レンズからなる第２レンズ群（ｇ
ｒｐ２），１枚の片面非球面の正レンズからなる第３レ
ンズ群（ｇｒｐ３），絞り（ｇｒｐｓ），１枚の片面非
球面の負レンズからなる第４レンズ群（ｇｒｐ４），１
枚の正レンズからなる第５レンズ群（ｇｒｐ５），１枚
の正レンズからなる第６レンズ群（ｇｒｐ６），１枚の
両面非球面の正レンズからなる第７レンズ群（ｇｒｐ
７）より構成されている。
拡大側より、２面とも拡大側に凸の形状であり、拡大側
の曲率半径が縮小側の曲率半径より大きく、互いに偏心
した軸対称非球面からなる第１レンズ群（ｇｒｐ１），
１枚の片面非球面の正レンズからなる第２レンズ群（ｇ
ｒｐ２），１枚の片面非球面の正レンズからなる第３レ
ンズ群（ｇｒｐ３），絞り（ｇｒｐｓ），１枚の片面非
球面の負レンズからなる第４レンズ群（ｇｒｐ４），１
枚の正レンズからなる第５レンズ群（ｇｒｐ５），１枚
の正レンズからなる第６レンズ群（ｇｒｐ６），１枚の
両面非球面の正レンズからなる第７レンズ群（ｇｒｐ
７）より構成されている。
【００２２】また、光学系の構成要素の位置関係は、紙
面に平行で互いに直角をなすＸ軸，Ｙ軸及び紙面に垂直
なＺ軸が示す３次元座標により表される。尚、同図のｍ
記号群は、各レンズの曲面を表している。また、回転角
は時計回りを正とし、特にレンズの場合は第１面の面頂
点を中心として回転している。これらの具体的なコンス
トラクションデータを以下に示す。
面に平行で互いに直角をなすＸ軸，Ｙ軸及び紙面に垂直
なＺ軸が示す３次元座標により表される。尚、同図のｍ
記号群は、各レンズの曲面を表している。また、回転角
は時計回りを正とし、特にレンズの場合は第１面の面頂
点を中心として回転している。これらの具体的なコンス
トラクションデータを以下に示す。
【００２３】 〈物面ＯＢＪ〉（１次像面１） 中心位置…XO=-1160 YO=0.00000 ZO=0.00000 回転角…θO=30 エリアサイズ…Ymax=400, Ymin=-400 Zmax=400, Zmin=-400 〈像面ＩＭＧ〉（２次像面２） 中心位置…XI=99.1377 YI=-55.4967 ZI=0.00000 回転角…θI=21.8812
【００２４】 〈ｇｒｐ１＿１〉 第１面面頂点…X1_1=-59.7486 Y1_1=51.2852 Z1_1=0.00000 回転角…θ1_1=25.7746 〔曲面の記号〕〔曲率半径ｃｒ〕〔面間隔ｔ〕〔ｄ線屈折率Ｎｄ〕〔分散νｄ〕 ｍ１＿１ 399.481 0.00000 1.48749 70.4400
【００２５】 〈ｇｒｐ１＿２〉 第１面面頂点…X1_2=-54.1053 Y1_2=61.4611 Z1_2=0.00000 回転角…θ1_2=25.6877 〔曲面の記号〕〔曲率半径ｃｒ〕〔面間隔ｔ〕〔ｄ線屈折率Ｎｄ〕〔分散νｄ〕 ｍ１＿２ 47.7885 0.00000 1.00000
【００２６】 〈ｇｒｐ２〉 第１面面頂点…X2=-37.5566 Y2=22.9885 Z2=0.00000 回転角…θ2=6.00492 〔曲面の記号〕〔曲率半径ｃｒ〕〔面間隔ｔ〕〔ｄ線屈折率Ｎｄ〕〔分散νｄ〕 ｍ２＿１ -158.305 16.6567 1.84666 23.8200 ｍ２＿２ -73.7782 0.00000 1.00000
【００２７】 〈ｇｒｐ３〉 第１面面頂点…X3=13.0631 Y3=16.3008 Z3=0.00000 回転角…θ3=57.8801 〔曲面の記号〕〔曲率半径ｃｒ〕〔面間隔ｔ〕〔ｄ線屈折率Ｎｄ〕〔分散νｄ〕 ｍ３＿１ -198.734 11.2111 1.74950 50.0000 ｍ３＿２ -177.440 0.00000 1.00000
【００２８】 〈ｇｒｐｓ〉（絞りａｐｒ） 中心位置…XS=23 YS=0.00000 ZS=0.00000 回転角…θS=0.00000 〔曲面の記号〕〔曲率半径ｃｒ〕〔面間隔ｔ〕〔ｄ線屈折率Ｎｄ〕〔絞り半径〕 （絞りａｐｒ） ∞ 8.74961 0.00000 1.00000
【００２９】 〈ｇｒｐ４〉 第１面面頂点…X4=27.2377 Y4=-2.29788 Z4=0.00000 回転角…θ4=20.9200 〔曲面の記号〕〔曲率半径ｃｒ〕〔面間隔ｔ〕〔ｄ線屈折率Ｎｄ〕〔分散νｄ〕 ｍ４＿１ -28.7924 3.68200 1.79504 28.4000 ｍ４＿２ 429.261 2.00000 1.00000
【００３０】 〈ｇｒｐ５〉 第１面面頂点…X5=33.0144 Y5=-4.91204 Z5=0.00000 回転角…θ5=24.0712 〔曲面の記号〕〔曲率半径ｃｒ〕〔面間隔ｔ〕〔ｄ線屈折率Ｎｄ〕〔分散νｄ〕 ｍ５＿１ -74.5811 4.38758 1.48749 70.4400 ｍ５＿２ -28.6282 0.00000 1.00000
【００３１】 〈ｇｒｐ６〉 第１面面頂点…X6=38.1066 Y6=-5.48701 Z6=0.00000 回転角…θ6=18.9532 〔曲面の記号〕〔曲率半径ｃｒ〕〔面間隔ｔ〕〔ｄ線屈折率Ｎｄ〕〔分散νｄ〕 ｍ６＿１ -6204.22 7.20000 1.51821 65.1600 ｍ６＿２ -24.2770 0.00000 1.00000
【００３２】 〈ｇｒｐ７〉 第１面面頂点…X7=49.0423 Y7=7.04436 Z7=0.00000 回転角…θ7=19.7831 〔曲面の記号〕〔曲率半径ｃｒ〕〔面間隔ｔ〕〔ｄ線屈折率Ｎｄ〕〔分散νｄ〕 ｍ７＿１ 48.2372 7.02884 1.74950 50.0000 ｍ７＿２ 64.9145 0.00000 1.00000
【００３３】 〔面係数〕 a4 a6 a8 a10 非球面ｍ１＿１ 1.62665E-06 -2.56008E-10 -1.88562E-15 1.09405E-17 非球面ｍ１＿２ 8.49078E-08 -4.35520E-10 4.88129E-13 -1.70444E-16 非球面ｍ２＿１ -1.70323E-06 3.16992E-10 -1.66917E-13 9.56467E-17 非球面ｍ３＿１ -6.36014E-08 8.37176E-11 -4.92968E-14 1.48230E-17 非球面ｍ４＿１ -1.34575E-05 -1.31158E-08 -1.33412E-10 -7.70981E-14 非球面ｍ７＿１ -1.09605E-06 2.43506E-10 -6.81077E-13 -2.46167E-16 非球面ｍ７＿２ -1.28095E-06 3.89689E-10 -1.11860E-12 9.00515E-17
【００３４】上記コンストラクションデータより、１次
像面と２次像面のなす角度の絶対値は、 ｜θi −θo ｜＝８．１１ であり、上記条件式（１）を満たしている事が分かる。
また、 Ｎｆ＝１．４８７，νｆ＝７０．４４ Ｎｂ＝１．７９５，νｎ＝２８．４０ であり、上記条件式（３）〜（６）を満たしている事が
分かる。さらに、アナモ比は０．８９７である。尚、上
述の非球面を表す式を以下に示す。
像面と２次像面のなす角度の絶対値は、 ｜θi −θo ｜＝８．１１ であり、上記条件式（１）を満たしている事が分かる。
また、 Ｎｆ＝１．４８７，νｆ＝７０．４４ Ｎｂ＝１．７９５，νｎ＝２８．４０ であり、上記条件式（３）〜（６）を満たしている事が
分かる。さらに、アナモ比は０．８９７である。尚、上
述の非球面を表す式を以下に示す。
【００３５】 ｘ＝ｆ（ｙ，ｚ）＝ｃｒ2／｛１＋（１−εｃ2ｒ2）1/2｝ ＋ａ4ｒ4＋ａ6ｒ6＋ａ8ｒ8＋ａ10ｒ10 （７）
【００３６】この式において、 ｒ＝（ｙ2 ＋ｚ2 ）1/2 ε：２次曲面パラメータ（本発明においては全ての実施
形態について１．０） ｃ：曲率（曲率半径ｃｒの逆数） ａ：非球面の面係数 である。コンストラクションデータに示された面係数を
この式に代入する事により、軸対称非球面が得られる。
形態について１．０） ｃ：曲率（曲率半径ｃｒの逆数） ａ：非球面の面係数 である。コンストラクションデータに示された面係数を
この式に代入する事により、軸対称非球面が得られる。
【００３７】図４は、本実施形態の光学系により得られ
る各評価ポイントでのｄ，ｇ，ｃ線のスポットダイアグ
ラムである。図５は、同じく歪曲図であって、同図の実
線はアナモ比を考慮した理想像位置であり、破線は実際
の光線位置である。これらの図によると、点像の分布の
ばらつきも少なく、また、概ね理想に近い形状で投影さ
れる事が示されており、実用性は充分である事が分か
る。
る各評価ポイントでのｄ，ｇ，ｃ線のスポットダイアグ
ラムである。図５は、同じく歪曲図であって、同図の実
線はアナモ比を考慮した理想像位置であり、破線は実際
の光線位置である。これらの図によると、点像の分布の
ばらつきも少なく、また、概ね理想に近い形状で投影さ
れる事が示されており、実用性は充分である事が分か
る。
【００３８】《第２の実施形態》図６は、本発明の第２
の実施形態の光学系の内、投影レンズ群３ｂ周辺の光路
をＸ−Ｙ面で描いた光路図である。同図に示すように、
２次像面（像面）２の画像光は、投影レンズ群３ｂによ
って、図示しない１次像面（物面）１に斜めに拡大投影
される。この場合、逆方向に縮小投影されると考えても
良い。
の実施形態の光学系の内、投影レンズ群３ｂ周辺の光路
をＸ−Ｙ面で描いた光路図である。同図に示すように、
２次像面（像面）２の画像光は、投影レンズ群３ｂによ
って、図示しない１次像面（物面）１に斜めに拡大投影
される。この場合、逆方向に縮小投影されると考えても
良い。
【００３９】投影レンズ群３ｂは、図７に示すように、
拡大側より、レンズが２面とも拡大側に凸の形状であ
り、拡大側の曲率半径が縮小側の曲率半径より大きく、
互いに偏心した軸対称非球面からなる第１レンズ群（ｇ
ｒｐ１），１枚の片面非球面の正レンズからなる第２レ
ンズ群（ｇｒｐ２），１枚の片面非球面の正レンズから
なる第３レンズ群（ｇｒｐ３），絞り（ｇｒｐｓ），１
枚の片面非球面の負レンズからなる第４レンズ群（ｇｒ
ｐ４），１枚の正レンズからなる第５レンズ群（ｇｒｐ
５），１枚の正レンズからなる第６レンズ群（ｇｒｐ
６），１枚の両面非球面の正レンズからなる第７レンズ
群（ｇｒｐ７）より構成されている。
拡大側より、レンズが２面とも拡大側に凸の形状であ
り、拡大側の曲率半径が縮小側の曲率半径より大きく、
互いに偏心した軸対称非球面からなる第１レンズ群（ｇ
ｒｐ１），１枚の片面非球面の正レンズからなる第２レ
ンズ群（ｇｒｐ２），１枚の片面非球面の正レンズから
なる第３レンズ群（ｇｒｐ３），絞り（ｇｒｐｓ），１
枚の片面非球面の負レンズからなる第４レンズ群（ｇｒ
ｐ４），１枚の正レンズからなる第５レンズ群（ｇｒｐ
５），１枚の正レンズからなる第６レンズ群（ｇｒｐ
６），１枚の両面非球面の正レンズからなる第７レンズ
群（ｇｒｐ７）より構成されている。
【００４０】また、光学系の構成要素の位置関係は、紙
面に平行で互いに直角をなすＸ軸，Ｙ軸及び紙面に垂直
なＺ軸が示す３次元座標により表される。尚、同図のｍ
記号群は、各レンズの曲面を表している。また、回転角
は時計回りを正とし、特にレンズの場合は第１面の面頂
点を中心として回転している。これらの具体的なコンス
トラクションデータを以下に示す。
面に平行で互いに直角をなすＸ軸，Ｙ軸及び紙面に垂直
なＺ軸が示す３次元座標により表される。尚、同図のｍ
記号群は、各レンズの曲面を表している。また、回転角
は時計回りを正とし、特にレンズの場合は第１面の面頂
点を中心として回転している。これらの具体的なコンス
トラクションデータを以下に示す。
【００４１】 〈物面ＯＢＪ〉（１次像面１） 中心位置…XO=-1160 YO=0.00000 ZO=0.00000 回転角…θO=30 エリアサイズ…Ymax=400, Ymin=-400 Zmax=400, Zmin=-400 〈像面ＩＭＧ〉（２次像面２） 中心位置…XI=84.0146 YI=-30.9784 ZI=0.00000 回転角…θI=35.7660
【００４２】 〈ｇｒｐ１＿１〉 第１面面頂点…X1_1=-103.479 Y1_1=59.7904 Z1_1=0.00000 回転角…θ1_1=19.2058 〔曲面の記号〕〔曲率半径ｃｒ〕〔面間隔ｔ〕〔ｄ線屈折率Ｎｄ〕〔分散νｄ〕 ｍ１＿１ １６２．３１８ ０．０
００００ １．４８７４９ ７０．４４００
００００ １．４８７４９ ７０．４４００
【００４３】 〈ｇｒｐ１＿２〉 第１面面頂点…Ｘ１＿２＝−１０３．４３８ Ｙ１＿２＝５８．３６４８ Ｚ１＿２＝０．０００００ 回転角…θ1_2=19.6135 〔曲面の記号〕〔曲率半径ｃｒ〕〔面間隔ｔ〕〔ｄ線屈折率Ｎｄ〕〔分散νｄ〕 ｍ１＿２ 41.9275 0.00000 1.00000
【００４４】 〈ｇｒｐ２〉 第１面面頂点…X2=-65.9359 Y2=20.6381 Z2=0.00000 回転角…θ2=15.6342 〔曲面の記号〕〔曲率半径ｃｒ〕〔面間隔ｔ〕〔ｄ線屈折率Ｎｄ〕〔分散νｄ〕 ｍ２＿１ 227.839 4.37658 1.84666 23.8200 ｍ２＿２ -548.330 0.00000 1.00000
【００４５】 〈ｇｒｐ３〉 第１面面頂点…X3=-45.9122 Y3=18.3993 Z3=0.00000 回転角…θ3=50.9297 〔曲面の記号〕〔曲率半径ｃｒ〕〔面間隔ｔ〕〔ｄ線屈折率Ｎｄ〕〔分散νｄ〕 ｍ３＿１ -144.881 17.2675 1.72000 52.1400 ｍ３＿２ -124.099 0.00000 1.00000
【００４６】 〈ｇｒｐｓ〉（絞りａｐｒ） 中心位置…XS=-5 YS=0.00000 ZS=0.00000 回転角…θS=0.00000 〔曲面の記号〕〔曲率半径ｃｒ〕〔面間隔ｔ〕〔ｄ線屈折率Ｎｄ〕〔絞り半径〕 （絞りａｐｒ） ∞ 9.96046 0.00000 1.00000
【００４７】 〈ｇｒｐ４〉 第１面面頂点…X4=0.566515 Y4=-2.33161 Z4=0.00000 回転角…θ4=24.2725 〔曲面の記号〕〔曲率半径ｃｒ〕〔面間隔ｔ〕〔ｄ線屈折率Ｎｄ〕〔分散νｄ〕 ｍ４＿１ -33.8089 1.89998 1.73300 28.2400 ｍ４＿２ 120.430 2.00000 1.00000
【００４８】 〈ｇｒｐ５〉 第１面面頂点…X5=3.55479 Y5=-2.85140 Z5=0.00000 回転角…θ5=24.9736 〔曲面の記号〕〔曲率半径ｃｒ〕〔面間隔ｔ〕〔ｄ線屈折率Ｎｄ〕〔分散νｄ〕 ｍ５＿１ 343.033 10.0715 1.62041 60.2900 ｍ５＿２ -40.3070 0.00000 1.00000
【００４９】 〈ｇｒｐ６〉 第１面面頂点…X6=14.0744 Y6=-7.81086 Z6=0.00000 回転角…θ6=23.6965 〔曲面の記号〕〔曲率半径ｃｒ〕〔面間隔ｔ〕〔ｄ線屈折率Ｎｄ〕〔分散νｄ〕 ｍ６＿１ -300.805 7.00000 1.62041 60.2900 ｍ６＿２ -32.3919 0.00000 1.00000
【００５０】 〈ｇｒｐ７〉 第１面面頂点…X7=39.9628 Y7=12.9572 Z7=0.00000 回転角…θ7=63.0969 〔曲面の記号〕〔曲率半径ｃｒ〕〔面間隔ｔ〕〔ｄ線屈折率Ｎｄ〕〔分散νｄ〕 ｍ７＿１ 34.4571 13.2270 1.48479 70.4400 ｍ７＿２ 38.2662 0.00000 1.00000
【００５１】 〔面係数〕 ａ４
ａ６ ａ８ ａ１０ 非球面ｍ１＿１ ３．４０４３４Ｅ−０６ −１．０６１９３Ｅ−０９
−１．１９６７２Ｅ−１３ ２．５８２９１Ｅ−１８ 非球面ｍ１＿２ 4.22352E-06 -1.14637E-09 9.03502E-13 -4.28219E-16 非球面ｍ２＿１ 1.92590E-07 -2.36251E-10 2.05654E-13 -7.48644E-17 非球面ｍ３＿１ -5.23005E-07 1.01631E-09 -1.33050E-12 9.61069E-16 非球面ｍ４＿１ -8.48016E-06 -6.91491E-09 -2.80318E-11 6.95203E-14 非球面ｍ７＿１ 3.25227E-07 -8.98208E-11 5.81389E-14 9.47093E-17 非球面ｍ７＿２ 3.62810E-07 -2.38756E-10 1.89569E-13 -3.94822E-16
ａ６ ａ８ ａ１０ 非球面ｍ１＿１ ３．４０４３４Ｅ−０６ −１．０６１９３Ｅ−０９
−１．１９６７２Ｅ−１３ ２．５８２９１Ｅ−１８ 非球面ｍ１＿２ 4.22352E-06 -1.14637E-09 9.03502E-13 -4.28219E-16 非球面ｍ２＿１ 1.92590E-07 -2.36251E-10 2.05654E-13 -7.48644E-17 非球面ｍ３＿１ -5.23005E-07 1.01631E-09 -1.33050E-12 9.61069E-16 非球面ｍ４＿１ -8.48016E-06 -6.91491E-09 -2.80318E-11 6.95203E-14 非球面ｍ７＿１ 3.25227E-07 -8.98208E-11 5.81389E-14 9.47093E-17 非球面ｍ７＿２ 3.62810E-07 -2.38756E-10 1.89569E-13 -3.94822E-16
【００５２】上記コンストラクションデータより、１次
像面と２次像面のなす角度の絶対値は、 ｜θi −θo ｜＝５．７７ であり、上記条件式（２）を満たしている事が分かる。
また、 Ｎｆ＝１．４８７，νｆ＝７０．４４ Ｎｂ＝１．７３３，νｎ＝２８．２４ であり、上記条件式（３）〜（６）を満たしている事が
分かる。さらに、アナモ比は１．０００である。
像面と２次像面のなす角度の絶対値は、 ｜θi −θo ｜＝５．７７ であり、上記条件式（２）を満たしている事が分かる。
また、 Ｎｆ＝１．４８７，νｆ＝７０．４４ Ｎｂ＝１．７３３，νｎ＝２８．２４ であり、上記条件式（３）〜（６）を満たしている事が
分かる。さらに、アナモ比は１．０００である。
【００５３】図８は、本実施形態の光学系により得られ
る各評価ポイントでのｄ，ｇ，ｃ線のスポットダイアグ
ラムである。図９は、同じく歪曲図であって、同図の実
線はアナモ比を考慮した理想像位置であり、破線は実際
の光線位置である。これらの図によると、点像の分布の
ばらつきも少なく、また、概ね理想に近い形状で投影さ
れる事が示されており、実用性は充分である事が分か
る。
る各評価ポイントでのｄ，ｇ，ｃ線のスポットダイアグ
ラムである。図９は、同じく歪曲図であって、同図の実
線はアナモ比を考慮した理想像位置であり、破線は実際
の光線位置である。これらの図によると、点像の分布の
ばらつきも少なく、また、概ね理想に近い形状で投影さ
れる事が示されており、実用性は充分である事が分か
る。
【００５４】《第３の実施形態》図１０は、本発明の第
３の実施形態の光学系の内、投影レンズ群３ｃ周辺の光
路をＸ−Ｙ面で描いた光路図である。同図に示すよう
に、２次像面（像面）２の画像光は、投影レンズ群３ｃ
によって、図示しない１次像面（物面）１に斜めに拡大
投影される。この場合、逆方向に縮小投影されると考え
ても良い。
３の実施形態の光学系の内、投影レンズ群３ｃ周辺の光
路をＸ−Ｙ面で描いた光路図である。同図に示すよう
に、２次像面（像面）２の画像光は、投影レンズ群３ｃ
によって、図示しない１次像面（物面）１に斜めに拡大
投影される。この場合、逆方向に縮小投影されると考え
ても良い。
【００５５】投影レンズ群３ｃは、図１１に示すよう
に、拡大側より、レンズが２面とも拡大側に凸の形状で
あり、拡大側の曲率半径が縮小側の曲率半径より大き
く、互いに偏心した軸対称非球面からなる第１レンズ群
（ｇｒｐ１），１枚の片面非球面の正レンズからなる第
２レンズ群（ｇｒｐ２），絞り（ｇｒｐｓ），１枚の片
面非球面の負レンズからなる第３レンズ群（ｇｒｐ
３），１枚の正レンズからなる第４レンズ群（ｇｒｐ
４），１枚の正レンズからなる第５レンズ群（ｇｒｐ
５），１枚の両面非球面の正レンズからなる第６レンズ
群（ｇｒｐ６）より構成されている。
に、拡大側より、レンズが２面とも拡大側に凸の形状で
あり、拡大側の曲率半径が縮小側の曲率半径より大き
く、互いに偏心した軸対称非球面からなる第１レンズ群
（ｇｒｐ１），１枚の片面非球面の正レンズからなる第
２レンズ群（ｇｒｐ２），絞り（ｇｒｐｓ），１枚の片
面非球面の負レンズからなる第３レンズ群（ｇｒｐ
３），１枚の正レンズからなる第４レンズ群（ｇｒｐ
４），１枚の正レンズからなる第５レンズ群（ｇｒｐ
５），１枚の両面非球面の正レンズからなる第６レンズ
群（ｇｒｐ６）より構成されている。
【００５６】また、光学系の構成要素の位置関係は、紙
面に平行で互いに直角をなすＸ軸，Ｙ軸及び紙面に垂直
なＺ軸が示す３次元座標により表される。尚、同図のｍ
記号群は、各レンズの曲面を表している。また、回転角
は時計回りを正とし、特にレンズの場合は第１面の面頂
点を中心として回転している。これらの具体的なコンス
トラクションデータを以下に示す。
面に平行で互いに直角をなすＸ軸，Ｙ軸及び紙面に垂直
なＺ軸が示す３次元座標により表される。尚、同図のｍ
記号群は、各レンズの曲面を表している。また、回転角
は時計回りを正とし、特にレンズの場合は第１面の面頂
点を中心として回転している。これらの具体的なコンス
トラクションデータを以下に示す。
【００５７】 〈物面ＯＢＪ〉（１次像面１） 中心位置…XO=-1160 YO=0.00000 ZO=0.00000 回転角…θO=30 エリアサイズ…Ymax=400, Ymin=-400 Zmax=400, Zmin=-400 〈像面ＩＭＧ〉（２次像面２） 中心位置…XI=84.2741 YI=-41.5221 ZI=0.00000 回転角…θＩ＝３２．４５６２
【００５８】 〈ｇｒｐ１＿１〉 第１面面頂点…Ｘ１＿１＝−９４．９０２３ Ｙ１＿１＝４６．１７０６ Ｚ１＿１＝０．０００００ 回転角…θ1_1=21.7834 〔曲面の記号〕〔曲率半径ｃｒ〕〔面間隔ｔ〕〔ｄ線屈折率Ｎｄ〕〔分散νｄ〕 ｍ１＿１ 180.350 0.00000 1.64000 58.6100
【００５９】 〈ｇｒｐ１＿２〉 第１面面頂点…X1_2=-88.7229 Y1_2=43.6865 Z1_2=0.00000 回転角…θ1_2=20.4102 〔曲面の記号〕〔曲率半径ｃｒ〕〔面間隔ｔ〕〔ｄ線屈折率Ｎｄ〕〔分散νｄ〕 ｍ１＿２ 45.5627 0.00000 1.00000
【００６０】 〈ｇｒｐ２〉 第１面面頂点…X2=-34.9300 Y2=6.33503 Z2=0.00000 回転角…θ2=8.64336 〔曲面の記号〕〔曲率半径ｃｒ〕〔面間隔ｔ〕〔ｄ線屈折率Ｎｄ〕〔分散νｄ〕 ｍ２＿１ 163.924 6.48271 1.84666 23.8200 ｍ２＿２ −２５３．０６２ ０．０
００００ １．０００００
００００ １．０００００
【００６１】 〈ｇｒｐｓ〉（絞りａｐｒ） 中心位置…ＸＳ＝０．０００００ YS=0.00000 ZS=0.00000 回転角…θS=0.00000 〔曲面の記号〕〔曲率半径ｃｒ〕〔面間隔ｔ〕〔ｄ線屈折率Ｎｄ〕〔絞り半径〕 （絞りａｐｒ） ∞ 9.37033 0.00000 1.00000
【００６２】 〈ｇｒｐ３〉 第１面面頂点…X3=3.98614 Y3=-2.43622 Z3=0.00000 回転角…θ3=17.9215 〔曲面の記号〕〔曲率半径ｃｒ〕〔面間隔ｔ〕〔ｄ線屈折率Ｎｄ〕〔分散νｄ〕 ｍ３＿１ -42.9306 7.38698 1.84666 24.5100 ｍ３＿２ 112.103 0.00000 1.00000
【００６３】 〈ｇｒｐ４〉 第１面面頂点…X4=10.8266 Y4=-8.99673 Z4=0.00000 回転角…θ4=19.1922 〔曲面の記号〕〔曲率半径ｃｒ〕〔面間隔ｔ〕〔ｄ線屈折率Ｎｄ〕〔分散νｄ〕 ｍ４＿１ 348.555 10.3189 1.62041 60.2900 ｍ４＿２ -45.3048 0.00000 1.00000
【００６４】 〈ｇｒｐ５〉 第１面面頂点…X5=23.0614 Y5=-5.73616 Z5=0.00000 回転角…θ5=15.5245 〔曲面の記号〕〔曲率半径ｃｒ〕〔面間隔ｔ〕〔ｄ線屈折率Ｎｄ〕〔分散νｄ〕 ｍ５＿１ -3272.68 7.00000 1.62041 60.2900 ｍ５＿２ -37.1363 0.00000 1.00000
【００６５】 〈ｇｒｐ６〉 第１面面頂点…X6=44.7786 Y6=15.6405 Z6=0.00000 回転角…θ6=52.7078 〔曲面の記号〕〔曲率半径ｃｒ〕〔面間隔ｔ〕〔ｄ線屈折率Ｎｄ〕〔分散νｄ〕 ｍ６＿１ 38.9681 10.4222 1.74950 50.0000 ｍ６＿２ 38.9478 0.00000 1.00000
【００６６】 〔面係数〕 a4 a6 a8 a10 非球面ｍ１＿１ 3.02129E-06 -1.08565E-09 2.10924E-13 -1.59424E-17 非球面ｍ１＿２ ３．４８３５６Ｅ−０６ ３．７１０２８Ｅ−１０
−８．８８３２８Ｅ−１３ ２．９９１７６Ｅ−１６ 非球面ｍ２＿１ −６．４０６７２Ｅ−０７ ７．２５６９２Ｅ−１０
−９．２５７５３Ｅ−１３ ４．４９７４８Ｅ−１６ 非球面ｍ３＿１ -4.21130E-06 -2.04360E-08 1.72658E-10 -4.83368E-13 非球面ｍ６＿１ 9.85175E-07 -1.67872E-09 1.39183E-12 -3.84829E-16 非球面ｍ６＿２ 1.85686E-07 -1.45423E-09 2.07828E-12 -1.16074E-15
−８．８８３２８Ｅ−１３ ２．９９１７６Ｅ−１６ 非球面ｍ２＿１ −６．４０６７２Ｅ−０７ ７．２５６９２Ｅ−１０
−９．２５７５３Ｅ−１３ ４．４９７４８Ｅ−１６ 非球面ｍ３＿１ -4.21130E-06 -2.04360E-08 1.72658E-10 -4.83368E-13 非球面ｍ６＿１ 9.85175E-07 -1.67872E-09 1.39183E-12 -3.84829E-16 非球面ｍ６＿２ 1.85686E-07 -1.45423E-09 2.07828E-12 -1.16074E-15
【００６７】上記コンストラクションデータより、１次
像面と２次像面のなす角度の絶対値は、 ｜θi −θo ｜＝２．４６ であり、上記条件式（２）を満たしている事が分かる。
また、 Ｎｆ＝１．６４０，νｆ＝５８．６１ Ｎｂ＝１．８４７，νｎ＝２４．５１ であり、上記条件式（３）〜（６）を満たしている事が
分かる。さらに、アナモ比は１．０００である。
像面と２次像面のなす角度の絶対値は、 ｜θi −θo ｜＝２．４６ であり、上記条件式（２）を満たしている事が分かる。
また、 Ｎｆ＝１．６４０，νｆ＝５８．６１ Ｎｂ＝１．８４７，νｎ＝２４．５１ であり、上記条件式（３）〜（６）を満たしている事が
分かる。さらに、アナモ比は１．０００である。
【００６８】図１２は、本実施形態の光学系により得ら
れる各評価ポイントでのｄ，ｇ，ｃ線のスポットダイア
グラムである。図１３は、同じく歪曲図であって、同図
の実線はアナモ比を考慮した理想像位置であり、破線は
実際の光線位置である。これらの図によると、点像の分
布のばらつきも少なく、また、概ね理想に近い形状で投
影される事が示されており、実用性は充分である事が分
かる。
れる各評価ポイントでのｄ，ｇ，ｃ線のスポットダイア
グラムである。図１３は、同じく歪曲図であって、同図
の実線はアナモ比を考慮した理想像位置であり、破線は
実際の光線位置である。これらの図によると、点像の分
布のばらつきも少なく、また、概ね理想に近い形状で投
影される事が示されており、実用性は充分である事が分
かる。
【００６９】
【発明の効果】以上説明したように、本発明によれば、
高画角，高倍率で斜め投影角度が充分であり、しかもレ
ンズ径やレンズ群の全長を短くしてコンパクト化を達成
した斜め投影光学系を提供する事ができる。
高画角，高倍率で斜め投影角度が充分であり、しかもレ
ンズ径やレンズ群の全長を短くしてコンパクト化を達成
した斜め投影光学系を提供する事ができる。
【図１】本発明の第１の実施形態の光学系を示す模式
図。
図。
【図２】本発明の第１の実施形態の投影レンズ群周辺を
描いた光路図。
描いた光路図。
【図３】本発明の第１の実施形態の投影レンズ群を示す
模式図。
模式図。
【図４】本発明の第１の実施形態の光学系のスポットダ
イアグラム。
イアグラム。
【図５】本発明の第１の実施形態の光学系の歪曲図。
【図６】本発明の第２の実施形態の投影レンズ群周辺を
描いた光路図。
描いた光路図。
【図７】本発明の第２の実施形態の投影レンズ群を示す
模式図。
模式図。
【図８】本発明の第２の実施形態の光学系のスポットダ
イアグラム。
イアグラム。
【図９】本発明の第２の実施形態の光学系の歪曲図。
【図１０】本発明の第３の実施形態の投影レンズ群周辺
を描いた光路図。
を描いた光路図。
【図１１】本発明の第３の実施形態の投影レンズ群を示
す模式図。
す模式図。
【図１２】本発明の第３の実施形態の光学系のスポット
ダイアグラム。
ダイアグラム。
【図１３】本発明の第３の実施形態の光学系の歪曲図。
１ １次像面 ２ ２次像面 ３ａ〜３ｃ 投影レンズ群
Claims (4)
- 【請求項１】 １次像を２次像に拡大或いは縮小して投
影する投影レンズ系を有し、該投影レンズ系は、少なく
とも２つのレンズ群より構成されていて、該レンズ群
は、互いに偏心して配置されており、縮小側像面から拡
大側像面まで中間実像を結像しない斜め投影光学系であ
って、 絞りより縮小側に、該絞りに隣接して負レンズが配置さ
れ、該負レンズより縮小側に少なくとも１つ以上の正レ
ンズが配置され、最も縮小側にあるレンズにおいて、前
後両面とも縮小側に向かって凹面であり、 前記レンズ群の偏心している平面内で、前記拡大側像面
から射出する光線の内、該拡大側像面の法線方向に対し
て、より大きい角度を成す光線が、前記最も縮小側にあ
るレンズ媒質中の、より長い道のりを通過するように構
成した斜め投影光学系において、以下の条件式範囲を満
足する事を特徴とする斜め投影光学系、 ｜θi −θo ｜＜１０゜ 但し、 ｜θi −θo ｜：１次像面と２次像面のなす角度の絶対
値 である。 - 【請求項２】 前記投影レンズ系において、最も拡大側
にあるレンズは、前後両面とも拡大側に向かって凸面で
あり、その拡大側の面の曲率半径が縮小側の面の曲率半
径より大きく、前記レンズ群の偏心している平面内で、
前記拡大側像面から射出する光線の内、該拡大側像面の
法線方向に対して、より大きい角度を成す光線が、前記
最も拡大側にあるレンズ媒質中の、より長い道のりを通
過する事を特徴とする請求項１に記載の斜め投影光学
系。 - 【請求項３】 前記投影レンズ系において、最も拡大側
にあるレンズの媒質が、以下の条件式範囲を満足する事
を特徴とする請求項１又は請求項２に記載の斜め投影光
学系、 Ｎｆ＜１．７０ νｆ＞５０ 但し、 Ｎｆ：レンズの媒質のｄ線屈折率 νｆ：レンズの媒質の分散 である。 - 【請求項４】 前記投影レンズ系において、前記絞りよ
り縮小側で該絞りに隣接する前記負レンズの媒質が、以
下の条件式範囲を満足する事を特徴とする請求項１乃至
請求項３のいずれかに記載の斜め投影光学系、 Ｎｂ＞１．６５ νｎ＜３５ 但し、 Ｎｂ：負レンズの媒質のｄ線屈折率 νｂ：負レンズの媒質の分散 である。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP8626497A JPH10282451A (ja) | 1997-04-04 | 1997-04-04 | 斜め投影光学系 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP8626497A JPH10282451A (ja) | 1997-04-04 | 1997-04-04 | 斜め投影光学系 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH10282451A true JPH10282451A (ja) | 1998-10-23 |
Family
ID=13881971
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP8626497A Pending JPH10282451A (ja) | 1997-04-04 | 1997-04-04 | 斜め投影光学系 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH10282451A (ja) |
Cited By (9)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2001006295A1 (fr) * | 1999-07-14 | 2001-01-25 | Eiki Matsuo | Systeme optique de formation d'images |
| JP2003518278A (ja) * | 1999-12-21 | 2003-06-03 | スクラム テクノロジーズ インコーポレイテッド | ディスプレイパネル用光学系 |
| US6690517B2 (en) | 2000-10-17 | 2004-02-10 | Minolta Co., Ltd. | Tilt projection optical system |
| US6989936B2 (en) | 2003-03-07 | 2006-01-24 | Canon Kabushiki Kaisha | Variable power optical system |
| US7009776B2 (en) | 2001-11-05 | 2006-03-07 | Canon Kabushiki Kaisha | Projection optical system and projection apparatus using the same |
| US7016124B2 (en) | 2003-06-30 | 2006-03-21 | Canon Kabushiki Kaisha | Image-formation optical system and optical apparatus |
| US7086742B2 (en) | 2003-03-18 | 2006-08-08 | Canon Kabushiki Kaisha | Projection optical system |
| US7258452B2 (en) | 2003-10-14 | 2007-08-21 | Canon Kabushiki Kaisha | Projection optical system and a projection type image display apparatus |
| US7264360B2 (en) | 2003-02-18 | 2007-09-04 | Canon Kabushiki Kaisha | Scan type display optical system |
-
1997
- 1997-04-04 JP JP8626497A patent/JPH10282451A/ja active Pending
Cited By (19)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US6879444B2 (en) | 1999-07-14 | 2005-04-12 | Nec Viewtechnology, Ltd. | Imaging optical system |
| US7123420B2 (en) | 1999-07-14 | 2006-10-17 | Nec Viewtechnology, Ltd. | Imaging optical system |
| WO2001006295A1 (fr) * | 1999-07-14 | 2001-01-25 | Eiki Matsuo | Systeme optique de formation d'images |
| EP1211541A4 (en) * | 1999-07-14 | 2003-06-04 | Eiki Matsuo | IMAGING OPTICAL SYSTEM |
| GB2367905B (en) * | 1999-07-14 | 2003-10-08 | Eiki Matsuo | Imaging optical system |
| US6771427B1 (en) | 1999-07-14 | 2004-08-03 | Nec Viewtechnology, Ltd. | Image-forming optical system |
| EP1211541A1 (en) * | 1999-07-14 | 2002-06-05 | Eiki Matsuo | Image-forming optical system |
| GB2367905A (en) * | 1999-07-14 | 2002-04-17 | Eiki Matsuo | Image-forming optical system |
| US6947221B2 (en) | 1999-07-14 | 2005-09-20 | Nec Viewtechnology, Ltd. | Imaging optical system |
| US6950240B2 (en) | 1999-07-14 | 2005-09-27 | Nec Viewtechnology, Ltd. | Imaging optical system |
| JP2003518278A (ja) * | 1999-12-21 | 2003-06-03 | スクラム テクノロジーズ インコーポレイテッド | ディスプレイパネル用光学系 |
| US6690517B2 (en) | 2000-10-17 | 2004-02-10 | Minolta Co., Ltd. | Tilt projection optical system |
| US7009776B2 (en) | 2001-11-05 | 2006-03-07 | Canon Kabushiki Kaisha | Projection optical system and projection apparatus using the same |
| US7264360B2 (en) | 2003-02-18 | 2007-09-04 | Canon Kabushiki Kaisha | Scan type display optical system |
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| US7086742B2 (en) | 2003-03-18 | 2006-08-08 | Canon Kabushiki Kaisha | Projection optical system |
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| US7016124B2 (en) | 2003-06-30 | 2006-03-21 | Canon Kabushiki Kaisha | Image-formation optical system and optical apparatus |
| US7258452B2 (en) | 2003-10-14 | 2007-08-21 | Canon Kabushiki Kaisha | Projection optical system and a projection type image display apparatus |
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