JPH10281591A - 空気調和機および熱交換器 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】 【課題】 １つの部品だけで過冷却を行うことができる
空気調和機を提供する。 【解決手段】 この空気調和機は、四路切換弁５を実線
の冷房位置にしたときには、凝縮器として働く室外熱交
換器１からの冷媒のサブ流を三重管式熱交換器８の中管
１７で冷やし、この冷えた冷媒で外管１６と内管１８を
流れるメイン流の冷媒を冷やした上で、蒸発器として働
く室内熱交換器２に導入する。三重管式熱交換器８が過
冷却膨張機構をなす中管１７を内蔵しているから、１つ
の部品だけで過冷却を行うことができ、空気調和機が簡
単になる。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【発明の属する技術分野】この発明は、過冷却方式を採
用した空気調和機および過冷却を行うために用いられる
熱交換器に関する。

【０００２】

【従来の技術】従来、この種の空気調和機としては、図
９に示すものがある(特開平６−３３１２２３号公報)。
この空気調和機は、主回路と過冷却回路からなる。上記
主回路は、圧縮機１０１と凝縮器１０２と熱交換器内蔵
高圧レシーバ１０３とメイン膨張弁１０５と蒸発器１０
６とアキュムレータ１０７とが順に接続された回路で構
成されている。また、上記過冷却回路は、上記高圧レシ
ーバ１０３の出口から過冷却用膨張弁１０８を経由して
レシーバ１０３が内蔵する過冷却用コイル１１０に接続
され、このコイル１１０から上記アキュムレータ１０７
の入口に接続された回路で構成されている。

【０００３】この空気調和機は、上記凝縮器１０２から
の高温冷媒を、高圧レシーバ１０３を経て過冷却用膨張
弁１０８を通過させて低温にし、この低温にした冷媒を
過冷却用コイル１１０に通して、凝縮器１０２から高圧
レシーバ１０３に入った高温冷媒を冷やす。これによ
り、蒸発器１０６における冷凍効果を増大させることが
できる。

【０００４】

【発明が解決しようとする課題】しかし、上記従来の空
気調和機では、過冷却を行うために、過冷却用膨張弁１
０８と高圧レシーバ１０３という２つの別部品が必要
で、それらを連結する配管が必要であるから空気調和機
の冷媒回路が複雑になり、また、効率低下を招くという
問題がある。

【０００５】そこで、この発明の目的は、１つの部品だ
けで過冷却を行うことができる空気調和機および熱交換
器を提供することにある。

【０００６】

【課題を解決するための手段】上記目的を達成するた
め、請求項１の発明の空気調和機は、凝縮器と、蒸発器
と、吐出口が上記凝縮器の一端に接続され、吸入口が上
記蒸発器の一端に接続された圧縮機と、上記蒸発器の他
端に接続されたメイン膨張機構と、一端にポートを有す
ると共に、他端が開放された内管と、上記内管の一端と
他端との間の部分を包み、一端側がポートを有すると共
に、他端側の端部にオリフィスが形成された中管と、上
記内管および中管を包み、ポートを有する外管とで構成
された三重管式熱交換器とを備え、上記中管のポートを
圧縮機の吸込口に接続し、上記内管または外管のうちの
一方のポートをメイン膨張機構に接続し、上記内管また
は外管のうちの他方のポートを凝縮器に接続したことを
特徴としている。

【０００７】この請求項１の発明によれば、凝縮器から
外管の一端のポート(または、内管の一端のポート）に
流入した冷媒は、外管(または内管)内を他端に向かって
流れ、メイン流となる分が上記内管の開放他端から内管
(または外管)内に流入する。この内管(または外管)内に
流入したメイン流は、内管(または外管)の一端に向かっ
て流れ、この一端からメイン膨張機構に流れる。一方、
上記外管(または内管)から上記中管のオリフィスに流入
した冷媒は急激に膨張して冷える。この急激に膨張して
冷えた冷媒が過冷却用サブ流である。この冷えたサブ流
は、上記外管内を一端側から他端側(または他端側から
一端側)に流れるメイン流を冷やし、同時に、内管の他
端から一端(または一端から他端)に向かうメイン流を冷
やす。

【０００８】このように、この空気調和機によれば、三
重管式熱交換器が過冷却膨張機構をなす中管を内蔵して
いるから、１つの部品(三重管式熱交換器)だけで過冷却
を行うことができる。したがって、空気調和機の冷媒回
路を簡単にできる。

【０００９】また、過冷却膨張機構をなす中管の内側と
外側とに、冷媒のメイン流が流れる外管と内管とを配し
ているから、従来に比べて、熱交換効率を向上させるこ
とができる。

【００１０】また、請求項２の発明は、請求項１に記載
の空気調和機において、上記三重管式熱交換器の中管は
外周面もしくは内周面にフィンが形成されていることを
特徴としている。

【００１１】この請求項２の発明によれば、上記フィン
によって、中管内のサブ流と外管内のメイン流との熱交
換効率を向上させることができるから、過冷却の増大を
図れ、能力,効率の一層の向上を図れる。

【００１２】また、請求項３の発明は、一端にポートを
有すると共に、他端が開放された内管と、上記内管の一
端と他端との間の部分を包み、一端側がポートを有する
と共に、他端側の端部にオリフィスが形成された中管
と、上記内管および中管を包み、ポートを有する外管と
を備えたことを特徴としている。

【００１３】上記したように、この請求項３の発明の三
重管式熱交換器によれば、過冷却用膨張機構をなす中管
を内蔵しているから、熱交換効率が良くてコンパクトな
過冷却機構を実現できる。

【００１４】また、請求項４の発明の四重管式の熱交換
器は、一端にポートを有すると共に、他端が開放された
内管と、上記内管の一端と他端との間の部分を包み、一
端側がポートを有すると共に、他端側の端部にオリフィ
スが形成された中管と、上記内管および中管を包み、一
端側にポートを有する第１外管と、上記第１外管の周囲
を取り巻き、他端側にポ−トを有し、上記第１外管のポ
−トで第１外管に連通している第２外管とを備えたこと
を特徴としている。

【００１５】この請求項４の発明によれば、たとえば、
上記中管のポ−トを圧縮機の吸込口に接続し、上記内管
のポ−トをメイン膨張機構に接続し、上記第２外管のポ
−トを凝縮器に接続すれば、凝縮器から第２外管の他端
のポ−トに流入した冷媒は、第２外管内を一端に向かっ
て流れ、第１外管の一端側のポ−トから第１外管に流入
する。

【００１６】この第１外管に流入した冷媒は、第１外管
の一端から他端に向かって流れ、メイン流となる分が内
管の他端から内管に流入し、サブ流となる分が中管の他
端のオリフィスに流入する。このサブ流は上記オリフィ
スから中管に流入するときに急激に膨張して冷える。こ
の急激に膨張して冷えた冷媒が過冷却用サブ流である。
この冷えたサブ流は、上記第１外管内を一端側から他端
側に流れるメイン流を冷やし、同時に、内管の他端から
一端に向かうメイン流を冷やす。さらには、上記第１外
管内を一端から他端に向かって流れる冷やされたメイン
流は、その外側の第２外管内を他端から一端に向かって
流れるメイン流を冷やす。

【００１７】このように、この四重管式の熱交換器は、
外管を第１外管と第２外管とで構成したから、メイン流
れは第１外管の内側と第２外管の内側を流れて、前述の
三重管式の熱交換器の１つの外管の内側を流れる場合に
比べてより長い距離を流れる。したがって、中管内のサ
ブ流で外管内のメイン流をより効率良く冷やすことがで
きる。したがって、この四重管式の熱交換器によれば、
レシーバレスを図れる上に、より一層効率が良くてコン
パクトな過冷却機構を実現できる。

【００１８】また、請求項５の発明の空気調和機は、凝
縮器と、蒸発器と、吐出口が上記凝縮器の一端に接続さ
れ、吸入口が上記蒸発器の一端に接続された圧縮機と、
上記蒸発器の他端に接続されたメイン膨張機構と、一端
にポートを有すると共に、他端が開放された内管と、上
記内管の一端と他端との間の部分を包み、一端側がポー
トを有すると共に、他端側の端部にオリフィスが形成さ
れた中管と、上記内管および中管を包み、一端側にポー
トを有する第１外管と、上記第１外管の周囲を取り巻
き、他端側にポ−トを有し、上記第１外管のポ−トで第
１外管に連通している第２外管とで構成された四重管式
熱交換器とを備え、上記中管のポートを圧縮機の中間圧
の箇所に接続し、上記内管または第２外管のうちの一方
のポートをメイン膨張機構に接続し、上記内管または第
２外管のうちの他方のポートを凝縮器に接続したことを
特徴としている。

【００１９】この請求項５の発明の空気調和機によれ
ば、凝縮器から蒸発器に向かって流れる冷媒のメイン流
を１つの部品（四重管式熱交換器）だけで過冷却を行な
うことができる。したがって、空気調和機の冷媒回路を
簡単にできる。

【００２０】また、過冷却膨張機構をなす中管の内側と
外側とに、冷媒のメイン流が流れる第１，第２外管と内
管とを配しているから、従来に比べて、熱交換効率を向
上させることができる。

【００２１】また、上記中管のポートを圧縮機の中間圧
の箇所に接続したから、比体積が小さな冷媒の存在する
圧縮機の中間圧の箇所に中管のポ−トからの冷媒を導入
して、能力を向上させることができる。

【００２２】

【発明の実施の形態】以下、この発明を図示の実施の形
態により詳細に説明する。

【００２３】〔第１の実施の形態〕図１に、この発明の
空気調和機の第１の実施の形態を示す。この第１の実施
形態は、室外熱交換器１と、室内熱交換器２と、圧縮機
３と、四路切換弁５と、ブリッジ整流回路６と、メイン
膨張弁７と、三重管式熱交換器８と、受液器１０とを備
えている。

【００２４】上記圧縮機３の吐出口３ａは四路切換弁５
の吸入口５ａに接続され、圧縮機３の吸込口３ｂは四路
切換弁５の吐出口５ｂに接続されている。そして、上記
四路切換弁５の第１中継口５ｃは上記室外熱交換器１の
一端１ａに接続されており、四路切換弁５の第２中継口
５ｄは室内熱交換器２の一端２ａに接続されている。そ
して、上記室外熱交換器１の他端１ｂは、ブリッジ整流
回路６の第１端６ａに接続されている。このブリッジ整
流回路６は、第１端６ａと第２端６ｂとの間に接続され
た第１逆止弁１１と、第２端６ｂと第３端６ｃとの間に
接続された第２逆止弁１２と、第３端６ｃと第４端６ｄ
との間に接続された第３逆止弁１３と、第４端６ｄと第
１端６ａとの間に接続された第４逆止弁１４とからな
る。

【００２５】上記ブリッジ整流回路６の第２端６ｂは受
液器１０の入口に接続されており、この受液器１０の出
口は上記三重管式熱交換器８の外管１６の一端のポート
１６ａに接続されている。図４にも示すように、この三
重管式熱交換器８は、上記外管１６と中管１７と内管１
８とで構成されている。この内管１８の一端１８ａのポ
ート１８ｃがメイン膨張弁７に接続され、他端１８ｂが
開放されている。また、上記中管１７は、上記内管１８
の一端１８ａと他端１８ｂとの間の部分を包むように上
記内管１８に固定されている。この中管１７の一端側１
７ａのポート１７ｃが電磁弁２０を介して上記圧縮機３
の吸入口３ｂに接続され、他端側端部１７ｂにオリフィ
ス２１が形成されている。このオリフィス２１が過冷却
膨張機構を構成している。また、上記外管１６は、上記
内管１８および中管１７を包むように中管１７に固定さ
れている。

【００２６】上記中管１７の外周面にはこの外周面を周
方向に取り巻いている複数のフィン２２が形成されてい
る。また、上記内管１８の開放他端１８ｂは、上記外管
１６の一端１６ａから他端に向かって流れて来た冷媒に
対する開口面積が大きくなるように、斜めに開口してい
る。そして、上記オリフィス２１は、上記開放他端１８
ｂの背後下流側に配されている。したがって、冷媒のメ
イン流は上記内管１８の開放他端１８ｂから流入し、冷
媒の過冷却用サブ流は上記中管１７のオリフィス２１か
ら流入することになる。

【００２７】そして、上記メイン膨張弁７は上記ブリッ
ジ整流回路６の第４端６ｄに接続されており、第３端６
ｃは室内熱交換器２の他端２ｂに接続されている。ま
た、この室内熱交換器２の一端２ａは上記四路切換弁５
の第２中継口５ｄに接続されている。

【００２８】そして、この実施の形態では、非共沸混合
冷媒を採用した。

【００２９】なお、上記図１に符号〜で示した各部
分での冷媒の状態を、図３のモリエル線図に符号〜
で示した。

【００３０】上記構成の空気調和機では、まず、上記四
路切換弁５を図１に実線で示したような冷房位置にすれ
ば、冷媒は、順に、室内熱交換器２、圧縮機３(図３の
→)、室外熱交換器１、ブリッジ整流回路６と流
れ、室外熱交換器１は凝縮器として働き、室内熱交換器
２は蒸発器として働く。

【００３１】上記凝縮器としての室外熱交換器１からの
冷媒は、上記ブリッジ整流回路６の第１端６ａに入り、
第１逆止弁１１を通過し第２端６ｂから出た冷媒は、受
液器１０を経て(図３の)、三重管式熱交換器８の外管
１６の一端１６ａから流入する(図３の）。ここで、
上記流入冷媒の内、内管１８の開放他端１８ｂに流入
し、この内管１８を経て(図３の)、メイン膨張弁７に
至る流れがメイン流である。そして、上記メイン流は、
さらに、メイン膨張弁７を通過して、上記ブリッジ整流
回路６の第４端６ｄに入り、第３逆止弁１３を通って
(図３の)、蒸発器として働く室内熱交換器２に達す
る。

【００３２】一方、上記第１逆止弁１１を通過し第２端
６ｂから出て、外管１６の一端１６ａに流入した冷媒の
内、上記中管１７のオリフィス２１に流入する流れ(図
３の→)が過冷却のためのサブ流である。このサブ
流は全体の約１０％である。このサブ流は、過冷却膨張
機構としての上記オリフィス２１を通過することで冷や
されてから、中管１７の一端側１７ａに向かって流れ
る。この中管１７中を流れる冷えた冷媒は、外管１６お
よび内管１８を流れるメイン流を図３の→のように
冷やしてから、飽和ガス状態(図３の)になって、電磁
弁２０を通って圧縮機３の吸入口３ｂに達する。

【００３３】また、上記四路切換弁５を図１に破線で示
したような暖房位置にすれば、冷媒は、順に、圧縮機３
(図３の→)、室内熱交換器２、ブリッジ整流回路
６、室外熱交換器１と流れ、室内熱交換器２は凝縮器と
して働き、室外熱交換器１は蒸発器として働く。

【００３４】上記凝縮器としての室内熱交換器２からの
冷媒は、上記ブリッジ整流回路６の第３端６ｃに入り、
第２逆止弁１２を通過し第２端６ｂから出た冷媒は、受
液器１０を経て(図３の)、メイン流が、外管１６(図
３の)、内管１８を通過して(図３の)、メイン膨張
弁７を通過して(図３の)、上記ブリッジ整流回路６の
第４端６ｄに入り、第４逆止弁１４を通って蒸発器とし
て働く室外熱交換器１に達する。

【００３５】一方、上記第２逆止弁１２を通過し第２端
６ｂから出て、受液器１０を通過した冷媒は、サブ流が
外管１６から中管１７のオリフィス２１を通過すること
(図３の→)で冷やされてから、中管１７中を流れる
ことによって、外管１６および内管１８を流れるメイン
流を、図３の→のように、冷やしてから、圧縮機３
の吸入口３ｂに達する(図３の)。

【００３６】このように、この実施形態によれば、四路
切換弁５を冷房位置(実線)にしたときには、凝縮器とし
て働く室外熱交換器１からの冷媒のサブ流を三重管式熱
交換器８内で冷やし、この冷えたサブ流の冷媒でメイン
流の冷媒を冷やした上で、メイン流を蒸発器として働く
室内熱交換器２に導入する。したがって、蒸発器として
の室内熱交換器２の能力と効率の向上を図れる。したが
って、冷房能力の向上を図れ、かつ、冷房効率の向上を
図れる。

【００３７】そして、この空気調和機によれば、三重管
式熱交換器８が、過冷却膨張機構をなす中管１７を内蔵
しているから、１つの部品(三重管式熱交換器８)だけで
過冷却を行うことができ、空気調和機の冷媒回路が簡単
になる。また、過冷却膨張機構をなす中管１７の内側と
外側とに、冷媒のメイン流が流れる外管１６と内管１８
とを配しているから、従来に比べて、熱交換効率を向上
させることができる。

【００３８】また、四路切換弁５を暖房位置にしたとき
には、凝縮器として働く室内熱交換器２からの冷媒のサ
ブ流を三重管式熱交換器８で冷やし、この冷えた冷媒で
メイン流の冷媒を冷やした上で、メイン流を蒸発器とし
て働く室外熱交換器１に導入する。したがって、蒸発器
としての室外熱交換器１の能力と効率の向上を図れる。
したがって、暖房能力の向上を図れ、かつ、暖房効率の
向上を図れる。

【００３９】したがって、この実施形態によれば、冷媒
流れ方向を切り換えても、変わりなく過冷却の効果を得
ることができる。

【００４０】ここで、上記過冷却によって能力が向上す
る理由を説明する。蒸発器(冷房時の室内熱交換器２,暖
房時の室外熱交換器１)の能力Ｑは、 Ｑ＝Ｋ・Ａ・Δtm ……………(１) で表される。この式(１)において、Ｋは熱通過率であ
り、Ａは熱交換面積であり、Δtmは周囲の空気温度と内
部の冷媒温度との温度差である。上記空気温度を一定と
すると、冷媒温度が低い程、能力Ｑが増大する。

【００４１】ここで、仮に、上記三重管式熱交換器８が
無い場合には、蒸発器内の冷媒温度は、図３のモリエル
線図では、に示す受液器１０での冷媒温度Ｔ₀と、
で示す圧縮機３の入口での冷媒温度Ｔ₁との平均温度に
なる。上記実施形態では、上記Ｔ₀＝約３.５℃であり、
Ｔ₁＝約７.５℃であるので、平均温度は、約５.５℃に
なる。

【００４２】これに対し、上記三重管式熱交換器８が有
る場合には、蒸発器内の冷媒温度は、図３のモリエル線
図で、に示す箇所での冷媒温度Ｔ₆＝約２.５℃と、Ｔ
₁＝約７.５℃との平均温度＝約５.０℃になる。

【００４３】したがって、今、上記周囲空気の温度の平
均が１３℃(ＷＢ(湿球温度))であるとすると、三重管式
熱交換器８が無い場合の能力Ｑ₀に対して、三重管式熱
交換器８が有る場合の能力Ｑ₁の割合は、 （Ｑ₁／Ｑ₀）×１００％＝｛(１３−５)／(１３−５.５)｝×１００％ ≒１０７％ となる。したがって、上記三重管式熱交換器８を設ける
ことによって、同じ動力で約７％の能力およびＣＯＰの
向上が図れる。

【００４４】また、一般に、過負荷運転では、メイン膨
張弁７の前で(の箇所で)、冷媒が液とガスの混在状態
になって、蒸発器への冷媒供給不足をきたすことがある
が、上記実施形態によれば、メイン膨張弁７の前(の
箇所)での過冷却温度が約１０℃あるので、広い範囲の
負荷に対して、上記のような蒸発器への冷媒供給不足を
発生させることなく正常に運転できる。

【００４５】また、この空気調和機は、冷媒として非共
沸混合冷媒を用いたから、液体から気体への遷移時に温
度差が生じることになって、蒸発開始時の温度が一層低
くなって、蒸発器の内外の温度差が大きくなって、能
力,効率を一層増大させることができる。

【００４６】また、この空気調和機は、三重管式熱交換
器８が過冷却熱交換器と過冷却膨張機構とを構成してい
る。この三重管式熱交換器８によれば、ブリッジ整流回
路６の第２端６ｂから外管１６の一端側に流入した冷媒
は、外管１６の他端側に至り、サブ流が中管１７の他端
側端部１７ｂのオリフィス２１から中管１７内に膨張し
ながら流入する。この膨張によりサブ流入冷媒が冷え、
この冷えたサブ流入冷媒は、外管１６の他端側から内管
１８の開放他端１８ｂに流入してメイン膨張弁７に向か
うメイン流入冷媒を冷やし、同時に、外管１６の他端側
から一端側に向かう冷媒(メイン流＋サブ流)を冷やす。
このように、この三重管式熱交換器８は、冷えたサブ流
入冷媒が流れる中管１７の内側と外側とに、冷媒のメイ
ン流が流れる外管１６と内管１８とを配しているから、
冷えたサブ流入冷媒とメイン流との熱交換効率が良い。
したがって、過冷却の増大を図れ、能力,効率を一層増
大させることができる。

【００４７】また、この三重管式熱交換器８によって、
過冷却用熱交換器と過冷却用膨張機構とが一体化される
から、配管が簡単になり、全体がコンパクトになる。

【００４８】また、図１に示すように、上記三重管式熱
交換器８は、外管１６,中管１７,内管１８の上部の一端
１６ａ,１７ａ,１８ａを受液器１０への配管,圧縮機３
への配管,メイン膨張弁７への配管に接続している。し
たがって、配管接続はすべて上部で行う構造であるから
製作作業が容易である。

【００４９】また、この実施形態では、上記三重管式熱
交換器８の中管１７の外周面に複数のフィン２２を有し
ているから、上記中管１７内のサブ流入冷媒と上記外管
１６内の冷媒との熱交換効率を向上させることができ
る。したがって、過冷却の増大を図れ、能力,効率の一
層の増大を図れる。外管１６内では冷媒液の流速が遅い
(約０.９ｍ／秒)から、上記中管１７外周のフィン２２
で熱交換面積を大きくして熱伝達を良くしているのであ
る。図８に示すように、流速が高いほど熱通過率も大き
くなる。そして、中管１７内では冷媒は２相流であり流
速も速く(約１２ｍ／秒)、また、内管１８内でも冷媒の
流速が速い(約５ｍ／秒)から、中管１７の外周に比べて
フィンの必要性は小さい。

【００５０】また、この空気調和機は、上記ブリッジ整
流回路６の第２端６ｂと三重管式熱交換器８の外管１６
との間に接続された受液器１０を有しているから、ブリ
ッジ整流回路６の第２端６ｂから出た冷媒が液体と気体
の混合状態であっても、この冷媒を液体と気体とに確実
に分離して、下方の液体のみを外管１６に導くことがで
きる。したがって、冷媒を三重管式熱交換器８で効率よ
く冷却でき、過冷却の増大を図れ、能力,効率の一層の
増大を図れる。

【００５１】なお、上記電磁弁２０を閉じれば、上記三
重管式熱交換器８の中管１７に冷媒が流入しなくなり、
中管１７内のサブ流によるメイン流の過冷却はなくな
る。したがって、運転を停止するとき、能力制御を止め
るとき、入力オーバーのとき、圧縮機３の吐出圧力が上
昇し冷媒供給量を減らしたいときには、電磁弁２０を閉
じればよい。一方、通常運転中は、電磁弁２０を開い
て、能力,ＣＯＰを向上させる。また、デフロスト中に
は、電磁弁２０を開いて、デフロスト時間を短縮させ
る。また、冷凍機をオフにする前の一定時間には、電磁
弁２０を開いて、中管１７内の液を抜いて、液封を防止
する。また、起動前に、電磁弁２０を開いて、高圧,低
圧をバランスさせ、起動を容易にする。また、吐出管温
度が上昇したときに、電磁弁２０を開いて、圧縮機３に
幾分湿りのガスを吸入させて、吐出ガス温度上昇による
油の劣化を防ぐ。

【００５２】尚、上記実施形態では、中管１７の外周面
にフィン２２を形成したが、中管１７の内周面にフィン
２２を形成してもよい。また、上記実施の形態では、冷
媒として非共沸混合冷媒を用いたが、冷媒として共沸混
合冷媒を用いてもよい。さらには、冷媒として単一成分
の冷媒を用いてもよい。

【００５３】また、上記実施の形態では、三重管式熱交
換器８の外管１６の一端のポート１６ａを上流の受液器
１０に接続する一方、内管１８の一端１８ａのポート１
８ｃを下流のメイン膨張弁７に接続したが、外管１６の
ポート１６ａをメイン膨張弁７に接続し、内管１８のポ
ート１８ｃを受液器１０に接続してもよい。

【００５４】〔第２の実施の形態〕次に、図４に、請求
項４の発明の四重管式熱交換器５１を備えた空気調和機
の冷媒回路を示す。この冷媒回路は、圧縮機５０と、室
外熱交換器５２と、室内熱交換器５３と、四路切換弁５
５と、ブリッジ整流回路５６と、メイン膨張弁５７と、
四重管式熱交換器５１とを備えている。

【００５５】上記圧縮機５０の吐出口５０ａは四路切換
弁５５の吸入口５５ａに接続され、圧縮機５０の吸込口
５０ｂは四路切換弁５５の吐出口５５ｂに接続されてい
る。そして、上記四路切換弁５５の第１中継口５５ｃは
上記室外熱交換器５２の一端５２ａに接続されており、
四路切換弁５５の第２中継口５５ｄは室内熱交換器５３
の一端５３ａに接続されている。

【００５６】そして、上記室外熱交換器５２の他端５２
ｂは、ブリッジ整流回路５６の第１端５６ａに接続され
ている。このブリッジ整流回路５６は、第１端５６ａと
第２端５６ｂとの間に接続された第１逆止弁６１と、第
２端５６ｂと第３端５６ｃとの間に接続された第２逆止
弁６２と、第３端５６ｃと第４端５６ｄとの間に接続さ
れた第３逆止弁６３と、第４端５６ｄと第１端５６ａと
の間に接続された第４逆止弁６４とからなる。

【００５７】上記ブリッジ整流回路５６の第２端５６ｂ
は、キャピラリ７１を介して上記四重管式熱交換器５１
の第２外管６６Ａの他端のポート６６Ａａに接続されて
いる。図５にも示すように、第２外管６６Ａの一端６６
Ａｂは開口６９で第１外管６６Ｂの一端６６Ｂｂに連通
している。この開口６９の大きさ設定でもって冷媒循環
量を設定できる。

【００５８】この四重管式熱交換器５１は、上記第２外
管６６Ａと第１外管６６Ｂと中管６７と内管６８とで構
成されている。この内管６８の一端６８ａのポート６８
ｃがメイン膨張弁５７に接続され、他端６８ｂが開放さ
れている。また、上記中管６７は、上記内管６８の一端
６８ａと他端６８ｂとの間の部分を包むように上記内管
６８に固定されている。この中管６７の一端側６７ａの
ポート６７ｃが電磁弁８０を介して上記圧縮機５０の圧
縮工程の中間圧の箇所５０ｃに接続され、他端側端部６
７ｂにオリフィス８１が形成されている。このオリフィ
ス８１が過冷却膨張機構を構成している。また、上記第
１外管６６Ｂは、上記内管６８および中管６７を包むよ
うに中管６７に固定されている。

【００５９】また、上記内管６８の開放他端６８ｂは、
上記第１外管６６Ｂの一端６６Ｂｂから他端に向かって
流れて来た冷媒に対する開口面積が大きくなるように、
斜めに開口している。そして、上記オリフィス８１は、
上記開放他端６８ｂの根元近傍に配されている。したが
って、冷媒のメイン流は上記内管６８の開放他端６８ｂ
から流入し、冷媒の過冷却用サブ流は上記中管６７のオ
リフィス８１から流入することになる。

【００６０】そして、上記メイン膨張弁５７は上記ブリ
ッジ整流回路５６の第４端５６ｄに接続されており、第
３端５６ｃは室内熱交換器５３の他端５３ｂに接続され
ている。また、この室内熱交換器５３の一端５３ａは上
記四路切換弁５５の第２中継口５５ｄに接続されてい
る。

【００６１】そして、この実施の形態では、非共沸混合
冷媒を採用した。

【００６２】なお、上記図４に符号（１）〜（９）で示
した各部分での冷媒の状態を、図７のモリエル線図に符
号（１）〜（９）で示した。

【００６３】上記構成の空気調和機では、まず、上記四
路切換弁５５を図４に実線で示した冷房位置にすれば、
冷媒は順に、室内熱交換器５３、圧縮機５０(図７の
（１）→（２）)、室外熱交換器５２、ブリッジ整流回
路５６と流れ、室外熱交換器５２は凝縮器として働き、
室内熱交換器５３は蒸発器として働く。

【００６４】上記凝縮器としての室外熱交換器５２から
の冷媒は、上記ブリッジ整流回路５６の第１端５６ａに
入り、第１逆止弁６１を通過し第２端５６ｂから出た冷
媒(図７の（３）)は、四重管式熱交換器５１の第２外管
６６Ａの一端６６Ａａから流入する(図７の（４））。
ここで、上記流入冷媒の内、内管６８の開放他端６８ｂ
に流入し、この内管６８を経て(図７の（５）)、メイン
膨張弁５７に至る流れがメイン流である。そして、上記
メイン流は、さらに、メイン膨張弁５７を通過して、上
記ブリッジ整流回路５６の第４端５６ｄに入り、第３逆
止弁６３を通って(図７の（６）)、蒸発器として働く室
内熱交換器５３に達する。

【００６５】一方、上記第１逆止弁６１を通過し第２端
５６ｂから出て、第２外管６６Ａの一端６６Ａａに流入
した冷媒の内、上記中管６７のオリフィス８１に流入す
る流れ(図７の（４）→（７）)が過冷却のためのサブ流
である。このサブ流は全体の約１０％である。このサブ
流は、過冷却膨張機構としての上記オリフィス８１を通
過することで冷やされてから、中管６７の一端側６７ａ
に向かって流れる。この中管６７中を流れる冷えた冷媒
は、第１外管６６Ｂおよび内管６８を流れるメイン流を
図７の（４）→（５）のように冷やしてから、飽和ガス
状態(図７の（８）)になって、電磁弁８０を通って圧縮
機５０の中間圧の箇所５０ｂに達する。したがって、中
管６７から圧縮機５０に液バックすることはない。

【００６６】また、中管６７のポ−ト６７ｃを圧縮機５
０の中間圧の箇所５０ｂに接続したから、比体積が小さ
な冷媒の存在する圧縮機５０の中間圧の箇所５０ｂに中
管６７のポ−ト６７ｃからの冷媒を導入して、能力を向
上させることができる。

【００６７】ところで、この四重管式熱交換器５１で
は、上記第１外管６６Ｂ内を流れる冷やされた冷媒が第
２外管６６Ａを流れる冷媒を冷やす。したがって、この
四重管式熱交換器５１によれば、メイン流が第２外管６
６Ａの内側と第１外管６６Ｂの内側を流れて、前述の第
１の実施の形態の三重管式熱交換器８の１つの外管１６
の内側を流れる場合に比べてより長い距離を流れるか
ら、中管６７内のサブ流で外管６６Ａ，６６Ｂ内のメイ
ン流をより効率良く冷やすことができる。したがって、
この四重管式の熱交換器５１によれば、より一層効率が
良くてコンパクトな過冷却機構を実現できる。

【００６８】また、上記四路切換弁５５を図４に破線で
示したような暖房位置にすれば、冷媒は、順に、圧縮機
５０(図７の（１）→（２）)、室内熱交換器５３、ブリ
ッジ整流回路５６、室外熱交換器５２と流れ、室内熱交
換器５３は凝縮器として働き、室外熱交換器５２は蒸発
器として働く。

【００６９】上記凝縮器としての室内熱交換器５３から
の冷媒は、上記ブリッジ整流回路５６の第３端５６ｃに
入り、第２逆止弁６２を通過し第２端５６ｂから出た冷
媒(図７の（３）)は、メイン流が、第２外管６６(図７
の（４）)、内管６８を通過して(図７の（５）)、メイ
ン膨張弁５７を通過して(図７の（６）)、上記ブリッジ
整流回路５６の第４端５６ｄに入り、第４逆止弁６４を
通って蒸発器として働く室外熱交換器５２に達する。

【００７０】一方、上記第２逆止弁６２を通過し第２端
５６ｂから出た冷媒は、サブ流が第２外管６６Ａ，第１
外管６６Ｂから中管６７のオリフィス８１を通過するこ
と(図７の（４）→（７）)で冷やされてから、中管６７
中を流れることによって、外管６６Ａ，６６Ｂおよび内
管１８を流れるメイン流を、図７の（４）→（５）のよ
うに、冷やしてから、圧縮機５０の中間箇所５０ｂに達
する。

【００７１】このように、この空気調和機によれば、四
路切換弁５５を冷房位置(実線)にしたときには、凝縮器
として働く室外熱交換器５２からの冷媒のサブ流を四重
管式熱交換器５１内で冷やし、この冷えたサブ流の冷媒
でメイン流の冷媒を冷やした上で、メイン流を蒸発器と
して働く室内熱交換器５３に導入する。したがって、蒸
発器としての室内熱交換器５３の能力と効率の向上を図
れる。したがって、冷房能力の向上を図れ、かつ、冷房
効率の向上を図れる。

【００７２】そして、この空気調和機によれば、四重管
式熱交換器５１が、過冷却膨張機構をなす中管６７を内
蔵しているから、１つの部品(四重管式熱交換器５１)だ
けで過冷却を行うことができ、空気調和機の冷媒回路が
簡単になる。また、過冷却膨張機構をなす中管６７の内
側と外側とに、冷媒のメイン流が流れる第２外管６６
Ａ，第１外管６６Ｂと内管１８とを配しているから、メ
イン流れは第１外管６６Ｂの内側と第２外管６６Ａの内
側を流れる。したがって、前述の三重管式熱交換器８の
１つの外管１６の内側をメイン流が流れる場合に比べ
て、熱交換効率を向上させることができ、レシーバレス
も図れる。また、四重管式熱交換器５１の第１外管６６
Ｂ内を流れる冷やされた冷媒が第２外管６６Ａ内を流れ
る冷媒を冷やすから、三重管式熱交換器よりも過冷却能
力を向上できる。

【００７３】また、四路切換弁５５を暖房位置（破線）
にしたときには、凝縮器として働く室内熱交換器５３か
らの冷媒のサブ流を四重管式熱交換器５１で冷やし、こ
の冷えた冷媒でメイン流の冷媒を冷やした上で、メイン
流を蒸発器として働く室外熱交換器５２に導入する。し
たがって、蒸発器としての室外熱交換器５２の能力と効
率の向上を図れる。したがって、暖房能力の向上を図
れ、かつ、暖房効率の向上を図れる。

【００７４】したがって、この空気調和機によれば、冷
媒流れ方向を切り換えても、変わりなく過冷却の効果を
得ることができる。

【００７５】また、この空気調和機は、四重管式熱交換
器５１が過冷却熱交換器と過冷却膨張機構とを構成して
いる。この四重管式熱交換器５１によれば、ブリッジ整
流回路５６の第２端５６ｂから第２外管６６Ａの他端側
に流入した冷媒は、開口６９を通って第１外管６６Ｂの
一端側に至り、サブ流が中管６７のオリフィス８１から
中管６７内に膨張しながら流入する。この膨張によりサ
ブ流入冷媒が冷え、この冷えたサブ流入冷媒は、第２外
管６６Ａ，第１外管６６Ｂから内管６８の開放他端６８
ｂに流入してメイン膨張弁５７に向かうメイン流入冷媒
を冷やし、同時に、第１外管６６Ｂの一端側から他端側
に向かう冷媒(メイン流＋サブ流)を冷やす。さらに、第
１外管６６Ｂ内の冷やされた冷媒は第２外管６６Ａ内の
冷媒を冷やす。このように、この四重管式熱交換器５１
は、冷えたサブ流入冷媒が流れる中管６７の内側と外側
とに、冷媒のメイン流が流れる第２外管６６Ａ，第１外
管６６Ｂと内管６８とを配しているから、前述の三重管
式熱交換器８の１つの外管１６の内側をメイン流が流れ
る場合に比べてより長い距離を流れるから、冷えたサブ
流入冷媒とメイン流との熱交換効率が良い。したがっ
て、過冷却の増大を図れ、能力,効率を一層増大させる
ことができる。

【００７６】また、この四重管式熱交換器５１によっ
て、過冷却用熱交換器と過冷却用膨張機構とが一体化さ
れるから、配管が簡単になり、全体がコンパクトにな
る。

【００７７】なお、上記電磁弁８０を閉じれば、上記四
重管式熱交換器５１の中管６７に冷媒が流入しなくな
り、中管６７内のサブ流によるメイン流の過冷却はなく
なる。したがって、運転を停止するとき、能力制御を止
めるとき、入力オーバーのとき、圧縮機５０の吐出圧力
が上昇し冷媒供給量を減らしたいときには、電磁弁８０
を閉じればよい。一方、通常運転中は、電磁弁８０を開
いて、能力,ＣＯＰを向上させる。また、デフロスト中
には、電磁弁８０を開いて、デフロスト時間を短縮させ
る。また、冷凍機をオフにする前の一定時間には、電磁
弁８０を開いて、中管６７内の液を抜いて、液封を防止
する。また、起動前に、電磁弁８０を開いて、高圧,低
圧をバランスさせ、起動を容易にする。また、吐出管温
度が上昇したときに、電磁弁８０を開いて、圧縮機５０
に幾分湿りのガスを吸入させて、吐出ガス温度上昇によ
る油の劣化を防ぐ。

【００７８】また、上記実施の形態では、四重管式熱交
換器５１の第２外管６６Ａの他端のポート６６Ａａをブ
リッジ整流回路５６の第２端５６ｂに接続する一方、内
管６８の一端６８ａのポート６８ｃを下流のメイン膨張
弁５７に接続したが、第２外管６６Ａのポート６６Ａａ
をメイン膨張弁５７に接続し、内管６８のポート６８ｃ
をブリッジ整流回路５６の第２端５６ｂに接続してもよ
い。

【００７９】また、上記実施の形態では、四重管式熱交
換器５１の内管６８の下方の一端６８ａをメイン膨張弁
５７に接続して、他端６８ｂを第１外管６６Ｂ内に開口
させたが、内管６８の一端６８ａを封鎖し、この封鎖し
た一端６８ａに向かって一端が開口するとともに他端が
第１外管６６Ｂの天井を突き抜けてメイン膨張弁５７に
接続したもう１つの管（図示せず）を内管６８内に配置
してもよい。この場合には、内管６８の封鎖した下方の
一端６８ａで確実に液相になった冷媒を上記もう１つの
管からメイン膨張弁５７に供給できる。

【００８０】次に、上記四重管熱交換器５１の変形例
を、図６に示す。この変形例の四重管熱交換器９１は、
内管６８と中管６７の構造は図５の四重管熱交換器５１
と同じである。また、第１外管９６Ｂの構造も図５の第
１外管６６Ｂと実質的に同じである。一方、第２外管９
６Ａが第１外管９６Ｂの他端側の天井９６Ｂ−１の外側
を覆う天井９６Ａ−１を備える点が図５の四重管熱交換
器５１と異なる。この図６の第２外管９６Ａの構造によ
れば図５に示すような第２外管６６Ａの他端の天井６６
Ａ−１を第１外管６６Ｂの他端６６Ｂ−１に溶接する必
要がなくなるから、製造コストを節約できると同時に構
造が簡単になる。

【００８１】

【発明の効果】以上より明らかなように、請求項１の発
明の空気調和機は、凝縮器と、蒸発器と、吐出口が上記
凝縮器の一端に接続され、吸入口が上記蒸発器の一端に
接続された圧縮機と、上記蒸発器の他端に接続されたメ
イン膨張機構と、一端にポートを有すると共に、他端が
開放された内管と、上記内管の一端と他端との間の部分
を包み、一端側がポートを有すると共に、他端側の端部
にオリフィスが形成された中管と、上記内管および中管
を包み、ポートを有する外管とで構成された三重管式熱
交換器とを備え、上記中管のポートを圧縮機の吸込口に
接続し、上記内管または外管のうちの一方のポートをメ
イン膨張機構に接続し、上記内管または外管のうちの他
方のポートを凝縮器に接続した。

【００８２】この請求項１の発明によれば、凝縮器から
外管の一端のポート(または、内管の一端のポートに流
入した冷媒は、外管(または内管)内を他端に向かって流
れ、メイン流となる分が上記内管の開放他端から内管
(または外管)内に流入する。この内管(または外管)内に
流入したメイン流は、内管(または外管)の一端に向かっ
て流れ、この一端からメイン膨張機構に流れる。一方、
上記外管(または内管)から上記中管のオリフィスに流入
した冷媒は急激に膨張して冷える。この急激に膨張して
冷えた冷媒が過冷却用サブ流である。この冷えたサブ流
は、上記外管内を一端側から他端側(または他端側から
一端側)に流れるメイン流を冷やし、同時に、内管の他
端から一端(または一端から他端)に向かうメイン流を冷
やす。

【００８３】このように、この空気調和機によれば、三
重管式熱交換器が過冷却膨張機構をなす中管を内蔵して
いるから、１つの部品(三重管式熱交換器)だけで過冷却
を行うことができる。したがって、空気調和機の冷媒回
路を簡単にできる。また、過冷却膨張機構をなす中管の
内側と外側とに、冷媒のメイン流が流れる外管と内管と
を配しているから、従来に比べて、熱交換効率を向上さ
せることができる。

【００８４】また、請求項２の発明は、請求項１に記載
の空気調和機において、上記三重管式熱交換器の中管は
外周面もしくは内周面にフィンが形成されている。

【００８５】この請求項２の発明によれば、上記フィン
によって、中管内のサブ流と外管内のメイン流との熱交
換効率を向上させることができるから、過冷却の増大を
図れ、能力,効率の一層の向上を図れる。

【００８６】また、請求項３の発明は、一端にポートを
有すると共に、他端が開放された内管と、上記内管の一
端と他端との間の部分を包み、一端側がポートを有する
と共に、他端側の端部にオリフィスが形成された中管
と、上記内管および中管を包み、ポートを有する外管と
を備えた。

【００８７】上記したように、この請求項３の発明の三
重管式熱交換器によれば、過冷却用膨張機構をなす中管
を内蔵しているから、熱交換効率が良くてコンパクトな
過冷却機構を実現できる。

【００８８】また、請求項４の発明の四重管式の熱交換
器は、一端にポートを有すると共に、他端が開放された
内管と、上記内管の一端と他端との間の部分を包み、一
端側がポートを有すると共に、他端側の端部にオリフィ
スが形成された中管と、上記内管および中管を包み、一
端側にポートを有する第１外管と、上記第１外管の周囲
を取り巻き、他端側にポ−トを有し、上記第１外管のポ
−トで第１外管に連通している第２外管とを備えた。

【００８９】この請求項４の四重管式の熱交換器は、外
管を内側の第１外管と外側の第２外管とで構成したか
ら、中管内の冷媒で冷やされた第１外管内の冷媒が第２
外管内の冷媒を冷やす。このことによって、この四重管
式の熱交換器によれば、前述の三重管式の熱交換器の１
つの外管の内側をメイン流が流れる場合に比べて、中管
内のサブ流で外管内のメイン流をより効率良く冷やすこ
とができる。したがって、この四重管式の熱交換器によ
れば、レシーバレスを図れる上に、より一層効率が良く
てコンパクトな過冷却機構を実現できる。

【００９０】また、請求項５の発明の空気調和機は、凝
縮器と、蒸発器と、圧縮機と、メイン膨張機構と、上記
四重管式熱交換器とを備え、上記中管のポートを圧縮機
の中間圧の箇所に接続し、上記内管または第２外管のう
ちの一方のポートをメイン膨張機構に接続し、上記内管
または第２外管のうちの他方のポートを凝縮器に接続し
た。

【００９１】この請求項５の発明の空気調和機によれ
ば、凝縮器から蒸発器に向かって流れる冷媒のメイン流
を１つの部品（四重管式熱交換器）だけで過冷却を行な
うことができる。したがって、空気調和機の冷媒回路を
簡単にできる。

【００９２】また、過冷却膨張機構をなす中管の内側と
外側とに、冷媒のメイン流が流れる第１，第２外管と内
管とを配しているから、メイン流れは第１外管の内側と
第２外管の内側を流れて、前述の三重管式熱交換器の１
つの外管の内側を流れる場合に比べてより長い距離を流
れるから、熱交換効率を向上させることができる。

【００９３】また、上記中管のポートを圧縮機の中間圧
の箇所に接続したから、比体積が小さな冷媒の存在する
圧縮機の中間圧の箇所に中管のポ−トからの冷媒を導入
して、能力を向上させることができる。

【図面の簡単な説明】

【図１】 この発明の空気調和機の第１の実施の形態を
示す回路図である。

【図２】 上記第１の実施形態の動作を説明するモリエ
ル線図である。

【図３】 上記第１の実施形態の三重管式熱交換器の構
造を示す断面図である。

【図４】 この発明の第２の実施の形態の四重管式熱交
換器を有する空気調和機の回路図である。

【図５】 上記四重管式熱交換器の構造を示す断面図で
ある。

【図６】 上記四重管式熱交換器の変形例の構造を示す
断面図である。

【図７】 上記空気調和機の動作を説明するモリエル線
図である。

【図８】 冷媒の流速ｖと熱通過率Ｋとの関係を示す特
性図である。

【図９】 従来の空気調和機を示す回路図である。

【符号の説明】

１，５２…室外熱交換器、２，５３…室内熱交換器、
３，５０…圧縮機、３ａ，５０ａ…吐出口、３ｂ，５０
ｂ…吸込口、５，５５…四路切換弁、６，５６…ブリッ
ジ整流回路、７，５７…メイン膨張弁、８…三重管熱交
換器、１０…受液器、１１，６１…第１逆止弁、１２，
６２…第２逆止弁、１３，６３…第３逆止弁、１４，６
４…第４逆止弁、１６…外管、１６ａ…ポート、１７，
６７…中管、１７ｃ…ポート、１８，６８…内管、１８
ｃ…ポート、２１，８１…オリフィス、２２…フィン、
５１，９１…四重管式熱交換器、６６Ａ，９６Ａ…第２
外管、６６Ｂ，９６Ｂ…第１外管。

フロントページの続き (72)発明者 竹上 雅章 大阪府堺市金岡町1304番地 ダイキン工業 株式会社堺製作所金岡工場内 (72)発明者 辻井 英樹 大阪府堺市金岡町1304番地 ダイキン工業 株式会社堺製作所金岡工場内

Claims (5)

【特許請求の範囲】
1. 【請求項１】 凝縮器(１)と、蒸発器(２)と、 吐出口(３ａ)が上記凝縮器(１)の一端(１ａ)に接続さ
   れ、吸入口(３ｂ)が上記蒸発器(２)の一端(２ａ)に接続
   された圧縮機(３)と、 上記蒸発器(２)の他端(２ｂ)に接続されたメイン膨張機
   構(７)と、 一端(１８ａ)にポート(１８ｃ)を有すると共に、他端
   (１８ｂ)が開放された内管(１８)と、上記内管(１８)の
   一端(１８ａ)と他端(１８ｂ)との間の部分を包み、一端
   側(１７ａ)がポート(１７ｃ)を有すると共に、他端側の
   端部(１７ｂ)にオリフィス(２１)が形成された中管(１
   ７)と、上記内管(１８)および中管(１７)を包み、ポー
   ト(１６ａ)を有する外管(１６)とで構成された三重管式
   熱交換器(８)とを備え、 上記中管(１７)のポート(１７ａ)を圧縮機(３)の吸込口
   (３ｂ)に接続し、上記内管(１８)または外管(１６)のう
   ちの一方のポート(１６ａ,１８ｃ)をメイン膨張機構
   (７)に接続し、上記内管(１８)または外管(１６)のうち
   の他方のポート(１８ｃ,１６ａ)を凝縮器(１)に接続し
   たことを特徴とする空気調和機。
2. 【請求項２】 請求項１に記載の空気調和機において、 上記三重管式熱交換器(８)の中管(１７)は外周面もしく
   は内周面にフィン(２２)が形成されていることを特徴と
   する空気調和機。
3. 【請求項３】 一端(１８ａ)にポート(１８ｃ)を有する
   と共に、他端(１８ｂ)が開放された内管(１８)と、 上記内管(１８)の一端(１８ａ)と他端(１８ｂ)との間の
   部分を包み、一端側(１７ａ)がポート(１７ｃ)を有する
   と共に、他端側の端部(１７ｂ)にオリフィス(２１)が形
   成された中管(１７)と、 上記内管(１８)および中管(１７)を包み、ポート(１６
   ａ)を有する外管(１６)とを備えたことを特徴とする三
   重管式熱交換器。
4. 【請求項４】 一端にポート（６８ｃ）を有すると共
   に、他端が開放された内管（６８）と、 上記内管（６８）の一端と他端との間の部分を包み、一
   端側がポート（６７ｃ）を有すると共に、他端側の端部
   にオリフィス（８１）が形成された中管（６７）と、 上記内管（６８）および中管（６７）を包み、一端側に
   ポート（６９）を有する第１外管（６６Ｂ）と、 上記第１外管（６６Ｂ）の周囲を取り巻き、他端側にポ
   −ト（６６Ａａ）を有し、上記第１外管（６６Ｂ）のポ
   −ト（６９）で第１外管（６６Ｂ）に連通している第２
   外管（６６Ａ）とを備えたことを特徴とする四重管式熱
   交換器。
5. 【請求項５】 凝縮器(５２)と、蒸発器(５３)と、 吐出口(５０ａ)が上記凝縮器(５２)の一端(５２ａ)に接
   続され、吸入口(５０ｂ)が上記蒸発器(５３)の一端(５
   ３ａ)に接続された圧縮機(５０)と、 上記蒸発器(５３)の他端(５３ｂ)に接続されたメイン膨
   張機構(５３)と、 一端にポート（６８ｃ）を有すると共に、他端が開放さ
   れた内管（６８）と、上記内管（６８）の一端と他端と
   の間の部分を包み、一端側がポート（６７ｃ）を有する
   と共に、他端側の端部にオリフィス（８１）が形成され
   た中管（６７）と、上記内管（６８）および中管（６
   ７）を包み、一端側にポート（６９）を有する第１外管
   （６６Ｂ）と、上記第１外管（６６Ｂ）の周囲を取り巻
   き、他端側にポ−ト（６６Ａａ）を有し、上記第１外管
   （６６Ｂ）のポ−ト（６９）で第１外管（６６Ｂ）に連
   通している第２外管（６６Ａ）とで構成された四重管式
   熱交換器（５１）とを備え、 上記中管(６７)のポート(６７ｃ)を圧縮機(５０)の中間
   圧の箇所（５０ｃ）に接続し、上記内管(６８)または第
   ２外管(６６Ａ)のうちの一方のポート(６８ｃ,６６Ａ
   ａ)をメイン膨張機構(５７)に接続し、上記内管(６８)
   または第２外管(６６Ａ)のうちの他方のポート(６８ｃ,
   ６６Ａａ)を凝縮器(５２)に接続したことを特徴とする
   空気調和機。