JPH10279339A - 高流動性又は自己高密度充填性コンクリート用分散剤 - Google Patents
高流動性又は自己高密度充填性コンクリート用分散剤Info
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- JPH10279339A JPH10279339A JP9294288A JP29428897A JPH10279339A JP H10279339 A JPH10279339 A JP H10279339A JP 9294288 A JP9294288 A JP 9294288A JP 29428897 A JP29428897 A JP 29428897A JP H10279339 A JPH10279339 A JP H10279339A
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- C04B2111/00034—Physico-chemical characteristics of the mixtures
- C04B2111/00103—Self-compacting mixtures
Abstract
(57)【要約】
【課題】 高流動性を有する自己高密度充填性コンクリ
ート用セメント分散剤の提供。 【解決手段】 前記分散剤は、（ａ）Ｎ−ビニルラクタ
ム又はＮ−ビニルアミドと、（ｂ）分子当り６〜３００
モルのオキシエチレン基を含むマレイン酸ポリエチレン
グリコールエステルと、（ｃ）不飽和ジカルボン酸から
選ばれた１員以上と、（ｄ）メタリルスルホン酸塩との
共重合により調製された水溶性Ｎ−ビニル共重合体を含
むもので、この共重合体の水溶液が、新しく調製された
コンクリートに添加使用されると、水対セメント比が著
しく低い場合でも、高流動性を有し、流動性の経時的低
下が小さく、長期にわたり分離のないコンクリートが得
られる。
ート用セメント分散剤の提供。 【解決手段】 前記分散剤は、（ａ）Ｎ−ビニルラクタ
ム又はＮ−ビニルアミドと、（ｂ）分子当り６〜３００
モルのオキシエチレン基を含むマレイン酸ポリエチレン
グリコールエステルと、（ｃ）不飽和ジカルボン酸から
選ばれた１員以上と、（ｄ）メタリルスルホン酸塩との
共重合により調製された水溶性Ｎ−ビニル共重合体を含
むもので、この共重合体の水溶液が、新しく調製された
コンクリートに添加使用されると、水対セメント比が著
しく低い場合でも、高流動性を有し、流動性の経時的低
下が小さく、長期にわたり分離のないコンクリートが得
られる。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は高流動性又は自己高
密度充填性コンクリート用分散剤に係るものである。
密度充填性コンクリート用分散剤に係るものである。
【０００２】
【従来の技術】土木建設工事、例えば、大型橋梁の定着
基礎（アンカレージ）、大重量補強構造物のような建築
物構造における基礎板又は側壁並びに、ボックスカルバ
ート（ｂｏｘ ｃｕｌｖｅｒｔｓ）、コンクリート充填
パイプ構造物又は他の複雑な構造物などに使用される、
簡便混合工場からの又は、基点工場において混合された
コンクリートは、その所望の強度及び耐久度に到達する
ために十分に高密度充填されることが要求される。現在
の、及び従来の高密度充填方法は、新たに注入されたコ
ンクリートを振動する方法である。現地成形コンクリー
トに対する新製造方法は、製造コスト及び工事現場にお
ける健康性及び安全性を著しく改善することを必要とし
ている。それに加えて、自己高密度充填性コンクリート
は、生産性を高め、建設時間を短縮し、労働環境を改善
するものである。
基礎（アンカレージ）、大重量補強構造物のような建築
物構造における基礎板又は側壁並びに、ボックスカルバ
ート（ｂｏｘ ｃｕｌｖｅｒｔｓ）、コンクリート充填
パイプ構造物又は他の複雑な構造物などに使用される、
簡便混合工場からの又は、基点工場において混合された
コンクリートは、その所望の強度及び耐久度に到達する
ために十分に高密度充填されることが要求される。現在
の、及び従来の高密度充填方法は、新たに注入されたコ
ンクリートを振動する方法である。現地成形コンクリー
トに対する新製造方法は、製造コスト及び工事現場にお
ける健康性及び安全性を著しく改善することを必要とし
ている。それに加えて、自己高密度充填性コンクリート
は、生産性を高め、建設時間を短縮し、労働環境を改善
するものである。
【０００３】増大した流動性（「スラムプ」及び「スラ
ムプ−フロー」として知られている）は、コンクリート
中に多量の水を添加することによって得ることができる
が、しかし、それにより得られたセメント−基本構造物
は、不十分な充填密度を示し、かつそれは低い最終圧縮
強度を有するであろうことはよく知られている。
ムプ−フロー」として知られている）は、コンクリート
中に多量の水を添加することによって得ることができる
が、しかし、それにより得られたセメント−基本構造物
は、不十分な充填密度を示し、かつそれは低い最終圧縮
強度を有するであろうことはよく知られている。
【０００４】過剰量の水の使用を回避するために、スル
ホン化メラミン−又はナフタレン−ホルムアルデヒド重
縮合物又はスルホン酸リグニン−基本混合添加剤のよう
な、通常超可塑化剤又は高度減水添加剤（ＨＲＷＲ類）
と呼ばれているものを添加することにより、流動性コン
クリートを製造することができる。これらのよく知られ
ている材料のすべては、処理されたセメント組成物が、
初期硬化時間における顕著なおくれ及び初期強度のかな
りの発現おくれを生ずることなしに、その養生期間
（「スラムプ寿命」として知られる）中、高い流動性を
保持させ得ないものである。
ホン化メラミン−又はナフタレン−ホルムアルデヒド重
縮合物又はスルホン酸リグニン−基本混合添加剤のよう
な、通常超可塑化剤又は高度減水添加剤（ＨＲＷＲ類）
と呼ばれているものを添加することにより、流動性コン
クリートを製造することができる。これらのよく知られ
ている材料のすべては、処理されたセメント組成物が、
初期硬化時間における顕著なおくれ及び初期強度のかな
りの発現おくれを生ずることなしに、その養生期間
（「スラムプ寿命」として知られる）中、高い流動性を
保持させ得ないものである。
【０００５】ごく最近、高い減水性と、長いスラムプ寿
命をコンクリートに与えるために、通常、ポリカルボン
酸塩と称されるもの、例えば、アクリル酸とアクリル酸
エステルとの共重合体を基本にする種々の添加剤の使用
が提案されているが、しかし、これらの大多数は、流
出、分離なしにコンクリートを自己高密度充填させるも
のではなく、或は硬化時間及び強度の発現を適度に長く
遅延させるものである。上記以外の欠点として、大量の
セメント（例えば５００〜７００kg／ｍ3 ）と、２０％
以下のシリカヒュームとフライアッシュを含む高流動性
／高強度コンクリートの流量が一定せず、非常に低いと
いうことがあり、前記流量は、従来のＨＲＷＲ類の使用
により改善できないのである。
命をコンクリートに与えるために、通常、ポリカルボン
酸塩と称されるもの、例えば、アクリル酸とアクリル酸
エステルとの共重合体を基本にする種々の添加剤の使用
が提案されているが、しかし、これらの大多数は、流
出、分離なしにコンクリートを自己高密度充填させるも
のではなく、或は硬化時間及び強度の発現を適度に長く
遅延させるものである。上記以外の欠点として、大量の
セメント（例えば５００〜７００kg／ｍ3 ）と、２０％
以下のシリカヒュームとフライアッシュを含む高流動性
／高強度コンクリートの流量が一定せず、非常に低いと
いうことがあり、前記流量は、従来のＨＲＷＲ類の使用
により改善できないのである。
【０００６】新規Ｎ−ビニル共重合体を含む超高流動性
又は自己高密度充填性コンクリートの導入により、上記
の諸問題を解決することができ、特に振動の必要性を著
しく減少させることができる。
又は自己高密度充填性コンクリートの導入により、上記
の諸問題を解決することができ、特に振動の必要性を著
しく減少させることができる。
【０００７】
【発明が解決しようとする課題】本発明は、ポリ（オキ
シエチレン）鎖を有する水溶性Ｎ−ビニル共重合体に関
する広い研究に基づくものであり、前記ポリ（オキシエ
チレン）鎖は、エステル結合を介して前記ポリマーの主
鎖に結合しているものである。特に、前記ポリマー中の
前記Ｎ−ビニルモノマーの、前記ポリオキシエチレン担
持モノマーに対するモル比、及び前記出発モノマーのポ
リオキシエチレン鎖の長さとこの共重合体の分散減水剤
としての性能との関係が検討された。
シエチレン）鎖を有する水溶性Ｎ−ビニル共重合体に関
する広い研究に基づくものであり、前記ポリ（オキシエ
チレン）鎖は、エステル結合を介して前記ポリマーの主
鎖に結合しているものである。特に、前記ポリマー中の
前記Ｎ−ビニルモノマーの、前記ポリオキシエチレン担
持モノマーに対するモル比、及び前記出発モノマーのポ
リオキシエチレン鎖の長さとこの共重合体の分散減水剤
としての性能との関係が検討された。
【０００８】本発明により解決し得た問題点は、先行技
術のセメント分散剤、例えば前述の従来のＨＲＷＲ類
（高度減水剤類）は、高流動性、高強力コンクリートを
製造するための添加剤として使用されたとき、高い流動
性及び流速を一定に保持することができないという点、
及びスラムプ損失があまりにも大きいという点である。
術のセメント分散剤、例えば前述の従来のＨＲＷＲ類
（高度減水剤類）は、高流動性、高強力コンクリートを
製造するための添加剤として使用されたとき、高い流動
性及び流速を一定に保持することができないという点、
及びスラムプ損失があまりにも大きいという点である。
【０００９】本発明のセメント分散剤は、（ａ）Ｎ−ビ
ニルラクタム又はアミドと、（ｂ）分子当り６〜３００
モルのオキシエチレン基を含むマレイン酸ポリエチレン
グリコールエステルと、（ｃ）不飽和ジカルボン酸塩か
ら選ばれた少なくとも１種と、および必要により（ｄ）
メタリルスルホン酸塩とを、好ましくは水性媒体中にお
いて、共重合することにより調製される水溶性Ｎ−ビニ
ル共重合体を含むものである。本発明の共重合体の水溶
液が、添加剤として、極度に低い水対セメント比の、新
たに調製されたコンクリートに添加されたときでも、高
い流動性、時間経過による流動性低下が低いこと、及び
経時的分離がないことなどが達成される。
ニルラクタム又はアミドと、（ｂ）分子当り６〜３００
モルのオキシエチレン基を含むマレイン酸ポリエチレン
グリコールエステルと、（ｃ）不飽和ジカルボン酸塩か
ら選ばれた少なくとも１種と、および必要により（ｄ）
メタリルスルホン酸塩とを、好ましくは水性媒体中にお
いて、共重合することにより調製される水溶性Ｎ−ビニ
ル共重合体を含むものである。本発明の共重合体の水溶
液が、添加剤として、極度に低い水対セメント比の、新
たに調製されたコンクリートに添加されたときでも、高
い流動性、時間経過による流動性低下が低いこと、及び
経時的分離がないことなどが達成される。
【００１０】
【発明の実施の形態】本発明は、水溶性Ｎ−ビニル共重
合体を含むセメント分散剤に関するものであり、前記共
重合体は好ましくは下記式（１）で示されるＮ−ビニル
アミド又はラクタムと、下記式（２）で示される第２の
モノマーと、下記式（３）に示される第３のモノマー
と、及び必要により下記式（４）で示される少量の第４
のモノマーとを、これらの成分モノマー単体のモル比
（１）：（２）：（３）：（４）が、１：（０．１〜
０．９５）：（０．０５〜０．９０）：（０〜０．１
０）になるように水溶液ラジカル共重合することにより
調製される。前記モノマー（１）〜（４）はそれぞれ下
記式により表される。
合体を含むセメント分散剤に関するものであり、前記共
重合体は好ましくは下記式（１）で示されるＮ−ビニル
アミド又はラクタムと、下記式（２）で示される第２の
モノマーと、下記式（３）に示される第３のモノマー
と、及び必要により下記式（４）で示される少量の第４
のモノマーとを、これらの成分モノマー単体のモル比
（１）：（２）：（３）：（４）が、１：（０．１〜
０．９５）：（０．０５〜０．９０）：（０〜０．１
０）になるように水溶液ラジカル共重合することにより
調製される。前記モノマー（１）〜（４）はそれぞれ下
記式により表される。
【００１１】
【化３】 但し上記式（１）中、Ｒ１及びＲ２は、互いに同一でも
よく或は異なっていてもよく、それぞれ、水素Ｃ1 〜Ｃ
12アルキル基であり、或は、Ｒ１及びＲ２がともにジ、
トリ、テトラ、又はペンタメチレン基を形成して、式
（１）中のアミド基とともに５，６，７又は８員ラクタ
ム環を形成していてもよいものである。
よく或は異なっていてもよく、それぞれ、水素Ｃ1 〜Ｃ
12アルキル基であり、或は、Ｒ１及びＲ２がともにジ、
トリ、テトラ、又はペンタメチレン基を形成して、式
（１）中のアミド基とともに５，６，７又は８員ラクタ
ム環を形成していてもよいものである。
【００１２】
【化４】 但し、上記式（２）中、ｍ及びｎは、互いに同であって
もよく、或は異なっていてもよく、それぞれ３〜１５０
の範囲内の整数を表す。
もよく、或は異なっていてもよく、それぞれ３〜１５０
の範囲内の整数を表す。
【００１３】
【化５】 但し、上記式（３）中、Ｍは水素又はアルカリ金属又は
アルカリ土類金属、アンモニウム、或は一級、二級、又
は三級アミンから、好ましくはエタノールアミンから誘
導されたアンモニウム基を表す。
アルカリ土類金属、アンモニウム、或は一級、二級、又
は三級アミンから、好ましくはエタノールアミンから誘
導されたアンモニウム基を表す。
【００１４】
【化６】 但し、上記式（４）中、Ｍは水素、アルカリ金属、アル
カリ土類金属、アンモニウム、或は一級、二級、又は三
級アミンから、好ましくはエタノールアミンから誘導さ
れたアンモニウム基を表す。
カリ土類金属、アンモニウム、或は一級、二級、又は三
級アミンから、好ましくはエタノールアミンから誘導さ
れたアンモニウム基を表す。
【００１５】モノマー（２）は無水マレイン酸と１種又
は２種以上のモノメトキシ−ポリエチレングリコールの
合計２モルとの酸触媒反応により調製される。モノマー
（２）の特徴は、ポリアルキレングリコール鎖を形成す
るオキシエチレン基（ＣＨ2ＣＨ2 Ｏ）の数にある。式
（２）のモノマーの好ましい態様は、後記表１に示され
たモノマーＭ−１〜Ｍ７である。モノマー（３）に関
し、そのカルボン酸基の少なくとも一つが、ビニル系に
対して共役関係にあることが重要である。
は２種以上のモノメトキシ−ポリエチレングリコールの
合計２モルとの酸触媒反応により調製される。モノマー
（２）の特徴は、ポリアルキレングリコール鎖を形成す
るオキシエチレン基（ＣＨ2ＣＨ2 Ｏ）の数にある。式
（２）のモノマーの好ましい態様は、後記表１に示され
たモノマーＭ−１〜Ｍ７である。モノマー（３）に関
し、そのカルボン酸基の少なくとも一つが、ビニル系に
対して共役関係にあることが重要である。
【００１６】本発明の共重合体は、Ｎ−ビニルラクタム
又はＮ−ビニルアミド、好ましくはＮ−ビニルピロリジ
ノンと、マレイン酸のメトキシ−ポリエチレングリコー
ルエステルと、オレフィン性ジカルボン酸、好ましくは
マレイン酸、フマル酸、又はイタコン酸とを、水溶液中
において過酸化物触媒の存在下に共重合することにより
調製することができる。
又はＮ−ビニルアミド、好ましくはＮ−ビニルピロリジ
ノンと、マレイン酸のメトキシ−ポリエチレングリコー
ルエステルと、オレフィン性ジカルボン酸、好ましくは
マレイン酸、フマル酸、又はイタコン酸とを、水溶液中
において過酸化物触媒の存在下に共重合することにより
調製することができる。
【００１７】本発明の共重合体におけるＮ−ビニルピロ
リジノンのポリエチレングリコールエステルに対するモ
ル比は通常５０：（５〜４７．５）；好ましくは５０：
（１０〜３０）であり、Ｎ−ビニルピロリジノンのジカ
ルボン酸モノマーに対するモル比は、５０：（２．５〜
４５）、好ましくは５０：（１０〜４０）である。共重
合体の各々は、少量のメタリルスルホン酸ナトリウム
を、全モノマー（１）〜（３）の合計量に対して０．０
５〜５モル％の範囲内において含んでいてもよい。
リジノンのポリエチレングリコールエステルに対するモ
ル比は通常５０：（５〜４７．５）；好ましくは５０：
（１０〜３０）であり、Ｎ−ビニルピロリジノンのジカ
ルボン酸モノマーに対するモル比は、５０：（２．５〜
４５）、好ましくは５０：（１０〜４０）である。共重
合体の各々は、少量のメタリルスルホン酸ナトリウム
を、全モノマー（１）〜（３）の合計量に対して０．０
５〜５モル％の範囲内において含んでいてもよい。
【００１８】前述のように、本発明の共重合体はセメン
ト含有組成物用添加混合物中に分散剤として有用なもの
である。これらの共重合体は、例えばクレー、磁器用
土、チョーク、タルク、カーボンブラック、石粉、顔
料、シリケート、及び水硬性結合剤の水性懸濁液の分散
剤としても有用である。また、本発明の共重合体は例え
ば、ホルトランドセメント、アルミナアースセメント、
高炉セメント、プゾランセメント又はマグネシアセメン
トのような無機バインダーと、及び砂、砂利、石粉、フ
ライアッシュ、シリカヒューム、ベルミクライト（ひる
石）、発泡ガラス、発泡クレー、シャモット、軽量添加
剤、無機繊維及び合成繊維のような添加剤とを含む建設
及び土木工事用含水材料のための流動化剤又は超流動化
剤として有用である。
ト含有組成物用添加混合物中に分散剤として有用なもの
である。これらの共重合体は、例えばクレー、磁器用
土、チョーク、タルク、カーボンブラック、石粉、顔
料、シリケート、及び水硬性結合剤の水性懸濁液の分散
剤としても有用である。また、本発明の共重合体は例え
ば、ホルトランドセメント、アルミナアースセメント、
高炉セメント、プゾランセメント又はマグネシアセメン
トのような無機バインダーと、及び砂、砂利、石粉、フ
ライアッシュ、シリカヒューム、ベルミクライト（ひる
石）、発泡ガラス、発泡クレー、シャモット、軽量添加
剤、無機繊維及び合成繊維のような添加剤とを含む建設
及び土木工事用含水材料のための流動化剤又は超流動化
剤として有用である。
【００１９】必要により、この添加剤は、テンサイド、
空気連行剤、発泡防止剤、硬化促進剤、硬化遅延剤、及
びコンクリート減水剤又は高度減水剤などの群から選ば
れた成分を含むことができる。このような関係におい
て、本発明の共重合体は、低濃度において有効に使用し
得るものであり、それによって、硬化における遅延効果
を防止し得るような、セメント基本組成物の流動性に関
する高くかつ驚ろくべき、長期に継続する効果を示すこ
とができる。
空気連行剤、発泡防止剤、硬化促進剤、硬化遅延剤、及
びコンクリート減水剤又は高度減水剤などの群から選ば
れた成分を含むことができる。このような関係におい
て、本発明の共重合体は、低濃度において有効に使用し
得るものであり、それによって、硬化における遅延効果
を防止し得るような、セメント基本組成物の流動性に関
する高くかつ驚ろくべき、長期に継続する効果を示すこ
とができる。
【００２０】本発明のセメント分散剤を含むコンクリー
ト組成物は、高い流動性と、分離に対する高い抵抗性を
示し、さらに時間経過に伴うスラムプ保持性が、水対セ
メント比が低い場合でも、著しく延長される。特に、流
動性コンクリートに対しては、セメント含有量が１５０
〜４５０kg／ｍ3 の範囲内にあって、著しく低い水対セ
メント比を有するセメント含有組成物に高い流動性が付
与され、また、自己高密度充填性高強度コンクリートに
対しては、セメント含有量が４５０〜８００kg／ｍ3 の
範囲内において、水対セメント重量比が１８％より大き
く、３５％より低く、より好ましくは１８％より大き
く、２５％より低いときに、高流動性が付与される。
ト組成物は、高い流動性と、分離に対する高い抵抗性を
示し、さらに時間経過に伴うスラムプ保持性が、水対セ
メント比が低い場合でも、著しく延長される。特に、流
動性コンクリートに対しては、セメント含有量が１５０
〜４５０kg／ｍ3 の範囲内にあって、著しく低い水対セ
メント比を有するセメント含有組成物に高い流動性が付
与され、また、自己高密度充填性高強度コンクリートに
対しては、セメント含有量が４５０〜８００kg／ｍ3 の
範囲内において、水対セメント重量比が１８％より大き
く、３５％より低く、より好ましくは１８％より大き
く、２５％より低いときに、高流動性が付与される。
【００２１】所望の効果を得るために必要な本発明の共
重合体の添加量は、コンクリート組成物中に含まれる水
硬性セメント材料の１００重量部に対して、固形成分に
換算して、０．０５〜５重量部、好ましくは０．１〜３
重量部である。
重合体の添加量は、コンクリート組成物中に含まれる水
硬性セメント材料の１００重量部に対して、固形成分に
換算して、０．０５〜５重量部、好ましくは０．１〜３
重量部である。
【００２２】本発明の好ましい実施態様において、本発
明のＮ−ビニル共重合体は水溶液の状態で用いられる。
この態様において、前記水溶液は本発明の共重合体を、
０．０１〜６０重量％、好ましくは１〜５０重量％の範
囲内の量で含むものである。
明のＮ−ビニル共重合体は水溶液の状態で用いられる。
この態様において、前記水溶液は本発明の共重合体を、
０．０１〜６０重量％、好ましくは１〜５０重量％の範
囲内の量で含むものである。
【００２３】本発明の共重合体は他の添加剤なしに、又
はそれとともに、その他の従来既知のいかなる方法によ
り添加されてもよい。例えば本発明の共重合体はコンク
リート製造用混合水に添加されてもよく；或は既に混合
されたコンクリートバッチに添加されてもよい。
はそれとともに、その他の従来既知のいかなる方法によ
り添加されてもよい。例えば本発明の共重合体はコンク
リート製造用混合水に添加されてもよく；或は既に混合
されたコンクリートバッチに添加されてもよい。
【００２４】
【実施例】下記実施例は、本発明をより詳細に説明し、
本発明の共重合体の用途及び性能をより明確に記述する
ものである。しかしながら、これらの実施例は説明のみ
を目的とするものであって、前記請求の範囲に記載され
た本発明の範囲を制限するものではない。
本発明の共重合体の用途及び性能をより明確に記述する
ものである。しかしながら、これらの実施例は説明のみ
を目的とするものであって、前記請求の範囲に記載され
た本発明の範囲を制限するものではない。
【００２５】下記にマレイン酸ポリグリコールエステル
モノマーＭ−１〜Ｍ−７（表１）及びそれに基づく本発
明の共重合体、Ｐ−１〜Ｐ−１４（表２）について説明
する。比較のために市販されており、入手可能なポリマ
ーＣ−１〜Ｃ−３を、低水対セメント比を有する流動性
コンクリート（テスト実施例１）、及び高強度、自己高
密度充填性コンクリートの比較試験に用いた。
モノマーＭ−１〜Ｍ−７（表１）及びそれに基づく本発
明の共重合体、Ｐ−１〜Ｐ−１４（表２）について説明
する。比較のために市販されており、入手可能なポリマ
ーＣ−１〜Ｃ−３を、低水対セメント比を有する流動性
コンクリート（テスト実施例１）、及び高強度、自己高
密度充填性コンクリートの比較試験に用いた。
【００２６】共重合体Ｐ−１〜Ｐ−１４ 一般製造方法 １種以上のマレイン酸ポリエチレングリコールエステル
モノマーと、マレイン酸又はイタコン酸のような不飽和
ジカルボン酸と、メタリルスルホン酸ナトリウムと、３
５％過酸化水素水溶液のような過酸化物反応開始剤とを
含む水溶液を調製した。次に、この溶液に、Ｎ−ビニル
ピロリジノンを滴下し、次に、レドックスラジカル反応
開始剤を含む第２溶液を急速添加した。わずかに上昇し
た温度２０〜６０℃において、かつ４．５〜７．０のｐ
Ｈ域において重合が行われた。攪拌を、過酸化物が検出
されなくなるまで続けた。重合体が３０〜４０％水溶液
として得られた。その数平均分子量を、ＲＩ検出器（屈
折率）又は光走査検出計を用いるゲル透過クロマトグラ
フ法により測定した。
モノマーと、マレイン酸又はイタコン酸のような不飽和
ジカルボン酸と、メタリルスルホン酸ナトリウムと、３
５％過酸化水素水溶液のような過酸化物反応開始剤とを
含む水溶液を調製した。次に、この溶液に、Ｎ−ビニル
ピロリジノンを滴下し、次に、レドックスラジカル反応
開始剤を含む第２溶液を急速添加した。わずかに上昇し
た温度２０〜６０℃において、かつ４．５〜７．０のｐ
Ｈ域において重合が行われた。攪拌を、過酸化物が検出
されなくなるまで続けた。重合体が３０〜４０％水溶液
として得られた。その数平均分子量を、ＲＩ検出器（屈
折率）又は光走査検出計を用いるゲル透過クロマトグラ
フ法により測定した。
【００２７】
【表１】
【００２８】モノマーＭ−１〜Ｍ−７の一般的製造方法
（表１参照） 無水マレイン酸、ポリエチレングリコール、及び硫酸又
はρ−トルエンスルホン酸などのような酸触媒を含む混
合物を１４０℃に加熱した。この透明な反応混合物を、
１４０〜１４５℃の温度に、エステル化度が少なくとも
８０％に到達するまで保持した。エステル化の進行は前
記混合物の少量のサンプルに、ＮａＯＨ又はＫＯＨ標準
溶液を用いて、アルカリ滴定することによりコントロー
ルすることができる。反応生成水を蒸留により連続的に
除去した。得られたマレイン酸ポリエチレングリコール
を、ＵＶ吸収検出器を用いるＨＰＬＣにより分析した。
（表１参照） 無水マレイン酸、ポリエチレングリコール、及び硫酸又
はρ−トルエンスルホン酸などのような酸触媒を含む混
合物を１４０℃に加熱した。この透明な反応混合物を、
１４０〜１４５℃の温度に、エステル化度が少なくとも
８０％に到達するまで保持した。エステル化の進行は前
記混合物の少量のサンプルに、ＮａＯＨ又はＫＯＨ標準
溶液を用いて、アルカリ滴定することによりコントロー
ルすることができる。反応生成水を蒸留により連続的に
除去した。得られたマレイン酸ポリエチレングリコール
を、ＵＶ吸収検出器を用いるＨＰＬＣにより分析した。
【００２９】
【表２】
【００３０】比較ポリマーＣ−１〜Ｃ−３ 下記ポリマーを、コンクリート用分散添加剤としてテス
トした。ポリマーＣ−１ 市販され入手可能な分散剤、ＳＯＫＡＬＡＮ ＣＰ１０
（ＢＡＳＦ，Ｂａｄｉｓｃｈｅ Ａｎｉｌｉｎ ｏｆ
Ｓｏｄａｆａｂｒｉｃ Ｌｕｄｗｉｇｓｈａｆｅｎ）、
平均分子量４０００の、変性Ｎａ−ポリマクリレートの
４５％水溶液。ポリマーＣ−２ 市販され入手可能な水硬性セメント材用分散剤、ＭＥＬ
ＭＥＮＴ−Ｆ１０（Ｓｕｄｄｅｎｔｓｃｈｅ Ｋａｌｋ
ｓｔｉｃｋｓｔｏｆｆｗｅｒｋｅ，Ｔｒｏｓｔｂｅｒ
ｇ）は、分子量１０，０００〜１５，０００のスルホン
化メラミン−ホルムアルデヒド重縮合物のナトリウム塩
である。ポリマーＣ−３ 市販され、入手可能な水硬性セメント材料用分散剤、Ｍ
ＩＧＨＴＹ−１５０（花王，東京）は、平均分子量６，
０００のスルホン化ナフタレン−ホルムアルデヒド重縮
合物のナトリウム塩である。
トした。ポリマーＣ−１ 市販され入手可能な分散剤、ＳＯＫＡＬＡＮ ＣＰ１０
（ＢＡＳＦ，Ｂａｄｉｓｃｈｅ Ａｎｉｌｉｎ ｏｆ
Ｓｏｄａｆａｂｒｉｃ Ｌｕｄｗｉｇｓｈａｆｅｎ）、
平均分子量４０００の、変性Ｎａ−ポリマクリレートの
４５％水溶液。ポリマーＣ−２ 市販され入手可能な水硬性セメント材用分散剤、ＭＥＬ
ＭＥＮＴ−Ｆ１０（Ｓｕｄｄｅｎｔｓｃｈｅ Ｋａｌｋ
ｓｔｉｃｋｓｔｏｆｆｗｅｒｋｅ，Ｔｒｏｓｔｂｅｒ
ｇ）は、分子量１０，０００〜１５，０００のスルホン
化メラミン−ホルムアルデヒド重縮合物のナトリウム塩
である。ポリマーＣ−３ 市販され、入手可能な水硬性セメント材料用分散剤、Ｍ
ＩＧＨＴＹ−１５０（花王，東京）は、平均分子量６，
０００のスルホン化ナフタレン−ホルムアルデヒド重縮
合物のナトリウム塩である。
【００３１】テスト実施例 本発明のポリマーの改良された流動化効果を示すために
下記実施例を実施した。表２に従って調製された本発明
の共重合体Ｐ−１〜Ｐ−１４を、下記コンクリートの流
動化剤として（テスト実施例１）、また低水対セメント
比及び高バインダー（セメント＋シリカヒューム）含有
率を有する高強度コンクリートの流動性及びスラムプ寿
命を改善するための混合添加剤として、テストした。上
述の比較ポリマーについてもテストし、上記テスト結果
と対比した。
下記実施例を実施した。表２に従って調製された本発明
の共重合体Ｐ−１〜Ｐ−１４を、下記コンクリートの流
動化剤として（テスト実施例１）、また低水対セメント
比及び高バインダー（セメント＋シリカヒューム）含有
率を有する高強度コンクリートの流動性及びスラムプ寿
命を改善するための混合添加剤として、テストした。上
述の比較ポリマーについてもテストし、上記テスト結果
と対比した。
【００３２】テスト実施例１ （流動性コンクリート）流動性コンクリートに対する本
発明の共重合体及び比較ポリマーの使用。新たに調製さ
れたコンクリートの粘稠度、すなわち流動度又は粘度
は、加工性における最も重要な特性である。コンクリー
トの粘稠度を測定するために、工業界では、ＤＩＮ １
０４８，Ｐａｒｔ１によるフローテーブルスプレッド
（ｆｌｏｗ ｔａｂｌｅ ｓｐｒｅａｄ）が用いられ
る。時にはＡＳＴＭ Ｃ１４３によるスラムプテストが
付加的に用いられる。この実験の目的のために、こて
（アイロン）形状のコンクリートを、２部分テーブル
（７０×７０cm）上に載置することによって、フローテ
ーブルスプレッドを測定した。このこて状コンクリート
を除去することによって、先端を切り取られた円錐形を
有するコンクリート本体が作製された。次に、このテー
ブルを片側において４cmだけ持ち上げ落下させた。この
操作を１５回行い、コンクリートを拡張させた。形成さ
れたケークの平均直径は、フローテーブルスプレッドに
対応する。
発明の共重合体及び比較ポリマーの使用。新たに調製さ
れたコンクリートの粘稠度、すなわち流動度又は粘度
は、加工性における最も重要な特性である。コンクリー
トの粘稠度を測定するために、工業界では、ＤＩＮ １
０４８，Ｐａｒｔ１によるフローテーブルスプレッド
（ｆｌｏｗ ｔａｂｌｅ ｓｐｒｅａｄ）が用いられ
る。時にはＡＳＴＭ Ｃ１４３によるスラムプテストが
付加的に用いられる。この実験の目的のために、こて
（アイロン）形状のコンクリートを、２部分テーブル
（７０×７０cm）上に載置することによって、フローテ
ーブルスプレッドを測定した。このこて状コンクリート
を除去することによって、先端を切り取られた円錐形を
有するコンクリート本体が作製された。次に、このテー
ブルを片側において４cmだけ持ち上げ落下させた。この
操作を１５回行い、コンクリートを拡張させた。形成さ
れたケークの平均直径は、フローテーブルスプレッドに
対応する。
【００３３】スラムプテストにおいて、３層のコンクリ
ートを先端を切り取られた円錐の形状、および特定寸法
を有する成形型中に入れ、こてバーにより２５回押して
圧縮した。コンクリートをその先端において均一にはぎ
取り、次にこの成形型を垂直に除去した。コンクリート
本体はそれ自身で沈下するであろう。成形型のトップと
テストサンプルの上端表面の移動した原中心との間の垂
直距離を測定することにより、スラムプを測定した。
ートを先端を切り取られた円錐の形状、および特定寸法
を有する成形型中に入れ、こてバーにより２５回押して
圧縮した。コンクリートをその先端において均一にはぎ
取り、次にこの成形型を垂直に除去した。コンクリート
本体はそれ自身で沈下するであろう。成形型のトップと
テストサンプルの上端表面の移動した原中心との間の垂
直距離を測定することにより、スラムプを測定した。
【００３４】得られたテスト結果を対比し、かつ、この
結果を前記粘稠度と関係づけるために、新たに調製され
たコンクリート（ＤＩＮ １８５５５，Ｐａｒｔ２参
照）を下記粘稠度範囲に分類してもよい。
結果を前記粘稠度と関係づけるために、新たに調製され
たコンクリート（ＤＩＮ １８５５５，Ｐａｒｔ２参
照）を下記粘稠度範囲に分類してもよい。
【００３５】〔表３〕 新たに調製されたコンクリートの粘稠度範囲 記号の意味 フローテーブルスプレッド（cm） スラムプ（cm） Ｋ１＝硬質 ＜３０ ＜１ Ｋ２＝半可塑性 ３０〜４０ １〜９ Ｋ３＝可塑性 ４１〜５０ １０〜１５ Ｋ４＝流体 ＞５０ ＞１５
【００３６】流動化剤を、特殊構築法の適用が必要なと
きに用いられる流動性コンクリートは、高挿入速度（例
えば、５０〜１５０ｍ3 ／時）が要求されるとき、又は
構築部分の形状及び補強が、コンクリートの振動による
圧縮を許さないときに用いられる。
きに用いられる流動性コンクリートは、高挿入速度（例
えば、５０〜１５０ｍ3 ／時）が要求されるとき、又は
構築部分の形状及び補強が、コンクリートの振動による
圧縮を許さないときに用いられる。
【００３７】粘稠度Ｋ２又はＫ３を有するコンクリート
を、粘稠度Ｋ１のコンクリートから、これに流動化剤
（又は超可塑化剤とも称される）を添加することにより
調製してもよい。但し、このとき、加工性を同等に保持
し、機械的強度を増大させ得ることが必要である。新た
に調製されたコンクリートに対しては、流動化効果は前
記超可塑化剤（流動化剤）の添加量に依存する。流動化
剤は、通常、セメント重量に対して０．２〜１．５固形
分量（溶解された状態のとき）の添加量で用いられる。
前記効果は、その程度が高くなる程、流動化剤の基材を
形成するポリマーの化学構造及び分子量に依存する。
を、粘稠度Ｋ１のコンクリートから、これに流動化剤
（又は超可塑化剤とも称される）を添加することにより
調製してもよい。但し、このとき、加工性を同等に保持
し、機械的強度を増大させ得ることが必要である。新た
に調製されたコンクリートに対しては、流動化効果は前
記超可塑化剤（流動化剤）の添加量に依存する。流動化
剤は、通常、セメント重量に対して０．２〜１．５固形
分量（溶解された状態のとき）の添加量で用いられる。
前記効果は、その程度が高くなる程、流動化剤の基材を
形成するポリマーの化学構造及び分子量に依存する。
【００３８】本発明の共重合体の効果の向上を説明する
ために、共重合体Ｐ−１〜Ｐ−７を含むコンクリート混
合物の流動挙動を、ＤＩＮ １８５５５，Ｐａｒｔ１に
従って、またＤＩＮ １０４８，Ｐａｒｔ１、及びＡＳ
ＴＭ Ｃ１４３に従って測定した。比較のために、ポリ
マーＣ−１〜Ｃ−３についてもテストした。
ために、共重合体Ｐ−１〜Ｐ−７を含むコンクリート混
合物の流動挙動を、ＤＩＮ １８５５５，Ｐａｒｔ１に
従って、またＤＩＮ １０４８，Ｐａｒｔ１、及びＡＳ
ＴＭ Ｃ１４３に従って測定した。比較のために、ポリ
マーＣ−１〜Ｃ−３についてもテストした。
【００３９】〔表４〕 調製直後のコンクリート混合物の組成 成 分 量（kg） 通常のポルトランドセメント（タイプ１） ７．５ ネットスタール充填剤（チョーク充填剤） １．５ ライン（Ｒｈｉｎｅ）砂「Ｅｐｐｌｅ」１．２mm以下(*) ９．５ ライン（Ｒｈｉｎｅ）砂「Ｅｐｐｌｅ」１．２〜４．０mm(*) ８．０ ライン（Ｒｈｉｎｅ）砂「Ｅｐｐｌｅ」４．０〜８．０mm(*) ４．５ 鉱山砂利 ８〜１６mm(*) １１．５ 鉱山砂利 １６〜３２mm(*) １５．０ 全水（混合水，共重合体溶液の水を含む） ３．４ 流動化剤として用いられた共重合体（固形分）又は比較ポリマー ０．０４ 混合水中に溶解 〔註〕(*) …洗浄及び乾燥ずみ
【００４０】コンクリート試験片の作製及び取り扱い セメントと骨材とを、コンクリート用５０リットル強制
循環混合機中において１５秒間予備混合した。流動化剤
を含む混合水をゆっくり攪拌しながら２０秒間かけて添
加した。次に、このバッチを、湿潤状態でさらに６０秒
間混合した。この新しいコンクリートの一部分を、直ち
にフローテーブルスプレッド及びスラムプの測定用成形
型中に充填した。フローテーブルスプレッドの測定直後
に、１２×１２cmのエッジを有する試験片を作製し、Ｄ
ＩＮ １０４８に従って、１日、７日及び２８日後の圧
縮強度を測定した。さらに本発明の共重合体と比較ポリ
マーＣ１〜Ｃ−３とを比較した。
循環混合機中において１５秒間予備混合した。流動化剤
を含む混合水をゆっくり攪拌しながら２０秒間かけて添
加した。次に、このバッチを、湿潤状態でさらに６０秒
間混合した。この新しいコンクリートの一部分を、直ち
にフローテーブルスプレッド及びスラムプの測定用成形
型中に充填した。フローテーブルスプレッドの測定直後
に、１２×１２cmのエッジを有する試験片を作製し、Ｄ
ＩＮ １０４８に従って、１日、７日及び２８日後の圧
縮強度を測定した。さらに本発明の共重合体と比較ポリ
マーＣ１〜Ｃ−３とを比較した。
【００４１】上述のように、混合直後にフローテーブル
スプレッド及びスラムプを測定し、混合から６０分間及
び１２０分間後に再測定した。５秒間のコンクリート混
合を、各新規測定の前に行った。次に同一条件下に作製
されたコンクリートテスト混合物 No.２〜１８を、適時
に、上記フローテーブルスプレッド及びスラムプの上記
試験に供した。その結果は表６に要約されており、この
結果は、本発明に係る共重合体を含むテスト混合物 No.
４〜１５における、高い減水度及び１２０分以下のフロ
ーテーブルスプレッド及びスラムプの驚くべき程長い耐
久一定性を示している。これらの混合物とメラミン−及
びナフタレン重縮合物を含む比較混合物 No.１７及び１
８との比較から、比較混合物は６０分後に強い硬化を示
している。また、テスト混合物 No.１６における比較ポ
リマーＣ−１（ポリアクリル酸ナトリウム）は同様の硬
化傾向を示している。
スプレッド及びスラムプを測定し、混合から６０分間及
び１２０分間後に再測定した。５秒間のコンクリート混
合を、各新規測定の前に行った。次に同一条件下に作製
されたコンクリートテスト混合物 No.２〜１８を、適時
に、上記フローテーブルスプレッド及びスラムプの上記
試験に供した。その結果は表６に要約されており、この
結果は、本発明に係る共重合体を含むテスト混合物 No.
４〜１５における、高い減水度及び１２０分以下のフロ
ーテーブルスプレッド及びスラムプの驚くべき程長い耐
久一定性を示している。これらの混合物とメラミン−及
びナフタレン重縮合物を含む比較混合物 No.１７及び１
８との比較から、比較混合物は６０分後に強い硬化を示
している。また、テスト混合物 No.１６における比較ポ
リマーＣ−１（ポリアクリル酸ナトリウム）は同様の硬
化傾向を示している。
【００４２】きわめて低い水対セメント比（Ｗ／Ｃ）を
有する高流動性、高強度コンクリートの新しい混合物の
流動特性の測定は、下記テスト実施例に示されている。
有する高流動性、高強度コンクリートの新しい混合物の
流動特性の測定は、下記テスト実施例に示されている。
【００４３】テスト実施２（高流動性−高強度コンクリ
ート） きわめて低い水対セメント比及びきわめて高いバインダ
ー（セメント＋シリカフューム）含有率を有する高流動
性、高強度コンクリートの需要が日本の建設及び土木工
業において、ますます増大している。よってコンクリー
ト調製のための本実施例において、日本産粗原料が用い
られている。テスト混合物は日本工業標準規格（ＪＩ
Ｓ）により評価された。
ート） きわめて低い水対セメント比及びきわめて高いバインダ
ー（セメント＋シリカフューム）含有率を有する高流動
性、高強度コンクリートの需要が日本の建設及び土木工
業において、ますます増大している。よってコンクリー
ト調製のための本実施例において、日本産粗原料が用い
られている。テスト混合物は日本工業標準規格（ＪＩ
Ｓ）により評価された。
【００４４】コンクリート混合物の調製 表５に示された混合比において、普通ポルトランドセメ
ント、シリカヒューム、微細骨材、及び粗大骨材（ｇｒ
ａｎｅｌ）を５リットル容量の強制混合型混合機中に装
入した。前記セメント及び骨材を１５秒間予備混合し、
次に流動化剤及び流動化剤に対し０．０２％の合成空気
連行剤を含む混合水を、攪拌しながら、２０秒間かけて
ゆっくりと添加した。次にこのバッチを湿潤状態で３分
間混合した。混合の後に、この混合物を、混合槽に移
し、６０分毎に、所定回数の再混練（ｒｅｔｅｍｐｅｒ
ｉｎｇ）を行い、ＪＩＳ Ａ １１０１に従って、１２
０分以下の時間の時間経過に伴うスラムプ−フロー及び
スラムプを測定した。空気含有量及び時間依存圧縮強度
の測定には、ＪＩＳ Ａ １１２３及びＪＩＳ Ａ６２
０４に特定されている方法を用いた。本発明の、及び比
較のポリマーを含む混合物の評価結果を表７に示す。
ント、シリカヒューム、微細骨材、及び粗大骨材（ｇｒ
ａｎｅｌ）を５リットル容量の強制混合型混合機中に装
入した。前記セメント及び骨材を１５秒間予備混合し、
次に流動化剤及び流動化剤に対し０．０２％の合成空気
連行剤を含む混合水を、攪拌しながら、２０秒間かけて
ゆっくりと添加した。次にこのバッチを湿潤状態で３分
間混合した。混合の後に、この混合物を、混合槽に移
し、６０分毎に、所定回数の再混練（ｒｅｔｅｍｐｅｒ
ｉｎｇ）を行い、ＪＩＳ Ａ １１０１に従って、１２
０分以下の時間の時間経過に伴うスラムプ−フロー及び
スラムプを測定した。空気含有量及び時間依存圧縮強度
の測定には、ＪＩＳ Ａ １１２３及びＪＩＳ Ａ６２
０４に特定されている方法を用いた。本発明の、及び比
較のポリマーを含む混合物の評価結果を表７に示す。
【００４５】
【表３】
【００４６】粗 原 料 Ｗ＝混合水、但し添加された流動化剤の水を含む Ｃ＝セメント：普通ポルトランドセメント、小野田タイ
プ１ ＳＦ＝非高密度化シリカヒューム：密度：２．２〜２．
７、比表面積：１００，０００〜２５０，０００cm2 ／
ｇ Ｓ＝砂：相模川砂 Ｇ＝骨材：ミヤガセ砕石 Ａ＝骨材：砂＋骨材 Ｐ＝セメント＋シリカヒューム ポリマー添加率：セメント重量に対する、流動化剤中に
含まれているポリマー固形分の添加率（重量％）
プ１ ＳＦ＝非高密度化シリカヒューム：密度：２．２〜２．
７、比表面積：１００，０００〜２５０，０００cm2 ／
ｇ Ｓ＝砂：相模川砂 Ｇ＝骨材：ミヤガセ砕石 Ａ＝骨材：砂＋骨材 Ｐ＝セメント＋シリカヒューム ポリマー添加率：セメント重量に対する、流動化剤中に
含まれているポリマー固形分の添加率（重量％）
【００４７】
【表４】
【００４８】
【表５】
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 ウエリ スルセール スイス国，ツェーハー−8102，オーベレン グストリンゲン，ヘーンゲールシュトラー セ 12 (72)発明者 ユールグ ウィドメール スイス国，ツェーハー−8049，チューリッ ヒ，ビンツァーハルデ 34 (72)発明者 アンナ クラフ−フベール スイス国，ツェーハー−8102，オーベレン グストリンゲン，キルフベク 43
Claims (10)
- 【請求項１】 下記一般式（１）により表されるＮ−ビ
ニルアミド、又はＮ−ビニルラクトン（１）と、下記一
般式（２）により表される第２モノマー（２）、及び下
記一般式（３）により表される第３モノマー（３）： 【化１】 〔但し、上式（１）中、Ｒ１、及びＲ２は互いに同一で
も異なっていてもよく、それぞれ水素、Ｃ1 〜Ｃ12アル
キル基を表し、或いは、ともにジ−、トリ−、テトラ
−、又はペンタメチレン基を形成して、式（１）中のア
ミド基とともに５、６、７又は８員ラクタム環を形成し
てもよいものであり、 上式（２）中、ｍ及びｎは互いに同一でも異なっていて
もよく、それぞれ３〜１５０の整数を表し、 上式（３）中、Ｍは水素、又はアルカリ金属、又はアル
カリ土類金属、アンモニウム、或は一級、二級、又は三
級アミンから誘導されたアンモニウム基を表す。〕を、
前記成分モノマー単位のモル比（１）：（２）：（３）
が、１：（０．１〜０．９５）：（０．０５〜０．９
０）になるように共重合して得ることができる水溶性Ｎ
−ビニル共重合体を含むセメント分散剤。 - 【請求項２】 前記水溶性Ｎ−ビニル共重合体が、前記
Ｎ−ビニルアミド、又はＮ−ビニルラクトン（１）と、
前記第２モノマー（２）と、前記第３モノマー（３）
と、及び下記式（４）： 【化２】 〔但し、式（４）において、Ｍは水素、アルカリ金属、
アルカリ土類金属、アンモニウム、或は一級、二級、又
は三級アミンから誘導されたアンモニウム基である。〕
により表される第４モノマー（４）とを、これら成分モ
ノマー単位のモル比（１）：（２）：（３）：（４）
が、１：（０．１〜０．９５）：（０．０５〜０．９
０）：（０．０１〜０．１）になるように共重合するこ
とにより得ることができるものである請求項１に記載の
セメント分散剤。 - 【請求項３】 前記水溶性Ｎ−ビニル共重合体の数平均
分子量が３０００〜５００００ｇ／モルの範囲内にある
請求項１、又は２に記載のセメント分散剤。 - 【請求項４】 前記一般式（１）で表される第１モノマ
ー（１）が、Ｎ−ビニルピロリジノンである請求項１〜
３のいずれか１項に記載のセメント分散剤。 - 【請求項５】 一般式（２）で表される第２モノマー
（２）が、無水マレイン酸と、エチレンオキサイド付加
モル数が７〜１１５のポリエチレングリコールモノメチ
ルエーテルとの反応生成物である請求項１〜４のいずれ
か１項に記載のセメント分散剤。 - 【請求項６】 前記式（３）により表される第３モノマ
ー（３）が、マレイン酸のナトリウム塩である請求項１
〜５のいずれか１項に記載のセメント分散剤。 - 【請求項７】 前記式（３）により表される第３モノマ
ー（３）が、イタコン酸のナトリウム塩である請求項１
〜５のいずれか１項に記載のセメント分散剤。 - 【請求項８】 前記モノマー共重合比（１）：（２）：
（３）：（４）が、１：（０．２〜０．６）：（０．４
〜０．８）：（０．０１〜０．０５）である請求項２〜
７のいずれか１項に記載のセメント分散剤。 - 【請求項９】 請求項１〜８のいずれか１項に記載のセ
メント分散剤を、バインダー重量に対して０．０１〜１
０％の量で含むモルタル又はコンクリートであって、前
記モルタル又はコンクリートが、セメント、又はセメン
トと潜在的水硬性又は不活性微粉末の混合物からなる前
記バインダーを１５０〜８００kg／ｍ 3 、好ましくは４
５０〜７５０kg／ｍ3 の単位含有量で含み、かつ水対バ
インダー比が、０．１５〜０．５０、好ましくは０．１
８〜０．３５の範囲内にあるモルタル又はコンクリー
ト。 - 【請求項１０】 前記セメントが、ポルトランドセメン
ト、白色セメント、又は高アルミナセメントであり、か
つ前記潜在的水硬性又は不活性微粉末が、フライアッシ
ュ、スラグ、シリカヒューム、燃焼オイルシェール、メ
タカオリン、又は炭酸カルシウムである請求項９に記載
のモルタル又はコンクリート。
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|---|---|
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| JP3636415B2 JP3636415B2 (ja) | 2005-04-06 |
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