JPH10278118A - 高粘度材料の発泡方法及び装置 - Google Patents
高粘度材料の発泡方法及び装置Info
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- JPH10278118A JPH10278118A JP9082557A JP8255797A JPH10278118A JP H10278118 A JPH10278118 A JP H10278118A JP 9082557 A JP9082557 A JP 9082557A JP 8255797 A JP8255797 A JP 8255797A JP H10278118 A JPH10278118 A JP H10278118A
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Abstract
ことができ、メンテナンスが容易であり、安全性に優
れ、しかもコスト的に有利であるなど、高圧タンクを用
いることによる従来の問題を解消することを目的とす
る。 【解決手段】高粘度材料にガスを導入する第1の工程
と、混合状物をポンプによって加圧する第2の工程と、
混合状物を分散用管路を通過させることによって分散さ
せる第3の工程と、混合状物を吐出させることによって
発泡させる第4の工程と、を有し、第1の工程におい
て、ピストンがシリンダー内を往復移動して吸入工程と
吐出工程を行うピストンポンプ45A,45B、及び圧
縮空気を供給することによってガスを発生する膜分離式
のガス供給装置10を用い、ガス供給装置10で発生し
た低圧のガスをピストンポンプに供給して高粘度材料に
ガスを導入する。
Description
方法及び装置に関し、例えば、現場成形ガスケット、空
隙部への充填などのために利用される。
置90の流体回路図である。図5において、収納缶91
に収納されている高粘度材料は、一次ポンプ92によっ
て圧送され、パワーミキサー94に送り込まれる。高圧
タンク93内に充填された高圧の圧縮ガスは、圧力が調
整された後にパワーミキサー94に送り込まれる。
回転駆動され、送り込まれた高粘度材料及びガスを高圧
下で攪拌する。パワーミキサー94で攪拌された高粘度
材料は管路95を経てノズル96から吐出される。ガス
として、窒素ガス、炭酸ガス、空気などが用いられる。
このような発泡装置90は、例えばホットメルト接着剤
などの高粘度ポリマー材料の塗布装置として用いられて
いる(特開昭63−264327号)。
熱可塑性ポリマーを成分とするものであり、 加熱するこ
とによって、熔融し、流動する。一方、ホットメルト接
着剤を加熱熔融後、室温に冷却すると固体になり、接着
強度および接着剤の塊の強度が発揮されるものである。
このようなホットメルト接着剤のための従来の発泡装置
は、ホットメルト接着剤に混入させたガスが散逸する前
に冷却した後、急速に強度を発揮する性質を利用して、
ガスを取り込んで発泡体を形成する。
の発泡装置90では、高粘度材料及びガスを加熱し、高
圧でパワーミキサー94又はその上流に送り込まなけれ
ばならない。例えば高粘度材料の粘度が十万cpsの場
合には、パワーミキサー94の内圧が100kg/cm
2 以上になっているものと考えられるので、ガスを高粘
度材料と同時にパワーミキサー94に送り込むために
は、高粘度材料の圧力以上の高圧にする必要がある。
が困難であるとともに、高圧時における流量の僅かな誤
差が大気圧時においては大きな誤差となって現れる。例
えば、50kg/cm2 時における流量の誤差は大気圧
時には50倍になって現れる。従来の発泡装置90は、
ガスの流量を制御することによってガスの量を計量して
いるので、流量制御の困難さも要因となって高粘度材料
とガスの混合比率に大きなバラツキが生じ、発泡状態が
不安定となって均一な発泡を得るのが困難である。
3が用いられるが、高圧タンク93内の圧縮ガスが空に
なると交換しなければならないので、メンテナンスが面
倒である。そして、交換用の高圧タンク93を予備とし
て置いておく必要があるので、それらの設置スペースが
大となる。また、高圧ガスの取締り規制にもあるように
安全を確保するために種々の措置を講じる必要がある。
これらの理由によってコスト面で不利である。
ので、ガスを低圧で高粘度材料に導入することができ、
メンテナンスが容易であり、安全性に優れ、しかもコス
ト的に有利であるなど、高圧タンクを用いることによる
従来の問題を解消した高粘度材料の発泡方法及び装置を
提供することを目的とする。
法は、高粘度材料にガスを導入する第1の工程と、前記
第1の工程から送出される前記高粘度材料と前記ガスと
の混合状物をポンプによって加圧する第2の工程と、加
圧状態の前記混合状物を分散用管路を通過させることに
よって、前記ガスを前記高粘度材料中に分散させる第3
の工程と、前記分散用管路を通過した混合状物を吐出さ
せることによって発泡させる第4の工程と、を有し、前
記第1の工程において、ピストンがシリンダー内を往復
移動して吸入工程と吐出工程を行うピストンポンプ、及
び圧縮空気を供給することによってガスを発生する膜分
離式ガス発生装置を用い、前記膜分離式ガス発生装置で
発生した低圧のガスを前記ピストンポンプに供給して高
粘度材料にガスを例えばバッチ式に導入する。なお、バ
ッチ式に導入するとは、高粘度材料とガスとを別々に供
給することによって導入することである。
式ガス発生装置によって窒素ガスを発生させ、発生した
窒素ガスを前記ガスとして用いる。請求項3の発明に係
る方法は、前記ピストンポンプの吸入工程において前記
シリンダー内にガスを供給し、前記吸入工程の後で前記
シリンダー内に高粘度材料を供給し、前記高粘度材料の
供給の終了後に前記ピストンポンプの吐出工程を行い、
前記吐出工程において前記ガス及び前記高粘度材料を管
路に吐出する。
ンポンプのシリンダーに供給する前記ガスと前記高粘度
材料との供給圧力の比率によってこれらの混合比率を制
御する。
ンポンプのシリンダーに供給する前記ガスの量をガス流
量計により計測することによって前記ガスと前記高粘度
材料との混合比率を制御する。
供給することによって窒素ガスを発生する膜分離式ガス
発生装置と、高粘度材料を圧送するための高粘度ポンプ
と、ピストンがシリンダー内を往復移動して吸入工程と
吐出工程を行い、前記高粘度ポンプから圧送された高粘
度材料と前記膜分離式ガス発生装置から供給された窒素
ガスとの混合状物を送出するピストンポンプと、前記ピ
ストンポンプから送出される前記高粘度材料と前記ガス
との混合状物を加圧する加圧ポンプと、加圧状態の前記
混合状物を通過させることによって前記ガスを前記高粘
度材料中に分散させる分散用管路と、前記分散用管路を
通過した混合状物を吐出させるための吐出装置と、を有
する。
リング材、コーティング材、現場発泡形成用ガスケット
材、空隙部への充填発泡などがあり、 湿気硬化性材料、
熱硬化性材料、反応硬化性材料、ホットメルト材料など
が挙げられる。いずれも、本発明の方法及び装置では、
吐出発泡後、速やかに硬化又は固化するものが望まし
く、高粘度材料にガスを分散した状態で硬化又は固化さ
せるものである。
などを用いることができる。高粘度材料にガスを分散さ
せる分散用管路として、例えば数メートル乃至十数メー
トル程度の長いホース又はパイプが用いられる。そのよ
うなホース又はパイプは、例えば直線状で、又は円弧
状、螺旋状に巻かれ、それを支持するためのフレームに
装着された分散用管路ユニットなどとして用いられる。
高粘度材料とガスとの混合状物は、加圧状態で分散用管
路内を通過することにより、ガスが剪断力により微細化
され、高粘度材料内に分散する。
/cm2 程度の範囲内、好ましくは0.1〜3Kg/c
m2 程度の範囲内で調整された低圧力のガスを供給す
る。膜分離式ガス発生装置は、気体の膜透過速度の違い
を利用して空気中のガスを分離し発生する。ガスが膜を
透過する速度は、気体分子の膜に対する溶解性及び拡散
性に依存する。空気の成分中で窒素は膜透過速度が最も
遅いので、分離の効率が良い。膜分離式ガス発生装置
は、圧縮空気を供給することによって窒素ガスを連続的
に取り出すことができる。
一部を示す回路図、図2は本発明に係る発泡装置1の残
りの一部を示す回路図、図3はピストンポンプ45A,
45Bの構造を示す断面正面図、図4はピストンポンプ
45A,45Bの動作を説明するためのタイミングチャ
ートである。
発明の第1の工程に対応して設けられたガス供給装置1
0、高粘度材料供給装置11、及びガス導入装置12、
第2の工程に対応して設けられた加圧装置13、第3の
工程に対応して設けられた分散装置14、第4の工程に
対応して設けられた吐出装置15、及びこれら全体を制
御する制御装置19から構成されている。ガス供給装置
10、高粘度材料供給装置11、及びガス導入装置12
によって導入供給装置5が構成されている。
1〜5Kg/cm2 程度の範囲内、好ましくは0.1〜
3Kg/cm2 程度の範囲内で調整された低圧力のガス
を供給する。本実施形態においては、圧縮空気を供給す
ることによって膜分離式で窒素ガスを分離して取り出す
ように構成された公知の窒素ガス発生装置(膜分離式ガ
ス発生装置)を用いる。そのようなガス供給装置10
は、例えば図1に示すように、コンプレッサからの圧縮
空気を受け入れるポート31、フィルタ32、膜分離モ
ジュール33、圧力調整弁34、及びガス流量計35な
どから構成される。
度の違いを利用して空気中のガスを分離し発生する。ガ
スが膜を透過する速度は、気体分子の膜に対する溶解性
及び拡散性に依存する。空気の成分中で窒素は膜透過速
度が最も遅いので、分離の効率が良い。本実施形態の膜
分離モジュール33では、透過速度の速い水及び酸素な
どは膜の外部に排出され、透過速度の遅い窒素がガスと
して取り出される。通常、膜分離モジュール33から出
力される窒素ガスの圧力は、入力される圧縮空気の圧力
よりも0.5〜1Kg/cm2 程度低い。このような膜
分離モジュール33として、例えば大陽東洋酸素社製の
UTシリーズを用いることができる。
気を供給することによって窒素ガスを連続的に取り出す
ことができ、且つ構造が簡単で故障が少ないので、メン
テナンスが極めて容易である。駆動部分がないので振動
及び騒音がない。小型であり設置スペースが少なくて済
む。湿気の少ないガスを安定して供給可能である。低圧
であるので安全であり、低コストである。
100〜300Kg/cm2 程度の範囲内、好ましくは
150〜250Kg/cm2 の範囲内で調整された高圧
力で送出する。本実施形態においては、高粘度材料圧送
用のポンプとして、フォロアプレート式のプランジャー
ポンプ42Aが用いられる。プランジャーポンプ42A
は、収納缶に充填された高粘度材料MVを、図示しない
シリンダー装置により駆動されるプレートで押圧し管路
39Aに送出する。
のピストンポンプ45A,45Bからなっている。各ピ
ストンポンプ45A,45Bは、それぞれのピストンが
モータM2A,M2Bによって往復直線駆動され、これ
によってピストンがシリンダー内を往復移動して吸入工
程と吐出工程を行う。ピストンポンプ45A,45B
は、管路39Aと管路44Aとの間に介在し、高粘度材
料供給装置11から圧送される高粘度材料MVと、ガス
供給装置10から送出されるガスとを所定の比率で導入
する。
造を説明するが、これらの構造は互いに同一であるの
で、一方のピストンポンプ45Aについてのみ説明す
る。図1及び図3を参照して、ピストンポンプ45A
は、シリンダー451、シリンダー451内を密に摺動
するピストン452、及びシリンダー451に設けられ
た3つのニードル弁NV1,NV3,NV5からなって
いる。
ピストンポンプ45Aにおける吐出工程のストローク端
部に設けられている。ニードル弁NV3は、ガスの供給
制御用であり、吐出工程のストローク端部の近傍に設け
られている。ニードル弁NV1は、高粘度材料MVの供
給制御用であり、吸入工程のストローク端部の近傍に設
けられている。
5は、互いにほぼ同一の構造であり、ニードル453が
空気圧シリンダーにより駆動されて軸方向に移動し、ニ
ードル453の先端部がシリンダー451の内周面又は
端面に設けられた開口部454を開閉する。弁本体には
弁室内に連通するポート455が設けられている。
た状態において、ニードル453の先端部はシリンダー
451の内周面又は端面と面一であり、ピストン452
との間のデッドスペースは実質的に零となっている。し
たがって、ニードル弁NV1,NV3,NV5が閉じた
状態においては、シリンダー451の内部に供給された
ガス又は高粘度材料の一部がそれらニードル弁NV1,
NV3,NV5の弁室などに入り込んで滞留することが
なく、ニードル弁NV5が開いて吐出工程が行われる
と、シリンダー451の内部に供給されたガス及び高粘
度材料の全部が吐出される。
4が、管路44Aにはチェック弁CV5,6が、それぞ
れ設けられている。ピストンポンプ45A,45Bのシ
リンダーの容量(吐出容量)は、ピストン452の直径
とストローク(移動距離)によって定まる。本実施形態
において、ピストン452の直径は16mm、ストロー
クは125mmであり、容量は25ccである。
A,45Bのシリンダー451内に、吸入工程において
ガスを供給し、吸入工程の後に高粘度材料MVをバッチ
式に供給し、高粘度材料MVの供給の終了後に吐出工程
を行ってガス及び高粘度材料を管路44Aに吐出するよ
うに、モータM1A,M2A,M2B及びニードル弁N
V1,NV3,NV5を制御する。
図1に示すポート31には圧縮空気が供給され、ガス供
給装置10からは圧力調整弁34に設定された圧力のガ
スが管路39Bに供給されている。モータM1Aが制御
され、必要に応じて所定の高圧力の高粘度材料MVが高
粘度材料供給装置11から管路39Aに供給される。
ンプ45A,45Bにおいて、ピストン452が吐出端
から吸入端まで移動し、吸入工程を行う。この間におい
て、ピストン452の移動が開始されてから時間T1を
経過した後にニードル弁NV1が開き、ガスが供給され
る。時間T1は1〜2秒程度であり、この間においては
シリンダー451の内部は負圧となる。
らくしてからニードル弁NV1が閉じる。したがって、
吸入工程が終了すると、シリンダー451の内部は調整
された圧力のガスが充填された状態となる。なお、1回
の吸入工程でシリンダー451内に吸入されるガスの量
はガス流量計35により計測されており、設定値よりも
少ない場合には制御装置19から警報が出される。この
ように、吸入工程におけるガスの供給量は制御装置19
によって監視されている。
経過した後、ニードル弁NV3が開く。時間T3は0.
1〜0.5秒程度であり、これによってニードル弁NV
1とNV3が同時に開くことが防止される。ニードル弁
NV3が開いている時間T4の間に、高粘度材料供給装
置11から高粘度材料MVが供給され、シリンダー45
1の内部に充填される。高粘度材料は高圧であるから、
シリンダー451内に先に充填されていた低圧のガスは
その圧力比に等しい割合で圧縮され、その結果、容積が
ほぼ無視できる程度になる。
料が200Kg/cm2 とすると、ガスの容積は約1/
200となる。この場合は、シリンダー451の容積に
等しい量の高粘度材料と、同容積の1Kg/cm2 のガ
スとが混合することになる。なお、シリンダー451の
容積と同じ容積の1Kg/cm2 のガスは、シリンダー
451の容積の2倍の大気圧のガスと同じである。つま
り、ガスを大気圧に換算したとき、圧力調整弁34によ
り調整される圧力又はピストンポンプ45A,45B内
の圧力計に表示される負圧(−1Kg/cm2 )に対
し、ガスと高粘度材料との混合比率Rは、2対1であ
る。ガスの供給圧力をP1として一般化すると、混合比
率Rは(P1+1)対1となる。つまり、ガスの供給圧
力P1を調整することによって、混合比率Rを容易に調
整し又は制御することができる。
高粘度材料とが混合し且つ分散状態となった後で大気中
に吐出して発泡させた場合に、容積は3(=1+2)倍
となる。つまりこの場合の発泡倍率Aは「3」となる。
ガスの供給圧力をP1として一般式で表すと、発泡倍率
Aは(P1+2)となる。
経過した後に、ニードル弁NV5が開き、ピストン45
2が吸入端から吐出端まで移動し、吐出工程を行う。時
間T5は0.1〜0.5秒程度の範囲内である。吐出工
程の間において、ニードル弁NV1,NV3が閉じてお
り、そのニードル453の先端部はシリンダー451の
内周面と面一であるので、そこにデッドスペースはな
く、シリンダー451内に充填されたガスと高粘度材料
の全部がニードル弁NV5の開口部454から吐出され
る。吐出工程が終了して時間T6が経過した後に、次の
吸入工程が開始する。時間T6は0.1〜0.5秒程度
の範囲内である。
が吐出工程を終了した後に他方が吐出工程を開始する。
その結果、各ピストンポンプ45A,45Bからは、混
合状物が管路44Aに交互に吐出される。混合状物は、
管路44A内において、1回の吐出工程分の高粘度材料
と圧縮されたガスとが層状になり、それらが連なった状
態となる。各ピストンポンプ45A,45Bの容量を2
5cc程度の小さなものとしておくと、管路44A内の
混合状物がパルス的な状態となる。このようにしておく
ことによって、後で分散工程を行った場合にその分散が
より旨く行われる。
より直線往復駆動されるピストンによって流体を加圧す
るピストンポンプ51A,51B、開閉弁52A,52
B,53A,53B、及び圧力センサ55A,55Bな
どから構成されている。なお、加圧装置13の前後にお
いて、必要に応じてミキサーを設けてもよい。
ては、開閉弁52Aが開き開閉弁53Aが閉じた状態で
ピストンが上昇移動すると、管路48を送出されてきた
混合状物がシリンダー内に吸入される。開閉弁52Aが
閉じ開閉弁53Aが開いた状態でピストンが下降移動す
ると、シリンダー内の混合状物が押し出され、加圧状態
になる。シリンダー内の圧力は圧力センサ55Aによっ
て検出され、検出信号が制御装置19に送られる。ピス
トンポンプ51Aからの押出し圧力は150kg/cm
2 以上とする。ピストンを駆動するモータは制御装置1
9からの信号によって回転速度が制御され、これによっ
てピストンポンプ51Aの吸入と押出し、及びその流量
(押出し量)が制御されている。
閉弁65からなる。分散用管路61は、内径が8〜10
mm程度、長さが2〜10m程度のホースである。分散
用管路61内において、混合状物の圧力は150kg/
cm2 以上、例えば200〜250kg/cm2 、流量
は200cc/min程度である。加圧された混合状物
が分散用管路61を流通する間に、ガスが平均直径0.
01mm程度の微細なものとなって高粘度材料MV内に
分散する。
要な吐出量に応じて、分散用管路61の内部の圧力、内
径、長さを設定すればよい。吐出装置15は、分散装置
14から送出する混合状物を常圧に戻して吐出させ発泡
させるためのものである。吐出装置15は、吐出用管路
71、吐出開閉弁72、及びノズル73などからなって
いる。
吐出開閉弁72が開いているときは、高粘度材料MVと
ガスとの混合状物がノズル73から吐出し、吐出したと
きにガスが膨張して発泡する。ノズル73を所定の軌跡
で移動させることによって、発泡した高粘度材料MVは
所定の形状に塗布され又は成形される。
値となるように高粘度材料VMを吐出させる一連の工程
をオンライン制御する。なお、発泡倍率Aは次の式で定
義される。
積(大気開放時) V0 :発泡前の高粘度材料の単位質量当たりの体積 発泡装置1においては、発泡倍率Aを例えば1〜4程度
の範囲で設定可能である。現場発泡成形ガスケットの場
合には、通常、2〜4の範囲の適当な値に設定される。
材料MVとガスとを簡単な装置によって正確な混合比率
Rで混合することができる。したがって、発泡装置1に
おいて、発泡倍率Aを高精度で制御することができる。
特に、デッドスペースが実質的に零で無視することので
きるピストンポンプ45A,45Bを用いているので、
容量が正確であり、したがって混合比率Rが正確であ
る。なお、ガスの流量を計測して混合比率Rを制御する
場合には、流量を併用して計測することになり、混合比
率Rの精度の信頼性が向上する。
度材料MVに導入することができるので、ガス供給装置
10として膜分離モジュール33を用いた低圧出力のも
のを用いることができる。したがって、高圧ガスを充填
したタンクを用いる必要がなく、タンクの交換などのメ
ンテナンスが不要であり、場所もとらない。また、ガス
の流量をガス流量計35で正確に計測し、ピストンポン
プ45A,45Bの動作を高精度で監視することができ
る。
ンポンプ45A,45Bを用いているので吐出量を増大
させることができ、連続定量吐出を行うことが可能であ
る。また、2つでなく3つ以上のピストンポンプを用い
てもよい。これら複数個のピストンポンプは、交互に運
転するか、または時間差を設けて運転するとよい。2つ
のピストンポンプを用いた場合に、吐出工程の運転速度
に対して吸入工程の運転速度を速くすることにより、連
続吐出とすることができる。
圧した状態で分散用管路61内を流通させることにより
ガスを微細化することができ、分散効率が向上する。分
散用管路61は、適当な内径と長さのホースでよいの
で、メンテナンスが容易であり、且つコストダウンを図
ることができる。
取り付けて所定の軌跡を描くようにマニプレータにより
移動するように構成した場合に、加圧装置13から吐出
装置15までの間を配管又はホースで接続する必要があ
るが、その場合に、分散用管路61として適当な長さの
配管又はホースを用いることによって、分散用管路61
を接続用に兼用することができる。なお、分散用管路6
1と、動力ミキサー(パワーミキサー)又はスタティッ
クミキサーなどの通常のミキサーとを併用することもで
きる。これらの通常のミキサーは、第1の工程、第2の
工程、第3の工程、又は第4の工程のいずれに設けても
よい。
と長さのパイプを螺旋状に巻いてユニット状に構成した
もの(分散用管路ユニット)を用いてもよい。その場合
に、パイプとして例えば鋼製のものを用いることがで
る。寸法例を挙げると、呼び径が3/8の場合に全長が
10〜5m、呼び径が1/4の場合に全長が10〜2m
程度である。
の後、又は後と前に、圧力調整弁を設け、分散用管路6
1内の高粘度材料MVを高圧に維持するように圧力調整
弁の圧力を調整してもよい。その場合に、前の圧力調整
弁は150〜350kg/cm2 以上、後の圧力調整弁
は50〜250kg/cm2 程度にそれぞれ設定され
る。
5又は発泡装置1,1bの各部又は全体の構成、形状、
寸法、材質、数量、容量、動作のタイミングなどは、本
発明の主旨に沿って上述した以外に適宜変更することが
できる。
料にバッチ式に導入することができ、メンテナンスが容
易であり、安全性に優れ、しかもコスト的に有利であ
る。しかも、ガスと高粘度材料とを正確な混合比率で導
入することができ、発泡倍率の制御が容易である。
る。
図である。
る。
ングチャートである。
図である。
Claims (6)
- 【請求項1】高粘度材料にガスを導入する第1の工程
と、 前記第1の工程から送出される前記高粘度材料と前記ガ
スとの混合状物をポンプによって加圧する第2の工程
と、 加圧状態の前記混合状物を分散用管路を通過させること
によって、前記ガスを前記高粘度材料中に分散させる第
3の工程と、 前記分散用管路を通過した混合状物を吐出させることに
よって発泡させる第4の工程と、 を有し、 前記第1の工程において、ピストンがシリンダー内を往
復移動して吸入工程と吐出工程を行うピストンポンプ、
及び圧縮空気を供給することによってガスを発生する膜
分離式ガス発生装置を用い、前記膜分離式ガス発生装置
で発生した低圧のガスを前記ピストンポンプに供給して
高粘度材料にガスを導入する、 ことを特徴とする高粘度材料の発泡方法。 - 【請求項2】前記膜分離式ガス発生装置によって窒素ガ
スを発生させ、発生した窒素ガスを前記ガスとして用い
る、 請求項1記載の高粘度材料の発泡方法。 - 【請求項3】前記ピストンポンプの吸入工程において前
記シリンダー内にガスを供給し、 前記吸入工程の後で前記シリンダー内に高粘度材料を供
給し、 前記高粘度材料の供給の終了後に前記ピストンポンプの
吐出工程を行い、前記吐出工程において前記ガス及び前
記高粘度材料を管路に吐出する、 請求項1又は請求項2記載の高粘度材料の発泡方法。 - 【請求項4】前記ピストンポンプのシリンダーに供給す
る前記ガスと前記高粘度材料との供給圧力の比率によっ
てこれらの混合比率を制御する、 請求項3記載の高粘度材料の発泡方法。 - 【請求項5】前記ピストンポンプのシリンダーに供給す
る前記ガスの量をガス流量計により計測することによっ
て前記ガスと前記高粘度材料との混合比率を制御する、 請求項3又は請求項4記載の高粘度材料の発泡方法。 - 【請求項6】圧縮空気を供給することによってガスを発
生する膜分離式ガス発生装置と、 高粘度材料を圧送するための高粘度ポンプと、 ピストンがシリンダー内を往復移動して吸入工程と吐出
工程を行い、前記高粘度ポンプから圧送された高粘度材
料と前記膜分離式ガス発生装置から供給されたガスとの
混合状物を送出するピストンポンプと、 前記ピストンポンプから送出される前記高粘度材料と前
記ガスとの混合状物を加圧する加圧ポンプと、 加圧状態の前記混合状物を通過させることによって前記
ガスを前記高粘度材料中に分散させる分散用管路と、 前記分散用管路を通過した混合状物を吐出させるための
吐出装置と、 を有することを特徴とする高粘度材料の発泡装置。
Priority Applications (7)
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