JPH10273852A - エアージェットルームの緯入れ用弁装置 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】 （修正有） 【課題】 緯入れノズルに供給される圧力空気の立ち上
がり・立ち下がり時間を短くするとともに、装置本体を
軽量化して織機の高速化に好適な弁装置とし、更にエネ
ルギー消費量を低減させて確実に緯入れが行えるように
する。 【解決手段】 織機上の空気タンク１１からの圧力空気
を開閉弁としての電磁弁１０を介してスレイ３上の緯入
れノズルとしてのサブノズル６に供給し、電磁弁１０と
サブノズル６との間には、電磁弁１０とサブノズル６と
の管路を開閉する弁体２７を備えた第２の開閉弁として
の弁本体２０が設けてある。そして、この弁本体２０を
前記弁体２７を閉じる方向に付勢する付勢手段としての
スプリング２９と、電磁弁１０側の管路内の圧力と大気
圧または低圧空気との圧力差によって弁体２７を開方向
に駆動する大気または低圧空気管路に連通した空気室３
０を備えるよう構成とした。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【発明の属する技術分野】本発明は、エアージェットル
ームの緯入れ用弁装置に関し、詳しくは緯入れノズルに
供給される圧力空気の立ち上がり・立ち下がり時間を短
くするようにした弁装置に関する。

【０００２】

【従来の技術】エアージェットルームにおいては、スレ
イ上に緯入れノズルとしてメインノズル及び緯入れ方向
に沿って複数のサブノズルが設けてあり、空気供給源
（コンプレッサー）からの圧力空気を織機上の空気タン
クに貯蔵し、この空気タンクからの圧力空気を開閉弁を
介して緯入れノズルとしてのメインノズル，サブノズル
に供給するようにしている。ここで、開閉弁は空気タン
ク近傍に設けられ、所定の織機主軸角度で開閉すること
により、メインノズルからの噴射空気により緯糸測長貯
留装置からの緯糸を経糸開口列内に挿入し、更にサブノ
ズルからの噴射空気により、緯糸を反緯入れ側まで飛走
させるようにしている。

【０００３】ところが、空気タンク側にある開閉弁から
スレイ上の緯入れノズルに至る配管は、２００ｍｍ〜３
００ｍｍ程度も離れており、そのため、配管内の容積は
大きなものとなることから、開閉弁が開となった時点で
圧力空気はこの配管内に一旦蓄圧され、所定の噴射圧力
になるまでの立ち上がり時間が長くなる。また開閉弁が
閉となった時点でも配管内に蓄圧された圧力空気により
立ち下がり時間が長くなる。そのため、緯糸の牽引には
不必要な空気噴射が長くなされることによって緯糸切れ
が生じたり、緯入れに寄与しない無駄な空気を噴射する
という問題があった。

【０００４】これを解決するものとして、特開昭６２−
５５５８６に開示されているような技術が知られてい
る。これを図１６で説明すると、スレイ３上にノズルベ
ース９１が設けてあり、このノズルベース９１の緯入れ
方向にほぼ等間隔にサブノズル６が植立されている。そ
して、サブノズル６の複数個、例えば４個ごとにノズル
ベース９１を分割してユニット化し、その下端でノズル
ベース９１の長手方向（緯入れ方向）に穿設した分配路
９２により圧力空気がサブノズル６に供給され、噴出口
６ａより噴出されることになる。また、ノズルベース９
１の底部には前記分配路９２に連通する空気入り口９３
が形成されている。そして図外の空気タンクからの圧力
空気が各ユニット化されたノズルベース９１に各々フレ
キシブルチューブ１０１及び電磁弁１０８を介して流入
される。

【０００５】ここで、各電磁弁１０８は、空気通路の開
閉を司る略円錐突状の弁体９９を形成した主軸弁９５
と、強磁性体材料であるプランジャ１０９とを、非磁性
体材料であるプランジャピン１０７の両端に連結してあ
る。また、絶縁性材料で形成された中空状のボビン１０
５に絶縁導線コイル１０３を捲回したソレノイド１０４
と、ボビン１０５の中空部内に固定された強磁性体材料
である中空円筒状のコア１０２を備えている。そして、
コア１０２の中空部内にはプランジャピン１０７が摺動
自在に貫通した状態となっている。

【０００６】更に、各電磁弁１０８は、前記ソレノイド
１０４を収納する強磁性体材料であるソレノイドホルダ
１０６と、前記主軸弁９５を収容する弁室を形成した弁
ハウジング９６及びバルブキャップ９７と、バルブキャ
ップ９７内に配設したリターンスプリング９８とを備え
ており、主軸弁９５が弁ハウジング９６内で摺動可能に
なっている。そして、前記絶縁導線コイル１０３に電流
を通ずると、ソレノイドホルダ１０６、コア１０２及び
プランジャ１０９の間で磁気回路を形成してプランジャ
１０９とコア１０２との間の間隙に吸引力が発生し、リ
ターンスプリング９８の弾力に抗してプランジャ１０９
をプランジャピン１０７及び主軸弁９５と共にボビン１
０５の中心軸に沿って移動させることにより、弁体９９
を開状態とし、入力ポート１００と出力ポート９４とを
連通させる。そして、電流を遮断するとリターンスプリ
ング９８の弾力により主軸弁９５が復帰し、弁体９９が
閉状態となって、入力ポート１００と出力ポート９４が
遮断される。

【０００７】また、実公昭６０−３４０６７号公報に開
示されているように、開閉弁を空気タンク側に設け、こ
の開閉弁からの圧力空気をスレイ上に設けたチェック弁
を介して緯入れノズルに供給するようにした装置も知ら
れている。このチェック弁は弁体をスプリングにより閉
じる方向に付勢し、開閉弁とサブノズルとの間の空気圧
力が所定値以上になると弁体が開くよう構成され、これ
によりサブノズルに供給される圧力空気の立ち上がり・
立ち下がり時間を短くすることができる。

【０００８】このようなチェック弁の作動原理につい
て、一例として図１７（ａ），（ｂ）に示す装置により
説明すると、まず図１７（ａ）を参照し、１０は図外の
ソレノイドにより開閉駆動される電磁弁（開閉弁）で、
空気タンク１１からの圧力空気を所定の主軸角度でチュ
ーブ１４０を介してサブノズル６に供給するようになっ
ている。また、１１０は電磁弁１０とサブノズル６との
間で、特にスレイ上のサブノズル６近傍に設けたチェッ
ク弁で、チューブ１４０内が所定圧力となったときに開
状態となるようになっている。このチェック弁１１０の
詳細を図１７（ｂ）にて説明すると、スレイ３には略中
空円筒状のバルブカバー１１１が図外のボルト等により
取り付けられ、このバルブカバー１１１の図示する左右
両側にはバルブキャップ１２８，１２５がねじの螺合に
より固定されている。また、バルブカバー１１１にはチ
ューブ１４０に連通する入力ポート１２２とノズルベー
ス９１の長手方向（緯入れ方向）に穿設した分配路９２
に連通する出力ポート１２１が形成されている。更に、
バルブカバー１１１内には、有底円筒状のバルブシート
１２６及び円板状の弁体１２７が設けてあり、前記バル
ブシート１２６の底部には丸孔が穿設されている。ま
た、出力ポート１２１に連通する空気室１３１には弁体
１２７をバルブシート１２６側に付勢して閉状態とする
スプリング１２９が設けてある。なお、分配路９２は複
数のサブノズル６に連通しており、分配路９２からの圧
力空気がサブノズル６の噴出口６ａより噴射されるよう
になっている。

【０００９】ここで、織機主軸角度が所定角度になる
と、図１７（ａ）に示す電磁弁１０が開状態となって空
気タンク１１からの圧力空気がチューブ１４０内に供給
される。すると、図１７（ｂ）に示すチェック弁１１０
の入力ポート１２２に連通する空気室１３０内の圧力が
上昇する。更にその圧力が所定値以上になると、スプリ
ング１２９の付勢力に抗して弁体１２７が図示左方向に
移動し、これにより弁体１２７は開状態となる。する
と、空気室１３０内の圧力空気が空気室１３１側に流出
し、出力ポート１２１を経由して、分配路９２に流れ、
各サブノズル６の噴出口６ａより空気噴射が行われる。
そして、織機主軸角度が所定角度になって、電磁弁１０
が閉じると、空気室１３０内の圧力空気が所定値以下と
なるまで空気室１３１側に流出し、その後弁体１２７は
スプリング１２９の付勢力によって閉じ、サブノズル６
からの空気噴射が停止する。

【００１０】

【発明が解決しようとする課題】ところが、図１６に示
すように、揺動運動を行うスレイ３上にソレノイドにて
駆動する電磁弁１０８を設けた技術にあっては、スレイ
を揺動させるエネルギー消費量の面で不利となる。すな
わち、近年織機は高速化し、毎分１０００ｒｐｍ或いは
それ以上となり、開閉弁も高速で開閉動作しなければな
らないことから、絶縁導線コイル１０３に電流を通ずる
ことによって、ソレノイドホルダ１０６、コア１０２及
びプランジャ１０９の間で磁気回路を形成してプランジ
ャ１０９とコア１０２との間の間隙に吸引力を発生する
ものでは、十分な駆動力を得るためにコイル巻量を多く
したり、プランジャ等の強磁性体も十分な大きさが必要
となり、弁装置全体が大型化し重量が大となる。また、
前記重量の大なる弁装置を固定するスレイも強度を高め
る必要があり、そのため肉厚を大きくする必要があり、
スレイ３を揺動運動させるエネルギー消費量が嵩むこと
になるのである。

【００１１】また、上記の図１７（ａ），（ｂ）に示す
装置のように、電磁弁１０からの圧力空気をスレイ３上
のチェック弁１１０を介して緯入れノズルに供給するよ
うにした技術については、圧力損失が大きく、緯入れが
確実に行えない上、空気消費量も嵩む。すなわち、入力
ポート１２２側の空気室１３０に例えばＰｋｇ／ｃｍ²
の圧力が供給されたとすると、弁体１２７の受圧面積Ａ
（バルブシート１２６底部の丸孔に対応する部位の面
積）との積であるＰ×Ａの力を図示左方向に受けること
になり、このＰ×Ａの力がスプリング１２９の付勢力よ
りも大となると、この付勢力に抗して弁体１２７が開か
れる。すると、圧力空気は空気室１３１に供給され、更
に出力ポート１２１及び分配路９２を経由してサブノズ
ル６に供給され、サブノズル６の噴出口６ａから空気噴
射が行われるのであるが、空気室１３１内の圧力が上昇
するため、（空気室１３１内の圧力値）＋（スプリング
１２９の付勢力／面積Ａ）の値が空気室１３０の圧力値
にすぐさま近づき、弁体１２７はスプリング１２９の付
勢力により押し戻され、弁体１２７の開度が小になっ
て、流量を絞ってしまう。これにより、弁体１２７の開
度が小のため、圧力損失が大となる。

【００１２】この特性を図１８で説明すると、縦軸はサ
ブノズル６の噴出口６ａから噴射される噴射空気の圧力
値で、横軸は時間を表す。また、図中の点線は図１７
（ａ）に示す電磁弁１０とサブノズル６との間にチェッ
ク弁１１０を介在しないときの圧力値であり、実線は図
１７（ｂ）に示すチェック弁１１０を介在したときの圧
力値を示す。ここで、点線で表すチェック弁１１０を介
在しないときは、時間Ａで電磁弁１０が開となった後、
時間Ｂで圧力が立ち上がり、緩やかに上昇して、所定圧
力値でほぼ一定状態となる。その後、時間Ｄで電磁弁１
０が閉となり、若干遅れて圧力が立ち下がり、緩やかに
下降して時間Ｆで圧力値が０となる。一方、実線で示す
チェック弁１１０を介在したときは、時間Ａで電磁弁１
０が開となった後、時間Ｃで圧力が立ち上がり、点線で
示す圧力値からスプリング１２９の付勢力／面積Ａを差
し引いた圧力値でほぼ一定状態になる。その後、時間Ｄ
で電磁弁１０が閉となり、若干遅れて圧力が立ち下が
り、時間Ｅで圧力値が０となる。なお、圧力値Ｘはスプ
リング１２９の付勢力／面積Ａの値で、実線で示すチェ
ック弁１１０を介在したときには、時間Ｃの時点で空気
室１３０内の圧力値がＸを越えるのであるが、弁体１２
７により絞られて、スプリング１２９の付勢力／面積Ａ
の値を差し引いた圧力だけが空気室１３１内に取り出さ
れ、結果として大幅に圧力が低下してサブノズル６の噴
出口６ａから噴射されることになる。

【００１３】以上のように、チェック弁１１０を介在し
たとき（実線）は、介在しないとき（点線）よりもスプ
リング１２９の付勢力／面積Ａの値だけ低い圧力になっ
てしまうことになり、これは、前述したように空気室１
３０と１３１内の圧力差がわずかになると、スプリング
１２９の付勢力によって弁体１２７の開度が小さくなっ
てしまうことに起因すると考えられる。そのため、空気
タンク１１内の設定圧力を大幅に高める必要があり、高
圧空気を生じさせるためのエネルギー消費量が嵩むこと
になる。

【００１４】そこで、本発明は緯入れノズルに供給され
る圧力空気の立ち上がり・立ち下がり時間を短くすると
ともに、装置本体を軽量化して織機の高速化に好適な弁
装置とし、更にエネルギー消費量を低減させて確実に緯
入れが行えるようにすることを目的とする。

【００１５】

【課題を解決するための手段】上記目的を達成するため
に、この発明は、第１に空気供給源からの圧力空気を織
機上の空気タンクに貯蔵し、この空気タンクからの圧力
空気を開閉弁を介してスレイ上の緯入れノズルに供給す
る配管を備えたエアージェットルームにおいて、前記開
閉弁と緯入れノズルとの間には、開閉弁と緯入れノズル
との管路を開閉する弁体を備えた第２の開閉弁が設けら
れ、該第２の開閉弁には前記弁体を閉じる方向に付勢す
る付勢手段と、前記開閉弁側の管路内の圧力と大気圧と
の圧力差によって前記弁体を開方向に駆動する大気に連
通された空気室を備えていることを特徴とする。

【００１６】そして第２に、空気供給源からの圧力空気
を織機上の空気タンクに貯蔵し、この空気タンクからの
圧力空気を開閉弁を介してスレイ上の緯入れノズルに供
給する配管を備えたエアージェットルームにおいて、前
記開閉弁と緯入れノズルとの間には、開閉弁と緯入れノ
ズルとの管路を開閉する弁体を備えた第２の開閉弁が設
けられ、該第２の開閉弁には前記弁体を閉じる方向に付
勢する付勢手段と、前記開閉弁側の管路内の圧力と低圧
空気との圧力差によって前記弁体を開方向に駆動する低
圧空気管路に連通された空気室を備えていることを特徴
とする。

【００１７】そして第３に、第２の開閉弁は、前記スレ
イ上に取り付けられる緯入れノズルのホルダに内蔵され
ていることを特徴とする。

【００１８】そして第４に、開閉弁は、前記第２の開閉
弁の弁体が開閉駆動されるときの動作遅れ時間分を補正
した指令信号により作動制御されることを特徴とする。

【００１９】

【発明の実施の形態】発明の実施の形態を実施例にもと
づき図面を参照して説明する。図１乃至図８は本発明の
第１の実施例を説明する図である。まず、図３、図４、
図５にて全体構成を説明すると、１はスレソードシャフ
ト，２はスレソード，３はスレイである。４はスレイ３
上に設けた筬で、図４に示すようにくさび状の固定部材
１４をネジ１４ａによってスレイ３上の溝に押し込むこ
とにより溝壁面に圧接されてスレイ３上に堅固に固定さ
れる。また、筬４の各筬羽４ａには凹部４ｂが形成さ
れ、この凹部４ｂの列により緯糸案内通路１３が形成さ
れる。スレイ３上には固定部材１５によりメインノズル
ホルダ１７がスレイ３上に固定され、図外のネジによっ
てスレイ３上に堅固に固定されている。また、スレイ３
のあり溝部３ａ内には図４に示す取着部材７ｂが摺動自
在に嵌合され、ネジ７ａを取着部材７ｂに螺合すること
により、サブノズルホルダ７がスレイ３上に固定され
る。

【００２０】サブノズルホルダ７にはチューブ９の一端
部が連結され、またメインノズルホルダ１７にはそれぞ
れ緯入れ用チューブ８ａと微風空気供給用チューブ８ｂ
の一端部が接続されている。また、サブノズルホルダ７
に連結されたチューブ９の他端部は、開閉弁としてのソ
レノイドにより駆動される電磁弁１０を介して空気タン
ク１１に連通している。この空気タンク１１は図外の空
気供給源からレギュレータを介して圧力空気が供給さ
れ、所定圧力の空気を貯蔵するようになっている。電磁
弁１０は、図５に示すようにチューブ９にて分岐され、
複数のサブノズル６（例えば３個）に連結されており、
これら電磁弁１０から３個のサブノズル６までのユニッ
トが空気タンク１１に複数連結されている。そして、電
磁弁１０は予め操作盤８６により入力された所定の主軸
角度で開閉するよう制御装置８５からの指令信号を受け
て開閉制御される。また、メインノズルホルダ１７に連
通するチューブ８ａ，８ｂの他端部は、各々電磁弁１
８，１９を介して空気タンク１２に連通している。ここ
で、電磁弁１９は常開となっており、微風空気供給用チ
ューブ８ｂに介在された絞り弁８７により空気タンク１
２からの圧力空気の流量を絞って低圧の微風空気がメイ
ンノズル１６に常時供給されるようになっている。そし
て、電磁弁１８は予め操作盤８６により入力された所定
の主軸角度で開閉するよう制御装置８５からの指令信号
を受けて開閉制御される。なお、図中８０は給糸体、８
１は緯糸測長貯留装置、８２は測長爪８２ａをドラム面
８１ａに進退駆動するソレノイド、８３は緯糸解舒セン
サ、８４は緯入れされた緯糸Ｙの先端部が反緯入れ側に
到達するのを検知する光電式の緯糸到達センサである
が、公知の技術でもあるので、詳細説明は省略する。

【００２１】ここで、前記電磁弁１０と緯入れノズルと
してのサブノズル６との間にあって、特にサブノズルホ
ルダ７内に第２の開閉弁としての弁本体２０が設けてあ
り、同様に前記開閉弁としての電磁弁１０と緯入れノズ
ルとしてのメインノズル１６との間にあって、特にメイ
ノズルホルダ１７内に第２の開閉弁としての弁本体４０
が設けてある。

【００２２】まず、第２の開閉弁としての弁本体２０を
サブノズルホルダ７に取り付けた例を図１，図２を参照
し説明する。サブノズルホルダ７にはサブノズル６を取
り付けた円筒状のブラケット６ｂがねじの螺合により取
付けられ、更にナット６ｃにより堅固に固定されてい
る。また、ブラケット６ｂの外周にはサブノズルホルダ
７との間で圧力空気の漏洩を阻止するシール部材３２が
設けてある。このブラケット６ｂの底部には、サブノズ
ル６に連通する入力ポート２１が形成され、この入力ポ
ート２１に連通して、サブノズルホルダ７の底部に第２
の開閉弁としての弁本体２０を取り付けるための段付き
丸孔形状の取付孔３３が形成されている。この取付孔３
３の図示する左右両側には、有底円筒状のバルブキャッ
プ２５、２８がねじの螺合により固定されている。ま
た、バルブキャップ２８の内面には、中間部が括れた略
円柱状の弁体２７の一端側が摺動自在に支持されてお
り、バルブキャップ２５、２８の間には、底部に弁体２
７が貫通する孔２６ａを有した有底筒状のバルブシート
２６と、中空円板状のスリーブ３１が設けてある。な
お、弁体２７の括れ部位には傾斜面２７ｄ，２７ｅが形
成されている。ここで、バルブシート２６により入力ポ
ート２２側の空気室２４と出力ポート２１側の空気室３
５が区分され、更にスリーブ３１とバルブキャップ２５
内面との間で空気室２３が形成される。また、スリーブ
３１には通孔３４が形成され、空気室２４と空気室２３
が連通した状態となっている。そして、弁体２７の他端
側の頭部２７ａはスリーブ３１の中空部内に摺動自在に
嵌合しており、これにより弁体２７の頭部２７ａがピス
トンとして構成されている。また、バルブキャップ２８
の底部には大気に通じる通孔３０ａが形成され、バルブ
キャップ２８内面と弁体２７との間の空気室３０が大気
圧となっている。また、空気室３０には弁体２７を閉じ
る方向に付勢する手段としてのスプリング２９が設けて
ある。このスプリング２９は、弁体２７をバルブシート
２６側に付勢し、弁体２７の傾斜面２７ｄをバルブシー
トの孔２６ａに対し密着させることにより、弁体２７を
閉じるよう作用する。なお、入力ポート２２には、図
３、図５に示す開閉弁（電磁弁１０）側の配管としての
チューブ９の一端部が接続されている。

【００２３】以上の構成により、織機が所定の主軸角度
になると、詳細を後述するメインノズル１６より空気噴
射がなされ、その後電磁弁１０が開状態となって、サブ
ノズル６より空気噴射が行われる。このとき、図１に示
すように、入力ポート２２に圧力空気が供給されて空気
室２４に流入し、ついで通孔３４を介して空気室２３に
も流入する。そして空気室２３に流入した圧力空気によ
り、弁体２７の頭部２７ａに対し押圧力、すなわち図１
において左方に押圧する力が発生する。そして、空気室
２３内が所定圧力となるとスプリング２９の付勢力に抗
して弁体２７が図示する左方向に移動する。すなわち、
空気室２４内では弁体２７の傾斜面２７ｄ、２７ｅの面
積がほぼ同等であるため、左右に略同等の力が働き、何
ら移動する力は作用しないが、弁体２７の頭部２７ａに
は、空気室２３内の圧力空気により空気圧と受圧面積Ａ
との積で表される力が作用する。そして、スプリング２
９の付勢力に抗して弁体２７が図２に示すように開かれ
ることになる。このとき、空気室３０内の空気は通孔３
０ａを介して大気に解放されているので、弁体２７の移
動に対し抵抗にならない。これにより、空気室２４内と
空気室３５内の圧力差が小さくなっても、傾斜面２７ｄ
と２７ｅとはほぼ同面積であり弁体２７に作用する力は
左右方向ともほぼ同一である一方、空気室２３内の圧力
値は、入力ポート２２に供給される圧力空気の圧力値で
あるので、空気室３０内の大気圧＋（スプリング２９の
付勢力／面積Ａ）の値よりも高い値であるため、図２の
状態を維持したままの状態となる。したがって、弁体２
７が小刻みに移動することがないので、安定した空気供
給が行えるのである。

【００２４】以上の圧力特性を図６で説明すると、縦軸
はサブノズル６の噴出口６ａから噴射される噴射空気の
圧力値で、横軸は時間を表す。また、図中の点線は図５
に示す電磁弁１０とサブノズル６との間に、弁本体２０
を設けないときの圧力値であり、実線はこの実施例の特
徴である弁本体２０を設けたときの圧力値を示す。ここ
で、点線で表す弁本体２０を設けないときは、時間Ａで
電磁弁１０が開となった後、時間Ｂで圧力が立ち上が
り、緩やかに上昇して、所定圧力値でほぼ一定状態とな
る。その後、時間Ｄで電磁弁１０が閉となり、若干遅れ
て圧力が立ち下がり、緩やかに下降して時間Ｆで圧力値
が０となる。一方、実線で示す弁本体２０を設けたとき
は、時間Ａで電磁弁１０が開となった後、時間Ｃで圧力
が立ち上がり、急激に上昇して、即座に点線で示す圧力
値と同程度の圧力値となってほぼ一定状態になる。その
後、時間Ｄで電磁弁１０が閉となり、若干遅れて圧力が
立ち下がり、急激に下降して時間Ｅで圧力値が０とな
る。なお、圧力値Ｘはスプリング２９の付勢力／面積Ａ
の値で、実線で示す弁本体２０を設けたときにも、サブ
ノズル６の噴出口６ａからは点線と同程度の高い値とな
る。以上のように、この実施例では立ち上がり・立ち下
がり時間が大幅に短縮される上、圧力損失もほとんどな
いことから、空気タンク１１内の設定圧力を高める必要
がなく、図１７，図１８に示すようなチェック弁を用い
た従来例に比してエネルギー消費量が低減できることが
分かる。

【００２５】なお、図６に示すように第２の開閉弁であ
る弁本体２０を介在しないときの点線で示す場合には、
電磁弁１０とサブノズル６の間のチューブ９に介在され
る部材がないことから、電磁弁１０の開動作時間Ａに対
しサブノズル６の噴射口６ａから空気噴射がなされる時
間Ｂの応答遅れは小さいが、弁本体２０を介在したとき
の実線で示す場合には、空気室２３内の圧力がＸ値以上
となって、スプリング２９の付勢力よりも高くならなけ
れば弁体２７が開とならないため、電磁弁１０の開動作
時間Ａに対して空気噴射がなされる時間はＣとなり、
（Ｃ−Ａ）の応答遅れが生じる。そのため、緯入れをよ
り確実にするためには、上記図６に示す特性を予め把握
し、前記弁体２７の開駆動時間を前記遅れ時間分（Ｃ−
Ａ）を早めた時期に補正した指令信号を制御装置８５よ
り前記電磁弁１０に出力する。すなわち、制御装置８５
は織機の主軸角度に応じて電磁弁１０を開閉するよう指
令信号を出力するが、上記時間（Ｃ−Ａ）に相当する角
度分を早めて開動作するよう指令信号を出力すれば、よ
り正確な時期に開動作が行え、緯入れが確実となる。な
お、時間と角度の関係は、時間をＳ秒，角度をＴ度，織
機の主軸回転数をＨｒｐｍとすると、角度Ｔ＝Ｓ×３６
０×（Ｈ／６０）で表すことができるので、この遅れ時
間分（Ｃ−Ａ）を角度で表し、電磁弁１０の開動作角度
を補正して指令信号を出力するよう操作盤８６より制御
装置８５の作動設定を行うようにする。

【００２６】次に、メインノズル１６についての詳細を
図７，図８にて説明する。まず、メインノズルホルダ１
７には先端部に加速管１６ａが取着されたメインノズル
本体１６ｂが設けられ、このメインノズル本体１６ｂ内
には導糸管１６ｃが嵌合されている。そして、導糸管１
６ｃには整流羽１６ｄが形成され、メインノズル本体１
６ｂとの間で分配室１６ｅが形成されている。そして、
分配室１６ｅに流入した圧力空気は整流羽１６ｄを経由
して加速管１６ａ内に噴射され、狭隘部１６ｆのエジェ
クター効果により、緯糸Ｙと共に加速管１６ａより射出
される。

【００２７】また、メインノズルホルダ１７には、前述
した第２開閉弁としての弁本体４０と、更に逆止弁５０
が設けてあり、弁本体４０の入力ポート４３には図５に
示す開閉弁（電磁弁１８）側の配管としての緯入れ用チ
ューブ８ａが連結され、逆止弁５０の入力ポート５３に
は図５に示す微風空気供給用チューブ８ｂが連結されて
いる。ここで、弁本体４０には、メインノズル１６の分
配室１６ｅに連通する出力ポート４４が形成され、この
出力ポート４４に連通して弁本体４０を取り付ける段付
き丸孔形状の取付孔４５が形成されている。また、この
取付孔４５には略円柱形状のバルブキャップ４１がねじ
の螺合により固定されている。また、取付孔４５内に
は、入力ポート４３側の空気室４７と出力ポート４４を
区分する有底円筒形状の弁体４２が設けてある。

【００２８】また、取付孔４５内のバルブキャップ４１
と弁体４２の間で形成される空気室４６内には、弁体４
２を閉じる方向に付勢する付勢手段としてのスプリング
２９が収容され、バルブキャップ４１には、空気室４６
を大気に連通する通孔３０ａが設けてある。また、弁本
体４０には、メインノズル１６の分配室１６ｅに連通す
る出力ポート５４が形成され、この出力ポート５４に連
通して逆止弁５０を取り付ける段付き丸孔形状の取付孔
５６が形成されている。この取付孔５６にはバルブキャ
ップ５１がねじの螺合により固定されて密閉されてお
り、その内部には、弁体５２が取付孔５６内を摺動自在
に支持されている。そして、取付孔５６内のバルブキャ
ップ５１と弁体５２の間に空気室５７が形成され、弁体
５２の軸心と直交する方向に複数設けた丸孔形状の通孔
５２ａにより、入力ポート５３から供給される微風空気
が空気室５７内に流入するようになっている。また、空
気室５７内には、弁体５２を閉じる方向に付勢するスプ
リング５５が収容され、これにより入力ポート５３から
出力ポート５４への方向のみ微風空気が流れることにな
る。

【００２９】以上の構成により、図５に示す電磁弁１８
が所定の主軸角度で開となると、入力ポート４３に圧力
空気が供給され、空気室４７内が所定圧力となると、弁
体４２の頭部４２ａの受圧面積と空気室４７内の圧力の
積の値の力が付勢手段としてのスプリング２９の付勢力
よりも大きくなり、スプリング２９の付勢力に抗して弁
体４２が図示する左方向に移動し、開状態となる。この
とき、弁体４２の頭部４２ａの受圧面積と空気室４７内
の圧力との積の値の力が、弁体４２に対し図示左方向に
作用する一方、空気室４６内は常に大気圧となっている
ため、常にスプリング２９の付勢力のみが弁体４２に対
し図示右方向に作用する。また、出力ポート４４には圧
力空気が供給されて圧力が高まるが、この出力ポート４
４の圧力は弁体４２の移動方向（図示左右方向）に対し
て直交しており、弁体４２を何ら駆動する力として作用
しない。そのため、スプリング２９の付勢力／頭部４２
ａの受圧面積の値と空気室４７内の圧力値に差がある限
り、弁体４２が開状態に維持されるので、安定した空気
供給が行え、圧力損失を極めて小さくでき、空気消費量
が低減できる。その圧力特性は図１，２に示すサブノズ
ルの圧力特性としての図６と同様であるので、詳細説明
は省略する。なお、図５に示す電磁弁１９は織機運転開
始時に常時開に設定し、これにより緯入れ不良等により
織機を停止した際にもメインノズル１６より微風空気が
噴射されるので、メインノズルから緯糸Ｙが抜け出るこ
とがなく、また通常運転時に筬打ち後に緯糸が切断され
る際にも、メインノズルから噴射される微風空気により
緯糸が抜け出るのを防止することができる。

【００３０】次にメインノズル１６の構造として第２の
実施例を図９，図１０により説明する。メインノズルホ
ルダ１７には、弁本体４０が設けてあり、図９に示すよ
うに弁本体４０の入力ポート４３には緯入れ用チューブ
８ａが連結され、微風空気入口部７４には微風空気供給
用チューブ８ｂが連結されている。ここで、弁本体４０
には、メインノズル１６の分配室１６ｅに連通する出力
ポート４４が形成され、この出力ポート４４に連通して
弁本体４０を取り付ける段付き丸孔形状の取付孔４５が
形成されている。また、この取付孔４５には略円柱形状
のバルブキャップ４１がねじの螺合により固定されてい
る。また、バルブキャップ４１内の取付孔４５内には、
入力ポート４３側の空気室７５と空気室７６を区分する
断面略Ｈ状の段差を有する円柱形状の弁体７２が取付孔
４５内に対し摺動自在に支持されている。

【００３１】更にまた、取付孔４５内のバルブキャップ
４１と弁体７２の間の空気室４６内には、弁体７２を閉
じる方向に付勢する付勢手段としてのスプリング２９が
収容され、バルブキャップ４１には、空気室４６を大気
に連通する通孔３０ａが設けてある。ここで、出力ポー
ト４４は図中の上下方向に延びる丸孔形状の孔で形成さ
れているが、その中央部を紙面に対し垂直方向に横断す
るよう壁部材７１が形成され、図示の左右で通孔７７，
７８を区分している。そして、図９に示す入力ポート４
３に所定圧力の空気が供給されていないときは、弁体７
２は閉じた状態となっているが、微風空気供給用チュー
ブ８ｂより供給された微風空気が微風空気入口部７４よ
り空気室７６に流入し、通孔７７を経由して分配室１６
ｅ内に流入し、これによりメインノズル１６から微風空
気が噴射され、これにより織機停止時や筬打ち後の緯糸
切断時に緯糸ノズル１６内から緯糸Ｙが抜け出てしまう
のを防止できる。その後、所定の織機主軸角度で電磁弁
１８が開となると、微風空気入口部７４に連通する空気
室７６は通孔７７から遮断される一方、入力ポート４３
から空気室７５内に圧力空気が供給される。そして、空
気室７５内が所定圧力となると、弁体７２の頭部７２ａ
の受圧面積と空気室７５内の圧力の積の値が付勢手段と
してのスプリング２９の付勢力よりも大きくなり、スプ
リング２９の付勢力に抗して弁体７２が図示する左方向
に移動し、開状態となる。このとき、弁体７２の頭部７
２ａの受圧面積と空気室７５内の圧力との積の値の力
が、弁体７２に対し図示左方向に作用する一方、空気室
４６内は常に大気圧となっているため、常にスプリング
２９の付勢力のみが弁体７２に対し図示右方向に作用
し、図７、図８に示す実施例と同様に、安定した空気供
給が行え、圧力損失を極めて小さくでき、空気消費量が
低減できる上、装置がコンパクトになる。

【００３２】次にメインノズル１６の構造として第３の
実施例を図１１，図１２により説明する。メインノズル
ホルダ１７には、弁本体４０が設けてあり、弁本体４０
の入力ポート４３には図５に示す緯入れ用チューブ８ａ
が連結されている。ここで、弁本体４０には、メインノ
ズル１６の分配室１６ｅに連通する出力ポート４４が形
成され、この出力ポート４４に連通して弁本体４０を取
り付ける取付孔４５が形成されている。また、この取付
孔４５には略円柱形状のバルブキャップ４１がねじの螺
合により固定され、このバルブキャップ４１内の取付孔
４５内には、入力ポート４３側の空気室４７と出力ポー
ト４４を区分する略円柱形状の弁体８９が取付孔４５内
に摺動自在に支持されている。

【００３３】また、取付孔４５内のバルブキャップ４１
と弁体８９の間の空気室４６内には、弁体８９を閉じる
方向に付勢する付勢手段としてのスプリング２９が収容
され、バルブキャップ４１には、通孔８８が設けてあ
る。この通孔８８は微風空気供給用チューブ８ｂに連結
され、微風空気が通孔８８より空気室４６内に流入する
ようになっている。この微風空気は、図５に示す絞り弁
８７により流量が絞られ、大気圧に近い低圧の空気とな
っている。これにより図１１に示すように入力ポート４
３に圧力空気が供給されていないときは、弁体８９は閉
じた状態となっているが、空気室４６内に供給された微
風空気が出力ポート４４内に流入し、これによりメイン
ノズル１６から微風空気が噴射され、織機停止時や筬打
ち後の緯糸切断時にメインノズル１６内から緯糸Ｙが抜
け出てしまうのを防止できる。その後、所定の織機主軸
角度で電磁弁１８が開となると、入力ポート４３から空
気室４７内に圧力空気が供給される。そして、空気室４
７内が所定圧力となると、弁体８９の受圧面積と空気室
４７内の圧力の積の値（図示左側への押圧力）が、付勢
手段としてのスプリング２９の図示右側への付勢力＋空
気室４６の圧力（低圧）と弁体８９の受圧面積の積の値
（図示右側への押圧力）よりも大きくなり、スプリング
２９の付勢力と空気室４６の圧力による力に抗して弁体
８９が図示する左方向に移動し、開状態となる。ここ
で、空気室４６内は微風空気が供給されるが、その圧力
は大気圧に近い低圧の圧力空気であり、（スプリング２
９の付勢力／弁体８９の受圧面積）＋空気室４６内の圧
力値と、空気室４７内の圧力値に差がある限り、弁体４
２が開状態に維持されるので、安定した空気供給が行
え、圧力損失を極めて小さくでき、空気消費量が低減で
きる上、装置がコンパクトになる。

【００３４】次にサブノズル６の構造について第２の実
施例を図１３，図１４により説明する。サブノズルホル
ダ７にはサブノズル６に連通する出力ポート２１が形成
され、この出力ポート２１に連通して弁本体６０を取り
付ける段付き丸孔形状の取付孔６４が形成されている。
この取付孔６４には略円柱状のバルブキャップ６１がね
じの螺合により固定されている。また、バルブキャップ
６１内の取付孔６４には、入力ポート２２と出力ポート
２１を区分する有底円筒状の弁体６２が設けてある。

【００３５】また、バルブキャップ６１と弁体６２の間
の空気室６５内には、弁体６２を閉じる方向に付勢する
付勢手段としてのスプリング２９が収容され、バルブキ
ャップ６１には、空気室６５を大気に連通する通孔３０
ａが設けてある。ここで、弁体６２には凸部６２ａが設
けてあり、これにより弁体６２の動作をより安定させる
ことができる。すなわち、上記実施例では説明を簡略化
するため、弁体６２に作用する空気圧力を静圧のみで説
明したが、実際には弁体６２が開となった瞬間、弁体６
２には動圧が作用する。この動圧は静圧よりも若干小さ
い値となるため、より静圧に近い圧力を凸部６２ａに作
用させ、弁体６２の作用力をより安定させるのである。
その作用力を式で表すと、以下のようになる。すなわ
ち、図１５（ａ），（ｂ）に示すように、弁体６２に凸
部６２ａがない場合、図１５（ａ）にて静圧Ｐ１が作用
したとき、弁体６２に静圧Ｐ１×面積Ｓ１の力が図示右
方向に作用する。その後、図１５（ｂ）にて、弁体６２
が移動を開始した瞬間では、動圧Ｐ２×面積Ｓ１が作用
するが、動圧Ｐ２は空気が流れ出た瞬間の圧力であるこ
とから、静圧Ｐ１＞動圧Ｐ２であり、弁体６２に作用す
る力が若干低下する。これに対し、図１５（ｃ）のよう
に弁体６２に凸部６２ａがある場合、静圧Ｐ１が作用し
たとき、弁体６２に静圧Ｐ１×面積Ｓ１の力が作用す
る。その後、図１５（ｄ）のように弁体６２が移動を開
始した瞬間では、静圧Ｐ１×面積Ｓ０＋動圧Ｐ２（面積
Ｓ１−面積Ｓ０）の力が作用することになり、動圧Ｐ２
が小さくとも凸部６２ａには静圧と動圧が作用するの
で、弁体６２の作用力は安定することになる。また、上
記実施例ではスプリング２９はコイルバネで構成されて
いることから、伸び状態よりも圧縮状態の方が、その弾
撥力が大きくなる。そのため、弁体６２が閉状態（スプ
リング２９が伸び状態）から開状態（スプリング２９が
圧縮状態）となったとき、微妙ではあるが図示左方向へ
の付勢力が大きくなり、空気室２２内の圧力に打ち勝っ
てスプリング２９が弁体６２を閉じる方向に作用しない
よう、スプリング２９（伸び状態）の付勢力／面積Ｓ１
＞スプリング２９（圧縮状態）の付勢力／面積Ｓ２とす
るのがよい。すなわち、弁体６２の図示右方への作用力
は面積の大きさに比例するので、スプリング２９の付勢
力が大きくなる比率よりも、面積Ｓ１から面積Ｓ２に拡
大する比率が大きければ、スプリング２９が弁体６２を
閉じようとする作用力の影響を極めて小さくすることが
できるのである。なお、スプリング２９（伸び状態）の
付勢力／面積Ｓ１が入力ポート２２内圧力の０．２〜
０．９となっていれば、弁体６２が安定して開状態とな
ることが実験により確認されている。

【００３６】

【発明の効果】以上のように本発明は、空気タンクから
の圧力空気を開閉弁を介してスレイ上の緯入れノズルに
供給し、前記開閉弁と緯入れノズルとの間に第２の開閉
弁を設け、この第２の開閉弁を前記弁体を閉じる方向に
付勢する付勢手段と、前記電磁弁側の管路内の圧力と大
気圧または低圧空気との圧力差によって前記弁体を開方
向に駆動するようにした空気室を備える構成としたの
で、緯入れノズルに供給される圧力空気の立ち上がり・
立ち下がり時間を短くするとともに、装置本体を軽量化
して織機の高速化に好適な弁装置とし、更にエネルギー
消費量を低減させて確実に緯入れが行える。また、第２
の開閉弁は、前記スレイ上に取り付けられる緯入れノズ
ルのホルダに内蔵させれば、装置がコンパクトになる。
そしてまた、開閉弁は、前記弁体が開閉駆動されるとき
の動作遅れ時間分を補正した値の指令信号により作動制
御すれば、弁体をより正確な時期に開閉動作させること
ができ緯入れがより確実となる。

【図面の簡単な説明】

【図１】 本発明の第１実施例を説明する要部断面図

【図２】 本発明の第１実施例を説明する要部断面図

【図３】 本発明の第１実施例を説明する全体断面図

【図４】 本発明の第１実施例を説明する側面図

【図５】 本発明の第１実施例を説明する要部断面図

【図６】 図１，図２の圧力特性を示す説明図

【図７】 本発明の第１実施例を説明する要部断面図

【図８】 本発明の第１実施例を説明する要部断面図

【図９】 本発明の他の実施例を説明する要部断面図

【図１０】 本発明の他の実施例を説明する要部断面図

【図１１】 本発明の他の実施例を説明する要部断面図

【図１２】 本発明の他の実施例を説明する要部断面図

【図１３】 本発明の他の実施例を説明する要部断面図

【図１４】 本発明の他の実施例を説明する要部断面図

【図１５】 図１３，図１４の作動原理図

【図１６】 従来技術を示す説明図

【図１７】 従来技術を示す説明図

【図１８】 図１７の圧力特性を示す説明図

【符号の説明】

６ サブノズル（緯入れノズル） ７ サブノズルホルダ（緯入れノズルのホルダ） ９ チューブ（配管） １０ 電磁弁（開閉弁） １１ 空気タンク １２ 空気タンク １６ メインノズル（緯入れノズル） １７ メインノズルホルダ １８ 電磁弁 １９ 電磁弁 ２０ 弁本体（第２の開閉弁） ２３ 空気室 ２４ 空気室 ２７ 弁体 ２９ スプリング（付勢手段） ３０ 空気室 ３０ａ 通孔 ３５ 空気室 ４０ 弁本体（第２の開閉弁） ４２ 弁体 ４６ 空気室 ４７ 空気室 ５２ 弁体 ５７ 空気室 ６０ 弁本体（第２の開閉弁） ６２ 弁体 ６５ 空気室 ７２ 弁体 ７５ 空気室 ７６ 空気室 ７７ 通孔 ７８ 通孔 ８５ 制御装置 ８８ 通孔 ８９ 弁体

Claims (4)

【特許請求の範囲】
1. 【請求項１】 空気供給源からの圧力空気を織機上の
   空気タンクに貯蔵し、この空気タンクからの圧力空気を
   開閉弁を介してスレイ上の緯入れノズルに供給する配管
   を備えたエアージェットルームにおいて、前記開閉弁と
   緯入れノズルとの間には、開閉弁と緯入れノズルとの管
   路を開閉する弁体を備えた第２の開閉弁が設けられ、該
   第２の開閉弁には前記弁体を閉じる方向に付勢する付勢
   手段と、前記開閉弁側の管路内の圧力と大気圧との圧力
   差によって前記弁体を開方向に駆動する大気に連通され
   た空気室を備えていることを特徴とするエアージェット
   ルームの緯入れ用弁装置。
2. 【請求項２】 空気供給源からの圧力空気を織機上の
   空気タンクに貯蔵し、この空気タンクからの圧力空気を
   開閉弁を介してスレイ上の緯入れノズルに供給する配管
   を備えたエアージェットルームにおいて、前記開閉弁と
   緯入れノズルとの間には、開閉弁と緯入れノズルとの管
   路を開閉する弁体を備えた第２の開閉弁が設けられ、該
   第２の開閉弁には前記弁体を閉じる方向に付勢する付勢
   手段と、前記開閉弁側の管路内の圧力と低圧空気との圧
   力差によって前記弁体を開方向に駆動する低圧空気管路
   に連通された空気室を備えていることを特徴とするエア
   ージェットルームの緯入れ用弁装置。
3. 【請求項３】 第２の開閉弁は、前記スレイ上に取り
   付けられる緯入れノズルのホルダに内蔵されていること
   を特徴とする請求項１または請求項２に記載のエアージ
   ェットルームの緯入れ用弁装置。
4. 【請求項４】 開閉弁は、前記第２の開閉弁の弁体が
   開閉駆動されるときの動作遅れ時間分を補正した指令信
   号により作動制御されることを特徴とする請求項１乃至
   請求項３に記載のエアージェットルームの緯入れ用弁装
   置。