JPH10263751A - 高炭素鋼の連続鋳造法 - Google Patents
高炭素鋼の連続鋳造法Info
- Publication number
- JPH10263751A JPH10263751A JP7558697A JP7558697A JPH10263751A JP H10263751 A JPH10263751 A JP H10263751A JP 7558697 A JP7558697 A JP 7558697A JP 7558697 A JP7558697 A JP 7558697A JP H10263751 A JPH10263751 A JP H10263751A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- temp
- slab
- high carbon
- carbon steel
- steel
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
Links
Landscapes
- Continuous Casting (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【課 題】 2次冷却水温が低い場合であってもスラブ
表面に横割れを発生させない高炭素鋼の連続鋳造法を提
供する。 【解決手段】 垂直湾曲型連続鋳造機を用いてCを 1.0
重量%以上含有する高炭素鋼を連続鋳造するに際し、2
次冷却水の水温が35℃以下のとき、水比を垂直部6Aでは
0.4 〜0.5l/kg-steel 、湾曲部6Bでは0.10〜0.15l/kg-s
teelとしてスプレー冷却する。
表面に横割れを発生させない高炭素鋼の連続鋳造法を提
供する。 【解決手段】 垂直湾曲型連続鋳造機を用いてCを 1.0
重量%以上含有する高炭素鋼を連続鋳造するに際し、2
次冷却水の水温が35℃以下のとき、水比を垂直部6Aでは
0.4 〜0.5l/kg-steel 、湾曲部6Bでは0.10〜0.15l/kg-s
teelとしてスプレー冷却する。
Description
【0001】
【発明の属する技術分野】この発明は、垂直湾曲型連続
鋳造機にてCを 1.0重量%以上含有する高炭素鋼を連続
鋳造するとき、特に2次冷却水温が低い場合に鋳片表面
の横割れを好適に防止する連続鋳造方法に関するもので
ある。
鋳造機にてCを 1.0重量%以上含有する高炭素鋼を連続
鋳造するとき、特に2次冷却水温が低い場合に鋳片表面
の横割れを好適に防止する連続鋳造方法に関するもので
ある。
【0002】
【従来の技術】高炭素鋼の連続鋳造において、特にCを
1.0重量%以上含有する鋼種は固液共存相が広く、非常
に鋳造の難しい鋼種である。高炭素鋼の表面品質は2次
冷却帯の水量を減らすことにより規定の水準を達成する
ことが可能であるが、単に2次冷却水を減らすだけでは
普通の鋼種よりも凝固が遅れるために、シェル(鋳片の
表層部の凝固した部分)が薄くなり、薄くなったシェル
が割れて内部の溶鋼が噴出するいわゆるブレークアウト
が生じやすくなる問題点がある。
1.0重量%以上含有する鋼種は固液共存相が広く、非常
に鋳造の難しい鋼種である。高炭素鋼の表面品質は2次
冷却帯の水量を減らすことにより規定の水準を達成する
ことが可能であるが、単に2次冷却水を減らすだけでは
普通の鋼種よりも凝固が遅れるために、シェル(鋳片の
表層部の凝固した部分)が薄くなり、薄くなったシェル
が割れて内部の溶鋼が噴出するいわゆるブレークアウト
が生じやすくなる問題点がある。
【0003】
【発明が解決しようとする課題】本出願人は、これまで
に特開平7-204811号公報において、Cを0.30重量%以上
含有する高炭素鋼を連続鋳造するに際して、垂直湾曲型
連続鋳造機を用い、鋳片幅方向端部の2次冷却遮断、曲
げ終了までの範囲内への集中的注水、分割ロールの使
用、かつ鋳造速度0.8m/min以上とすることを提案した。
しかしその後、詳細に調査したところ、この対策ではC
を 1.0重量%以上含有する鋼種では表面品質を安定して
高位に維持することが難しいことが判明した。さらに調
査を進めた結果、特に2次冷却水の水温が低い場合、曲
げ終了までの範囲内を集中的に冷却すると矯正点で表面
温度が低下してしまい、鋳片(スラブ)表面に横割れが
発生しやすくなることがわかった。
に特開平7-204811号公報において、Cを0.30重量%以上
含有する高炭素鋼を連続鋳造するに際して、垂直湾曲型
連続鋳造機を用い、鋳片幅方向端部の2次冷却遮断、曲
げ終了までの範囲内への集中的注水、分割ロールの使
用、かつ鋳造速度0.8m/min以上とすることを提案した。
しかしその後、詳細に調査したところ、この対策ではC
を 1.0重量%以上含有する鋼種では表面品質を安定して
高位に維持することが難しいことが判明した。さらに調
査を進めた結果、特に2次冷却水の水温が低い場合、曲
げ終了までの範囲内を集中的に冷却すると矯正点で表面
温度が低下してしまい、鋳片(スラブ)表面に横割れが
発生しやすくなることがわかった。
【0004】そこで本発明は、2次冷却水温が低い場合
であってもスラブ表面に横割れを発生させない高炭素鋼
の連続鋳造法を提供することを目的とする。
であってもスラブ表面に横割れを発生させない高炭素鋼
の連続鋳造法を提供することを目的とする。
【0005】
【課題を解決するための手段】前記目的達成のため、本
発明者らは、2次冷却水の水温に応じて2次冷却帯での
冷却パターン(水比パターン)を最適にコントロールす
ることに想到し、さらに検討を重ねて本発明をなすに到
った。すなわち本発明は、垂直湾曲型連続鋳造機を用い
てCを 1.0重量%以上含有する高炭素鋼を連続鋳造する
に際し、2次冷却水の水温が35℃以下のとき、水比を垂
直部では0.4 〜0.5l/kg-steel 、湾曲部では0.10〜0.15
l/kg-steelとしてスプレー冷却することを特徴とする高
炭素鋼の連続鋳造方法である。
発明者らは、2次冷却水の水温に応じて2次冷却帯での
冷却パターン(水比パターン)を最適にコントロールす
ることに想到し、さらに検討を重ねて本発明をなすに到
った。すなわち本発明は、垂直湾曲型連続鋳造機を用い
てCを 1.0重量%以上含有する高炭素鋼を連続鋳造する
に際し、2次冷却水の水温が35℃以下のとき、水比を垂
直部では0.4 〜0.5l/kg-steel 、湾曲部では0.10〜0.15
l/kg-steelとしてスプレー冷却することを特徴とする高
炭素鋼の連続鋳造方法である。
【0006】
【発明の実施の形態】図1は本発明が実施される垂直湾
曲型連続鋳造機の概念図であり、溶鋼は取鍋1からロン
グノズル2を介してタンディッシュ3に送られ、そこか
らさらに浸漬ノズル4を介してモールド5に送られ、そ
こから2次冷却帯6のスプレー冷却水によって凝固促進
され鋳片10として連続的に引き抜かれる。
曲型連続鋳造機の概念図であり、溶鋼は取鍋1からロン
グノズル2を介してタンディッシュ3に送られ、そこか
らさらに浸漬ノズル4を介してモールド5に送られ、そ
こから2次冷却帯6のスプレー冷却水によって凝固促進
され鋳片10として連続的に引き抜かれる。
【0007】従来の2次冷却帯6の水比パターンは、垂
直部6Aの全域と湾曲部6Bの曲げ終了点9まで強冷(水比
0.6l/kg-steel程度)、曲げ終了点9以降の湾曲部6Bは
緩冷(水比0.01l/kg-steel程度)に設定されていた。し
かし、本発明者らの前記調査によれば、Cを 1.0重量%
以上含有する高炭素鋼をかかる従来水比パターンによっ
て連続鋳造すると、特に冬期において鋳片10に横割れが
多発することがわかった。
直部6Aの全域と湾曲部6Bの曲げ終了点9まで強冷(水比
0.6l/kg-steel程度)、曲げ終了点9以降の湾曲部6Bは
緩冷(水比0.01l/kg-steel程度)に設定されていた。し
かし、本発明者らの前記調査によれば、Cを 1.0重量%
以上含有する高炭素鋼をかかる従来水比パターンによっ
て連続鋳造すると、特に冬期において鋳片10に横割れが
多発することがわかった。
【0008】これは2次冷却水の水温低下による。すな
わち、連続鋳造設備で使用する冷却水は、工場内で処理
した水を一部循環使用しているため外気温よりは高い温
度範囲にあるが冬期間にはやはり水温が低下し、2次冷
却水の水温が35℃以下に低下すると、垂直湾曲型連続鋳
造機の垂直部6Aから湾曲部6Bへの移行点(曲げ点)8に
おいて、鋳片裏面の温度が高炭素鋼の脆化温度域(800
〜900 ℃程度)に達してしまうことによる。
わち、連続鋳造設備で使用する冷却水は、工場内で処理
した水を一部循環使用しているため外気温よりは高い温
度範囲にあるが冬期間にはやはり水温が低下し、2次冷
却水の水温が35℃以下に低下すると、垂直湾曲型連続鋳
造機の垂直部6Aから湾曲部6Bへの移行点(曲げ点)8に
おいて、鋳片裏面の温度が高炭素鋼の脆化温度域(800
〜900 ℃程度)に達してしまうことによる。
【0009】本発明によれば、垂直部6Aの水比を従来の
0.6l/kg-steel よりも低い0.4 〜0.5l/kg-steel に制御
するので、曲げ点8での鋳片裏面温度を脆化温度域より
も高くでき、裏面(下面)の横割れが防止できる。垂直
部6Aの水比が0.4l/kg-steel未満であると、シェル厚み
が不十分となりブレークアウトを発生しやすくなる。ま
た、ここでの水比を0.5l/kg-steel 超えとすると従来同
様横割れが多発することは前述の通りである。
0.6l/kg-steel よりも低い0.4 〜0.5l/kg-steel に制御
するので、曲げ点8での鋳片裏面温度を脆化温度域より
も高くでき、裏面(下面)の横割れが防止できる。垂直
部6Aの水比が0.4l/kg-steel未満であると、シェル厚み
が不十分となりブレークアウトを発生しやすくなる。ま
た、ここでの水比を0.5l/kg-steel 超えとすると従来同
様横割れが多発することは前述の通りである。
【0010】さらに、湾曲部6Bを過ぎて矯正部7にかか
ると、鋳片10は今度は上面が開く方向に変形されること
になり、ここでも鋳片上面温度を脆化温度域より高めに
保つことが必要となる。本発明によれば、湾曲部6Bの水
比を0.10〜0.15l/kg-steelに制御するので、鋳片上面を
脆化温度域より高く維持できて横割れを防止できる。水
比がこの範囲を下回るとブレークアウトの危険性が高く
なり、上回ると鋳片上面の横割れ防止効果が期待できな
い。
ると、鋳片10は今度は上面が開く方向に変形されること
になり、ここでも鋳片上面温度を脆化温度域より高めに
保つことが必要となる。本発明によれば、湾曲部6Bの水
比を0.10〜0.15l/kg-steelに制御するので、鋳片上面を
脆化温度域より高く維持できて横割れを防止できる。水
比がこの範囲を下回るとブレークアウトの危険性が高く
なり、上回ると鋳片上面の横割れ防止効果が期待できな
い。
【0011】なお、本発明においては、Cを1.0 重量%
以上含有する高炭素鋼(例えばJISのSK3〜2、S
KH52〜54等)の連続鋳造を行うものに対してすべて対
象とすることができる。
以上含有する高炭素鋼(例えばJISのSK3〜2、S
KH52〜54等)の連続鋳造を行うものに対してすべて対
象とすることができる。
【0012】
【実施例】図1に示した垂直湾曲型連続鋳造機を用いて
SK2クラス(C 1.1〜 1.3重量%)の高炭素鋼を、冬
場で2次冷却水温35℃以下のときに、2次冷却帯の水比
パターンを本発明パターン、従来パターン、および本発
明範囲より低いパターンの3水準に設定して連続鋳造
し、それぞれ実施例、従来例、比較例とした。
SK2クラス(C 1.1〜 1.3重量%)の高炭素鋼を、冬
場で2次冷却水温35℃以下のときに、2次冷却帯の水比
パターンを本発明パターン、従来パターン、および本発
明範囲より低いパターンの3水準に設定して連続鋳造
し、それぞれ実施例、従来例、比較例とした。
【0013】例えば図2は、実施例と従来例の鋳片(ス
ラブ)中央の表面(上面)温度の推移図である。なお図
2のデータは2次冷却水温が30℃のときに採取したもの
である。同図に示すように、従来例(このときは垂直部
および湾曲部の曲げ完了点までの水比 0.6l/kg-steel、
それ以降の湾曲部水比0.01l/kg-steel)では、スラブ中
央の表面温度がベンディング部(垂直〜曲げの移行部)
で約760 ℃まで下がっているのに対し、実施例(このと
きは垂直部水比 0.45l/kg-steel 、湾曲部水比0.13l/kg
-steel )では約830 ℃以上であった。このとき実施例
にはスラブ横割れが発生せず従来例には発生した。
ラブ)中央の表面(上面)温度の推移図である。なお図
2のデータは2次冷却水温が30℃のときに採取したもの
である。同図に示すように、従来例(このときは垂直部
および湾曲部の曲げ完了点までの水比 0.6l/kg-steel、
それ以降の湾曲部水比0.01l/kg-steel)では、スラブ中
央の表面温度がベンディング部(垂直〜曲げの移行部)
で約760 ℃まで下がっているのに対し、実施例(このと
きは垂直部水比 0.45l/kg-steel 、湾曲部水比0.13l/kg
-steel )では約830 ℃以上であった。このとき実施例
にはスラブ横割れが発生せず従来例には発生した。
【0014】図3は、水比を種々変えた実施例と従来例
についてのスラブ表面の横割れ発生率を示すグラフであ
る。実施例では従来例よりも横割れ発生率が約70%も改
善されることがわかる。また、実施例よりもさらに水比
を低下した比較例では、ブレークアウト発生率が図4に
示すように増加し、操業トラブルが増加することがわか
る。
についてのスラブ表面の横割れ発生率を示すグラフであ
る。実施例では従来例よりも横割れ発生率が約70%も改
善されることがわかる。また、実施例よりもさらに水比
を低下した比較例では、ブレークアウト発生率が図4に
示すように増加し、操業トラブルが増加することがわか
る。
【0015】このように、2次冷却水温の低い冬場にお
いて、垂直湾曲型連続鋳造機でCを1.0重量%以上含有
する高炭素鋼を、横割れおよびブレークアウトを発生さ
せずに連続鋳造するには、本発明の水比パターンが最適
である。
いて、垂直湾曲型連続鋳造機でCを1.0重量%以上含有
する高炭素鋼を、横割れおよびブレークアウトを発生さ
せずに連続鋳造するには、本発明の水比パターンが最適
である。
【0016】
【発明の効果】本発明によれば、垂直湾曲型連続鋳造機
でCを 1.0重量%以上含有する高炭素鋼を連続鋳造する
際に、特に水温が低下する冬場において、鋳造時の横割
れ発生およびブレークアウト発生を安定して防止できる
という優れた効果を奏する。
でCを 1.0重量%以上含有する高炭素鋼を連続鋳造する
際に、特に水温が低下する冬場において、鋳造時の横割
れ発生およびブレークアウト発生を安定して防止できる
という優れた効果を奏する。
【図1】本発明が実施される垂直湾曲型連続鋳造機の概
念図である。
念図である。
【図2】実施例と従来例とにおける鋳込時のスラブ表面
温度推移の一例を示すグラフである。
温度推移の一例を示すグラフである。
【図3】実施例と従来例との横割れ発生率を示すグラフ
である。
である。
【図4】実施例と比較例とのブレークアウト発生率を示
すグラフである。
すグラフである。
1 取鍋 2 ロングノズル 3 タンディッシュ 4 浸漬ノズル 5 モールド 6 2次冷却帯 6A 垂直部 6B 湾曲部 7 矯正部 8 曲げ点 9 曲げ終了点 10 鋳片
Claims (1)
- 【請求項1】 垂直湾曲型連続鋳造機を用いてCを 1.0
重量%以上含有する高炭素鋼を連続鋳造するに際し、2
次冷却水の水温が35℃以下のとき、水比を垂直部では0.
4 〜0.5l/kg-steel 、湾曲部では0.10〜0.15l/kg-steel
としてスプレー冷却することを特徴とする高炭素鋼の連
続鋳造方法。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP7558697A JPH10263751A (ja) | 1997-03-27 | 1997-03-27 | 高炭素鋼の連続鋳造法 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP7558697A JPH10263751A (ja) | 1997-03-27 | 1997-03-27 | 高炭素鋼の連続鋳造法 |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPH10263751A true JPH10263751A (ja) | 1998-10-06 |
Family
ID=13580463
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP7558697A Pending JPH10263751A (ja) | 1997-03-27 | 1997-03-27 | 高炭素鋼の連続鋳造法 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPH10263751A (ja) |
Cited By (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP2011020138A (ja) * | 2009-07-15 | 2011-02-03 | Jfe Steel Corp | 連続鋳造における二次冷却方法 |
JP2020500108A (ja) * | 2016-10-18 | 2020-01-09 | 江陰興澄特種鋼鉄有限公司Jiangyin Xing Cheng Special Steel Works Co.,Ltd | 連続鋳造鋼片により製造された厚さが最大で177.8mmであるギアラック鋼板及びその製造方法 |
CN118268522A (zh) * | 2024-06-04 | 2024-07-02 | 联峰钢铁(张家港)有限公司 | 一种连铸机钢坯支撑导向装置 |
-
1997
- 1997-03-27 JP JP7558697A patent/JPH10263751A/ja active Pending
Cited By (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP2011020138A (ja) * | 2009-07-15 | 2011-02-03 | Jfe Steel Corp | 連続鋳造における二次冷却方法 |
JP2020500108A (ja) * | 2016-10-18 | 2020-01-09 | 江陰興澄特種鋼鉄有限公司Jiangyin Xing Cheng Special Steel Works Co.,Ltd | 連続鋳造鋼片により製造された厚さが最大で177.8mmであるギアラック鋼板及びその製造方法 |
CN118268522A (zh) * | 2024-06-04 | 2024-07-02 | 联峰钢铁(张家港)有限公司 | 一种连铸机钢坯支撑导向装置 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
JP2010082638A (ja) | 連続鋳造鋳片の製造方法 | |
JP2995519B2 (ja) | 連鋳ストランドの軽圧下方法 | |
JP4337565B2 (ja) | 鋼のスラブ連続鋳造方法 | |
JPH10263751A (ja) | 高炭素鋼の連続鋳造法 | |
US4911226A (en) | Method and apparatus for continuously casting strip steel | |
JP4026792B2 (ja) | ビレットの連続鋳造方法 | |
JP3687535B2 (ja) | 鋼の連続鋳造方法 | |
KR100642779B1 (ko) | 냉간압조용 강의 연속 주조 방법 | |
JPH11192539A (ja) | 耐内部欠陥に優れたクロム含有溶鋼の連続鋳造方法 | |
JPH1043848A (ja) | 連続鋳造における鋳片内部割れ防止方法 | |
JPH1080752A (ja) | 連続鋳造用鋳型 | |
JP3016176B2 (ja) | 連続鋳造設備における鋳片幅変更方法 | |
US4155399A (en) | Method for the continuous casting of steel slabs | |
JP4250008B2 (ja) | 条鋼用鋼の製造方法 | |
Wolf | The free meniscus problem | |
JP3022277B2 (ja) | ベルトホイール式連続鋳造機用注湯ノズル | |
JPH11267810A (ja) | 鋼の連続鋳造方法 | |
FR2747059B1 (fr) | Procede de coulee continue des metaux et lingotiere pour sa mise en oeuvre | |
RU2156178C2 (ru) | Поддон для отливки плоских слитков | |
JP3030596B2 (ja) | 連続鋳造方法 | |
Tsubokura et al. | Factors influencing the effectiveness of tundish metallurgy | |
JP2888155B2 (ja) | Ti含有極低炭素鋼の連続鋳造方法 | |
JP2000237855A (ja) | ビレットの連続鋳造方法 | |
JPH10128501A (ja) | 連続鋳造鋳片のオシレーションマーク低減方法及びそのための連続鋳造用鋳型 | |
JPH08112656A (ja) | 鋼の連続鋳造用ノズル |