JPH10263751A - 高炭素鋼の連続鋳造法 - Google Patents
高炭素鋼の連続鋳造法Info
- Publication number
- JPH10263751A JPH10263751A JP7558697A JP7558697A JPH10263751A JP H10263751 A JPH10263751 A JP H10263751A JP 7558697 A JP7558697 A JP 7558697A JP 7558697 A JP7558697 A JP 7558697A JP H10263751 A JPH10263751 A JP H10263751A
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- JP
- Japan
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- slab
- high carbon
- carbon steel
- steel
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- Pending
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Abstract
(57)【要約】
【課 題】 ２次冷却水温が低い場合であってもスラブ
表面に横割れを発生させない高炭素鋼の連続鋳造法を提
供する。 【解決手段】 垂直湾曲型連続鋳造機を用いてＣを 1.0
重量％以上含有する高炭素鋼を連続鋳造するに際し、２
次冷却水の水温が35℃以下のとき、水比を垂直部6Aでは
0.4 〜0.5l/kg-steel 、湾曲部6Bでは0.10〜0.15l/kg-s
teelとしてスプレー冷却する。
表面に横割れを発生させない高炭素鋼の連続鋳造法を提
供する。 【解決手段】 垂直湾曲型連続鋳造機を用いてＣを 1.0
重量％以上含有する高炭素鋼を連続鋳造するに際し、２
次冷却水の水温が35℃以下のとき、水比を垂直部6Aでは
0.4 〜0.5l/kg-steel 、湾曲部6Bでは0.10〜0.15l/kg-s
teelとしてスプレー冷却する。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】この発明は、垂直湾曲型連続
鋳造機にてＣを 1.0重量％以上含有する高炭素鋼を連続
鋳造するとき、特に２次冷却水温が低い場合に鋳片表面
の横割れを好適に防止する連続鋳造方法に関するもので
ある。
鋳造機にてＣを 1.0重量％以上含有する高炭素鋼を連続
鋳造するとき、特に２次冷却水温が低い場合に鋳片表面
の横割れを好適に防止する連続鋳造方法に関するもので
ある。
【０００２】
【従来の技術】高炭素鋼の連続鋳造において、特にＣを
1.0重量％以上含有する鋼種は固液共存相が広く、非常
に鋳造の難しい鋼種である。高炭素鋼の表面品質は２次
冷却帯の水量を減らすことにより規定の水準を達成する
ことが可能であるが、単に２次冷却水を減らすだけでは
普通の鋼種よりも凝固が遅れるために、シェル（鋳片の
表層部の凝固した部分）が薄くなり、薄くなったシェル
が割れて内部の溶鋼が噴出するいわゆるブレークアウト
が生じやすくなる問題点がある。
1.0重量％以上含有する鋼種は固液共存相が広く、非常
に鋳造の難しい鋼種である。高炭素鋼の表面品質は２次
冷却帯の水量を減らすことにより規定の水準を達成する
ことが可能であるが、単に２次冷却水を減らすだけでは
普通の鋼種よりも凝固が遅れるために、シェル（鋳片の
表層部の凝固した部分）が薄くなり、薄くなったシェル
が割れて内部の溶鋼が噴出するいわゆるブレークアウト
が生じやすくなる問題点がある。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】本出願人は、これまで
に特開平7-204811号公報において、Ｃを0.30重量％以上
含有する高炭素鋼を連続鋳造するに際して、垂直湾曲型
連続鋳造機を用い、鋳片幅方向端部の２次冷却遮断、曲
げ終了までの範囲内への集中的注水、分割ロールの使
用、かつ鋳造速度0.8m/min以上とすることを提案した。
しかしその後、詳細に調査したところ、この対策ではＣ
を 1.0重量％以上含有する鋼種では表面品質を安定して
高位に維持することが難しいことが判明した。さらに調
査を進めた結果、特に２次冷却水の水温が低い場合、曲
げ終了までの範囲内を集中的に冷却すると矯正点で表面
温度が低下してしまい、鋳片（スラブ）表面に横割れが
発生しやすくなることがわかった。
に特開平7-204811号公報において、Ｃを0.30重量％以上
含有する高炭素鋼を連続鋳造するに際して、垂直湾曲型
連続鋳造機を用い、鋳片幅方向端部の２次冷却遮断、曲
げ終了までの範囲内への集中的注水、分割ロールの使
用、かつ鋳造速度0.8m/min以上とすることを提案した。
しかしその後、詳細に調査したところ、この対策ではＣ
を 1.0重量％以上含有する鋼種では表面品質を安定して
高位に維持することが難しいことが判明した。さらに調
査を進めた結果、特に２次冷却水の水温が低い場合、曲
げ終了までの範囲内を集中的に冷却すると矯正点で表面
温度が低下してしまい、鋳片（スラブ）表面に横割れが
発生しやすくなることがわかった。
【０００４】そこで本発明は、２次冷却水温が低い場合
であってもスラブ表面に横割れを発生させない高炭素鋼
の連続鋳造法を提供することを目的とする。
であってもスラブ表面に横割れを発生させない高炭素鋼
の連続鋳造法を提供することを目的とする。
【０００５】
【課題を解決するための手段】前記目的達成のため、本
発明者らは、２次冷却水の水温に応じて２次冷却帯での
冷却パターン（水比パターン）を最適にコントロールす
ることに想到し、さらに検討を重ねて本発明をなすに到
った。すなわち本発明は、垂直湾曲型連続鋳造機を用い
てＣを 1.0重量％以上含有する高炭素鋼を連続鋳造する
に際し、２次冷却水の水温が35℃以下のとき、水比を垂
直部では0.4 〜0.5l/kg-steel 、湾曲部では0.10〜0.15
l/kg-steelとしてスプレー冷却することを特徴とする高
炭素鋼の連続鋳造方法である。
発明者らは、２次冷却水の水温に応じて２次冷却帯での
冷却パターン（水比パターン）を最適にコントロールす
ることに想到し、さらに検討を重ねて本発明をなすに到
った。すなわち本発明は、垂直湾曲型連続鋳造機を用い
てＣを 1.0重量％以上含有する高炭素鋼を連続鋳造する
に際し、２次冷却水の水温が35℃以下のとき、水比を垂
直部では0.4 〜0.5l/kg-steel 、湾曲部では0.10〜0.15
l/kg-steelとしてスプレー冷却することを特徴とする高
炭素鋼の連続鋳造方法である。
【０００６】
【発明の実施の形態】図１は本発明が実施される垂直湾
曲型連続鋳造機の概念図であり、溶鋼は取鍋１からロン
グノズル２を介してタンディッシュ３に送られ、そこか
らさらに浸漬ノズル４を介してモールド５に送られ、そ
こから２次冷却帯６のスプレー冷却水によって凝固促進
され鋳片10として連続的に引き抜かれる。
曲型連続鋳造機の概念図であり、溶鋼は取鍋１からロン
グノズル２を介してタンディッシュ３に送られ、そこか
らさらに浸漬ノズル４を介してモールド５に送られ、そ
こから２次冷却帯６のスプレー冷却水によって凝固促進
され鋳片10として連続的に引き抜かれる。
【０００７】従来の２次冷却帯６の水比パターンは、垂
直部6Aの全域と湾曲部6Bの曲げ終了点９まで強冷（水比
0.6l/kg-steel程度）、曲げ終了点９以降の湾曲部6Bは
緩冷（水比0.01l/kg-steel程度）に設定されていた。し
かし、本発明者らの前記調査によれば、Ｃを 1.0重量％
以上含有する高炭素鋼をかかる従来水比パターンによっ
て連続鋳造すると、特に冬期において鋳片10に横割れが
多発することがわかった。
直部6Aの全域と湾曲部6Bの曲げ終了点９まで強冷（水比
0.6l/kg-steel程度）、曲げ終了点９以降の湾曲部6Bは
緩冷（水比0.01l/kg-steel程度）に設定されていた。し
かし、本発明者らの前記調査によれば、Ｃを 1.0重量％
以上含有する高炭素鋼をかかる従来水比パターンによっ
て連続鋳造すると、特に冬期において鋳片10に横割れが
多発することがわかった。
【０００８】これは２次冷却水の水温低下による。すな
わち、連続鋳造設備で使用する冷却水は、工場内で処理
した水を一部循環使用しているため外気温よりは高い温
度範囲にあるが冬期間にはやはり水温が低下し、２次冷
却水の水温が35℃以下に低下すると、垂直湾曲型連続鋳
造機の垂直部6Aから湾曲部6Bへの移行点（曲げ点）８に
おいて、鋳片裏面の温度が高炭素鋼の脆化温度域（800
〜900 ℃程度）に達してしまうことによる。
わち、連続鋳造設備で使用する冷却水は、工場内で処理
した水を一部循環使用しているため外気温よりは高い温
度範囲にあるが冬期間にはやはり水温が低下し、２次冷
却水の水温が35℃以下に低下すると、垂直湾曲型連続鋳
造機の垂直部6Aから湾曲部6Bへの移行点（曲げ点）８に
おいて、鋳片裏面の温度が高炭素鋼の脆化温度域（800
〜900 ℃程度）に達してしまうことによる。
【０００９】本発明によれば、垂直部6Aの水比を従来の
0.6l/kg-steel よりも低い0.4 〜0.5l/kg-steel に制御
するので、曲げ点８での鋳片裏面温度を脆化温度域より
も高くでき、裏面（下面）の横割れが防止できる。垂直
部6Aの水比が0.4l/kg-steel未満であると、シェル厚み
が不十分となりブレークアウトを発生しやすくなる。ま
た、ここでの水比を0.5l/kg-steel 超えとすると従来同
様横割れが多発することは前述の通りである。
0.6l/kg-steel よりも低い0.4 〜0.5l/kg-steel に制御
するので、曲げ点８での鋳片裏面温度を脆化温度域より
も高くでき、裏面（下面）の横割れが防止できる。垂直
部6Aの水比が0.4l/kg-steel未満であると、シェル厚み
が不十分となりブレークアウトを発生しやすくなる。ま
た、ここでの水比を0.5l/kg-steel 超えとすると従来同
様横割れが多発することは前述の通りである。
【００１０】さらに、湾曲部6Bを過ぎて矯正部７にかか
ると、鋳片10は今度は上面が開く方向に変形されること
になり、ここでも鋳片上面温度を脆化温度域より高めに
保つことが必要となる。本発明によれば、湾曲部6Bの水
比を0.10〜0.15l/kg-steelに制御するので、鋳片上面を
脆化温度域より高く維持できて横割れを防止できる。水
比がこの範囲を下回るとブレークアウトの危険性が高く
なり、上回ると鋳片上面の横割れ防止効果が期待できな
い。
ると、鋳片10は今度は上面が開く方向に変形されること
になり、ここでも鋳片上面温度を脆化温度域より高めに
保つことが必要となる。本発明によれば、湾曲部6Bの水
比を0.10〜0.15l/kg-steelに制御するので、鋳片上面を
脆化温度域より高く維持できて横割れを防止できる。水
比がこの範囲を下回るとブレークアウトの危険性が高く
なり、上回ると鋳片上面の横割れ防止効果が期待できな
い。
【００１１】なお、本発明においては、Ｃを1.0 重量％
以上含有する高炭素鋼（例えばＪＩＳのＳＫ３〜２、Ｓ
ＫＨ52〜54等）の連続鋳造を行うものに対してすべて対
象とすることができる。
以上含有する高炭素鋼（例えばＪＩＳのＳＫ３〜２、Ｓ
ＫＨ52〜54等）の連続鋳造を行うものに対してすべて対
象とすることができる。
【００１２】
【実施例】図１に示した垂直湾曲型連続鋳造機を用いて
ＳＫ２クラス（Ｃ 1.1〜 1.3重量％）の高炭素鋼を、冬
場で２次冷却水温35℃以下のときに、２次冷却帯の水比
パターンを本発明パターン、従来パターン、および本発
明範囲より低いパターンの３水準に設定して連続鋳造
し、それぞれ実施例、従来例、比較例とした。
ＳＫ２クラス（Ｃ 1.1〜 1.3重量％）の高炭素鋼を、冬
場で２次冷却水温35℃以下のときに、２次冷却帯の水比
パターンを本発明パターン、従来パターン、および本発
明範囲より低いパターンの３水準に設定して連続鋳造
し、それぞれ実施例、従来例、比較例とした。
【００１３】例えば図２は、実施例と従来例の鋳片（ス
ラブ）中央の表面（上面）温度の推移図である。なお図
２のデータは２次冷却水温が30℃のときに採取したもの
である。同図に示すように、従来例（このときは垂直部
および湾曲部の曲げ完了点までの水比 0.6l/kg-steel、
それ以降の湾曲部水比0.01l/kg-steel）では、スラブ中
央の表面温度がベンディング部（垂直〜曲げの移行部）
で約760 ℃まで下がっているのに対し、実施例（このと
きは垂直部水比 0.45l/kg-steel 、湾曲部水比0.13l/kg
-steel ）では約830 ℃以上であった。このとき実施例
にはスラブ横割れが発生せず従来例には発生した。
ラブ）中央の表面（上面）温度の推移図である。なお図
２のデータは２次冷却水温が30℃のときに採取したもの
である。同図に示すように、従来例（このときは垂直部
および湾曲部の曲げ完了点までの水比 0.6l/kg-steel、
それ以降の湾曲部水比0.01l/kg-steel）では、スラブ中
央の表面温度がベンディング部（垂直〜曲げの移行部）
で約760 ℃まで下がっているのに対し、実施例（このと
きは垂直部水比 0.45l/kg-steel 、湾曲部水比0.13l/kg
-steel ）では約830 ℃以上であった。このとき実施例
にはスラブ横割れが発生せず従来例には発生した。
【００１４】図３は、水比を種々変えた実施例と従来例
についてのスラブ表面の横割れ発生率を示すグラフであ
る。実施例では従来例よりも横割れ発生率が約70％も改
善されることがわかる。また、実施例よりもさらに水比
を低下した比較例では、ブレークアウト発生率が図４に
示すように増加し、操業トラブルが増加することがわか
る。
についてのスラブ表面の横割れ発生率を示すグラフであ
る。実施例では従来例よりも横割れ発生率が約70％も改
善されることがわかる。また、実施例よりもさらに水比
を低下した比較例では、ブレークアウト発生率が図４に
示すように増加し、操業トラブルが増加することがわか
る。
【００１５】このように、２次冷却水温の低い冬場にお
いて、垂直湾曲型連続鋳造機でＣを1.0重量％以上含有
する高炭素鋼を、横割れおよびブレークアウトを発生さ
せずに連続鋳造するには、本発明の水比パターンが最適
である。
いて、垂直湾曲型連続鋳造機でＣを1.0重量％以上含有
する高炭素鋼を、横割れおよびブレークアウトを発生さ
せずに連続鋳造するには、本発明の水比パターンが最適
である。
【００１６】
【発明の効果】本発明によれば、垂直湾曲型連続鋳造機
でＣを 1.0重量％以上含有する高炭素鋼を連続鋳造する
際に、特に水温が低下する冬場において、鋳造時の横割
れ発生およびブレークアウト発生を安定して防止できる
という優れた効果を奏する。
でＣを 1.0重量％以上含有する高炭素鋼を連続鋳造する
際に、特に水温が低下する冬場において、鋳造時の横割
れ発生およびブレークアウト発生を安定して防止できる
という優れた効果を奏する。
【図１】本発明が実施される垂直湾曲型連続鋳造機の概
念図である。
念図である。
【図２】実施例と従来例とにおける鋳込時のスラブ表面
温度推移の一例を示すグラフである。
温度推移の一例を示すグラフである。
【図３】実施例と従来例との横割れ発生率を示すグラフ
である。
である。
【図４】実施例と比較例とのブレークアウト発生率を示
すグラフである。
すグラフである。
１ 取鍋 ２ ロングノズル ３ タンディッシュ ４ 浸漬ノズル ５ モールド ６ ２次冷却帯 6A 垂直部 6B 湾曲部 ７ 矯正部 ８ 曲げ点 ９ 曲げ終了点 10 鋳片
Claims (1)
- 【請求項１】 垂直湾曲型連続鋳造機を用いてＣを 1.0
重量％以上含有する高炭素鋼を連続鋳造するに際し、２
次冷却水の水温が35℃以下のとき、水比を垂直部では0.
4 〜0.5l/kg-steel 、湾曲部では0.10〜0.15l/kg-steel
としてスプレー冷却することを特徴とする高炭素鋼の連
続鋳造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP7558697A JPH10263751A (ja) | 1997-03-27 | 1997-03-27 | 高炭素鋼の連続鋳造法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP7558697A JPH10263751A (ja) | 1997-03-27 | 1997-03-27 | 高炭素鋼の連続鋳造法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH10263751A true JPH10263751A (ja) | 1998-10-06 |
Family
ID=13580463
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP7558697A Pending JPH10263751A (ja) | 1997-03-27 | 1997-03-27 | 高炭素鋼の連続鋳造法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH10263751A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2011020138A (ja) * | 2009-07-15 | 2011-02-03 | Jfe Steel Corp | 連続鋳造における二次冷却方法 |
| JP2020500108A (ja) * | 2016-10-18 | 2020-01-09 | 江陰興澄特種鋼鉄有限公司Ｊｉａｎｇｙｉｎ Ｘｉｎｇ Ｃｈｅｎｇ Ｓｐｅｃｉａｌ Ｓｔｅｅｌ Ｗｏｒｋｓ Ｃｏ．，Ｌｔｄ | 連続鋳造鋼片により製造された厚さが最大で１７７．８ｍｍであるギアラック鋼板及びその製造方法 |
-
1997
- 1997-03-27 JP JP7558697A patent/JPH10263751A/ja active Pending
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2011020138A (ja) * | 2009-07-15 | 2011-02-03 | Jfe Steel Corp | 連続鋳造における二次冷却方法 |
| JP2020500108A (ja) * | 2016-10-18 | 2020-01-09 | 江陰興澄特種鋼鉄有限公司Ｊｉａｎｇｙｉｎ Ｘｉｎｇ Ｃｈｅｎｇ Ｓｐｅｃｉａｌ Ｓｔｅｅｌ Ｗｏｒｋｓ Ｃｏ．，Ｌｔｄ | 連続鋳造鋼片により製造された厚さが最大で１７７．８ｍｍであるギアラック鋼板及びその製造方法 |
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