JPH1026010A - 廃棄物処理プラントに於ける高効率発電方法と排ガス処理方法及び排ガス処理装置 - Google Patents
廃棄物処理プラントに於ける高効率発電方法と排ガス処理方法及び排ガス処理装置Info
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- JPH1026010A JPH1026010A JP8180218A JP18021896A JPH1026010A JP H1026010 A JPH1026010 A JP H1026010A JP 8180218 A JP8180218 A JP 8180218A JP 18021896 A JP18021896 A JP 18021896A JP H1026010 A JPH1026010 A JP H1026010A
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- Y02E—REDUCTION OF GREENHOUSE GAS [GHG] EMISSIONS, RELATED TO ENERGY GENERATION, TRANSMISSION OR DISTRIBUTION
- Y02E20/00—Combustion technologies with mitigation potential
- Y02E20/32—Direct CO2 mitigation
Abstract
(57)【要約】
【課題】 ごみ焼却炉等からの排熱を利用して発電を行
なう廃棄物処理プラントに於いて、高温燃焼排ガスから
ＨＣｌガスをより経済的に除去すると共に、高温燃焼排
ガスを用いて高温高圧蒸気を得ることにより、発電効率
を高める。 【構成】 ナトリウム系のアルカリ性化合物を主成分と
する焼成物に高温燃焼排ガス内のＨＣｌガスを収着さ
せ、ＨＣｌガスの収着により生成したＮａＣｌを発電装
置の発生電力を用いて電気分解し、電気分解により生成
したＮａＯＨに低温排ガス内のＣＯ2 を吸収せしめてナ
トリウム系のアルカリ性化合物を再生成させ、当該再生
したナトリウム系のアルカリ性化合物を循環利用するこ
とによりＨＣｌガスの除去処理をした高温燃焼排ガスを
蒸気ボイラ装置へ導入し、高温高圧蒸気を発生させる。
なう廃棄物処理プラントに於いて、高温燃焼排ガスから
ＨＣｌガスをより経済的に除去すると共に、高温燃焼排
ガスを用いて高温高圧蒸気を得ることにより、発電効率
を高める。 【構成】 ナトリウム系のアルカリ性化合物を主成分と
する焼成物に高温燃焼排ガス内のＨＣｌガスを収着さ
せ、ＨＣｌガスの収着により生成したＮａＣｌを発電装
置の発生電力を用いて電気分解し、電気分解により生成
したＮａＯＨに低温排ガス内のＣＯ2 を吸収せしめてナ
トリウム系のアルカリ性化合物を再生成させ、当該再生
したナトリウム系のアルカリ性化合物を循環利用するこ
とによりＨＣｌガスの除去処理をした高温燃焼排ガスを
蒸気ボイラ装置へ導入し、高温高圧蒸気を発生させる。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は主として廃棄物処理
プラントに於いて利用されるものであり、廃棄物焼却炉
や廃棄物溶融炉、廃棄物乾留熱分解溶融燃焼炉から排出
される高温排ガス内の塩化水素ガス（ＨＣｌガス）をナ
トリウム系のアルカリ性化合物を主成分とする焼成物を
循環利用して除去することにより、排ガスの熱回収によ
る発電効率の大幅な向上や排ガス処理費の引下げを可能
とした廃棄物処理プラントのプラントシステムに関する
ものである。
プラントに於いて利用されるものであり、廃棄物焼却炉
や廃棄物溶融炉、廃棄物乾留熱分解溶融燃焼炉から排出
される高温排ガス内の塩化水素ガス（ＨＣｌガス）をナ
トリウム系のアルカリ性化合物を主成分とする焼成物を
循環利用して除去することにより、排ガスの熱回収によ
る発電効率の大幅な向上や排ガス処理費の引下げを可能
とした廃棄物処理プラントのプラントシステムに関する
ものである。
【０００２】
【従来の技術】近年、都市ごみ等の廃棄物焼却炉や廃棄
物溶融炉、廃棄物乾留熱分解溶融燃焼炉（以下、廃棄物
燃焼処理装置と呼ぶ）を備えた廃棄物処理プラントに於
いては、ボイラ装置と発電装置を組み合せ使用すること
により廃棄物燃焼処理装置からの排ガスの熱を電気エネ
ルギーとして回収し、プラント運転用電力を除いた余剰
電力を外部へ供給するようにしたプラントシステムが多
く採用されている。
物溶融炉、廃棄物乾留熱分解溶融燃焼炉（以下、廃棄物
燃焼処理装置と呼ぶ）を備えた廃棄物処理プラントに於
いては、ボイラ装置と発電装置を組み合せ使用すること
により廃棄物燃焼処理装置からの排ガスの熱を電気エネ
ルギーとして回収し、プラント運転用電力を除いた余剰
電力を外部へ供給するようにしたプラントシステムが多
く採用されている。
【０００３】しかし、上記廃棄物処理プラントのプラン
トシステムに於いては、廃棄物燃焼処理装置からの排ガ
ス内に含まれるＨＣｌガスと煤塵中の腐食成分の複合作
用により、ボイラ装置等に強烈な腐食が引き起こされ
る。
トシステムに於いては、廃棄物燃焼処理装置からの排ガ
ス内に含まれるＨＣｌガスと煤塵中の腐食成分の複合作
用により、ボイラ装置等に強烈な腐食が引き起こされ
る。
【０００４】図３はごみ焼却炉に於ける排ガス温度と腐
食の関係の一例を示す公知のデータ（Ｋ・Ｆａｓｓｌｅ
ｒ，Ｈ・Ｓｐａｈｎ「Ｋｏｒｒｏｓｉｏｎｅｎ ａｎ
Ｍｕｌｌｖｅｒｂｒｅｎｎｕｎｇｓ Ｋｅｓｓｅｌｎ」
ＭＩＴＴＥＬＵＮＧＥＮ ＤＥＲ ＶＧＢ４８ Ｈｅｆ
ｔ Ａｐｒｉｌｌ １９６８）であり、排ガス温度が１
５０℃以下の範囲では所謂低温腐食が、また排ガス温度
が３２０℃以上の範囲では所謂高温腐食が夫々起こるこ
とになる。
食の関係の一例を示す公知のデータ（Ｋ・Ｆａｓｓｌｅ
ｒ，Ｈ・Ｓｐａｈｎ「Ｋｏｒｒｏｓｉｏｎｅｎ ａｎ
Ｍｕｌｌｖｅｒｂｒｅｎｎｕｎｇｓ Ｋｅｓｓｅｌｎ」
ＭＩＴＴＥＬＵＮＧＥＮ ＤＥＲ ＶＧＢ４８ Ｈｅｆ
ｔ Ａｐｒｉｌｌ １９６８）であり、排ガス温度が１
５０℃以下の範囲では所謂低温腐食が、また排ガス温度
が３２０℃以上の範囲では所謂高温腐食が夫々起こるこ
とになる。
【０００５】そのため、従前の廃棄物処理プラントのプ
ラントシステムに於いては、ボイラ装置の蒸気条件をほ
ぼ２７０℃、２５ｋｇ／ｃｍ2 近傍に設定することによ
り前記腐食の発生を避けるようにしているが、結果とし
て排熱回収による発電効率が１０〜１３％程度の低効率
になることとなり、近年の事業用火力発電所の発電効率
（約４０％）に遠く及ばない状態にある。
ラントシステムに於いては、ボイラ装置の蒸気条件をほ
ぼ２７０℃、２５ｋｇ／ｃｍ2 近傍に設定することによ
り前記腐食の発生を避けるようにしているが、結果とし
て排熱回収による発電効率が１０〜１３％程度の低効率
になることとなり、近年の事業用火力発電所の発電効率
（約４０％）に遠く及ばない状態にある。
【０００６】尚、従前の廃棄物処理プラントに於いて
も、勿論その発電効率を高めるために種々の工夫が為さ
れている。例えば、ボイラ過熱蒸気管の材質を耐食性
材料とし、過熱蒸気温度を４００℃〜４３５℃程度にま
で高める方法、腐蝕原因物質であるＨＣｌガスを中和
するため、炉内へＮａ2ＣＯ3 やＣａＣＯ3 等のアルカ
リ剤を噴霧する方法、腐蝕原因物質である媒塵をより
少なくするか、或は蒸気管壁に付着しにくくするための
燃焼技術の改善やボイラ構造の改善、最も腐蝕を起し
やすい過熱蒸気管を消耗部品として交換し易くする方
法、過熱蒸気管の外部にキャスタブル耐熱材を被覆す
る方法等の工夫が為されている。
も、勿論その発電効率を高めるために種々の工夫が為さ
れている。例えば、ボイラ過熱蒸気管の材質を耐食性
材料とし、過熱蒸気温度を４００℃〜４３５℃程度にま
で高める方法、腐蝕原因物質であるＨＣｌガスを中和
するため、炉内へＮａ2ＣＯ3 やＣａＣＯ3 等のアルカ
リ剤を噴霧する方法、腐蝕原因物質である媒塵をより
少なくするか、或は蒸気管壁に付着しにくくするための
燃焼技術の改善やボイラ構造の改善、最も腐蝕を起し
やすい過熱蒸気管を消耗部品として交換し易くする方
法、過熱蒸気管の外部にキャスタブル耐熱材を被覆す
る方法等の工夫が為されている。
【０００７】しかし、上記何れの対策も、根本的に腐蝕
を防止することは困難であり、しかも、建設費や維持費
が高価なものになると云う難点を抱えている。
を防止することは困難であり、しかも、建設費や維持費
が高価なものになると云う難点を抱えている。
【０００８】
【発明が解決しようとする課題】本発明は、従前の廃棄
物燃焼・溶融処理プラントに於ける上述の如き問題、即
ち、排ガス内に含まれるＨＣｌガスや煤塵による高温
腐食が生ずるため、過熱蒸気温度を約３２０°〜７００
℃程度の高温度域に設定することができず、排熱利用に
よる発電効率の大幅な引上げが困難なこと、炭酸ナト
リウム（Ｎａ2ＣＯ3 ）や炭酸カルシウム（ＣａＣ
Ｏ3 ）のアルカリ性化合物をそのまま排ガス内へ投入す
るだけでは、高温腐食を完全に防止できる程度にまでＨ
Ｃｌガス等を除去することができないうえ、多量の中和
剤を必要とするため排ガス処理費の高騰を招くこと、
耐食性材料の使用やボイラ構造の改善等の方策によって
も、未だ完全に高温腐食を避けることはできないうえ、
設備の建設費が高騰して経済性に欠けること、等の問題
を解決せんとするものであり、高温燃焼排ガス中のＨＣ
ｌガスを除いて高温腐食の発生を有効に防止することに
より、蒸気の高温・高圧化を可能として発電効率の向上
を可能とすると共に、収着剤とＨＣｌガスとの反応によ
り生じた生成物を廃棄物処理プラントの発生電力を用い
て再び元の収着剤に再生成せしめることにより、収着剤
の消費量を極く僅少量に減らすことを可能とした所謂収
着剤循環流自己完結型の廃棄物処理プラントのプラント
システムを提供せんとするものである。
物燃焼・溶融処理プラントに於ける上述の如き問題、即
ち、排ガス内に含まれるＨＣｌガスや煤塵による高温
腐食が生ずるため、過熱蒸気温度を約３２０°〜７００
℃程度の高温度域に設定することができず、排熱利用に
よる発電効率の大幅な引上げが困難なこと、炭酸ナト
リウム（Ｎａ2ＣＯ3 ）や炭酸カルシウム（ＣａＣ
Ｏ3 ）のアルカリ性化合物をそのまま排ガス内へ投入す
るだけでは、高温腐食を完全に防止できる程度にまでＨ
Ｃｌガス等を除去することができないうえ、多量の中和
剤を必要とするため排ガス処理費の高騰を招くこと、
耐食性材料の使用やボイラ構造の改善等の方策によって
も、未だ完全に高温腐食を避けることはできないうえ、
設備の建設費が高騰して経済性に欠けること、等の問題
を解決せんとするものであり、高温燃焼排ガス中のＨＣ
ｌガスを除いて高温腐食の発生を有効に防止することに
より、蒸気の高温・高圧化を可能として発電効率の向上
を可能とすると共に、収着剤とＨＣｌガスとの反応によ
り生じた生成物を廃棄物処理プラントの発生電力を用い
て再び元の収着剤に再生成せしめることにより、収着剤
の消費量を極く僅少量に減らすことを可能とした所謂収
着剤循環流自己完結型の廃棄物処理プラントのプラント
システムを提供せんとするものである。
【０００９】
【課題を解決するための手段】本発明の廃棄物処理プラ
ントに於ける高効率発電方法は、廃棄物焼却炉、廃棄物
溶融炉、廃棄物乾留熱分解溶融燃焼炉等の廃棄物燃焼処
理装置と蒸気ボイラ装置と発電装置とを備えた廃棄物処
理プラントに於いて、Ｎａ2ＣＯ3 等のナトリウム系の
アルカリ性化合物を主成分とする焼成物に高温燃焼排ガ
ス内のＨＣｌガスを収着させ、ＨＣｌガスの収着により
生成したＮａＣｌを前記発電装置の発生電力を用いて電
気分解し、電気分解により生成したＮａＯＨに低温排ガ
ス内のＣＯ2 を吸収せしめてナトリウム系のアルカリ性
化合物を再生成させ、当該再生成したナトリウム系のア
ルカリ性化合物を循環利用することによりＨＣｌガスの
除去処理をした高温燃焼排ガスを蒸気ボイラ装置へ導入
し、発生した高温高圧蒸気により発電設備の蒸気タービ
ンを駆動することを発明の基本構成とするものである。
ントに於ける高効率発電方法は、廃棄物焼却炉、廃棄物
溶融炉、廃棄物乾留熱分解溶融燃焼炉等の廃棄物燃焼処
理装置と蒸気ボイラ装置と発電装置とを備えた廃棄物処
理プラントに於いて、Ｎａ2ＣＯ3 等のナトリウム系の
アルカリ性化合物を主成分とする焼成物に高温燃焼排ガ
ス内のＨＣｌガスを収着させ、ＨＣｌガスの収着により
生成したＮａＣｌを前記発電装置の発生電力を用いて電
気分解し、電気分解により生成したＮａＯＨに低温排ガ
ス内のＣＯ2 を吸収せしめてナトリウム系のアルカリ性
化合物を再生成させ、当該再生成したナトリウム系のア
ルカリ性化合物を循環利用することによりＨＣｌガスの
除去処理をした高温燃焼排ガスを蒸気ボイラ装置へ導入
し、発生した高温高圧蒸気により発電設備の蒸気タービ
ンを駆動することを発明の基本構成とするものである。
【００１０】また、本発明の廃棄物処理プラントに於け
る排ガス処理方法は廃棄物焼却炉、廃棄物溶融炉、廃棄
物乾留熱分解溶融燃焼炉等の廃棄物燃焼処理装置を備え
た廃棄物処理プラントに於いて、Ｎａ2ＣＯ3 等のナト
リウム系のアルカリ性化合物を主成分とする焼成物に高
温排ガス内のＨＣｌガスを収着させ、ＨＣｌガスの収着
により生成したＮａＣｌを電気分解し、電気分解により
生成したＮａＯＨにより低温排ガス内のＣＯ2 を吸収し
てナトリウム系のアルカリ性化合物を再生成させ、当該
再生したナトリウム系のアルカリ性化合物をＨＣｌガス
の収着剤として循環利用することを発明の基本構成とす
るものである。
る排ガス処理方法は廃棄物焼却炉、廃棄物溶融炉、廃棄
物乾留熱分解溶融燃焼炉等の廃棄物燃焼処理装置を備え
た廃棄物処理プラントに於いて、Ｎａ2ＣＯ3 等のナト
リウム系のアルカリ性化合物を主成分とする焼成物に高
温排ガス内のＨＣｌガスを収着させ、ＨＣｌガスの収着
により生成したＮａＣｌを電気分解し、電気分解により
生成したＮａＯＨにより低温排ガス内のＣＯ2 を吸収し
てナトリウム系のアルカリ性化合物を再生成させ、当該
再生したナトリウム系のアルカリ性化合物をＨＣｌガス
の収着剤として循環利用することを発明の基本構成とす
るものである。
【００１１】更に、本発明の廃棄物処理プラントに於け
る排ガス処理装置は廃棄物焼却炉、廃棄物溶融炉、廃棄
物乾留熱分解溶融燃焼炉等の廃棄物燃焼処理装置と、廃
棄物燃焼処理装置からの高温燃焼排ガス内のＨＣｌガス
をＮａ2ＣＯ3 等のナトリウム系のアルカリ性化合物を
主成分とする焼成物に収着させるＨＣｌガス収着装置
と、ＨＣｌガス収着装置により処理した高温排ガスの熱
を回収する蒸気ボイラ装置と、ＨＣｌガスの収着により
焼成物収着剤に生成されたＮａＣｌを電気分解してＮａ
ＯＨを生成する電気分解装置と、電気分解により生成し
たＮａＯＨを吸収剤とし、これに前記蒸気ボイラ装置で
熱回収をした低温排ガス内のＣＯ2 を吸収させることに
よりナトリウム系のアルカリ性化合物を生成するＣＯ2
吸収装置と、ＣＯ2 吸収装置からのナトリウム系のアル
カリ性化合物を焼成して焼成物収着剤を形成する焼成装
置とから成り、前記焼成装置で形成した収着剤をＨＣｌ
ガス収着装置へ供給して収着剤を循環利用する構成とし
たことを発明の基本構成とするものである。
る排ガス処理装置は廃棄物焼却炉、廃棄物溶融炉、廃棄
物乾留熱分解溶融燃焼炉等の廃棄物燃焼処理装置と、廃
棄物燃焼処理装置からの高温燃焼排ガス内のＨＣｌガス
をＮａ2ＣＯ3 等のナトリウム系のアルカリ性化合物を
主成分とする焼成物に収着させるＨＣｌガス収着装置
と、ＨＣｌガス収着装置により処理した高温排ガスの熱
を回収する蒸気ボイラ装置と、ＨＣｌガスの収着により
焼成物収着剤に生成されたＮａＣｌを電気分解してＮａ
ＯＨを生成する電気分解装置と、電気分解により生成し
たＮａＯＨを吸収剤とし、これに前記蒸気ボイラ装置で
熱回収をした低温排ガス内のＣＯ2 を吸収させることに
よりナトリウム系のアルカリ性化合物を生成するＣＯ2
吸収装置と、ＣＯ2 吸収装置からのナトリウム系のアル
カリ性化合物を焼成して焼成物収着剤を形成する焼成装
置とから成り、前記焼成装置で形成した収着剤をＨＣｌ
ガス収着装置へ供給して収着剤を循環利用する構成とし
たことを発明の基本構成とするものである。
【００１２】即ち、Ｎａ2ＣＯ3 やＮａＨＣＯ3 を主成
分とするナトリウム系のアルカリ性化合物を造粒して焼
成すると、一部のＣＯ2 が遊離して多孔性の焼成物が形
成される。このナトリウム系のアルカリ性化合物から成
る多孔性焼成物と廃棄物燃焼処理装置からの高温排ガス
とを直接接触させると、高温排ガス内のＨＣｌガスは高
温状態のまま焼成物中に収着され、約５ｐｐｍの高温腐
食を起さない程度のＨＣｌ含有率にまで除去される。
尚、ＨＣｌガスが除去された高温燃焼排ガスはもはや激
しい腐食性を持たないため、高温高圧の廃熱ボイラを設
置して高温・高圧蒸気を生成することができ、これによ
って高発電効率の達成が可能となる。
分とするナトリウム系のアルカリ性化合物を造粒して焼
成すると、一部のＣＯ2 が遊離して多孔性の焼成物が形
成される。このナトリウム系のアルカリ性化合物から成
る多孔性焼成物と廃棄物燃焼処理装置からの高温排ガス
とを直接接触させると、高温排ガス内のＨＣｌガスは高
温状態のまま焼成物中に収着され、約５ｐｐｍの高温腐
食を起さない程度のＨＣｌ含有率にまで除去される。
尚、ＨＣｌガスが除去された高温燃焼排ガスはもはや激
しい腐食性を持たないため、高温高圧の廃熱ボイラを設
置して高温・高圧蒸気を生成することができ、これによ
って高発電効率の達成が可能となる。
【００１３】一方、高温下でＨＣｌガスを収着した焼成
物は、それ自身のＮａ2ＣＯ3 やＮａＨＣＯ3 とＨＣｌ
とが反応してＮａＣｌを生成する。また、この生成した
ＮａＣｌは、発電装置からの発生電力の一部を用いて電
気分解され、ＮａＯＨを生成する。更に、この生成した
ＮａＯＨは、排ガス処理装置を経て煙突から放出される
ＣＯ2 を含んだクリーンな排ガスと接触することによ
り、Ｎａ2ＣＯ3 やＮａＨＣＯ3 となる。
物は、それ自身のＮａ2ＣＯ3 やＮａＨＣＯ3 とＨＣｌ
とが反応してＮａＣｌを生成する。また、この生成した
ＮａＣｌは、発電装置からの発生電力の一部を用いて電
気分解され、ＮａＯＨを生成する。更に、この生成した
ＮａＯＨは、排ガス処理装置を経て煙突から放出される
ＣＯ2 を含んだクリーンな排ガスと接触することによ
り、Ｎａ2ＣＯ3 やＮａＨＣＯ3 となる。
【００１４】尚、この生成されたＮａＨＣＯ3 やＮａ2
ＣＯ3 は再び造粒焼成することにより、ＨＣｌガス除去
のための焼成物に再生され、循環的に再利用される。そ
の結果、ＨＣｌガスの除去に必要とする収着剤消費量は
極く僅かとなり、高温燃焼排ガスの処理に要するランニ
ングコストは大幅に減少する。
ＣＯ3 は再び造粒焼成することにより、ＨＣｌガス除去
のための焼成物に再生され、循環的に再利用される。そ
の結果、ＨＣｌガスの除去に必要とする収着剤消費量は
極く僅かとなり、高温燃焼排ガスの処理に要するランニ
ングコストは大幅に減少する。
【００１５】
【発明の実施の形態】以下、図面に基づいて本発明の実
施の形態の説明をする。図１は、廃棄物燃焼処理装置と
して都市ごみ焼却炉を有する廃棄物処理プラントＡへ本
発明を適用した場合のプラント構成系統図を示すもので
あり、図に於いて、１は廃棄物燃焼処理装置の一種であ
る都市ごみ焼却炉、２は蒸気ボイラ装置、３は高温燃焼
排ガスＢ内のＨＣｌガスの収着装置、４は空気予熱器、
５は排ガス処理装置、６はＣＯ2 吸収装置、７は煙突、
８は発電装置、９は電気分解装置、１０は乾燥造粒装
置、１１は焼成装置である。
施の形態の説明をする。図１は、廃棄物燃焼処理装置と
して都市ごみ焼却炉を有する廃棄物処理プラントＡへ本
発明を適用した場合のプラント構成系統図を示すもので
あり、図に於いて、１は廃棄物燃焼処理装置の一種であ
る都市ごみ焼却炉、２は蒸気ボイラ装置、３は高温燃焼
排ガスＢ内のＨＣｌガスの収着装置、４は空気予熱器、
５は排ガス処理装置、６はＣＯ2 吸収装置、７は煙突、
８は発電装置、９は電気分解装置、１０は乾燥造粒装
置、１１は焼成装置である。
【００１６】前記廃棄物燃焼処理装置（都市ごみ焼却
炉）１は公知のものであり、所謂ストーカ式ごみ焼却炉
や流動床式ごみ焼却炉、ロータリーキルン式ごみ焼却炉
等がこれに該当する。また、本実施形態では都市ごみ焼
却炉１としてストーカ式ごみ焼却炉を備えているが、こ
れが所謂溶融燃焼方式のごみ溶融炉であってもよいこと
は勿論である。
炉）１は公知のものであり、所謂ストーカ式ごみ焼却炉
や流動床式ごみ焼却炉、ロータリーキルン式ごみ焼却炉
等がこれに該当する。また、本実施形態では都市ごみ焼
却炉１としてストーカ式ごみ焼却炉を備えているが、こ
れが所謂溶融燃焼方式のごみ溶融炉であってもよいこと
は勿論である。
【００１７】当該都市ごみ焼却炉１内へ供給される都市
ごみ等の廃棄物Ｃ中には、種々の形で塩素化合物が含ま
れている。その主要なものは、ポリ塩化ビニル（ＰＶ
Ｃ）に代表される有機塩素化合物を含むプラスチック類
と、塩化ナトリウム（ＮａＣｌ）に代表される厨芥等に
含まれている無機塩素化合物である。上記塩素化合物を
含む都市ごみＣを焼却炉１内で焼却した場合、有機塩素
化合物のほぼ全量と無機塩素化合物の一部が塩化水素ガ
ス（ＨＣｌ）の形で高温燃焼排ガスＢ中へ放散されるこ
とになる。
ごみ等の廃棄物Ｃ中には、種々の形で塩素化合物が含ま
れている。その主要なものは、ポリ塩化ビニル（ＰＶ
Ｃ）に代表される有機塩素化合物を含むプラスチック類
と、塩化ナトリウム（ＮａＣｌ）に代表される厨芥等に
含まれている無機塩素化合物である。上記塩素化合物を
含む都市ごみＣを焼却炉１内で焼却した場合、有機塩素
化合物のほぼ全量と無機塩素化合物の一部が塩化水素ガ
ス（ＨＣｌ）の形で高温燃焼排ガスＢ中へ放散されるこ
とになる。
【００１８】前記高温燃焼排ガスＢ中のＨＣｌ濃度はご
みの発生源によって異なるが、ほぼ３００〜１５００ｐ
ｐｍであることが知られており、このＨＣｌガスが、同
時に発生する煤塵と共に複合腐食を起こす原因物質とな
る。また、都市ごみ焼却炉１では、臭気対策等の理由に
より、高温燃焼排ガスＢの温度が７５０℃以上に保たれ
ているが、この高温燃焼排ガスＢから直接に蒸気ボイラ
装置等で熱回収を図る場合には、前記図３に示したよう
に激しい高温腐食を生ずることになる。
みの発生源によって異なるが、ほぼ３００〜１５００ｐ
ｐｍであることが知られており、このＨＣｌガスが、同
時に発生する煤塵と共に複合腐食を起こす原因物質とな
る。また、都市ごみ焼却炉１では、臭気対策等の理由に
より、高温燃焼排ガスＢの温度が７５０℃以上に保たれ
ているが、この高温燃焼排ガスＢから直接に蒸気ボイラ
装置等で熱回収を図る場合には、前記図３に示したよう
に激しい高温腐食を生ずることになる。
【００１９】尚、廃物物Ｃには、都市ごみならず、多量
の有機塩素化合物を含有する各種産業廃棄物（固体、液
体）等が含まれていることは勿論である。
の有機塩素化合物を含有する各種産業廃棄物（固体、液
体）等が含まれていることは勿論である。
【００２０】前記蒸気ボイラ装置２は、ごみ焼却炉１の
燃焼室出口近傍に設けた水冷壁構造体２ａと主ボイラ構
造体２ｂから構成されており、前記蒸気ボイラ装置２を
構成する水冷壁構造体２ａは、その温度が腐食を起こさ
ない２００℃〜３２０℃の温度範囲内となるよう強制冷
却されていることは勿論である。
燃焼室出口近傍に設けた水冷壁構造体２ａと主ボイラ構
造体２ｂから構成されており、前記蒸気ボイラ装置２を
構成する水冷壁構造体２ａは、その温度が腐食を起こさ
ない２００℃〜３２０℃の温度範囲内となるよう強制冷
却されていることは勿論である。
【００２１】尚、図１の実施形態では水冷壁構造体２ａ
と主ボイラ構造体２ｂを分離した形態としているが、両
者を一体的な構造としてその内部にＨＣｌガス収着装置
３を配設する構成としてもよい。また、蒸気ボイラ装置
２は水管式自然循環ボイラであっても、或いは強制循環
式や強制貫流式のボイラであっても良いことは勿論であ
る。
と主ボイラ構造体２ｂを分離した形態としているが、両
者を一体的な構造としてその内部にＨＣｌガス収着装置
３を配設する構成としてもよい。また、蒸気ボイラ装置
２は水管式自然循環ボイラであっても、或いは強制循環
式や強制貫流式のボイラであっても良いことは勿論であ
る。
【００２２】都市ごみ焼却炉１から排出される約７５０
℃以上の高温燃焼排ガスＢは、先ず前記焼却炉燃焼室の
出口部分に設けた蒸気ボイラ２の一部を構成する水冷壁
構造体２ａによって、４８０℃〜７５０℃好ましくは５
２５℃〜６５０℃の温度にまで冷却される。
℃以上の高温燃焼排ガスＢは、先ず前記焼却炉燃焼室の
出口部分に設けた蒸気ボイラ２の一部を構成する水冷壁
構造体２ａによって、４８０℃〜７５０℃好ましくは５
２５℃〜６５０℃の温度にまで冷却される。
【００２３】前記ＨＣｌガス収着装置３は、ケース本体
内へＮａ2ＣＯ3 やＮａＨＣＯ3 等のナトリウム系のア
ルカリ性化合物を主成分とする造粒体を焼成して多孔性
とした焼成物収着剤を固定床として充填した構造に形成
されており、高温燃焼排ガスＢを当該ＨＣｌ収着装置３
内へ流通させ、充填層と接触流通させることにより、そ
の内部のＨＣｌ等が収着剤に収着される。
内へＮａ2ＣＯ3 やＮａＨＣＯ3 等のナトリウム系のア
ルカリ性化合物を主成分とする造粒体を焼成して多孔性
とした焼成物収着剤を固定床として充填した構造に形成
されており、高温燃焼排ガスＢを当該ＨＣｌ収着装置３
内へ流通させ、充填層と接触流通させることにより、そ
の内部のＨＣｌ等が収着剤に収着される。
【００２４】尚、図１の実施形態では、ＨＣｌガス収着
装置３を固定床式充填層を備えたものとしているが、流
動床式や移動床式の構成のＨＣｌガス収着装置であって
も良い。また、図１の実施形態では、焼成物収着剤の充
填層内へ高温燃焼排ガスＢを接触流通させる構成として
いるが、排ガス通路内を流通する高温燃焼排ガスＢ内へ
粉体又は小粒径に形成した焼成物収着剤を噴射混合さ
せ、ＨＣｌガスや煤塵を収着した焼成物の粉体又は粒体
を回収する構造のＨＣｌガス収着装置とすることも可能
である。
装置３を固定床式充填層を備えたものとしているが、流
動床式や移動床式の構成のＨＣｌガス収着装置であって
も良い。また、図１の実施形態では、焼成物収着剤の充
填層内へ高温燃焼排ガスＢを接触流通させる構成として
いるが、排ガス通路内を流通する高温燃焼排ガスＢ内へ
粉体又は小粒径に形成した焼成物収着剤を噴射混合さ
せ、ＨＣｌガスや煤塵を収着した焼成物の粉体又は粒体
を回収する構造のＨＣｌガス収着装置とすることも可能
である。
【００２５】前記水冷壁構造体２ａにより４８０℃〜７
５０℃の温度とされた高温燃焼排ガスＢは、ＨＣｌガス
収着装置３の充填床内をＳＶ＝３０００〜４０００／ｈ
で流通することにより、排ガス中のＨＣｌガスが焼成物
収着剤に収着され、ＨＣｌ濃度は約５ｐｐｍ以下にまで
低減される。また、ＨＣｌガス収着装置３の焼成物収着
剤が濾過剤として機能するため、排ガス中の煤塵もその
一部が捕捉されることになる。
５０℃の温度とされた高温燃焼排ガスＢは、ＨＣｌガス
収着装置３の充填床内をＳＶ＝３０００〜４０００／ｈ
で流通することにより、排ガス中のＨＣｌガスが焼成物
収着剤に収着され、ＨＣｌ濃度は約５ｐｐｍ以下にまで
低減される。また、ＨＣｌガス収着装置３の焼成物収着
剤が濾過剤として機能するため、排ガス中の煤塵もその
一部が捕捉されることになる。
【００２６】尚、排ガス温度を４８０℃〜７５０℃、好
ましくは５２５℃〜６５０℃とすることは、この温度範
囲に於いて最もＨＣｌガスの収着率が高いためである。
また、このようにしてＨＣｌ濃度を低減された排ガス
は、たとえ他の腐食性物質である煤塵が残留していて
も、高温度領域に於いて激しい腐食性を示すことが無く
なる。その結果、蒸気過熱器を備えた高温高圧ボイラ装
置２を任意に設置することが可能となり、高温・高圧蒸
気による高効率発電が可能となる。
ましくは５２５℃〜６５０℃とすることは、この温度範
囲に於いて最もＨＣｌガスの収着率が高いためである。
また、このようにしてＨＣｌ濃度を低減された排ガス
は、たとえ他の腐食性物質である煤塵が残留していて
も、高温度領域に於いて激しい腐食性を示すことが無く
なる。その結果、蒸気過熱器を備えた高温高圧ボイラ装
置２を任意に設置することが可能となり、高温・高圧蒸
気による高効率発電が可能となる。
【００２７】蒸気ボイラ装置２に於いて、熱エネルギー
を回収されることにより低温となった排ガスＤは、空気
予熱器４を経て、都市ごみ焼却炉に通常使用されている
排ガス処理装置５へ送られ、ここで、重金属除去、脱
硝、ダイオキシン除去等の必要な処理が施されたのち、
ＣＯ2 吸収装置を通して煙突７より大気中へ放出され
る。
を回収されることにより低温となった排ガスＤは、空気
予熱器４を経て、都市ごみ焼却炉に通常使用されている
排ガス処理装置５へ送られ、ここで、重金属除去、脱
硝、ダイオキシン除去等の必要な処理が施されたのち、
ＣＯ2 吸収装置を通して煙突７より大気中へ放出され
る。
【００２８】尚、排ガス処理装置５は、プラント設置地
域の環境とプラント規模に見合った通常の排ガス処理ユ
ニットの組合せであってよいことは、勿論である。ま
た、前記蒸気ボイラ装置２で発生された高温・高圧蒸気
は発電装置８へ送られ、ここで発電効率が約２０〜４０
％の高効率発電が行なわれる。尚、発電装置８の発電方
式は背圧タービン、復水タービン、抽気復水タービン方
式の何れであってもよく、またガスタービンと併用した
所謂スーパーごみ発電方式であってもよい。更に、発電
と併せ、蒸気或いは温冷水の形で回収熱の一部を他へ供
給するものであっても良い。
域の環境とプラント規模に見合った通常の排ガス処理ユ
ニットの組合せであってよいことは、勿論である。ま
た、前記蒸気ボイラ装置２で発生された高温・高圧蒸気
は発電装置８へ送られ、ここで発電効率が約２０〜４０
％の高効率発電が行なわれる。尚、発電装置８の発電方
式は背圧タービン、復水タービン、抽気復水タービン方
式の何れであってもよく、またガスタービンと併用した
所謂スーパーごみ発電方式であってもよい。更に、発電
と併せ、蒸気或いは温冷水の形で回収熱の一部を他へ供
給するものであっても良い。
【００２９】一方、前記高温燃焼排ガスＢ内のＨＣｌガ
スを選択的に収着したＨＣｌガス吸着装置３内の焼成物
収着剤では、それ自体を構成するＮａ2ＣＯ3 等のナト
リウム系アルカリ性化合物と収着したＨＣｌとが反応す
ることによりＮａＣｌが生成され、収着剤に蓄積され
る。
スを選択的に収着したＨＣｌガス吸着装置３内の焼成物
収着剤では、それ自体を構成するＮａ2ＣＯ3 等のナト
リウム系アルカリ性化合物と収着したＨＣｌとが反応す
ることによりＮａＣｌが生成され、収着剤に蓄積され
る。
【００３０】また、蓄積された収着剤内の塩化物濃度が
５０〜６０％になると、ＨＣｌガスの収着性能が大幅に
低下し、所謂破過の状態となる。そのため、収着剤層が
固定床式の場合には、２床又は多床式とし、一方の固定
床の運転中に、破過した他方の固定床の焼成物収着剤を
取替える。また、収着剤層を流動床式或いは移動床式と
した場合には、一方から焼成物収着剤を引抜くと共に、
他方から新たな焼成物収着剤を供給するという連続的構
造とするのが望ましい。
５０〜６０％になると、ＨＣｌガスの収着性能が大幅に
低下し、所謂破過の状態となる。そのため、収着剤層が
固定床式の場合には、２床又は多床式とし、一方の固定
床の運転中に、破過した他方の固定床の焼成物収着剤を
取替える。また、収着剤層を流動床式或いは移動床式と
した場合には、一方から焼成物収着剤を引抜くと共に、
他方から新たな焼成物収着剤を供給するという連続的構
造とするのが望ましい。
【００３１】前記ＨＣｌガスの収着により破過状態とな
った焼成物収着剤は、ＨＣｌガス収着装置３から抜き出
され、電気分解装置９へ導入される。即ち、破過した焼
成物収着剤に水を加えてＮａＣｌを脱着し、ＮａＣｌ水
溶液としたあと、電気分解装置（電気透析装置）９によ
り電気分解をしてＮａＣｌを苛性ソーダ（ＮａＯＨ）に
転換する。
った焼成物収着剤は、ＨＣｌガス収着装置３から抜き出
され、電気分解装置９へ導入される。即ち、破過した焼
成物収着剤に水を加えてＮａＣｌを脱着し、ＮａＣｌ水
溶液としたあと、電気分解装置（電気透析装置）９によ
り電気分解をしてＮａＣｌを苛性ソーダ（ＮａＯＨ）に
転換する。
【００３２】尚、この時の必要電力は、発電装置８で発
生した電力の一部を利用する。また、電気分解装置９に
於いて発生する塩素ガスは、既知の手段により、塩酸、
或は次亜塩素酸ナトリウムなどの形で回収することがで
きる。
生した電力の一部を利用する。また、電気分解装置９に
於いて発生する塩素ガスは、既知の手段により、塩酸、
或は次亜塩素酸ナトリウムなどの形で回収することがで
きる。
【００３３】前記電気分解装置９で生成されたＮａＯＨ
の水溶液は引き続きＣＯ2 吸収装置６へ導入され、低温
排ガスＤ内へ噴霧される。即ち、ＣＯ2 吸収装置６へ
は、前記排ガス処理装置５によって清浄化され、燃焼に
よって生成した炭酸ガス（ＣＯ2 ）を８〜１５％程度含
有する低温排ガスＤが導入されており、該低温排ガスＤ
内へシステム内で生成した苛性ソーダ（ＮａＯＨ）の水
溶液を噴霧することにより、排ガス内のＣＯ2 は低減さ
れ、且つＮａＯＨはＣＯ2 の吸収により中和されて主と
してＮａＨＣＯ3 とＮａ2ＣＯ3 になる。尚、噴霧した
ＮａＯＨはｐＨ６．５付近で最もよくＣＯ2 を吸収し、
高い収率でＮａ2ＣＯ3 やＮａＨＣＯ3 を得ることがで
きる。
の水溶液は引き続きＣＯ2 吸収装置６へ導入され、低温
排ガスＤ内へ噴霧される。即ち、ＣＯ2 吸収装置６へ
は、前記排ガス処理装置５によって清浄化され、燃焼に
よって生成した炭酸ガス（ＣＯ2 ）を８〜１５％程度含
有する低温排ガスＤが導入されており、該低温排ガスＤ
内へシステム内で生成した苛性ソーダ（ＮａＯＨ）の水
溶液を噴霧することにより、排ガス内のＣＯ2 は低減さ
れ、且つＮａＯＨはＣＯ2 の吸収により中和されて主と
してＮａＨＣＯ3 とＮａ2ＣＯ3 になる。尚、噴霧した
ＮａＯＨはｐＨ６．５付近で最もよくＣＯ2 を吸収し、
高い収率でＮａ2ＣＯ3 やＮａＨＣＯ3 を得ることがで
きる。
【００３４】本実施形態に於いては、前記ＣＯ2 吸収装
置６をスプレー式構造のものとしているが、ＣＯ2 吸収
装置６はトイレ式や充填塔式構造のものであってもよ
い。また、低温排ガスＤ内のＣＯ2 とＮａＯＨの反応を
より確実にするために、排ガスの一部又は全部を気体分
離膜装置（図示省略）へ通すことによってＣＯ2 の濃縮
を行ない、その後にＮａＯＨと反応させるようにしても
よい。
置６をスプレー式構造のものとしているが、ＣＯ2 吸収
装置６はトイレ式や充填塔式構造のものであってもよ
い。また、低温排ガスＤ内のＣＯ2 とＮａＯＨの反応を
より確実にするために、排ガスの一部又は全部を気体分
離膜装置（図示省略）へ通すことによってＣＯ2 の濃縮
を行ない、その後にＮａＯＨと反応させるようにしても
よい。
【００３５】ＣＯ2 吸収装置６で得られた前記ＮａＨＣ
Ｏ3 やＮａ2ＣＯ3 は引き続き乾燥・造粒機１０へ導入
され、ここで直径１．５ｍｍ〜１０ｍｍの粒体に造粒さ
れる。 尚、乾燥・造粒機１０としては如何なる形式の
ものであってもよく、スプレードライヤー式やロータリ
ードライヤー式の乾燥造粒機が多く使用される。また、
乾燥・造粒に際しては、約１０ｗｔ％程度のベントナイ
トをバインダーとして添加するのが望ましい。
Ｏ3 やＮａ2ＣＯ3 は引き続き乾燥・造粒機１０へ導入
され、ここで直径１．５ｍｍ〜１０ｍｍの粒体に造粒さ
れる。 尚、乾燥・造粒機１０としては如何なる形式の
ものであってもよく、スプレードライヤー式やロータリ
ードライヤー式の乾燥造粒機が多く使用される。また、
乾燥・造粒に際しては、約１０ｗｔ％程度のベントナイ
トをバインダーとして添加するのが望ましい。
【００３６】前記乾燥・造粒機で形成された粒状体は、
引き続き焼成機１１内へ搬入され、ここで約５００〜６
００℃の高温空気下で６〜１０時間焼成される。当該焼
成を行なうことにより、造粒体の内部からＣＯ2 とＨ2
Ｏの一部が遊離し、造粒体は多孔性の焼成物となる。
尚、形成された焼成物はＮａ2ＣＯ3 やＮａＨＣＯ3 を
主成分とするものであり、ＨＣｌガスの収着剤としてＨ
Ｃｌガス収着装置２へ循環的に供給されて行く。
引き続き焼成機１１内へ搬入され、ここで約５００〜６
００℃の高温空気下で６〜１０時間焼成される。当該焼
成を行なうことにより、造粒体の内部からＣＯ2 とＨ2
Ｏの一部が遊離し、造粒体は多孔性の焼成物となる。
尚、形成された焼成物はＮａ2ＣＯ3 やＮａＨＣＯ3 を
主成分とするものであり、ＨＣｌガスの収着剤としてＨ
Ｃｌガス収着装置２へ循環的に供給されて行く。
【００３７】廃棄物処理プラントの始動時や消耗品の補
給時には、ナトリウム系のアルカリ性化合物として、工
業用薬剤のＮａＨＣＯ3 やＮａ2ＣＯ3 等が用いられ
る。また、工業用薬剤に替えて、ＮａＨＣＯ3 やＮａ2
ＣＯ3 を多量に含有する鉱物例えばｎａｎｃｏｌｉｔｅ
やｓｈｏｒｔｉｔｅ、ｄａｗｓｏｎｉｔｏ等を用いるこ
とも可能である。
給時には、ナトリウム系のアルカリ性化合物として、工
業用薬剤のＮａＨＣＯ3 やＮａ2ＣＯ3 等が用いられ
る。また、工業用薬剤に替えて、ＮａＨＣＯ3 やＮａ2
ＣＯ3 を多量に含有する鉱物例えばｎａｎｃｏｌｉｔｅ
やｓｈｏｒｔｉｔｅ、ｄａｗｓｏｎｉｔｏ等を用いるこ
とも可能である。
【００３８】図２は本発明の第２実施形態を示す廃棄物
処理プラントの系統図である。この第２実施形態では、
第１実施形態に於ける廃棄物燃焼処理装置（ごみ焼却炉
又は廃棄物溶融炉）１の部分が廃棄物の乾留熱分解溶融
処理炉に変っており、その他の部分は第１実施形態の場
合と全く同一である。即ち、図２に於いて１２は乾留熱
分解反応炉、１３は溶融燃焼炉であり、反応炉１２と溶
融燃焼炉１３とから廃棄物燃焼処理装置１が構成されて
いる。そして、廃棄物供給装置１２ａにより乾留熱分解
反応炉１２内へ供給された廃棄物Ｃは、ここで空気の遮
断下に於いて３００℃〜６００℃の温度に加熱され、乾
留ガスＥと熱分解残渣Ｆに変換される。
処理プラントの系統図である。この第２実施形態では、
第１実施形態に於ける廃棄物燃焼処理装置（ごみ焼却炉
又は廃棄物溶融炉）１の部分が廃棄物の乾留熱分解溶融
処理炉に変っており、その他の部分は第１実施形態の場
合と全く同一である。即ち、図２に於いて１２は乾留熱
分解反応炉、１３は溶融燃焼炉であり、反応炉１２と溶
融燃焼炉１３とから廃棄物燃焼処理装置１が構成されて
いる。そして、廃棄物供給装置１２ａにより乾留熱分解
反応炉１２内へ供給された廃棄物Ｃは、ここで空気の遮
断下に於いて３００℃〜６００℃の温度に加熱され、乾
留ガスＥと熱分解残渣Ｆに変換される。
【００３９】前記分離された乾留ガスＥは溶融燃焼炉１
３内で燃焼される。また熱分解残渣Ｅは、分離装置（図
示省略）で比較的粗い不燃性固形物を除去したあと微粉
砕され、前記溶融燃焼炉１３内へ供給されて１２００℃
以上の温度下で溶融燃焼される。更に、前記溶融燃焼炉
１３内に形成された溶融スラグは水砕スラグとして順次
取り出されて行く。
３内で燃焼される。また熱分解残渣Ｅは、分離装置（図
示省略）で比較的粗い不燃性固形物を除去したあと微粉
砕され、前記溶融燃焼炉１３内へ供給されて１２００℃
以上の温度下で溶融燃焼される。更に、前記溶融燃焼炉
１３内に形成された溶融スラグは水砕スラグとして順次
取り出されて行く。
【００４０】溶融燃焼炉１３からの高温燃焼排ガスＢは
温度が約８００℃〜１１００℃程度の高温度であるが、
蒸気ボイラ装置２の水冷壁構造体２ａによって約４８０
°〜７５０℃の温度に冷却されたあと、ＨＣｌガス収着
装置３へ導出されて行く。尚、ＨＣｌガス収着装置３以
降に於ける排ガスの処理や収着剤の再生成については、
第１実施態様の場合と同じであるためその説明は省略す
る。又、ＨＣｌガス収着装置３は乾留ガスＥが通る反応
炉１２と溶融燃焼炉１３を連結するダクト中に設けるこ
とも高温（４５０℃〜５００℃）でのＨＣｌ収着に効果
があるので実施形態２の応用例とする。
温度が約８００℃〜１１００℃程度の高温度であるが、
蒸気ボイラ装置２の水冷壁構造体２ａによって約４８０
°〜７５０℃の温度に冷却されたあと、ＨＣｌガス収着
装置３へ導出されて行く。尚、ＨＣｌガス収着装置３以
降に於ける排ガスの処理や収着剤の再生成については、
第１実施態様の場合と同じであるためその説明は省略す
る。又、ＨＣｌガス収着装置３は乾留ガスＥが通る反応
炉１２と溶融燃焼炉１３を連結するダクト中に設けるこ
とも高温（４５０℃〜５００℃）でのＨＣｌ収着に効果
があるので実施形態２の応用例とする。
【００４１】
【発明の効果】本発明に於いては、廃棄物燃焼処理装置
や発電設備、排ガス処理装置、電気分解装置、ＣＯ2 吸
収装置、乾燥造粒装置、焼成装置等の既知で且つ確立さ
れた工業技術とナトリウム系のアルカリ性化合物を循環
的に再利用する構成の新規なＨＣｌガス収着装置を有機
的に連繋することにより、高温排ガス内のＨＣｌガスや
媒塵を高温腐食を起こさない程度の濃度にまで能率よく
除去することができる。その結果、高温燃焼排ガスを用
いて蒸気ボイラ装置により高温高圧蒸気を得ることがで
き、発電効率を従前の発電効率の２〜３倍程度高めるこ
とが可能となる。
や発電設備、排ガス処理装置、電気分解装置、ＣＯ2 吸
収装置、乾燥造粒装置、焼成装置等の既知で且つ確立さ
れた工業技術とナトリウム系のアルカリ性化合物を循環
的に再利用する構成の新規なＨＣｌガス収着装置を有機
的に連繋することにより、高温排ガス内のＨＣｌガスや
媒塵を高温腐食を起こさない程度の濃度にまで能率よく
除去することができる。その結果、高温燃焼排ガスを用
いて蒸気ボイラ装置により高温高圧蒸気を得ることがで
き、発電効率を従前の発電効率の２〜３倍程度高めるこ
とが可能となる。
【００４２】また、本発明に於いては、Ｎａ2ＣＯ3 等
のナトリウム系のアルカリ性化合物の焼成物を収着剤と
して利用し、高温燃焼排ガス内のＨＣｌガスの収着によ
り生成されたＮａＣｌを電気分解してＮａＯＨを生成
し、これに低温排ガス内のＣＯ 2 を吸収せしめることに
よりＮａ2ＣＯ3 等のナトリウム系のアルカリ性化合物
を再生成させ、この再生成化合物を焼成後に収着剤とし
て再利用する構成としている。その結果、プラントシス
テム全体としての収着剤の消費量は極く僅小量となり、
高温燃焼排ガスからのＨＣｌガス除去に要するランニン
グコストは大幅に削減されることになる。更に、収着剤
の再生成に必要とする電力は排熱回収による発電電力で
まかなうことができるうえ、ＣＯ2 吸収装置によるＣＯ
2 の除去により、大気へ排出される排ガス内のＣＯ2 放
出量も大幅に減少し、環境汚染を防止することができ
る。
のナトリウム系のアルカリ性化合物の焼成物を収着剤と
して利用し、高温燃焼排ガス内のＨＣｌガスの収着によ
り生成されたＮａＣｌを電気分解してＮａＯＨを生成
し、これに低温排ガス内のＣＯ 2 を吸収せしめることに
よりＮａ2ＣＯ3 等のナトリウム系のアルカリ性化合物
を再生成させ、この再生成化合物を焼成後に収着剤とし
て再利用する構成としている。その結果、プラントシス
テム全体としての収着剤の消費量は極く僅小量となり、
高温燃焼排ガスからのＨＣｌガス除去に要するランニン
グコストは大幅に削減されることになる。更に、収着剤
の再生成に必要とする電力は排熱回収による発電電力で
まかなうことができるうえ、ＣＯ2 吸収装置によるＣＯ
2 の除去により、大気へ排出される排ガス内のＣＯ2 放
出量も大幅に減少し、環境汚染を防止することができ
る。
【００４３】本発明は上述の通り、ナトリウム系のアル
カリ性化合物をＨＣｌガスの収着剤とするＨＣｌガス収
着装置を廃棄物処理プラントへ組み込み、ＨＣｌガス収
着剤を循環的に再利用すると共に腐食性のＨＣｌガスを
含まない高温排ガスを蒸気ボイラ装置へ供給するように
しているため、腐食のため果し得なかった廃棄物処理プ
ラントに於ける高効率発電を行うことが出来、廃棄物か
らの効果的なエネルギー回収をより経済的に行なえると
共に、煙突からのＣＯ2 放出量を減じて環境保全にも貢
献しうると云う、優れた実用的効用を奏するものであ
る。
カリ性化合物をＨＣｌガスの収着剤とするＨＣｌガス収
着装置を廃棄物処理プラントへ組み込み、ＨＣｌガス収
着剤を循環的に再利用すると共に腐食性のＨＣｌガスを
含まない高温排ガスを蒸気ボイラ装置へ供給するように
しているため、腐食のため果し得なかった廃棄物処理プ
ラントに於ける高効率発電を行うことが出来、廃棄物か
らの効果的なエネルギー回収をより経済的に行なえると
共に、煙突からのＣＯ2 放出量を減じて環境保全にも貢
献しうると云う、優れた実用的効用を奏するものであ
る。
【図１】本発明の第１実施形態を示す廃棄物処理プラン
トのプラント構成系統図である。
トのプラント構成系統図である。
【図２】本発明の第２実施形態を示す廃棄物処理プラン
トのプラント構成系統図である。
トのプラント構成系統図である。
【図３】ごみ焼却炉における温度と腐食の関係を示す公
知の説明図である。
知の説明図である。
Ａは廃棄物処理プラント、Ｂは高温燃焼排ガス、Ｃは廃
棄物、Ｄは低温排ガス、Ｅは乾留ガス、Ｆは熱分解残
渣、１は廃棄物燃焼処理装置、２は蒸気ボイラ装置、２
ａは水冷壁構造体、２ｂは主ボイラ構造体、３はＨＣｌ
ガス収着装置、４は空気予熱器、５は排ガス処理装置、
６はＣＯ2 吸収装置、７は煙突、８は発電装置、９は電
気分解装置、１０は乾燥造粒装置、１１は焼成装置、１
２は乾留熱分解反応炉、１３は溶融燃焼炉。
棄物、Ｄは低温排ガス、Ｅは乾留ガス、Ｆは熱分解残
渣、１は廃棄物燃焼処理装置、２は蒸気ボイラ装置、２
ａは水冷壁構造体、２ｂは主ボイラ構造体、３はＨＣｌ
ガス収着装置、４は空気予熱器、５は排ガス処理装置、
６はＣＯ2 吸収装置、７は煙突、８は発電装置、９は電
気分解装置、１０は乾燥造粒装置、１１は焼成装置、１
２は乾留熱分解反応炉、１３は溶融燃焼炉。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (51)Int.Cl.6 識別記号 庁内整理番号 ＦＩ 技術表示箇所 Ｆ２３Ｇ 5/46 ＺＡＢ Ｆ２３Ｇ 5/48 5/48 Ｂ０１Ｄ 53/34 １３４Ａ Ｆ２３Ｊ 15/00 Ｆ２３Ｊ 15/00 Ｊ
Claims (5)
- 【請求項１】 廃棄物焼却炉、廃棄物溶融炉、廃棄物乾
留熱分解溶融燃焼炉等の廃棄物燃焼処理装置と蒸気ボイ
ラ装置と発電装置とを備えた廃棄物処理プラントに於い
て、ナトリウム系のアルカリ性化合物を主成分とする焼
成物に高温燃焼排ガス内のＨＣｌガスを収着させ、ＨＣ
ｌガスの収着により生成したＮａＣｌを前記発電装置の
発生電力を用いて電気分解し、電気分解により生成した
ＮａＯＨに低温排ガス内のＣＯ2 を吸収せしめてナトリ
ウム系のアルカリ性化合物を再生成させ、当該再生成し
たナトリウム系のアルカリ性化合物を循環利用すること
によりＨＣｌガスの除去処理をした高温燃焼排ガスを蒸
気ボイラ装置へ導入し、発生した高温高圧蒸気を前記発
電装置へ供給して発電する構成としたことを特徴とする
廃棄物処理プラントに於ける高効率発電方法。 - 【請求項２】 廃棄物焼却炉、廃棄物溶融炉、廃棄物乾
留熱分解溶融燃焼炉等の廃棄物燃焼処理装置を備えた廃
棄物処理プラントに於いて、ナトリウム系のアルカリ性
化合物を主成分とする焼成物に高温排ガス内のＨＣｌガ
スを収着させ、ＨＣｌガスの収着により生成したＮａＣ
ｌを電気分解し、電気分解により生成したＮａＯＨによ
り低温排ガス内のＣＯ2 を吸収してナトリウム系のアル
カリ性化合物を再生成させ、当該再生成したナトリウム
系のアルカリ性化合物をＨＣｌガスの収着剤として循環
利用する構成としたことを特徴とする廃棄物処理プラン
トに於ける高温燃焼排ガスの排ガス処理方法。 - 【請求項３】 廃棄物焼却炉、廃棄物溶融炉、廃棄物乾
留熱分解溶融燃焼炉等の廃棄物燃焼処理装置と、廃棄物
燃焼処理装置からの高温燃焼排ガス内のＨＣｌガスをナ
トリウム系のアルカリ性化合物を主成分とする焼成物に
収着させるＨＣｌガス収着装置と、ＨＣｌガス収着装置
により処理した高温排ガスの熱を回収する蒸気ボイラ装
置と、ＨＣｌガスの収着により焼成物収着剤に生成され
たＮａＣｌを電気分解してＮａＯＨを生成する電気分解
装置と、電気分解により生成したＮａＯＨを吸収剤と
し、これに前記蒸気ボイラ装置で熱回収をした低温排ガ
ス内のＣＯ2 を吸収させることによりナトリウム系のア
ルカリ性化合物を生成するＣＯ2 吸収装置と、ＣＯ2 吸
収装置からのナトリウム系のアルカリ性化合物を焼成し
て焼成物収着剤を形成する焼成装置とから成り、前記焼
成装置で形成した収着剤をＨＣｌガス収着装置へ供給し
て収着剤を循環利用する構成としたことを特徴とする廃
棄物処理プラントに於ける高温燃焼排ガスの排ガス処理
装置。 - 【請求項４】 ナトリウム系のアルカリ性化合物をＮａ
2ＣＯ3 とした請求項１に記載の高効率発電方法、請求
項２に記載の排ガス処理方法又は請求項３に記載の排ガ
ス処理装置。 - 【請求項５】 蒸気ボイラ装置を、廃棄物燃焼処理装置
の高温燃焼排ガス出口近傍に設けた水冷壁構造体を備え
た構成とし、該水冷壁構造体により４８０°〜７５０℃
の温度とした高温燃焼排ガスをＨＣｌガス収着装置へ導
入する構成とした請求項３に記載の排ガス処理装置。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP18021896A JP3640327B2 (ja) | 1996-07-10 | 1996-07-10 | 廃棄物処理プラントに於ける高効率発電方法と排ガス処理方法及び排ガス処理装置 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP18021896A JP3640327B2 (ja) | 1996-07-10 | 1996-07-10 | 廃棄物処理プラントに於ける高効率発電方法と排ガス処理方法及び排ガス処理装置 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH1026010A true JPH1026010A (ja) | 1998-01-27 |
| JP3640327B2 JP3640327B2 (ja) | 2005-04-20 |
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ID=16079475
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| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP18021896A Expired - Fee Related JP3640327B2 (ja) | 1996-07-10 | 1996-07-10 | 廃棄物処理プラントに於ける高効率発電方法と排ガス処理方法及び排ガス処理装置 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3640327B2 (ja) |
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH11316016A (ja) * | 1998-05-01 | 1999-11-16 | Mitsui Eng & Shipbuild Co Ltd | 排ガス除塵装置 |
| JP2008101856A (ja) * | 2006-10-19 | 2008-05-01 | Nippon Steel Engineering Co Ltd | 廃棄物処理設備のボイラ過熱器の運転方法及び廃棄物処理設備のボイラ過熱器 |
| JP2009162452A (ja) * | 2008-01-09 | 2009-07-23 | Takuma Co Ltd | 発電設備付き廃棄物処理施設の運転方法 |
| JP2019214772A (ja) * | 2018-06-13 | 2019-12-19 | 株式会社神鋼環境ソリューション | 腐食抑制方法および装置 |
| JP2023017514A (ja) * | 2021-07-26 | 2023-02-07 | 株式会社タクマ | 排ガス処理設備、及び排ガス処理方法 |
-
1996
- 1996-07-10 JP JP18021896A patent/JP3640327B2/ja not_active Expired - Fee Related
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|---|---|---|---|---|
| JPH11316016A (ja) * | 1998-05-01 | 1999-11-16 | Mitsui Eng & Shipbuild Co Ltd | 排ガス除塵装置 |
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| Publication number | Publication date |
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