JPH1025557A - ニッケル基超合金の熱処理方法 - Google Patents

ニッケル基超合金の熱処理方法

Info

Publication number
JPH1025557A
JPH1025557A JP4599197A JP4599197A JPH1025557A JP H1025557 A JPH1025557 A JP H1025557A JP 4599197 A JP4599197 A JP 4599197A JP 4599197 A JP4599197 A JP 4599197A JP H1025557 A JPH1025557 A JP H1025557A
Authority
JP
Japan
Prior art keywords
temperature
solvus
weight
heat treatment
range
Prior art date
Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
Granted
Application number
JP4599197A
Other languages
English (en)
Other versions
JP3926877B2 (ja
Inventor
Yves Philippe Marc Desvallees
イブ・フイリツプ・マルク・デバレ
Jean Michel Partick M Franchet
ジヤン−ミツシエル・パトリツク・モリス・フランシエ
Michel Marty
ミツシエル・マルテイ
Henri Octor
アンリ・オクトール
Francoise Passilly
フランソワーズ・パシリー
Michele Soucail
ミシエール・スカイユ
Current Assignee (The listed assignees may be inaccurate. Google has not performed a legal analysis and makes no representation or warranty as to the accuracy of the list.)
Safran Aircraft Engines SAS
Original Assignee
Societe Nationale dEtude et de Construction de Moteurs dAviation SNECMA
SNECMA SAS
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Societe Nationale dEtude et de Construction de Moteurs dAviation SNECMA, SNECMA SAS filed Critical Societe Nationale dEtude et de Construction de Moteurs dAviation SNECMA
Publication of JPH1025557A publication Critical patent/JPH1025557A/ja
Application granted granted Critical
Publication of JP3926877B2 publication Critical patent/JP3926877B2/ja
Anticipated expiration legal-status Critical
Expired - Lifetime legal-status Critical Current

Links

Classifications

    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22F—CHANGING THE PHYSICAL STRUCTURE OF NON-FERROUS METALS AND NON-FERROUS ALLOYS
    • C22F1/00—Changing the physical structure of non-ferrous metals or alloys by heat treatment or by hot or cold working
    • C22F1/10—Changing the physical structure of non-ferrous metals or alloys by heat treatment or by hot or cold working of nickel or cobalt or alloys based thereon

Landscapes

  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Physics & Mathematics (AREA)
  • Thermal Sciences (AREA)
  • Crystallography & Structural Chemistry (AREA)
  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Materials Engineering (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • Metallurgy (AREA)
  • Organic Chemistry (AREA)
  • Forging (AREA)
  • Turbine Rotor Nozzle Sealing (AREA)

Abstract

(57)【要約】 【課題】 １１〜１３重量％のＣｒ、８〜１７重量％の
Ｃｏ、６〜８重量％のＭｏ、４〜５重量％のＴｉ、４〜
５重量％のＡｌ、０．５重量％以下のＮｂ、５００重量
ｐｐｍ以下のＨｆ、１００重量％の残りのＮｉという化
学組成のニッケル基超合金からなる鍛造部材の熱処理方
法を提供する。 【解決手段】 γ’ソルバス温度より９５℃低い温度か
らγ’ソルバス温度より４５℃低い温度までの範囲に含
まれる温度、５×１０-5ｓ-1〜２×１０-2ｓ-1の範囲の
変形速度及び０．１を超える変形率で実施される熱間鍛
造操作の後で、且つγ’ソルバス温度より５℃高い温度
からγ’ソルバス温度より２５℃高い温度までの範囲に
含まれる温度で１〜４時間実施される超ソルバス熱処理
の前に、γ’ソルバス温度より９５℃低い温度からγ’
ソルバス温度より３０℃低い温度までの範囲に含まれる
温度で中間熱処理を実施する。

Description

【発明の詳細な説明】
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、化学組成が欧州特
許明細書第０，２３７，３７８号に記載のものと合致
し、１１〜１３重量％のＣｒ、８〜１７重量％のＣｏ、
６〜８重量％のＭｏ、１．５重量％以下のＮｂ、４〜５
重量％のＴｉ、４〜５重量％のＡｌ、１重量％以下のＨ
ｆ、各々５００ｐｐｍ以下のＣ、Ｂ、Ｚｒ、１００重量
％の残りのＮｉからなるか、又は仏国特許出願明細書第
９５．０９６５３号に記載のものと合致し、１２〜１５
重量％のＣｒ、１４．５〜１５．５重量％のＣｏ、２〜
４．５重量％のＭｏ、０〜４．５重量％のＷ、２．５〜
４重量％のＡｌ、４〜６重量％のＴｉ、０．５重量％以
下のＨｆ、１００〜３００ｐｐｍのＣ、１００〜５００
ｐｐｍのＢ、２００〜７００ｐｐｍのＺｒ、１００重量
％の残りのＮｉからなるニッケル基超合金の熱処理方法
に関する。
【０００２】
【従来の技術】上述の合金は特に、大きな応力を受ける
航空機エンジン用部材、例えばローターディスクの製造
に使用される。それ自体公知のように、この種の部材は
特に粉末法で製造することができ、これらの部材の成形
は鍛造操作によって行われる。使用前の部材に施される
熱処理は通常、溶体化及び急冷処理と、その後の時効処
理とを含む。
【０００３】本発明は特に、γ’沈殿物を、γ’ソルバ
ス温度より５℃〜２５℃高い温度に１時間〜４時間維持
することによって完全に溶解することからなる超ソルバ
ス（ｓｕｐｅｒｓｏｌｖｕｓ）熱処理を実施する場合に
適用される。
【０００４】実際、前記処理は合金のミクロ構造を、航
空機エンジンの性能改善の追求に必要な高温でのクリー
プ及び亀裂伝搬への耐性に有利な作用を及ぼすことが判
明した粗大粒子含有構造に向けて最適化することができ
る。
【０００５】最終粒度は、一連の工業的操作ステップ、
即ち粉末の任意的予備処理、押出しによる緻密化、等温
鍛造、最終熱処理に依存する。また、再結晶化に作用す
る冶金学的及び熱力学的パラメーターが多数存在し、相
互に依存している。これらのパラメーターとしては例え
ば、γ’相の沈殿、オキシ炭化物（ｏｘｙｃａｒｂｕｒ
ｅ）の分布、変形率、変形速度、応力、時間、温度が挙
げられる。
【０００６】前述の熱処理によって生起する粒子の粗大
化現象は下記の図式で説明できる：超ソルバス熱処理の
前に結晶粒界をブロックしていたγ’沈殿物が溶解し、
自由になった粒界が移動し、次いで通常は、元の粒界に
優先的に存在するオキシ炭化物である極めて微細な沈殿
物によって再び定着する。この場合の所期の結果は、正
常な粒子成長に対応する均一な粒度、特に平均５０μｍ
の粒度の獲得である。
【０００７】しかしながら、前述の種々のパラメーター
の影響下で、他を犠牲にして数百μｍの極めて粗大な粒
子を一つ以上成長させる異常な粒子粗大化が観察され
た。その結果生じる極めて不均質なミクロ構造は、部材
の良好な耐性、特に耐疲労性にとって有害である。
【０００８】
【発明が解決しようとする課題】本発明の目的の一つ
は、粗大粒子を有する合金ミクロ構造に関連した利点を
保持しながら、前述の異常な粒子成長を回避することに
ある。
【０００９】
【課題を解決するための手段】本発明では、欧州特許明
細書第０，２３７，３７８号及び仏国特許出願明細書第
９５．０９６５３号に記載のニッケル基超合金からなる
鍛造部材を、γ’ソルバス温度−９５℃〜γ’ソルバス
温度−４５℃の範囲の温度、５×１０-5ｓ-1〜２×１０
-2ｓ-1の範囲の理論的変形速度、及び０．１を超える理
論的変形率で実施される１回以上の熱間鍛造操作と、
γ’ソルバス温度＋５℃〜γ’ソルバス温度＋２５℃の
範囲の温度で１〜４時間実施される超ソルバス熱処理と
を含む加工熱サイクルに従い、後に部材の冷却が続く前
記熱間鍛造操作の後に、γ’ソルバス温度−９５℃〜
γ’ソルバス温度−３０℃の範囲の温度で１〜２４時間
実施する中間熱処理にかけることによって前記目的を達
成する。
【００１０】本発明ではまた、特定の場合には、熱間鍛
造操作の最後、即ち合金がまだ鍛造温度にある時点か
ら、１〜６０分間にわたり、γ’ソルバス温度−９５℃
〜γ’ソルバス温度−３０℃の範囲の一定温度に維持す
ることにより前述の目的を達成する。
【００１１】本発明の別の変形具体例では、熱処理を二
つの異なるステップで実施し得る。γ’ソルバス温度−
９５℃〜γ’ソルバス温度−３０℃の範囲の一定温度に
維持することからなる第一のステップは、熱間鍛造操作
の最後、即ち合金がまだ鍛造温度にある時点で１〜６０
分間実施し、その後部材を冷却する。第二のステップで
は、超合金のγ’ソルバス温度−９５℃〜γ’ソルバス
温度−３０℃の範囲の温度で１〜２４時間熱処理を実施
し、その後超ソルバス熱処理を行う。
【００１２】本発明の別の特徴及び利点は、添付図面に
基づく下記の実施例の説明を通して明らかにされよう。
【００１３】
【実施例】試験を実施するために、欧州特許明細書第
０，２３７，３７８号に記載の化学組成を有するニッケ
ル基超合金Ｍを選択した。該合金Ｍは下記の公称化学組
成（重量％）を有する：Ｃｏ １５．７；Ｃｒ １１．
５；Ｍｏ ６．５；Ａｌ ４．３５；Ｔｉ ４．３５；
Ｂ ０．０１５；Ｃ ０．０１５；Ｈｆ ０．４５；Ｎ
ｉ １００の残り。
【００１４】該合金のγ’相の溶解温度又はソルバス温
度は１１９５℃である。
【００１５】試験材料は、粉末をアルゴンで霧化し且つ
１１２０℃の押出しで緻密化したものからなる。
【００１６】４個のローラー（ｇａｌｅｔ）Ａ、Ｂ、
Ｃ、Ｄを、図１の曲線１、２、３及び４でそれぞれ表さ
れている縦座標の変形条件及び横座標の変形速度条件
で、即ち０．１を超える変形及び１０-4ｓ-1〜８×１０
-3ｓ-1の変形速度で、１１２０℃の等温鍛造により鍛造
した。引張りに関する試験も実施し、図１に点５、６、
７、８、９、１０、１１、１２及び１３で示した。
【００１７】該材料について決定された標準的超ソルバ
ス熱処理、即ち１２０５℃に４時間維持するか、又は１
２００℃に２時間維持する処理の後に、例えば１ｍｍの
オーダーの極めて粗大な粒子を有する構造が観察され
た。これらの試験は、当該材料中の極めて粗大な粒子の
成長に対する冷間加工（〓ｃｒｏｕｉｓｓａｇｅ）の影
響を明らかにした。図２は、７×１０-3ｓ-1の変形速度
及び０．６２の変形に対応する１１２０℃での引張り試
験後に１２０５℃で４時間実施した超ソルバス標準熱処
理後に得られた極めて粗大な粒子を数個有するミクロ構
造を示している。
【００１８】注目すべきことに本発明では、試料を前述
のように超ソルバス標準熱処理にかける前に、１１２０
℃で１時間熱処理する。図３はこの場合に得られるミク
ロ構造を示している。該ミクロ構造は図２の粒子ほど大
きくない粒子を有し、小粒子コロニーの発生が見られ
る。
【００１９】超ソルバス標準熱処理を前述のように実施
する前に中間熱処理を１１２０℃で２４時間実施した時
に得られるミクロ構造は、図４に示すように均質であ
り、極めて粗大な粒子を全く含まず、粒子の平均粒度が
約５０μｍである。
【００２０】従って、本発明の方法で熱処理を実施すれ
ば、当該材料を、使用時の機械的性質、特に航空機で使
用するための部材、例えば航空機エンジンの回転部材の
場合には、高温での十分な耐クリープ性及び亀裂伝搬耐
性に所期のバランスを与えるミクロ構造を有する状態で
使用することができる。
【００２１】本発明の変形具体例の一つでは、前述の条
件で中間熱処理を行う代わりに、別の試験で、極めて粗
大な粒子を有する最終状態を生起させる臨界条件、即ち
温度１１２０℃、変形速度７×１０-3ｓ-1で変形した直
後の引っ張り試験片を、１１２０℃に１０分間維持し
た。超ソルバス標準熱処理後に得られたミクロ構造は図
５に示すように均質であり、極めて粗大な粒子を含まな
い。
【００２２】部材を鍛造にかける場合は、部材の中間冷
却を行わずに温度を維持する操作を、鍛造装置内に鍛造
温度で部材を維持することにより実施し得る。変形具体
例として、特定の場合によっては、鍛造操作の終わりの
温度維持を炉内で、γ’ソルバス温度−９５℃〜γ’ソ
ルバス温度−３０℃の範囲の温度で実施し得る。
【図面の簡単な説明】
【図１】試験材料の試料について１１２０℃で実施した
鍛造及び引張り試験の条件を表すグラフであり、横座標
は変形速度、縦座標は変形率を示す。
【図２】先行技術の条件で標準的処理にかけた試験片の
ミクロ構造の顕微鏡写真である。
【図３】本発明の条件で処理した試験片の顕微鏡写真を
図２と同様に示している。
【図４】本発明の条件で処理した試験片の顕微鏡写真を
図２と同様に示している。
【図５】本発明の変形具体例の条件で処理した試験片の
顕微鏡写真を図２、図３及び図４と同様に示している。
─────────────────────────────────────────────────────
【手続補正書】
【提出日】平成９年５月１６日
【手続補正１】
【補正対象書類名】図面
【補正対象項目名】図２
【補正方法】変更
【補正内容】
【図２】
【手続補正２】
【補正対象書類名】図面
【補正対象項目名】図３
【補正方法】変更
【補正内容】
【図３】
【手続補正３】
【補正対象書類名】図面
【補正対象項目名】図４
【補正方法】変更
【補正内容】
【図４】
【手続補正４】
【補正対象書類名】図面
【補正対象項目名】図５
【補正方法】変更
【補正内容】
【図５】
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (51)Int.Cl.6 識別記号 庁内整理番号 ＦＩ 技術表示箇所 Ｃ２２Ｆ 1/00 ６５１ 8719−4Ｋ Ｃ２２Ｆ 1/00 ６５１Ｂ ６９１ 8719−4Ｋ ６９１Ｂ 8719−4Ｋ ６９１Ｃ ６９４ 8719−4Ｋ ６９４Ａ 8719−4Ｋ ６９４Ｂ (72)発明者 ジヤン−ミツシエル・パトリツク・モリ ス・フランシエ フランス国、75018・パリ、リユ・パジヨ、 49 (72)発明者 ミツシエル・マルテイ フランス国、78530・ビユツク、リユ・ア ー・フランス、９ (72)発明者 アンリ・オクトール フランス国、92220・バニユー、リユ・ア ー・リンコルン、３ (72)発明者 フランソワーズ・パシリー フランス国、92350・ル・プレシ・ロバン ソン、リユ・ベルナール・イスク、74 (72)発明者 ミシエール・スカイユ フランス国、92600・フオントウネ・オ・ ローズ、アブニユ・レモン・クロラン、22

Claims (3)

    【特許請求の範囲】
  1. 【請求項１】 化学組成が、１１〜１３重量％のＣｒ、
    ８〜１７重量％のＣｏ、６〜８重量％のＭｏ、４〜５重
    量％のＴｉ、４〜５重量％のＡｌ、１．５重量％以下の
    Ｎｂ、１重量％以下のＨｆ、各々５００ｐｐｍ以下の
    Ｃ、Ｂ、Ｚｒ、１００重量％の残部のＮｉであるか、又
    は１２〜１５重量％のＣｒ、１４．５〜１５．５重量％
    のＣｏ、２〜４．５重量％のＭｏ、０〜４．５重量％の
    Ｗ、２．５〜４重量％のＡｌ、４〜６重量％のＴｉ、
    ０．５重量％以下のＨｆ、１００〜３００ｐｐｍのＣ、
    １００〜５００ｐｐｍのＢ、２００〜７００ｐｐｍのＺ
    ｒ、１００重量％の残部のＮｉであるニッケル基超合金
    の熱処理方法であって、超合金のγ’ソルバス温度より
    ９５℃低い温度から超合金のγ’ソルバス温度より４５
    ℃低い温度までの範囲に含まれる温度、５×１０-5ｓ-1
    〜２×１０-2ｓ-1の範囲の理論的変形速度及び０．１を
    超える理論的変形率で実施される熱間鍛造操作と、超合
    金のγ’ソルバス温度より５℃高い温度から超合金の
    γ’ソルバス温度より２５℃高い温度までの範囲に含ま
    れる温度で１〜４時間実施される超ソルバス熱処理とを
    含む加工熱処理に従って鍛造部材に適用され、後に部材
    の冷却が続く熱間鍛造操作の後に、中間熱処理を、γ’
    ソルバス温度より９５℃低い温度からγ’ソルバス温度
    より３０℃低い温度までの範囲に含まれる温度で１〜２
    ４時間実施することを特徴とする前記熱処理方法。
  2. 【請求項２】 化学組成が、１１〜１３重量％のＣｒ、
    ８〜１７重量％のＣｏ、６〜８重量％のＭｏ、４〜５重
    量％のＴｉ、４〜５重量％のＡｌ、１．５重量％以下の
    Ｎｂ、１重量％以下のＨｆ、各々５００ｐｐｍ以下の
    Ｃ、Ｂ、Ｚｒ、１００重量％の残部のＮｉであるか、又
    は１２〜１５重量％のＣｒ、１４．５〜１５．５重量％
    のＣｏ、２〜４．５重量％のＭｏ、０〜４．５重量％の
    Ｗ、２．５〜４重量％のＡｌ、４〜６重量％のＴｉ、
    ０．５重量％以下のＨｆ、１００〜３００ｐｐｍのＣ、
    １００〜５００ｐｐｍのＢ、２００〜７００ｐｐｍのＺ
    ｒ、１００重量％の残部のＮｉであるニッケル基超合金
    の熱処理方法であって、超合金のγ’ソルバス温度より
    ９５℃低い温度から超合金のγ’ソルバス温度より４５
    ℃低い温度までの範囲に含まれる温度、５×１０-5ｓ-1
    〜２×１０-2ｓ-1の範囲の理論的変形速度及び０．１を
    超える理論的変形率で実施される熱間鍛造操作と、超合
    金のγ’ソルバス温度より５℃高い温度から超合金の
    γ’ソルバス温度より２５℃高い温度までの範囲に含ま
    れる温度で１〜４時間実施される超ソルバス熱処理とを
    含む加工熱処理に従って鍛造部材に適用され、γ’ソル
    バス温度より９５℃低い温度からγ’ソルバス温度より
    ３０℃低い温度までの範囲に含まれる一定温度に維持す
    る操作を、熱間鍛造操作の最後に、即ち合金がまだ鍛造
    温度にある時点から１〜６０分間実施することを特徴と
    する前記熱処理方法。
  3. 【請求項３】 化学組成が、１１〜１３重量％のＣｒ、
    ８〜１７重量％のＣｏ、６〜８重量％のＭｏ、４〜５重
    量％のＴｉ、４〜５重量％のＡｌ、１．５重量％以下の
    Ｎｂ、１重量％以下のＨｆ、各々５００ｐｐｍ以下の
    Ｃ、Ｂ、Ｚｒ、１００重量％の残部のＮｉであるか、又
    は１２〜１５重量％のＣｒ、１４．５〜１５．５重量％
    のＣｏ、２〜４．５重量％のＭｏ、０〜４．５重量％の
    Ｗ、２．５〜４重量％のＡｌ、４〜６重量％のＴｉ、
    ０．５重量％以下のＨｆ、１００〜３００ｐｐｍのＣ、
    １００〜５００ｐｐｍのＢ、２００〜７００ｐｐｍのＺ
    ｒ、１００重量％の残部のＮｉであるニッケル基超合金
    の熱処理方法であって、超合金のγ’ソルバス温度より
    ９５℃低い温度から超合金のγ’ソルバス温度より４５
    ℃低い温度までの範囲に含まれる温度、５×１０-5ｓ-1
    〜２×１０-2ｓ-1の範囲の理論的変形速度及び０．１を
    超える理論的変形率で実施される熱間鍛造操作と、超合
    金のγ’ソルバス温度より５℃高い温度から超合金の
    γ’ソルバス温度より２５℃高い温度までの範囲に含ま
    れる温度で１〜４時間実施される超ソルバス熱処理とを
    含む加工熱処理に従って鍛造部材に適用され、γ’ソル
    バス温度より９５℃低い温度からγ’ソルバス温度より
    ３０℃低い温度までの範囲に含まれる一定温度に維持す
    る操作を、熱間鍛造操作の最後に、即ち合金がまだ鍛造
    温度にある時点から１〜６０分間実施し、次いで部材の
    冷却後に、超合金のγ’ソルバス温度より９５℃低い温
    度からγ’ソルバス温度より３０℃低い温度までの範囲
    に含まれる温度で１〜２４時間熱処理を実施することを
    特徴とする前記熱処理方法。
JP04599197A 1996-02-29 1997-02-28 ニッケル基超合金の熱処理方法 Expired - Lifetime JP3926877B2 (ja)

Applications Claiming Priority (2)

Application Number Priority Date Filing Date Title
FR9602534A FR2745588B1 (fr) 1996-02-29 1996-02-29 Procede de traitement thermique d'un superalliage a base de nickel
FR9602534 1996-02-29

Publications (2)

Publication Number Publication Date
JPH1025557A true JPH1025557A (ja) 1998-01-27
JP3926877B2 JP3926877B2 (ja) 2007-06-06

Family

ID=9489707

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
JP04599197A Expired - Lifetime JP3926877B2 (ja) 1996-02-29 1997-02-28 ニッケル基超合金の熱処理方法

Country Status (6)

Country Link
EP (1) EP0792945B1 (ja)
JP (1) JP3926877B2 (ja)
DE (1) DE69700059T2 (ja)
FR (1) FR2745588B1 (ja)
RU (1) RU2133784C1 (ja)
WO (1) WO1997032052A1 (ja)

Cited By (2)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JP2009007672A (ja) * 2007-06-28 2009-01-15 General Electric Co <Ge> スーパーソルバス熱処理ニッケル基超合金の最終結晶粒径を制御及び微細化する方法
JP2019504185A (ja) * 2015-12-07 2019-02-14 エイティーアイ・プロパティーズ・エルエルシー ニッケル基合金の処理方法

Families Citing this family (6)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US8313593B2 (en) * 2009-09-15 2012-11-20 General Electric Company Method of heat treating a Ni-based superalloy article and article made thereby
FR2953860B1 (fr) * 2009-12-10 2015-05-15 Snecma Procede de fabrication de superaillages de nickel de type inconel 718
KR102193336B1 (ko) * 2017-11-17 2020-12-22 미츠비시 파워 가부시키가이샤 Ni기 단조 합금재 및 그것을 사용한 터빈 고온 부재
RU2697674C1 (ru) * 2019-05-24 2019-08-16 Общество с ограниченной ответственностью "НТЦ "Современные технологии металлургии" (ООО "НТЦ"СТМ") Жаропрочный никелевый сплав
RU2766197C1 (ru) * 2021-07-19 2022-02-09 Акционерное общество "Металлургический завод "Электросталь" Литейный жаропрочный сплав на никелевой основе и изделие, выполненное из него
FR3133623A1 (fr) * 2022-03-17 2023-09-22 Safran Superalliage à base de nickel

Family Cites Families (6)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US5328659A (en) * 1982-10-15 1994-07-12 United Technologies Corporation Superalloy heat treatment for promoting crack growth resistance
CH654593A5 (de) * 1983-09-28 1986-02-28 Bbc Brown Boveri & Cie Verfahren zur herstellung eines feinkoernigen werkstuecks aus einer nickelbasis-superlegierung.
US5393483A (en) * 1990-04-02 1995-02-28 General Electric Company High-temperature fatigue-resistant nickel based superalloy and thermomechanical process
US5413752A (en) * 1992-10-07 1995-05-09 General Electric Company Method for making fatigue crack growth-resistant nickel-base article
US5529643A (en) * 1994-10-17 1996-06-25 General Electric Company Method for minimizing nonuniform nucleation and supersolvus grain growth in a nickel-base superalloy
US5547523A (en) * 1995-01-03 1996-08-20 General Electric Company Retained strain forging of ni-base superalloys

Cited By (3)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JP2009007672A (ja) * 2007-06-28 2009-01-15 General Electric Co <Ge> スーパーソルバス熱処理ニッケル基超合金の最終結晶粒径を制御及び微細化する方法
JP2019504185A (ja) * 2015-12-07 2019-02-14 エイティーアイ・プロパティーズ・エルエルシー ニッケル基合金の処理方法
US11725267B2 (en) 2015-12-07 2023-08-15 Ati Properties Llc Methods for processing nickel-base alloys

Also Published As

Publication number Publication date
EP0792945A1 (fr) 1997-09-03
FR2745588A1 (fr) 1997-09-05
DE69700059D1 (de) 1999-01-14
FR2745588B1 (fr) 1998-04-30
DE69700059T2 (de) 1999-05-27
JP3926877B2 (ja) 2007-06-06
RU2133784C1 (ru) 1999-07-27
WO1997032052A1 (fr) 1997-09-04
EP0792945B1 (fr) 1998-12-02

Similar Documents

Publication Publication Date Title
US10526689B2 (en) Heat-resistant Ti alloy and process for producing the same
US5120373A (en) Superalloy forging process
JPH05148599A (ja) 改良した熱間加工から成るチタン合金部品の製造方法及び得られる部品
US5746846A (en) Method to produce gamma titanium aluminide articles having improved properties
US3901743A (en) Processing for the high strength alpha-beta titanium alloys
US4842652A (en) Method for improving fracture toughness of high strength titanium alloy
US3642543A (en) Thermomechanical strengthening of the superalloys
JP3145091B2 (ja) 耐疲れき裂ニッケル基超合金
JP6315319B2 (ja) Ｆｅ−Ｎｉ基超耐熱合金の製造方法
US5417781A (en) Method to produce gamma titanium aluminide articles having improved properties
JP2000212709A (ja) 強度及び熱安定性の向上した超合金を製造するための熱機械的方法
JPH1121642A (ja) 高温で使用できるチタンアルミニウム化物
JPH09508670A (ja) 超合金の鍛造方法及びその関連組成物
WO1994013849A1 (en) Superalloy forging process and related composition
CA3095429A1 (en) High temperature titanium alloys
JP3564304B2 (ja) Ｎｉ基耐熱合金の熱処理方法
EP0260510B1 (en) Thermomechanical method of forming fatigue crack resistant nickel base superalloys and product formed
JPH1025557A (ja) ニッケル基超合金の熱処理方法
JPH09170016A (ja) Ｉｎ ７０６ タイプの鉄− ニッケル超合金より成る高温安定性物体の製造方法
JP2000063969A (ja) Ｎｉ基超合金、その製造方法およびガスタービン部品
WO1992018659A1 (en) Superalloy forging process and related composition
JPS63162846A (ja) 酸化物分散硬化したニツケルベースの超合金から成る工作物の延性を高める方法
US20090159162A1 (en) Methods for improving mechanical properties of a beta processed titanium alloy article
US5534085A (en) Low temperature forging process for Fe-Ni-Co low expansion alloys and product thereof
JP3362428B2 (ja) β型チタン合金熱間成形品の処理方法

Legal Events

Date Code Title Description
A711 Notification of change in applicant

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A711

Effective date: 20031127

A521 Written amendment

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A523

Effective date: 20040206

A977 Report on retrieval

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A971007

Effective date: 20060706

A131 Notification of reasons for refusal

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A131

Effective date: 20060725

A601 Written request for extension of time

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A601

Effective date: 20061019

A602 Written permission of extension of time

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A602

Effective date: 20061024

A521 Written amendment

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A523

Effective date: 20070125

TRDD Decision of grant or rejection written
A01 Written decision to grant a patent or to grant a registration (utility model)

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A01

Effective date: 20070220

A61 First payment of annual fees (during grant procedure)

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A61

Effective date: 20070301

R150 Certificate of patent or registration of utility model

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R150

FPAY Renewal fee payment (event date is renewal date of database)

Free format text: PAYMENT UNTIL: 20110309

Year of fee payment: 4

FPAY Renewal fee payment (event date is renewal date of database)

Free format text: PAYMENT UNTIL: 20110309

Year of fee payment: 4

FPAY Renewal fee payment (event date is renewal date of database)

Free format text: PAYMENT UNTIL: 20120309

Year of fee payment: 5

FPAY Renewal fee payment (event date is renewal date of database)

Free format text: PAYMENT UNTIL: 20130309

Year of fee payment: 6

FPAY Renewal fee payment (event date is renewal date of database)

Free format text: PAYMENT UNTIL: 20140309

Year of fee payment: 7

R250 Receipt of annual fees

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250

R250 Receipt of annual fees

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250

R250 Receipt of annual fees

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250

EXPY Cancellation because of completion of term