JPH1024230A - 撹拌装置 - Google Patents
撹拌装置Info
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- JPH1024230A JPH1024230A JP19460896A JP19460896A JPH1024230A JP H1024230 A JPH1024230 A JP H1024230A JP 19460896 A JP19460896 A JP 19460896A JP 19460896 A JP19460896 A JP 19460896A JP H1024230 A JPH1024230 A JP H1024230A
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- Japan
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- comb
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Abstract
(57)【要約】
【課題】高粘度の流体を撹拌する場合に於いても液の滞
留を防止し、液混合を向上させる撹拌翼を提供するこ
と。 【解決手段】最下段に攪拌槽の槽底部に配設される幅広
平板からなるパドル翼、中段と上段にくし状の翼を配置
した攪拌翼において最下段に位置するパドル翼に対し
て、上に隣接する中段のくし状の翼を９０度未満の交差
角で回転方向に対して先行させて配置し、最下段のパド
ル翼と上に隣接する中段のくし状の翼は軸方向に対して
重なりを有するようにする。 【効果】高粘度の領域から低粘度の領域に於いても撹拌
槽内から液の滞留部分を消滅させ、液の撹拌効率を大幅
に向上させることができる。さらに、低所要動力にてこ
れらのことが達成できる。
留を防止し、液混合を向上させる撹拌翼を提供するこ
と。 【解決手段】最下段に攪拌槽の槽底部に配設される幅広
平板からなるパドル翼、中段と上段にくし状の翼を配置
した攪拌翼において最下段に位置するパドル翼に対し
て、上に隣接する中段のくし状の翼を９０度未満の交差
角で回転方向に対して先行させて配置し、最下段のパド
ル翼と上に隣接する中段のくし状の翼は軸方向に対して
重なりを有するようにする。 【効果】高粘度の領域から低粘度の領域に於いても撹拌
槽内から液の滞留部分を消滅させ、液の撹拌効率を大幅
に向上させることができる。さらに、低所要動力にてこ
れらのことが達成できる。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、層流域から乱流域
における広範囲の撹拌操作において液−液混合、気−液
混合、固−液混合、気−液−固混合、液−液系の反応、
気−液系の反応、固−液系の反応、気−液−固系の反応
などの処理を効率良く行う為の撹拌装置に関するもので
ある。
における広範囲の撹拌操作において液−液混合、気−液
混合、固−液混合、気−液−固混合、液−液系の反応、
気−液系の反応、固−液系の反応、気−液−固系の反応
などの処理を効率良く行う為の撹拌装置に関するもので
ある。
【０００２】
【従来の技術】一般に撹拌槽操作に於いては攪拌すべき
液体が層流域（高粘度領域）であるか乱流域（低粘度領
域）であるかによって撹拌翼の選定がなされている。層
流域（高粘度領域）の撹拌槽操作に於いてはダブルヘリ
カルリボン翼やアンカー翼等の大型な撹拌翼が採用さ
れ、乱流域（低粘度領域）の撹拌槽操作に於いてはパド
ル翼、傾斜パドル翼及びタービン翼を上下２段以上に組
み合わせた多段撹拌翼が採用されている。
液体が層流域（高粘度領域）であるか乱流域（低粘度領
域）であるかによって撹拌翼の選定がなされている。層
流域（高粘度領域）の撹拌槽操作に於いてはダブルヘリ
カルリボン翼やアンカー翼等の大型な撹拌翼が採用さ
れ、乱流域（低粘度領域）の撹拌槽操作に於いてはパド
ル翼、傾斜パドル翼及びタービン翼を上下２段以上に組
み合わせた多段撹拌翼が採用されている。
【０００３】一方、層流域から乱流域まで幅広く利用で
きる撹拌装置には、撹拌槽中心部に設けた撹拌軸に、撹
拌槽底壁内面に沿って下端部を摺接させた平板状翼とこ
れに連続した格子状翼を設け、かつ、撹拌槽壁内面に軸
方向に延在した邪魔板を設けた撹拌装置（攪拌翼Ａ、図
６、７）がある（特開平６−３１２１２２参照）。ま
た、複数のパドル翼を軸方向に対して多段に配置した撹
拌装置において、上下で隣接するパドル翼間に交差角を
持たせ、かつ、最下段のパドル翼の外端部を後退翼に形
成した撹拌翼を有し、撹拌槽壁内面に軸方向に延在した
邪魔板を設けた攪拌装置（攪拌翼Ｂ、図８、９）がある
（特開平５−４９８９０参照）。
きる撹拌装置には、撹拌槽中心部に設けた撹拌軸に、撹
拌槽底壁内面に沿って下端部を摺接させた平板状翼とこ
れに連続した格子状翼を設け、かつ、撹拌槽壁内面に軸
方向に延在した邪魔板を設けた撹拌装置（攪拌翼Ａ、図
６、７）がある（特開平６−３１２１２２参照）。ま
た、複数のパドル翼を軸方向に対して多段に配置した撹
拌装置において、上下で隣接するパドル翼間に交差角を
持たせ、かつ、最下段のパドル翼の外端部を後退翼に形
成した撹拌翼を有し、撹拌槽壁内面に軸方向に延在した
邪魔板を設けた攪拌装置（攪拌翼Ｂ、図８、９）がある
（特開平５−４９８９０参照）。
【０００４】前記従来の多段のパドル翼の場合には、パ
ドル翼周辺で巡回する小さな軸方向循環流が発生し、攪
拌槽全体の混合効率の低下の原因となった。また、前記
従来の攪拌翼Ａにおいては、液体の粘性が低い領域、す
なわちレイノルズ数（流体の乱れ状態を表す無次元数、
Re=n・d2・ρ/μ、ここで、 n：翼回転数（1/sec）、
d：翼径（m）、ρ：液密度（kg/m3）、μ：液粘度（kg/
m・sec））が１００以上の領域においては混合特性が良
いが、粘度が高くまたはレイノルズ数が１００以下の領
域においては攪拌槽の流体がバッフルが存在するにもか
かわらず良好な上下流が発生しなくなる。また、攪拌翼
Ａにおいてはレイノルズ数が１００以下の領域において
液面と槽底面の間に軸方向の液の交換が起きない部分が
生じた。このため、槽内液の混合時間が長くなり混合特
性が悪くなることがあった。
ドル翼周辺で巡回する小さな軸方向循環流が発生し、攪
拌槽全体の混合効率の低下の原因となった。また、前記
従来の攪拌翼Ａにおいては、液体の粘性が低い領域、す
なわちレイノルズ数（流体の乱れ状態を表す無次元数、
Re=n・d2・ρ/μ、ここで、 n：翼回転数（1/sec）、
d：翼径（m）、ρ：液密度（kg/m3）、μ：液粘度（kg/
m・sec））が１００以上の領域においては混合特性が良
いが、粘度が高くまたはレイノルズ数が１００以下の領
域においては攪拌槽の流体がバッフルが存在するにもか
かわらず良好な上下流が発生しなくなる。また、攪拌翼
Ａにおいてはレイノルズ数が１００以下の領域において
液面と槽底面の間に軸方向の液の交換が起きない部分が
生じた。このため、槽内液の混合時間が長くなり混合特
性が悪くなることがあった。
【０００５】また、前記従来の攪拌翼Ｂにおいては、液
体の粘性が高く、レイノルズ数が低い領域に於いても上
下流が発生し混合特性は良いものの大型のパドル翼を上
下に配置しているため所要動力が大きくなる。
体の粘性が高く、レイノルズ数が低い領域に於いても上
下流が発生し混合特性は良いものの大型のパドル翼を上
下に配置しているため所要動力が大きくなる。
【０００６】
【発明が解決しようとしている課題】本発明は高粘度液
体であっても混合特性がよくかつ所要動力が小さくてす
む攪拌装置を提供することを目的とする。
体であっても混合特性がよくかつ所要動力が小さくてす
む攪拌装置を提供することを目的とする。
【０００７】
【課題を解決しようとする手段】上記課題は撹拌槽内中
心部に設けられた撹拌軸に、攪拌槽の槽底部に配設され
る幅広平板からなるパドル翼を最下段に、くし状の翼を
中段及び上段に装着すると共に、最下段に位置するパド
ル翼に対して、その上に隣接する中段のくし状の翼を９
０度未満の交差角で回転方向に対して先行させて配置
し、かつ、最下段のパドル翼と上に隣接する中段のくし
状の翼は軸方向に対して重なりを有し、かつ、中段に位
置するくし状の翼に対して、その上に隣接する上段のく
し状の翼を９０度未満の交差角で回転方向に対して先行
させて配置し、かつ、中段のくし状の翼と上に隣接する
上段のくし状の翼は軸方向に対して重なりを有したこと
を特徴とする撹拌装置によって解決される。
心部に設けられた撹拌軸に、攪拌槽の槽底部に配設され
る幅広平板からなるパドル翼を最下段に、くし状の翼を
中段及び上段に装着すると共に、最下段に位置するパド
ル翼に対して、その上に隣接する中段のくし状の翼を９
０度未満の交差角で回転方向に対して先行させて配置
し、かつ、最下段のパドル翼と上に隣接する中段のくし
状の翼は軸方向に対して重なりを有し、かつ、中段に位
置するくし状の翼に対して、その上に隣接する上段のく
し状の翼を９０度未満の交差角で回転方向に対して先行
させて配置し、かつ、中段のくし状の翼と上に隣接する
上段のくし状の翼は軸方向に対して重なりを有したこと
を特徴とする撹拌装置によって解決される。
【０００８】
【発明の実施の形態】すなわち、本発明の攪拌装置は、
最下段に攪拌槽の槽底部に配設される幅広平板からなる
パドル翼、中段（中段の翼は複数もうける場合もある）
と上段にくし状の翼を配置する。最下段に位置するパド
ル翼に対して、上に隣接する中段のくし状の翼を９０度
未満の交差角で回転方向に対して先行させて配置する。
また、最下段のパドル翼と上に隣接する中段のくし状の
翼は軸方向に対して重なりを有する。中段に位置するく
し状の翼に対して、上に隣接する上段のくし状の翼を９
０度未満の交差角で回転方向に対して先行させて配置す
る。また、中段のくし状の翼と上に隣接する上段のくし
状の翼は軸方向に対して重なりを有する。さらに、撹拌
槽の側壁面に攪拌槽の底部から液面上部まで連続して攪
拌軸方向に延びる邪魔板を配設してもよい。
最下段に攪拌槽の槽底部に配設される幅広平板からなる
パドル翼、中段（中段の翼は複数もうける場合もある）
と上段にくし状の翼を配置する。最下段に位置するパド
ル翼に対して、上に隣接する中段のくし状の翼を９０度
未満の交差角で回転方向に対して先行させて配置する。
また、最下段のパドル翼と上に隣接する中段のくし状の
翼は軸方向に対して重なりを有する。中段に位置するく
し状の翼に対して、上に隣接する上段のくし状の翼を９
０度未満の交差角で回転方向に対して先行させて配置す
る。また、中段のくし状の翼と上に隣接する上段のくし
状の翼は軸方向に対して重なりを有する。さらに、撹拌
槽の側壁面に攪拌槽の底部から液面上部まで連続して攪
拌軸方向に延びる邪魔板を配設してもよい。
【０００９】
【作用】上記構成を特徴とする攪拌装置によれば内容液
の粘度が１０ポイズ以上であっても攪拌槽内の液は攪拌
槽内壁を伝わり、液表面付近で攪拌槽中心部へ流れを変
え、攪拌槽中心より液を下降させる。これらにより、攪
拌槽内の液を軸方向に循環させる。
の粘度が１０ポイズ以上であっても攪拌槽内の液は攪拌
槽内壁を伝わり、液表面付近で攪拌槽中心部へ流れを変
え、攪拌槽中心より液を下降させる。これらにより、攪
拌槽内の液を軸方向に循環させる。
【００１０】攪拌槽の槽底部に配設される幅広平板から
なるパドル翼により吐出された液が、攪拌槽の内壁及び
邪魔板に衝突し上昇する。このとき、上に隣接する中段
のくし状の翼を９０度未満の交差角で回転方向に対して
先行させて配置されることによりこの中段のくし状翼よ
り吐出される液がパドル翼から吐出された液の上昇を妨
げない。また、くし状の翼とすることによりこのくし状
の翼から吐出される液を少ないものとしている。すなわ
ち、槽の中間高さの攪拌翼部分において、下段のパドル
翼からの吐出された流れと中段のくし状翼からの吐出に
より発生する流れがお互いに干渉しあい、流れを打ち消
すことがない。中段のくし状翼と最上段のくし状翼との
間にも上記と同様な効果によりお互いの流れを打ち消さ
ない。
なるパドル翼により吐出された液が、攪拌槽の内壁及び
邪魔板に衝突し上昇する。このとき、上に隣接する中段
のくし状の翼を９０度未満の交差角で回転方向に対して
先行させて配置されることによりこの中段のくし状翼よ
り吐出される液がパドル翼から吐出された液の上昇を妨
げない。また、くし状の翼とすることによりこのくし状
の翼から吐出される液を少ないものとしている。すなわ
ち、槽の中間高さの攪拌翼部分において、下段のパドル
翼からの吐出された流れと中段のくし状翼からの吐出に
より発生する流れがお互いに干渉しあい、流れを打ち消
すことがない。中段のくし状翼と最上段のくし状翼との
間にも上記と同様な効果によりお互いの流れを打ち消さ
ない。
【００１１】また、攪拌槽全域に攪拌効果を及ぼすため
多段のパドル翼にした場合には、パドル翼周辺で巡回す
る小さな軸方向循環流が発生し、攪拌槽全体の混合効率
の低下を招く。しかし、本発明のように最下段のパドル
翼と中段のくし状翼及び中段のくし状と最上段のくし状
の翼がお互いに軸方向に対して重なりを持つことにより
上記の攪拌翼周辺を巡回する小さな軸方向の循環流の発
生を妨ぎ、吐出作用を促進させて攪拌槽全域における軸
方向循環流を発生させる効果がある。
多段のパドル翼にした場合には、パドル翼周辺で巡回す
る小さな軸方向循環流が発生し、攪拌槽全体の混合効率
の低下を招く。しかし、本発明のように最下段のパドル
翼と中段のくし状翼及び中段のくし状と最上段のくし状
の翼がお互いに軸方向に対して重なりを持つことにより
上記の攪拌翼周辺を巡回する小さな軸方向の循環流の発
生を妨ぎ、吐出作用を促進させて攪拌槽全域における軸
方向循環流を発生させる効果がある。
【００１２】
【実施例】以下、その詳細を図１から図５に示す実施例
により説明する。また、実施例の装置により得られる特
性を図１０から図１７を用いて説明する。 （実施例１）図１、２、３は本発明の基本構成を示すも
ので、これらを本発明の実施例１とする。図１、２、３
において、攪拌槽１内中心部には攪拌軸２が配設されて
いる。３は２枚パドル翼で、攪拌軸２の下端部に装着さ
れている。４は、最下段に位置するパドル翼３に対し
て、その上に隣接する中段のくし状の翼を示す。このく
し状の翼４は、パドル翼３に対して４５度の交差角で回
転方向に対して先行させて配置し、かつ、最下段のパド
ル翼３とは、軸方向に対して最下段の撹拌翼の下端から
最上段の翼の上端までの軸方向高さに対しての３．９％
の重なりを有する（図２において、ｈ／Ｈが０．０３
９）。５は、中段のくし状の翼４と上に隣接する上段の
くし状の翼である。この上段のくし状の翼は、中段のく
し状の翼４に対して４５度の交差角で回転方向に対して
先行させて配置し、かつ、中段のくし状の翼４とは、軸
方向に対して最下段の撹拌翼下端から最上段の翼の上端
までの軸方向高さに対しての３．９％の重なりを有す
る。また、この最上段の翼５の形状は、中段のくし状翼
４の形状とは異なり、この翼４を軸方向に対してその翼
の中心で半分にした形状を有する。すなわち、図１の最
上段翼５で示される形状を有する。この翼の作用は、作
用項の記載を援用する。 （実施例２）図４、５は本発明の実施例２を示す。図
４、５において、攪拌槽１内中心部には攪拌軸２が配設
されている。３は２枚パドル翼で、攪拌軸２の下端部に
装着されている。４は、最下段に位置するパドル翼３に
対して、その上に隣接する中段のくし状の翼を示す。こ
のくし状の翼４は、パドル翼３に対して４５度の交差角
で回転方向に対して先行させて配置し、かつ、最下段の
パドル翼３とは、軸方向に対して最下段の撹拌翼の下端
から最上段の翼の（水平方向に伸びている部分の）上端
までの軸方向高さに対しての３．９％の重なりを有する
（図４において、ｈ／Ｈが０．０３９）。５は、中段の
くし状の翼４と上に隣接する上段のくし状の翼である。
この上段のくし状の翼は、中段のくし状の翼４に対して
４５度の交差角で回転方向に対して先行させて配置し、
かつ、中段のくし状の翼４とは、軸方向に対して最下段
の撹拌翼下端から最上段の翼の（水平方向に伸びている
部分の）上端までの軸方向高さに対しての３．９％の重
なりを有する。また、この最上段の翼５の形状および寸
法は、中段のくし状翼４の形状及び寸法と同じである。
すなわち、図の最上段翼５で示される形状を有する。こ
の攪拌翼の作用は、作用項の記載に加えて液表面７から
上部に最上段翼５の上端が気相部に暴露されており、こ
の翼５が回転することにより液表面がより攪乱され気相
部から液相部への物質移動（気相中の可溶性物質が液相
部へ移動すること）を促進させる効果が得られる。
により説明する。また、実施例の装置により得られる特
性を図１０から図１７を用いて説明する。 （実施例１）図１、２、３は本発明の基本構成を示すも
ので、これらを本発明の実施例１とする。図１、２、３
において、攪拌槽１内中心部には攪拌軸２が配設されて
いる。３は２枚パドル翼で、攪拌軸２の下端部に装着さ
れている。４は、最下段に位置するパドル翼３に対し
て、その上に隣接する中段のくし状の翼を示す。このく
し状の翼４は、パドル翼３に対して４５度の交差角で回
転方向に対して先行させて配置し、かつ、最下段のパド
ル翼３とは、軸方向に対して最下段の撹拌翼の下端から
最上段の翼の上端までの軸方向高さに対しての３．９％
の重なりを有する（図２において、ｈ／Ｈが０．０３
９）。５は、中段のくし状の翼４と上に隣接する上段の
くし状の翼である。この上段のくし状の翼は、中段のく
し状の翼４に対して４５度の交差角で回転方向に対して
先行させて配置し、かつ、中段のくし状の翼４とは、軸
方向に対して最下段の撹拌翼下端から最上段の翼の上端
までの軸方向高さに対しての３．９％の重なりを有す
る。また、この最上段の翼５の形状は、中段のくし状翼
４の形状とは異なり、この翼４を軸方向に対してその翼
の中心で半分にした形状を有する。すなわち、図１の最
上段翼５で示される形状を有する。この翼の作用は、作
用項の記載を援用する。 （実施例２）図４、５は本発明の実施例２を示す。図
４、５において、攪拌槽１内中心部には攪拌軸２が配設
されている。３は２枚パドル翼で、攪拌軸２の下端部に
装着されている。４は、最下段に位置するパドル翼３に
対して、その上に隣接する中段のくし状の翼を示す。こ
のくし状の翼４は、パドル翼３に対して４５度の交差角
で回転方向に対して先行させて配置し、かつ、最下段の
パドル翼３とは、軸方向に対して最下段の撹拌翼の下端
から最上段の翼の（水平方向に伸びている部分の）上端
までの軸方向高さに対しての３．９％の重なりを有する
（図４において、ｈ／Ｈが０．０３９）。５は、中段の
くし状の翼４と上に隣接する上段のくし状の翼である。
この上段のくし状の翼は、中段のくし状の翼４に対して
４５度の交差角で回転方向に対して先行させて配置し、
かつ、中段のくし状の翼４とは、軸方向に対して最下段
の撹拌翼下端から最上段の翼の（水平方向に伸びている
部分の）上端までの軸方向高さに対しての３．９％の重
なりを有する。また、この最上段の翼５の形状および寸
法は、中段のくし状翼４の形状及び寸法と同じである。
すなわち、図の最上段翼５で示される形状を有する。こ
の攪拌翼の作用は、作用項の記載に加えて液表面７から
上部に最上段翼５の上端が気相部に暴露されており、こ
の翼５が回転することにより液表面がより攪乱され気相
部から液相部への物質移動（気相中の可溶性物質が液相
部へ移動すること）を促進させる効果が得られる。
【００１３】本発明の実施例１の攪拌翼と従来翼を用い
た場合の単位体積当たりの所要動力と完全混合時間の関
係（θm-Pv 線図）を図１０に示す。同図中のθm は完
全混合時間（sec）、Pvは単位体積当たりの所要動力（K
w/m3）を示す。また、攪拌槽での翼の動力性能を表すも
のとして図１１にNp-Re線図を示す。同図中Npは翼によ
る液の動力性能を示す指標で、動力数と言われ、P・gc/
ρ・n3・d5で表される。ここで、P:動力（kgm/sec）、
gc：単位換算係数、ρ：液密度（kg/m3）、n：翼回転数
（1/sec）、d：翼径（m）を示す。前記θm-Pv 線図とNp
-Re線図は、D（槽径）＝0.29m、d＝0.156m、ρ=1291-13
26Kg/m3のときに得られたのもである。また、この時の
液深は、0.29mである。まず、θm-Pv線図よりPv＝0.1に
おいて流体の粘度が１０ポイズの場合には、混合時間が
本発明は４０秒に対して、前記攪拌翼Ａ（特開平６−３
１２１２２号公報に示されている攪拌翼）は２６７秒、
又は前記攪拌翼Ｂ（特開平５−４９８９０号公報に示さ
れている攪拌翼）は５４秒であった。本発明は流体の粘
度が高い場合には従来の翼に比して完全混合時間が短い
ことがわかる。また、図１１のNp-Re線図より本発明の
攪拌効率は、前記攪拌翼Ａと同等であり、前記攪拌翼Ｂ
に比してレイノルズ数に対してNpの値が約１．６倍であ
り、本発明の攪拌効率が良いことを示している。
た場合の単位体積当たりの所要動力と完全混合時間の関
係（θm-Pv 線図）を図１０に示す。同図中のθm は完
全混合時間（sec）、Pvは単位体積当たりの所要動力（K
w/m3）を示す。また、攪拌槽での翼の動力性能を表すも
のとして図１１にNp-Re線図を示す。同図中Npは翼によ
る液の動力性能を示す指標で、動力数と言われ、P・gc/
ρ・n3・d5で表される。ここで、P:動力（kgm/sec）、
gc：単位換算係数、ρ：液密度（kg/m3）、n：翼回転数
（1/sec）、d：翼径（m）を示す。前記θm-Pv 線図とNp
-Re線図は、D（槽径）＝0.29m、d＝0.156m、ρ=1291-13
26Kg/m3のときに得られたのもである。また、この時の
液深は、0.29mである。まず、θm-Pv線図よりPv＝0.1に
おいて流体の粘度が１０ポイズの場合には、混合時間が
本発明は４０秒に対して、前記攪拌翼Ａ（特開平６−３
１２１２２号公報に示されている攪拌翼）は２６７秒、
又は前記攪拌翼Ｂ（特開平５−４９８９０号公報に示さ
れている攪拌翼）は５４秒であった。本発明は流体の粘
度が高い場合には従来の翼に比して完全混合時間が短い
ことがわかる。また、図１１のNp-Re線図より本発明の
攪拌効率は、前記攪拌翼Ａと同等であり、前記攪拌翼Ｂ
に比してレイノルズ数に対してNpの値が約１．６倍であ
り、本発明の攪拌効率が良いことを示している。
【００１４】本発明の実施例１の攪拌翼と前記攪拌翼Ａ
を用いた場合の半径方向に対する軸方向速度の時間的変
化を図１２から図１７にそれぞれ示す。図１２から図１
７における横軸は時間を示し、縦軸は軸方向速度を示
す。前記軸方向速度の変化を表した図１２から図１７
は、 D（槽径）＝0.29m、d＝0.203m、ρ=1326Kg/m3、流
体粘度が32ポイズのニュートン流体にて本発明の攪拌翼
及び前記攪拌翼Ａを９２ｒｐｍにて回転させた場合にお
いて、レーザードップラー流速計を用いて得られたもの
である。図１２から図１４及び図１５から図１７はそれ
ぞれ攪拌槽内の半径方向位置ｒ＝0.09m、0.11m、0.13m
及び高さ方向位置0.145mにおける軸方向速度の時間的変
化を示している。また、このときの液深は0.29mとし
た。図１２から図１４には本発明の攪拌翼を用いた場合
の軸方向速度の時間的変化を示す。図１５から図１７に
は前期攪拌翼を用いた場合の軸方向速度の時間的変化を
示す。
を用いた場合の半径方向に対する軸方向速度の時間的変
化を図１２から図１７にそれぞれ示す。図１２から図１
７における横軸は時間を示し、縦軸は軸方向速度を示
す。前記軸方向速度の変化を表した図１２から図１７
は、 D（槽径）＝0.29m、d＝0.203m、ρ=1326Kg/m3、流
体粘度が32ポイズのニュートン流体にて本発明の攪拌翼
及び前記攪拌翼Ａを９２ｒｐｍにて回転させた場合にお
いて、レーザードップラー流速計を用いて得られたもの
である。図１２から図１４及び図１５から図１７はそれ
ぞれ攪拌槽内の半径方向位置ｒ＝0.09m、0.11m、0.13m
及び高さ方向位置0.145mにおける軸方向速度の時間的変
化を示している。また、このときの液深は0.29mとし
た。図１２から図１４には本発明の攪拌翼を用いた場合
の軸方向速度の時間的変化を示す。図１５から図１７に
は前期攪拌翼を用いた場合の軸方向速度の時間的変化を
示す。
【００１５】前記図１２から図１７より、本発明の攪拌
翼は、前記攪拌翼Ａに比して槽内半径方向位置ｒ＝0.09
m、0.11m、0.13mのどの位置においても軸方向の速度変
化及びその変化の上限値は大きく及び下限値は小さい。
すなわち、本発明の攪拌翼は、流体の粘度が32ポイズに
おいても前記攪拌翼Ａに比して軸方向に対して流体の運
動が大きく、軸方向の混合に優れていることを示してい
る。
翼は、前記攪拌翼Ａに比して槽内半径方向位置ｒ＝0.09
m、0.11m、0.13mのどの位置においても軸方向の速度変
化及びその変化の上限値は大きく及び下限値は小さい。
すなわち、本発明の攪拌翼は、流体の粘度が32ポイズに
おいても前記攪拌翼Ａに比して軸方向に対して流体の運
動が大きく、軸方向の混合に優れていることを示してい
る。
【００１６】
【発明の効果】本発明は以上の構成よりなり、次に示す
効果を奏するものである。 （１）流体の粘度が、１０ポイズ以上の流体においても
完全混合状態になるまでの時間（混合時間）が短くでき
る。 （２）従来の攪拌翼と同等な又はそれ以上の攪拌効率を
有し、尚かつ混合時間を短くできる。 （３）槽内の軸方向混合性能が優れており、攪拌槽全体
の流体を循環させることができ、且つ、自由表面からの
物質移動を促進させることができる。 （４）攪拌翼が多段翼から構成されており、各翼の設置
角度が異なることにより、攪拌する際に攪拌軸を偏心さ
せることなく円滑に回転させることができる。
効果を奏するものである。 （１）流体の粘度が、１０ポイズ以上の流体においても
完全混合状態になるまでの時間（混合時間）が短くでき
る。 （２）従来の攪拌翼と同等な又はそれ以上の攪拌効率を
有し、尚かつ混合時間を短くできる。 （３）槽内の軸方向混合性能が優れており、攪拌槽全体
の流体を循環させることができ、且つ、自由表面からの
物質移動を促進させることができる。 （４）攪拌翼が多段翼から構成されており、各翼の設置
角度が異なることにより、攪拌する際に攪拌軸を偏心さ
せることなく円滑に回転させることができる。
【図１】本発明の実施例１の略示斜視図。
【図２】同上略示縦断側面図。
【図３】同上略示横断平面図。
【図４】本発明の実施例２の略示縦断側面図。
【図５】同上略示横断平面図。
【図６】特開平６−３１２１２２の攪拌翼（攪拌翼Ａ）
の略示縦断側面図。
の略示縦断側面図。
【図７】特開平６−３１２１２２の攪拌翼（攪拌翼Ａ）
の略示横断平面図。
の略示横断平面図。
【図８】特開平５−４９８９０の攪拌翼（攪拌翼Ｂ）の
略示縦断側面図。
略示縦断側面図。
【図９】特開平５−４９８９０の攪拌翼（攪拌翼Ｂ）の
略示横断平面図。
略示横断平面図。
【図１０】θm-Re線図
【図１１】Np - Re 線図
【図１２】本発明の攪拌翼における軸方向速度の時系列
データ（半径＝0.09m、軸方向高さ＝0.145m）
データ（半径＝0.09m、軸方向高さ＝0.145m）
【図１３】本発明の攪拌翼における軸方向速度の時系列
データ（半径＝0.11m、軸方向高さ＝0.145m）
データ（半径＝0.11m、軸方向高さ＝0.145m）
【図１４】本発明の攪拌翼における軸方向速度の時系列
データ（半径＝0.13m、軸方向高さ＝0.145m）
データ（半径＝0.13m、軸方向高さ＝0.145m）
【図１５】攪拌翼Ａにおける軸方向速度の時系列データ
（半径＝0.09m、軸方向高さ＝0.145m）
（半径＝0.09m、軸方向高さ＝0.145m）
【図１６】攪拌翼Ａにおける軸方向速度の時系列データ
（半径＝0.11m、軸方向高さ＝0.145m）
（半径＝0.11m、軸方向高さ＝0.145m）
【図１７】攪拌翼Ａにおける軸方向速度の時系列データ
（半径＝0.13m、軸方向高さ＝0.145m）
（半径＝0.13m、軸方向高さ＝0.145m）
１ 攪拌槽 ２ 攪拌軸 ３ 下段のパドル翼 ４ 中段のくし状の翼 ５ 上段のくし状の翼 ６ 邪魔板 ７ 液面
Claims (9)
- 【請求項１】撹拌槽内中心部に設けられた撹拌軸に、攪
拌槽の槽底部に配設される幅広平板からなるパドル翼を
最下段に、くし状の翼を中段及び上段に装着すると共
に、最下段に位置するパドル翼に対して、その上に隣接
する中段のくし状の翼を９０度未満の交差角で回転方向
に対して先行させて配置し、かつ、最下段のパドル翼と
上に隣接する中段のくし状の翼は軸方向に対して重なり
を有し、かつ、中段に位置するくし状の翼に対して、そ
の上に隣接する上段のくし状の翼を９０度未満の交差角
で回転方向に対して先行させて配置し、かつ、中段のく
し状の翼と上に隣接する上段のくし状の翼は軸方向に対
して重なりを有したことを特徴とする撹拌装置。 - 【請求項２】上記の２つの交差角を４５度としたことを
特徴とする請求項１記載の撹拌装置。 - 【請求項３】最下段のハドル翼と中段のくし状の翼及び
中段のくし状の翼と上段のくし状の翼は、軸方向に少な
くとも最下段の撹拌翼の下端から上段の翼の上端までの
軸方向高さに対してのそれぞれ３％以上の重なりを持つ
ことを特徴とする請求項１あるいは２の記載の撹拌装
置。 - 【請求項４】上段のくし状の翼はその下半分のみがくし
状になっていることを特徴とする請求項１あるいは２記
載の撹拌装置。 - 【請求項５】上段のくし状の翼は中段のくし状の翼と同
様な形をしていることを特徴とする請求項１あるいは２
記載の撹拌装置。 - 【請求項６】最下段のハドル翼と中段のくし状の翼の重
なり寸法と中段のくし状の翼と上段のくし状の翼の重な
り寸法が異なることを特徴とする請求項１あるいは２の
記載の撹拌装置。 - 【請求項７】最下段のハドル翼の幅と中段のくし状の翼
の幅、最上段のくし状翼の幅の寸法がすべて同じである
ことを特徴とする請求項１あるいは２の記載の撹拌装
置。 - 【請求項８】最下段のハドル翼の幅と中段のくし状の翼
の幅、最上段のくし状翼の幅の寸法が異なることを特徴
とする請求項１あるいは２の記載の撹拌装置。 - 【請求項９】最下段に幅広のパドル翼を配置し、それよ
り上部に配置されるくし状の翼がそれぞれ４５度の交差
角を有し、それらのくし状の翼が３段以上配置されるこ
とを特徴とする請求項１あるいは２記載の攪拌装置。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP19460896A JP3826443B2 (ja) | 1996-05-10 | 1996-07-24 | 撹拌装置 |
Applications Claiming Priority (3)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP8-116565 | 1996-05-10 | ||
| JP11656596 | 1996-05-10 | ||
| JP19460896A JP3826443B2 (ja) | 1996-05-10 | 1996-07-24 | 撹拌装置 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH1024230A true JPH1024230A (ja) | 1998-01-27 |
| JP3826443B2 JP3826443B2 (ja) | 2006-09-27 |
Family
ID=26454873
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP19460896A Expired - Fee Related JP3826443B2 (ja) | 1996-05-10 | 1996-07-24 | 撹拌装置 |
Country Status (1)
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| JP (1) | JP3826443B2 (ja) |
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| JP2002114847A (ja) * | 2000-10-06 | 2002-04-16 | Kanegafuchi Chem Ind Co Ltd | 反応性ケイ素基含有ポリエーテルオリゴマーの製造方法 |
| JP2003002964A (ja) * | 2001-06-22 | 2003-01-08 | Kanegafuchi Chem Ind Co Ltd | ポリエーテルポリオール類のアルコキシド化方法 |
| JP2008231413A (ja) * | 2007-02-20 | 2008-10-02 | Kaneka Corp | 重合体粉体の製造方法 |
| WO2010137655A1 (ja) | 2009-05-29 | 2010-12-02 | 新日本石油株式会社 | イソブチレン系重合体およびその製造方法 |
| WO2011030792A1 (ja) | 2009-09-08 | 2011-03-17 | Ｊｘ日鉱日石エネルギー株式会社 | ビニルエーテル化合物、ビニルエーテル重合体及びビニルエーテル化合物の製造方法 |
| JP2012084348A (ja) * | 2010-10-08 | 2012-04-26 | Izumi Food Machinery Co Ltd | 通電加熱装置 |
| JP2012191901A (ja) * | 2011-03-17 | 2012-10-11 | Mitsubishi Rayon Co Ltd | 撹拌型培養槽 |
| JP2012533419A (ja) * | 2009-07-24 | 2012-12-27 | エフ．ホフマン−ラ ロシュ アーゲー | 攪拌システム |
| CN103721620A (zh) * | 2012-10-11 | 2014-04-16 | 北京三矿通科技有限公司 | 改质矿浆的叶片、搅拌系统以及矿浆改质机 |
| WO2015019988A1 (ja) * | 2013-08-05 | 2015-02-12 | シャープ株式会社 | 撹拌羽根、撹拌装置、飲料製造装置および撹拌部 |
| JP2016165348A (ja) * | 2015-03-09 | 2016-09-15 | 株式会社イズミフードマシナリ | 連続抽出装置、連続抽出システム及び連続抽出方法 |
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| CN114904429A (zh) * | 2022-07-18 | 2022-08-16 | 广州市华晟健康产业有限公司 | 一种洗衣槽清洁泡腾片制备用装置 |
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1996
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