JPH10226845A

JPH10226845A - 鍛造用非調質鋼および非調質鍛造品の製造方法

Info

Publication number: JPH10226845A
Application number: JP3188997A
Authority: JP
Inventors: Masato Kurita; 真人栗田
Original assignee: Sumitomo Metal Industries Ltd
Current assignee: Nippon Steel Corp
Priority date: 1997-02-17
Filing date: 1997-02-17
Publication date: 1998-08-25

Abstract

(57)【要約】（修正有）【課題】鍛造後の製品の疲労危険部に加工を施し残留応
力を発生させることにより、高い疲労強度が得られる非
調質鋼およびこの非調質鋼を用いた非調質鍛造品の製造
方法。【解決手段】重量％で、Ｃ：０．３〜０．５５％、Ｓ
ｉ：０．４〜１．６％、Ｍｎ：０．６〜１．６％、Ｎ：
０．００７〜０．０２％、sol.Ａｌ：０〜０．０１％、
Ｃｒ：０〜０．３％、Ｖ：０〜０．２５％を含み、かつ
下記式および式を満足し、残部がＦｅおよび不可避
的不純物からなる鍛造用非調質鋼。３２３≦ｆ_FL・・・・・１１５≦ｆ_HV＜１５５・・・・・ここで、ｆ_FL＝273(C%)+56.4(Si%)+69.5(Mn%)+15.7(Cr%)+851(V
%)+4200(N%) ｆ_HV＝164(C%)+10.0(Si%)+35.9(Mn%)+19.0(Cr%)+258(V
%)+577(N%)

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【発明の属する技術分野】本発明は、鍛造用非調質鋼お
よびこの非調質鋼を用いた非調質鍛造品の製造方法に関
し、さらに詳しくは、鍛造後の製品の疲労危険部に残留
応力を発生させる加工を施すことによって、高い疲労強
度が得られる非調質鋼およびこの非調質鋼を用いた非調
質鍛造品の製造方法に関する。

【０００２】

【従来の技術】自動車用のクランク軸等、鍛造法によっ
て部品を製造する場合には、通常つぎのような製造法が
採用されている。まず、素材である機械構造用炭素鋼な
どの鋼片を熱間鍛造し、ほぼ製品の形状に成形する。つ
ぎに焼入れ焼戻しまたは焼ならし処理などの調質処理を
行い、さらに機械加工を施して所定の寸法に仕上げる。

【０００３】この調質処理は、鍛造品の疲労破壊を防止
することを目的とした処理である。この調質処理によっ
て、金属組織は、焼ならしの場合は微細なオ−ステナイ
トから変態した微細なフェライトとパ−ライトの混合組
織、焼入れ焼戻しの場合は同じく微細なオーステナイト
から変態した極めて微細なフェライトラスと炭化物とか
らなるマルテンサイトまたはベイナイト組織となる。こ
のような金属組織とすることによって、疲労限度（疲労
破壊が起こる限界の応力）を向上させることができる。
ただし、この調質処理は処理コストが高いという欠点が
ある。

【０００４】そのために、安いコストで疲労限度を向上
させる方法が検討されており、調質処理を省略するプロ
セスが注目されている。すなわち、非調質鋼を用いる鍛
造品の製造方法である。特に、自動車用の鍛造品に対し
て、積極的に非調質鋼の採用が進められている。

【０００５】一般に鍛造工程では、１１００℃以上に加
熱した鋼片を鍛造し、１０００℃以上の温度で鍛造を終
了して、放冷する処理が採られる。このため、調質処理
を行うことを前提とした鋼を鍛造し、鍛造後の調質処理
を省略した場合、得られる製品の金属組織は、巨大な旧
オ−ステナイト粒界に沿った薄いネット状フェライトと
その残りの部分のパ−ライト相で構成された組織とな
る。したがって、金属組織が粗い。また、フェライト相
の体積率は、同じ鋼の素材を鍛造し、焼入れ焼戻しまた
は焼ならし処理する調質品に比べると低い傾向がある。
非調質鋼のフェライト相の体積率が低いのは、鍛造後オ
−ステナイト粒径が大きい状態から冷却されるので焼入
れが起こりやすく、フェライト変態が抑制されることに
起因している。このような金属組織の場合、十分に高い
疲労限度を得ることができない。

【０００６】このように、例えば自動車部品用鋼として
広く使われているＪＩＳＳ４３ＣないしＳ５３Ｃ機械
構造用鋼などの素材を基に、鍛造後の調質処理を省略す
る方法で製造した製品は、同じ素材を基に鍛造後、調質
処理を施す方法で製造した製品に比べて、疲労限度が低
いのが実状である。

【０００７】非調質製造法を目的とする鋼を用いた鍛造
品の疲労限度を向上させる対策も検討されている。例え
ば特開平７−１０２３４０号公報には、強力な析出硬化
元素であるＶ（バナジウム）を０．２〜０．７重量％含
む鋼を熱間鍛造した後放冷し、金属組織の９０％以上が
フェライトとパーライト相となるようにした後、さらに
時効処理を行うことにより非調質鋼製品を製造する方法
が開示されている。しかし、Ｖは高価な合金元素である
ために、コスト削減にはマイナスであることに加えて、
Ｖを含む溶鋼を連続鋳造法によって鋳造すると、鋳片に
割れが発生しやすいという問題がある。

【０００８】

【発明が解決しようとする課題】本発明は、鍛造後の製
品の疲労危険部に加工を施すことにより、高い疲労強度
が得られる非調質鋼およびこの非調質鋼を用いた鍛造品
の製造方法を提供することを目的としている。

【０００９】

【課題を解決するための手段】本発明の要旨は、下記
（１）および（２）の鍛造用非調質鋼ならびに下記
（３）の鍛造品の製造方法にある。

【００１０】（１）重量％で、Ｃ：０．３〜０．５５
％、Ｓｉ：０．４〜１．６％、Ｍｎ：０．６〜１．６
％、Ｎ：０．００７〜０．０２％、sol.Ａｌ：０〜０．
０１％、Ｃｒ：０〜０．３％、Ｖ：０〜０．２５％を含
み、かつ下記式および式を満足し、残部がＦｅおよ
び不可避的不純物からなる鍛造用非調質鋼。

【００１１】３２３≦ｆ_FL ・・・・・１１５≦ｆ_HV＜１５５・・・・・ここで、ｆ_FL＝273(C%)+56.4(Si%)+69.5(Mn%)+15.7(Cr%)+851(V
%)+4200(N%) ｆ_HV＝164(C%)+10.0(Si%)+35.9(Mn%)+19.0(Cr%)+258(V
%)+577(N%) （２）重量％で、Ｃ：０．３〜０．５５％、Ｓｉ：０．
４〜１．６％、Ｍｎ：０．６〜１．６％、Ｎ：０．００
７〜０．０２％、sol.Ａｌ：０〜０．０１％、Ｃｒ：０
〜０．３％、Ｖ：０〜０．２５％、Ｐｂ：０．０５〜
０．２％、Ｓ：０．１％以下、Ｃａ：０〜０．００３％
を含み、かつ下記の式および式を満足し、残部がＦ
ｅおよび不可避的不純物からなる鍛造用非調質鋼。

【００１２】３２３≦ｆ_FL ・・・・・１１５≦ｆ_HV≦１９５・・・・・ここで、ｆ_FL＝273(C%)+56.4(Si%)+69.5(Mn%)+15.7(Cr%)+851(V
%)+4200(N%) ｆ_HV＝164(C%)+10.0(Si%)+35.9(Mn%)+19.0(Cr%)+258(V
%)+577(N%) （３）上記（１）または（２）に記載する鍛造用非調質
鋼からなる素材を鍛造法によって成形し、機械加工を施
した後、疲労危険部の表層部に加工により圧縮残留応力
を発生させることによる非調質鍛造品の製造方法。

【００１３】本発明の鍛造用非調質鋼は、鍛造および機
械加工後、疲労危険部（疲労亀裂が発生しやすい応力集
中部）に加工を施すことによって残留応力を発生させ、
疲労破壊が起こる限界応力（以下、単に疲労限度と記
す）を高くするのに適した鋼である。むろん、調質処理
を必要としない。この場合の疲労危険部に施す加工は、
残留応力を発生さることができる加工であれば、どのよ
うな加工方法でもよい。例えば、ロール加工、ショット
ブラスト加工などがある。これらの加工方法のなかで
も、ロール加工がもっとも実用的である。以下、加工方
法はロール加工を例にとって説明する。

【００１４】本発明の鍛造用非調質鋼は、ロール加工に
よって疲労限度を著しく上昇させることができるように
成分設計されている。本発明の鍛造用非調質鋼の疲労限
度が高い理由は、つぎのとおりである。

【００１５】一般に、加工された部材の疲労限度は、残
留応力、すなわち加工された表層部の圧縮残留応力の大
きさに支配される。圧縮残留応力が大きいほど疲労限度
が高いのは、表層部では疲労による亀裂の発生抵抗が高
く、たとえ亀裂が発生しても、表層部の圧縮残留応力の
ため亀裂は停留し破断には至らないからである。なお、
この停留亀裂の大きさ（深さ）は最大でも約１ｍｍと小
さい。

【００１６】本発明の鍛造用非調質鋼の化学組成は、残
留応力の大きさが、鍛造品のロール加工部の硬さと母材
のフェライト組織の体積率に依存し、これらの値が高い
ほど残留応力は大きくなるという本発明者の知見を基に
定められている。

【００１７】ロール加工された部分の深さ方向の残留応
力分布は、表層部に圧縮残留応力が存在し、その圧縮残
留応力に抗するように、内部には引張残留応力が生じて
おり、全体としては圧縮応力と引張応力が打ち消しあっ
てバランスが保たれている。したがって、母材で耐えう
る引張残留応力が大きいほど表層部の圧縮残留応力も大
きい。母材が耐え得る引張残留応力は母材の硬さに支配
されるので、母材の硬さが高いほど内部の引張残留応力
は大きくなり、その結果表層部の圧縮残留応力が大きく
なると考えられる。

【００１８】また、フェライト相の体積率が高いほど圧
縮残留応力が増加するのは、つぎのような理由による。
ロール加工されて塑性変形し、その結果として加工硬化
するのは、主に軟質のフェライト相である。硬質のパー
ライト相は塑性変形しにくいので、加工による硬化度が
小さい。残留応力は、この塑性変形によって発生するも
のなので、フェライト相の体積率が高いほど発生する圧
縮残留応力は大きくなる。

【００１９】疲労限度は上記のように母材の硬さとフェ
ライト相の体積率で支配され、これらの２つの要因は母
材の化学組成に支配される。これらの基礎的知見から、
本発明者は母材の化学組成と疲労限度との間につぎの関
係があることを確認した。

【００２０】疲労限度(MPa)=177+273(C%)+56.4(Si%)+6
9.5(Mn%)+15.7(Cr%)+851(V%)+4200(N%) ただし、（）内は各元素の含有率（重量％）を意味す
る。

【００２１】なお、上記の関係は、Ｃ含有率０．４５％
の中炭素鋼をベースする鍛造したままの状態の素材から
切り出した切欠き試験片を用いた疲労試験によって求め
た疲労限度を基に決定した。切欠き試験片は図１に示す
形状であり、切欠き底部にはロール加工（ロール荷重：
４．９ｋＮ、ヘルツ面圧４．４ＧＰａ、ロール回数：１
０回）を施した。疲労試験法は小野式回転曲げ疲労試験
であり、疲労限度は、１０⁷回の回転曲げ付加後未破断
となる公称応力振幅で表した。

【００２２】上記のような処理条件で得られる非調質鍛
造品の疲労危険部の疲労限度は、実用上５００ＭＰａ以
上であればよいので、鍛造用非調質鋼としては下式すな
わち前記式を満足すればよい。式を満足させること
によって、鍛造用非調質鋼に対して、疲労破壊を起こし
にくい性能を持たせることができる。

【００２３】177+273(C%)+56.4(Si%)+69.5(Mn%)+15.7(C
r%)+851(V%)+4200(N%)＝177+ｆ_FL≧ 500 鍛造用鋼の場合、上述の疲労限度の向上のほかに、鍛造
後機械加工を施す関係上、被削性に優れていることが要
求される。そのために、鍛造品の硬さはビッカース硬さ
（ＨＶ）で２７０未満とする必要がある。硬さが２７０
ＨＶ以上の場合には被削性が急激に低下する。ただし、
快削性元素を添加して母材の被削性を向上させることが
可能であり、その場合には３１０ＨＶまで切削加工が可
能である。一方、硬さの下限は、母材の強度を確保する
観点から２３０ＨＶとする必要がある。したがって、鍛
造後の硬さは、快削性元素を含まない場合は２３０ＨＶ
以上２７０ＨＶ未満、快削性元素を含む場合は２３０Ｈ
Ｖ以上３１０ＨＶ以下でなければならない。

【００２４】本発明の鍛造用非調質鋼については、硬さ
が２７０ＨＶ以上の場合には、快削性元素を添加するこ
とにより、硬さが３１０ＨＶまでの範囲では十分な被削
性を持つようにした。すなわち、まず化学組成の目標値
を定め、次に示す硬さを求める計算式から母材の硬さを
予想する。その硬さの予想値が２７０ＨＶ以上の場合に
は、Ｐｂを添加することとし、必要に応じてＳとＣａの
うちの少なくとも１つの元素を用いることにした。

【００２５】本発明の調査によれば、鍛造用非調質鋼の
化学組成と硬さの間には下記の関係がある。

【００２６】硬さ(HV)＝ 115+164(C%)+10.0(Si%)+35.9
(Mn%)+19.0(Cr%)+258(V%)+577(N%)＝115+ｆ_HV 上記の式と要求される硬さの範囲２３０ＨＶ以上２７０
ＨＶ未満または２３０ＨＶ以上３１０ＨＶ以下との組み
合わせによって、前記の式および式が求められる。

【００２７】このように、本発明の鍛造用非調質鋼で
は、硬さと化学組成との関係を、前記式または式の
ように規定することによって被削性を満足させている。

【００２８】

【発明の実施の形態】

（Ａ）化学組成本発明の鍛造用非調質鋼の化学組成について以下に説明
する。なお、化学組成の％表示は重量％を意味する。

【００２９】Ｃ：０．３〜０．５５％Ｃは母材の引張強度を確保するのに有効な元素である。
その効果を得るためには、０．３％以上必要である。し
かし、０．５５％を超えると、フェライト相の体積率が
急激に少なくなるので、ロール加工によって発生する圧
縮残留応力が小さくなる。したがって、Ｃ含有率の上限
は０．５５％とする。

【００３０】Ｓｉ：０．４〜１．６％Ｓｉは母材の引張強度および疲労限度の確保に有効な元
素である。その効果は０．４％以上で発揮される。一
方、１．６％を超えると、その効果が飽和するとともに
鍛造時に鍛造品の表層部に脱炭層が生成しやすくなり、
鍛造品の疲労限度低下を招く。そのために、Ｓｉ含有率
の上限は１．６％とする。

【００３１】Ｍｎ：０．６〜１．６％Ｍｎは、母材の引張強度および疲労限度の確保に必要な
元素である。その効果を得るためには、０．６％以上必
要である。しかし、１．６％を超えるとフェライト相の
体積率が急激に低下し、疲労限度が飽和するので、上限
は１．６％とする。

【００３２】Ｎ：０．００７〜０．０２％Ｎは母材の疲労限度の上昇効果が最も大きい元素であ
る。その効果を十分に得るには０．００７％以上必要で
ある。しかし、０．０２％を超えるとその効果は飽和す
るので、上限は０．０２％とする。

【００３３】ｓｏｌ．Ａｌ：０〜０．０１％Ａｌは脱酸剤として有効な元素である。しかし、Ａｌは
Ｎと反応してＡｌＮを生成し固溶Ｎを減らすので、疲労
限度の向上に有効な固溶Ｎによる母材の強度アップの妨
げになる。したがって、ｓｏｌ．Ａｌの上限は０．０１
％とする。本発明の鍛造用非調質鋼は、脱酸効果のある
Ｓｉを含んでいるので、Ａｌは無添加でもよい。

【００３４】Ｃｒ：０〜０．３％Ｃｒは必要に応じて添加する元素である。母材の硬さを
上昇させる効果があるので、その効果を得る場合には、
０．０５〜０．３％添加するのが望ましい。

【００３５】Ｖ：０〜０．２５％Ｖは必要に応じて添加する元素である。母材の疲労限度
を上昇させる効果を持っているので、その効果を得る場
合には、０．０４〜０．２５％添加するのが望ましい。

【００３６】以下のＰｂ、ＳおよびＣａは、鍛造後の成
形品の硬さが２７０ＨＶ以上、３１０ＨＶまでの範囲の
場合に、被削性を向上させるために添加する元素であ
る。

【００３７】Ｐｂ：０．０５％〜０．２％Ｐｂは本発明の鍛造用非調質鋼の被削性を向上させるの
に極めて有効な元素である。したがって、硬さが２７０
以上の場合に添加する。その効果を得るには０．０５％
以上必要である。しかし、０．２％を超えると疲労限度
が著しく低下するので、上限は０．２％とする。

【００３８】Ｓ：０．１％以下Ｓは、Ｐｂ添加による被削性の向上に加えて、さらに被
削性を向上させる必要がある場合に、必要に応じて添加
する元素である。Ｓの被削性向上効果を得るためには、
０．０４％以上含有させることが望ましい。しかし、
０．１％を超えると連続鋳造法等で溶鋼を鋳造する際
に、鋳片に割れ等の欠陥を生じやすいので、上限は０．
１％とするのがよい。Ｓは無添加でもよいが、無添加の
場合でも、原料等から混入したＳが不純物元素として残
る。したがって、Ｓを添加する場合の含有率は０．１％
以下とした。

【００３９】Ｃａ：０〜０．００３％Ｃａは、Ｐｂ添加による被削性の向上に加えて、さらに
被削性を向上させる必要がある場合に、必要に応じて添
加する元素である。Ｃａの被削性向上効果を得るために
は、０．０００３％以上含有させることが望ましい。し
かし、０．００３％を超えると大型の非金属介在物を生
成しやすいので、添加する場合のＣａの含有率は０．０
００３〜０．００３％とするのが望ましい。

【００４０】ＣａとＳは併用してもよく、それぞれ単独
で用いてもよい。

【００４１】（製造方法）本発明の鍛造用非調質鋼は、
通常の装置、プロセスによって製造することができる。
電気炉、転炉等を用いて精錬し、成分調整した溶鋼を連
続鋳造法、造塊法等によってスラブまたは鋼塊に鋳造す
る。さらに、そのスラブまたは鋼塊から鍛造用の素材を
採取し、鍛造によってほぼ製品の形状に成形する。鍛造
後、調質処理を省略して、機械加工を行い製品の寸法に
仕上げる。その後、各製品の疲労危険部に残留応力を発
生させるロール加工等の加工を施す。この時の加工度
は、各製品毎に要求される疲労限度に応じて定めるのが
よい。前述のように、本発明の鍛造用非調質鋼は、疲労
限度である５００ＭＰａまでの繰り返し応力に耐えるこ
とができる。

【００４２】また、鍛造後の成形品の硬さが２７０ＨＶ
以上になる場合には、母材の被削性を高めるために予め
母材にＰｂを含有させ、必要な場合には、さらにＳとＣ
ａのうちの少なくとも１つの元素を添加しておく。この
ような対策を講じることによって、高い疲労限度を備え
るとともに被削性にも優れた鍛造品を非調質鋼によって
製造することができる。

【００４３】

【実施例】本発明例の鍛造用非調質鋼（試験材Ｎｏ．１
〜１７）および合金元素の含有率の一部、ｆ_FL値または
ｆ_HV値が本発明で規定する範囲から外れている比較鋼の
鍛造用非調質鋼（試験材Ｎｏ．１８〜３５）の試験材を
５０ｋｇ大気溶解炉で溶製し、径約２００ｍｍの鋼塊に
鋳造した。これらの試験材の化学組成、ｆ_FL値およびｆ
_HV値を表１（本発明例）および表２（比較例）に示す。

【００４４】

【表１】

【００４５】

【表２】

【００４６】上記各鋼塊を１２５０℃に加熱し、９００
℃以上の温度で径が６０ｍｍの丸棒に鍛造した。その
後、大気中で放冷することによって冷却した。得られた
丸棒のｒ／２の位置から、下記の小野式回転曲げ切欠き
疲労試験片を採取した。

【００４７】図１に切欠き疲労試験片の形状を示す。図
１に示されているように、切欠き部は深さが１ｍｍで、
底部には半径１．５ｍｍの丸みを持たせている。つぎ
に、切欠き部に対してロール加工を施した。ロール加工
条件は、ロール荷重：４．９ｋＮ、ヘルツ面圧：４．４
ＧＰａ、ロール回数：１０回である。

【００４８】疲労試験は、室温下の大気中で、繰返し速
度５０Ｈｚで行った。破断繰り返し数が１０⁷ 回となる
公称応力振幅を求め、疲労限度とした。

【００４９】硬さは、鍛造後の丸棒の中心部から試験片
を採取し、荷重１０ｋｇの条件で、ビッカース硬さを測
定することによって評価した。

【００５０】また、被削性はドリル加工試験によって調
査した。試験条件は、ドリル刃はＳＫＨ５１（径８ｍｍ
のストレートシャンクドリル）、回転数９８０ｒｐｍ、
送り０．１５ｍｍ／ｒｅｖとし、クーラントを使用し
た。なお、被削性は、一般に調質鋼として用いられるＳ
４８Ｃ鋼にＰｂを０．０５％添加した鋼に対して、通常
の調質処理（焼入れ焼戻し）行ったものの工具寿命を基
準として評価した。基準材に対して、同等以上の工具寿
命となったものを良好（○ 印）とし、基準材の工具寿
命に満たないものを不良（×印）とした。

【００５１】表３に、試験結果をまとめて示した。

【００５２】

【表３】

【００５３】本発明例のうち、試験材Ｎｏ．１〜１１
は、鍛造後の母材の硬さが２４４〜２６６であるため、
快削性元素を含んでいない場合でも、疲労限度が５００
ＭＰａを超えており、被削性にも優れていた。

【００５４】また、本発明例の試験材Ｎｏ．１２〜１７
は、鍛造後の母材の硬さが２７０以上の例であるが、Ｐ
ｂと一部のものはＳおよびＣａの少なくとも一方を含ん
でいるので、十分な被削性を備えていた。特に疲労限度
は、５３３〜６４６ＭＰａと極めて良好であった。

【００５５】比較例の試験材Ｎｏ．１８〜３５は、鍛造
後の母材の硬さ、疲労限度および被削性のうちの少なく
ともひとつの特性が不良であった。そのうち、式を満
足しない試験材Ｎｏ．１８、２０、２１、２３および２
５はいずれも疲労限度が５００ＭＰａに満たない低い値
となっていた。また、快削性元素を含まない試験材Ｎ
ｏ．１８〜３１のうち式を満足しない試験材について
は、いずれも鍛造後の母材の硬さが２３０ＨＶ未満で硬
さ不足であるか、２７０ＨＶ以上で被削性不良であっ
た。

【００５６】

【発明の効果】本発明の鍛造用非調質鋼を素材として鍛
造により成形後、疲労危険部に残留応力を発生させるた
めの加工を施す本発明の製造方法によって得られる鍛造
品は、疲労危険部の疲労限度が高いので、クランクシャ
フトなどの鍛造品の耐久性を高めることができる。ま
た、被削性もよいので切削加工用の工具寿命が長い。さ
らに、調質処理を必要としないので、製造コストが安
く、製造工程も簡素化できること等優れた特長を持って
いる。

【図面の簡単な説明】

【図１】図１（ａ）は疲労試験片の形状、同図（ｂ）は
（ａ）に示すＡ部（切り欠き部）の形状を示す図であ
る。

Claims

【特許請求の範囲】

【請求項１】重量％で、Ｃ：０．３〜０．５５％、Ｓ
ｉ：０．４〜１．６％、Ｍｎ：０．６〜１．６％、Ｎ：
０．００７〜０．０２％、sol.Ａｌ：０〜０．０１％、
Ｃｒ：０〜０．３％およびＶ：０〜０．２５％を含み、
かつ下記式および式を満足し、残部がＦｅおよび不
可避的不純物からなることを特徴とする鍛造用非調質
鋼。３２３≦ｆ_FL ・・・・・１１５≦ｆ_HV＜１５５・・・・・ここで、ｆ_FL＝273(C%)+56.4(Si%)+69.5(Mn%)+15.7(Cr%)+851(V
%)+4200(N%) ｆ_HV＝164(C%)+10.0(Si%)+35.9(Mn%)+19.0(Cr%)+258(V
%)+577(N%)
【請求項２】重量％で、Ｃ：０．３〜０．５５％、Ｓ
ｉ：０．４〜１．６％、Ｍｎ：０．６〜１．６％、Ｎ：
０．００７〜０．０２％、sol.Ａｌ：０〜０．０１％、
Ｃｒ：０〜０．３％、Ｖ：０〜０．２５％、Ｐｂ：０．
０５〜０．２％、Ｓ：０．１％以下およびＣａ：０〜
０．００３％を含み、かつ下記式および式を満足
し、残部がＦｅおよび不可避的不純物からなることを特
徴とする鍛造用非調質鋼。３２３≦ｆ_FL ・・・・・１１５≦ｆ_HV≦１９５・・・・・ここで、ｆ_FL＝273(C%)+56.4(Si%)+69.5(Mn%)+15.7(Cr%)+851(V
%)+4200(N%) ｆ_HV＝１６４（Ｃ％）＋１０．０（Ｓｉ％）＋３５．９
（Ｍｎ％）＋１９．０（Ｃｒ％）＋２５８（Ｖ％）＋５
７７（Ｎ％）
【請求項３】請求項１または請求項２に記載する鍛造用
非調質鋼からなる素材を鍛造法によって成形し、機械加
工を施した後、疲労危険部の表層部に加工により圧縮残
留応力を発生させることを特徴とする非調質鍛造品の製
造方法。