JPH102234A - コンバインド・サイクル発電設備 - Google Patents
コンバインド・サイクル発電設備Info
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- JPH102234A JPH102234A JP15675096A JP15675096A JPH102234A JP H102234 A JPH102234 A JP H102234A JP 15675096 A JP15675096 A JP 15675096A JP 15675096 A JP15675096 A JP 15675096A JP H102234 A JPH102234 A JP H102234A
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- Japan
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- crude oil
- boiler
- fuel
- boiling fraction
- low
- Prior art date
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- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F01—MACHINES OR ENGINES IN GENERAL; ENGINE PLANTS IN GENERAL; STEAM ENGINES
- F01K—STEAM ENGINE PLANTS; STEAM ACCUMULATORS; ENGINE PLANTS NOT OTHERWISE PROVIDED FOR; ENGINES USING SPECIAL WORKING FLUIDS OR CYCLES
- F01K23/00—Plants characterised by more than one engine delivering power external to the plant, the engines being driven by different fluids
- F01K23/02—Plants characterised by more than one engine delivering power external to the plant, the engines being driven by different fluids the engine cycles being thermally coupled
- F01K23/06—Plants characterised by more than one engine delivering power external to the plant, the engines being driven by different fluids the engine cycles being thermally coupled combustion heat from one cycle heating the fluid in another cycle
- F01K23/10—Plants characterised by more than one engine delivering power external to the plant, the engines being driven by different fluids the engine cycles being thermally coupled combustion heat from one cycle heating the fluid in another cycle with exhaust fluid of one cycle heating the fluid in another cycle
- F01K23/103—Plants characterised by more than one engine delivering power external to the plant, the engines being driven by different fluids the engine cycles being thermally coupled combustion heat from one cycle heating the fluid in another cycle with exhaust fluid of one cycle heating the fluid in another cycle with afterburner in exhaust boiler
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02E—REDUCTION OF GREENHOUSE GAS [GHG] EMISSIONS, RELATED TO ENERGY GENERATION, TRANSMISSION OR DISTRIBUTION
- Y02E20/00—Combustion technologies with mitigation potential
- Y02E20/16—Combined cycle power plant [CCPP], or combined cycle gas turbine [CCGT]
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- Engineering & Computer Science (AREA)
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Combustion & Propulsion (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Production Of Liquid Hydrocarbon Mixture For Refining Petroleum (AREA)
- Engine Equipment That Uses Special Cycles (AREA)
Abstract
(57)【要約】 （修正有）
【課題】 凝縮器のオフガスの熱エネルギーの有効利用
を図り、発電がより効率良く実現できるコンバインド・
サイクル発電設備を提供することを課題とする。 【解決手段】 原油を所定の温度で蒸留して低沸点留分
と高沸点留分とに分離し、前記低沸点留分をガスタービ
ンの燃料として使用し、前記高沸点留分を蒸気タービン
用ボイラの燃料として使用するようにしたものにおい
て、前記低沸点留分を凝縮させる凝縮器において発生す
るオフガスから熱回収して前記蒸留前の原油を加熱する
原油予熱器、又は同オフガスから熱回収して前記ボイラ
への給水を加熱する給水加熱器を設けオフガスの熱エネ
ルギーを有効利用するようにした。
を図り、発電がより効率良く実現できるコンバインド・
サイクル発電設備を提供することを課題とする。 【解決手段】 原油を所定の温度で蒸留して低沸点留分
と高沸点留分とに分離し、前記低沸点留分をガスタービ
ンの燃料として使用し、前記高沸点留分を蒸気タービン
用ボイラの燃料として使用するようにしたものにおい
て、前記低沸点留分を凝縮させる凝縮器において発生す
るオフガスから熱回収して前記蒸留前の原油を加熱する
原油予熱器、又は同オフガスから熱回収して前記ボイラ
への給水を加熱する給水加熱器を設けオフガスの熱エネ
ルギーを有効利用するようにした。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、油焚きガスタービ
ン・コンバインド・サイクル発電設備に関する。
ン・コンバインド・サイクル発電設備に関する。
【０００２】
【従来の技術】現在日本における火力発電は、ボイラに
より生じた高温高圧の蒸気で蒸気タービンを回転させて
発電する方式が主なものである。そのボイラ燃料として
は、主に重油や原油が使用されているが、それらのう
ち、原油焚きの場合はワックス分が多く、かつＳＯｘの
発生量の少ない低硫黄含有原油、例えばミナス産原油や
大慶産原油が好んで使用されている。そのほか、最近で
は良質燃料であるＬＮＧを用いたコンバインド・サイク
ル発電設備も採用されている。前記原油や重油のボイラ
焚き及び蒸気タービンによる発電では、熱効率が４０％
前後／ＨＨＶ基準（ＨＨＶ：高位発熱量）と比較的低
い。
より生じた高温高圧の蒸気で蒸気タービンを回転させて
発電する方式が主なものである。そのボイラ燃料として
は、主に重油や原油が使用されているが、それらのう
ち、原油焚きの場合はワックス分が多く、かつＳＯｘの
発生量の少ない低硫黄含有原油、例えばミナス産原油や
大慶産原油が好んで使用されている。そのほか、最近で
は良質燃料であるＬＮＧを用いたコンバインド・サイク
ル発電設備も採用されている。前記原油や重油のボイラ
焚き及び蒸気タービンによる発電では、熱効率が４０％
前後／ＨＨＶ基準（ＨＨＶ：高位発熱量）と比較的低
い。
【０００３】これに対して、ＬＮＧ焚きで採用されてい
るコンバインド・サイクル発電は、ガスタービンにおい
て燃料を燃焼させ、その高温排ガスをボイラで再燃させ
て蒸気タービンを運転し再度発電する方法（いわゆる排
気再燃型）であり、熱効率が４８％前後／ＨＨＶ基準と
飛躍的に向上する。
るコンバインド・サイクル発電は、ガスタービンにおい
て燃料を燃焼させ、その高温排ガスをボイラで再燃させ
て蒸気タービンを運転し再度発電する方法（いわゆる排
気再燃型）であり、熱効率が４８％前後／ＨＨＶ基準と
飛躍的に向上する。
【０００４】このため、石油消費量増大抑制の見地から
より熱効率の高い発電方法へと転換を迫られている近年
においては、上記コンバインド・サイクル発電の発展が
強く望まれている。ところが、従来のＬＮＧのコンバイ
ンド・サイクル発電では、ＬＮＧが貯蔵にコストがかか
る上、石油火力へＬＮＧを供給する場合、パイプライン
埋設に高コストがかかる。
より熱効率の高い発電方法へと転換を迫られている近年
においては、上記コンバインド・サイクル発電の発展が
強く望まれている。ところが、従来のＬＮＧのコンバイ
ンド・サイクル発電では、ＬＮＧが貯蔵にコストがかか
る上、石油火力へＬＮＧを供給する場合、パイプライン
埋設に高コストがかかる。
【０００５】一方、原油を燃料とするいわゆる油焚きガ
スタービン・コンバインド・サイクル発電については、
欧米で実施された例もあるが、原油に含まれる不純物に
よりトラブルが多く発生し、保守費用が嵩むという問題
があり、この点で実用化に難があった。というのは、原
油に含まれる塩分とバナジウムと硫黄分とが相互に影響
してガスタービン中で低融点の物質となりブレードに付
着し、ブレードの腐食を起こすためである。
スタービン・コンバインド・サイクル発電については、
欧米で実施された例もあるが、原油に含まれる不純物に
よりトラブルが多く発生し、保守費用が嵩むという問題
があり、この点で実用化に難があった。というのは、原
油に含まれる塩分とバナジウムと硫黄分とが相互に影響
してガスタービン中で低融点の物質となりブレードに付
着し、ブレードの腐食を起こすためである。
【０００６】またこのため、ガスタービン用の燃料とし
ては、塩分及びバナジウムの含有濃度が０．５ｐｐｍ以
下とする基準が一般的に採用されているが、前記ミナス
産原油や大慶産原油のような低硫黄含有原油でもこれら
基準を満足できず、熱効率のよいコンバインド・サイク
ル発電のガスタービン燃料としてはそのまま利用できな
かった。したがって、結果として原油をガスタービンの
燃料とする油焚きガスタービン・コンバインド・サイク
ル発電の実用化も困難であった。
ては、塩分及びバナジウムの含有濃度が０．５ｐｐｍ以
下とする基準が一般的に採用されているが、前記ミナス
産原油や大慶産原油のような低硫黄含有原油でもこれら
基準を満足できず、熱効率のよいコンバインド・サイク
ル発電のガスタービン燃料としてはそのまま利用できな
かった。したがって、結果として原油をガスタービンの
燃料とする油焚きガスタービン・コンバインド・サイク
ル発電の実用化も困難であった。
【０００７】
【発明が解決しようとする課題】そこで出願人は、上記
不純物の問題を解決するものとして、例えば特願平４−
２８７５０４号（特開平６−２０７１８０号）により、
脱塩処理された原油を所定の温度で蒸留して低沸点留分
と高沸点留分とに分離し、低沸点留分をガスタービンの
燃料として使用し、一方高沸点留分を蒸気タービン用ボ
イラの燃料として使用するという、原油蒸留技術を利用
した油焚きガスタービン・コンバインド・サイクル発電
方法を提案し、実用化を進めている。
不純物の問題を解決するものとして、例えば特願平４−
２８７５０４号（特開平６−２０７１８０号）により、
脱塩処理された原油を所定の温度で蒸留して低沸点留分
と高沸点留分とに分離し、低沸点留分をガスタービンの
燃料として使用し、一方高沸点留分を蒸気タービン用ボ
イラの燃料として使用するという、原油蒸留技術を利用
した油焚きガスタービン・コンバインド・サイクル発電
方法を提案し、実用化を進めている。
【０００８】ところで、この発電方法では、蒸留後の高
沸点留分を取扱い性を良くするために凝縮器により凝縮
してタービン燃料としているが、この凝縮器において凝
縮しきれずに発生するガス（即ち、オフガス）が高温に
なるため、その熱エネルギーの有効利用を図ることが要
望されていた。
沸点留分を取扱い性を良くするために凝縮器により凝縮
してタービン燃料としているが、この凝縮器において凝
縮しきれずに発生するガス（即ち、オフガス）が高温に
なるため、その熱エネルギーの有効利用を図ることが要
望されていた。
【０００９】そこで本発明は、原油蒸留技術を利用した
油焚きガスタービン・コンバインド・サイクル発電設備
であって、上記凝縮器のオフガスの熱エネルギーの有効
利用が図られて、発電がより効率良く実現できるコンバ
インド・サイクル発電設備を提供することを目的として
いる。
油焚きガスタービン・コンバインド・サイクル発電設備
であって、上記凝縮器のオフガスの熱エネルギーの有効
利用が図られて、発電がより効率良く実現できるコンバ
インド・サイクル発電設備を提供することを目的として
いる。
【００１０】
【課題を解決するための手段】上記目的を達成するた
め、請求項１記載のコンバインド・サイクル発電設備
は、原油を所定の温度で蒸留して低沸点留分と高沸点留
分とに分離し、前記低沸点留分をガスタービンの燃料と
して使用し、前記高沸点留分を蒸気タービン用ボイラの
燃料として使用するコンバインド・サイクル発電設備に
おいて、前記低沸点留分を凝縮させる凝縮器において発
生するオフガスから熱回収して前記蒸留前の原油を原油
予熱器を設けたことを特徴とする。
め、請求項１記載のコンバインド・サイクル発電設備
は、原油を所定の温度で蒸留して低沸点留分と高沸点留
分とに分離し、前記低沸点留分をガスタービンの燃料と
して使用し、前記高沸点留分を蒸気タービン用ボイラの
燃料として使用するコンバインド・サイクル発電設備に
おいて、前記低沸点留分を凝縮させる凝縮器において発
生するオフガスから熱回収して前記蒸留前の原油を原油
予熱器を設けたことを特徴とする。
【００１１】また、請求項２記載のコンバインド・サイ
クル発電設備は、原油を所定の温度で蒸留して低沸点留
分と高沸点留分とに分離し、前記低沸点留分をガスター
ビンの燃料として使用し、前記高沸点留分を蒸気タービ
ン用ボイラの燃料として使用するコンバインド・サイク
ル発電設備において、前記低沸点留分を凝縮させる凝縮
器において発生するオフガスから熱回収して前記ボイラ
への給水を加熱する給水加熱器を設けたことを特徴とす
る。
クル発電設備は、原油を所定の温度で蒸留して低沸点留
分と高沸点留分とに分離し、前記低沸点留分をガスター
ビンの燃料として使用し、前記高沸点留分を蒸気タービ
ン用ボイラの燃料として使用するコンバインド・サイク
ル発電設備において、前記低沸点留分を凝縮させる凝縮
器において発生するオフガスから熱回収して前記ボイラ
への給水を加熱する給水加熱器を設けたことを特徴とす
る。
【００１２】
【発明の実施の形態】以下、本発明の実施の形態例を図
面に基づいて説明する。
面に基づいて説明する。
【００１３】（第１例）まず、請求項１記載の発明の一
例である第１例について説明する。図１は、本例のコン
バインド・サイクル発電設備における燃料供給系統の構
成を示し、図２は、同コンバインド・サイクル発電設備
における発電系統の構成を示している。
例である第１例について説明する。図１は、本例のコン
バインド・サイクル発電設備における燃料供給系統の構
成を示し、図２は、同コンバインド・サイクル発電設備
における発電系統の構成を示している。
【００１４】この発電設備の燃料供給系統は、主な構成
機器として、図１に示すように、原油タンク１、原油供
給ポンプ２、原油予熱器３〜６、原油加熱炉７、蒸留塔
８、凝縮器９、ガスタービン燃料供給ポンプ１０、還流
ポンプ１１、ガスタービン燃料タンク１２、ボイラ燃料
供給ポンプ１３、ボイラ燃料タンク１４、給水加熱器１
５，１６、原油予熱器１７を備える。
機器として、図１に示すように、原油タンク１、原油供
給ポンプ２、原油予熱器３〜６、原油加熱炉７、蒸留塔
８、凝縮器９、ガスタービン燃料供給ポンプ１０、還流
ポンプ１１、ガスタービン燃料タンク１２、ボイラ燃料
供給ポンプ１３、ボイラ燃料タンク１４、給水加熱器１
５，１６、原油予熱器１７を備える。
【００１５】原油タンク１は、原油を貯留するもので、
この原油としては脱塩処理された低硫黄原油を使用する
のが好ましい。この低硫黄原油としては、排ガスの脱硫
工程を簡略化できることから、できるだけ硫黄含有量の
少ないものが好ましいことはいうまでもないが、通常硫
黄含有量が１重量％以下、さらに好ましくは０．５重量
％以下の原油が用いられる。このような原油としては、
前述のミナス産原油や大慶産原油等を挙げることができ
る。
この原油としては脱塩処理された低硫黄原油を使用する
のが好ましい。この低硫黄原油としては、排ガスの脱硫
工程を簡略化できることから、できるだけ硫黄含有量の
少ないものが好ましいことはいうまでもないが、通常硫
黄含有量が１重量％以下、さらに好ましくは０．５重量
％以下の原油が用いられる。このような原油としては、
前述のミナス産原油や大慶産原油等を挙げることができ
る。
【００１６】なお、原油中に含まれる硫黄分のほとんど
は後述する蒸留により分離されるので、本発明の原油と
しては、必ずしも上記のような低硫黄原油を用いる必要
はない。
は後述する蒸留により分離されるので、本発明の原油と
しては、必ずしも上記のような低硫黄原油を用いる必要
はない。
【００１７】また、原油に含まれる塩分は、蒸留塔８に
よる蒸留により高沸点留分側に残留し易く、蒸留の温度
条件によっては、低沸点留分の塩分含有量が前述の基準
値（０．５ｐｐｍ）以下となるので、本発明の原油は必
ずしも脱塩処理されている必要なない。
よる蒸留により高沸点留分側に残留し易く、蒸留の温度
条件によっては、低沸点留分の塩分含有量が前述の基準
値（０．５ｐｐｍ）以下となるので、本発明の原油は必
ずしも脱塩処理されている必要なない。
【００１８】また、脱塩処理を同一設備内で実施する場
合には、原油を予め８０〜１５０℃程度に加熱する加熱
手段を設けるとともに、例えば周知の脱塩手段であるデ
ィソルータを必要に応じて複数段設ければよい。このデ
ィソルータは、加熱した原油と淡水を混合し、例えば２
万ボルト程度の静電圧を印加して水滴を凝集させて分離
するものであり、原油の粘度を下げるとともに水と原油
の比重差による分離を容易にするため、前述の如く原油
を予め加熱するのが好ましい。
合には、原油を予め８０〜１５０℃程度に加熱する加熱
手段を設けるとともに、例えば周知の脱塩手段であるデ
ィソルータを必要に応じて複数段設ければよい。このデ
ィソルータは、加熱した原油と淡水を混合し、例えば２
万ボルト程度の静電圧を印加して水滴を凝集させて分離
するものであり、原油の粘度を下げるとともに水と原油
の比重差による分離を容易にするため、前述の如く原油
を予め加熱するのが好ましい。
【００１９】なお、原油タンク１から原油加熱炉７まで
原油を送給する原油供給ライン２１の途上に上記ディソ
ルータを配設し、原油予熱器３〜６のうちのいくつかを
上記脱塩処理のための加熱手段として機能させることも
できる。
原油を送給する原油供給ライン２１の途上に上記ディソ
ルータを配設し、原油予熱器３〜６のうちのいくつかを
上記脱塩処理のための加熱手段として機能させることも
できる。
【００２０】原油供給ポンプ２は、原油タンク１内の原
油を送り出し、原油供給ライン２１を介して原油加熱炉
７さらには蒸留塔８へと圧送するものである。原油加熱
炉７は、この場合、原油タンク１内の原油、或いは発電
燃料とは別に用意された原油、軽油、灯油、ナフサ、Ｌ
ＰＧ等を燃焼させて蒸留塔８に送られる原油を所定の蒸
留温度まで加熱するものである。
油を送り出し、原油供給ライン２１を介して原油加熱炉
７さらには蒸留塔８へと圧送するものである。原油加熱
炉７は、この場合、原油タンク１内の原油、或いは発電
燃料とは別に用意された原油、軽油、灯油、ナフサ、Ｌ
ＰＧ等を燃焼させて蒸留塔８に送られる原油を所定の蒸
留温度まで加熱するものである。
【００２１】なお、蒸留温度（蒸留塔８の入口における
原油温度）は、ガスタービン用燃料となる低沸点留分の
バナジウムや塩分或いは硫黄分の含有量が所望の値にな
るように、原油の性状等に応じて決定すればよいが、例
えば３４０°Ｆ〜６５０°Ｆ程度である。
原油温度）は、ガスタービン用燃料となる低沸点留分の
バナジウムや塩分或いは硫黄分の含有量が所望の値にな
るように、原油の性状等に応じて決定すればよいが、例
えば３４０°Ｆ〜６５０°Ｆ程度である。
【００２２】原油予熱器３，４或いは原油予熱器５，６
は、この場合蒸留塔８の塔頂から導出されたガス（即ち
低沸点留分）、或いは蒸留塔８の塔底から導出された液
（即ち高沸点留分）からそれぞれ２段階で熱回収し、原
油加熱炉７に送られる前に原油を順次加熱する熱交換器
である。また原油予熱器１７は、後述の凝縮器９におい
て発生するオフガスから熱回収して原油予熱器３の前流
において原油を加熱する熱交換器であり、これら原油予
熱器３〜６，１７により原油の加熱効率がアップして原
油加熱炉７の負担が軽くなる。特に本例では、凝縮器９
のオフガスからも熱回収されて、蒸留の熱エネルギーが
漏れなく有効利用されている。
は、この場合蒸留塔８の塔頂から導出されたガス（即ち
低沸点留分）、或いは蒸留塔８の塔底から導出された液
（即ち高沸点留分）からそれぞれ２段階で熱回収し、原
油加熱炉７に送られる前に原油を順次加熱する熱交換器
である。また原油予熱器１７は、後述の凝縮器９におい
て発生するオフガスから熱回収して原油予熱器３の前流
において原油を加熱する熱交換器であり、これら原油予
熱器３〜６，１７により原油の加熱効率がアップして原
油加熱炉７の負担が軽くなる。特に本例では、凝縮器９
のオフガスからも熱回収されて、蒸留の熱エネルギーが
漏れなく有効利用されている。
【００２３】蒸留塔８は、この場合、還流ポンプ１１及
び還流ライン２２により塔頂から導出された低沸点留分
が液として戻されて、原油の発生蒸気と向流的に接触し
て分離度を高める方式の蒸留塔（いわゆる精留塔）であ
り、具体的には例えば泡鐘塔や多孔板塔、或いは充てん
塔が使用できる。
び還流ライン２２により塔頂から導出された低沸点留分
が液として戻されて、原油の発生蒸気と向流的に接触し
て分離度を高める方式の蒸留塔（いわゆる精留塔）であ
り、具体的には例えば泡鐘塔や多孔板塔、或いは充てん
塔が使用できる。
【００２４】凝縮器９は、液ライン２３により蒸留塔８
の塔頂から導出されたガス（即ち低沸点留分）を最終的
に冷却して凝縮させる例えば多管式熱交換器であり、凝
縮しきれなかったガス（オフガスＧ）は、４０℃程度の
高温ガスとなって頂部から排出され、前述の原油予熱器
１７に導入される。なお、オフガスＧは、原油加熱炉７
の燃料として使用されてもよい。
の塔頂から導出されたガス（即ち低沸点留分）を最終的
に冷却して凝縮させる例えば多管式熱交換器であり、凝
縮しきれなかったガス（オフガスＧ）は、４０℃程度の
高温ガスとなって頂部から排出され、前述の原油予熱器
１７に導入される。なお、オフガスＧは、原油加熱炉７
の燃料として使用されてもよい。
【００２５】そして、この凝縮器９で凝縮された原油の
低沸点留分は、底部から抜き出されて、一部が還流ポン
プ１１及び還流ライン２２により蒸留塔８に戻され、残
りがガスタービン燃料としてガスタービン燃料供給ポン
プ１０によりガスタービン燃料タンク１２に送られる構
成となっている。
低沸点留分は、底部から抜き出されて、一部が還流ポン
プ１１及び還流ライン２２により蒸留塔８に戻され、残
りがガスタービン燃料としてガスタービン燃料供給ポン
プ１０によりガスタービン燃料タンク１２に送られる構
成となっている。
【００２６】また、ボイラ燃料供給ポンプ１３は、蒸留
塔８の塔底から導出された液（即ち高沸点留分）を液ラ
イン２４によりボイラ燃料タンク１４に圧送するもので
ある。そして、給水加熱器１５，１６は、蒸留塔８の塔
頂から導出されたガス（即ち低沸点留分）、或いは蒸留
塔８の塔底から導出された液（即ち高沸点留分）から熱
回収し、後述するボイラ３５に送られるボイラ給水を加
熱する熱交換器である。
塔８の塔底から導出された液（即ち高沸点留分）を液ラ
イン２４によりボイラ燃料タンク１４に圧送するもので
ある。そして、給水加熱器１５，１６は、蒸留塔８の塔
頂から導出されたガス（即ち低沸点留分）、或いは蒸留
塔８の塔底から導出された液（即ち高沸点留分）から熱
回収し、後述するボイラ３５に送られるボイラ給水を加
熱する熱交換器である。
【００２７】次に、この発電設備の発電系統は、主な構
成機器として、図２に示すように、タービン本体３１、
圧縮機３２及び燃焼器３３からなるガスタービン３４、
ボイラ３５、蒸気タービン３６、復水器３７、エコノマ
イザー３８を備える。ここでガスタービン３４は、燃焼
器３３において、ガスタービン燃料タンク１２から供給
ライン４１を介して供給されたガスタービン燃料を、圧
縮機３２により圧縮された空気と接触させて燃焼させ、
タービン３１におけるこの燃焼ガスの膨張により出力軸
を回転させて発電する周知のもので、この場合排気再燃
型コンバインド・サイクルを形成すべく、燃焼後の排ガ
ス（残酸素濃度１１％〜１５％程度、温度５８０℃程
度）が排ガスライン４２を経由してボイラ３５に供給さ
れる構成となっている。
成機器として、図２に示すように、タービン本体３１、
圧縮機３２及び燃焼器３３からなるガスタービン３４、
ボイラ３５、蒸気タービン３６、復水器３７、エコノマ
イザー３８を備える。ここでガスタービン３４は、燃焼
器３３において、ガスタービン燃料タンク１２から供給
ライン４１を介して供給されたガスタービン燃料を、圧
縮機３２により圧縮された空気と接触させて燃焼させ、
タービン３１におけるこの燃焼ガスの膨張により出力軸
を回転させて発電する周知のもので、この場合排気再燃
型コンバインド・サイクルを形成すべく、燃焼後の排ガ
ス（残酸素濃度１１％〜１５％程度、温度５８０℃程
度）が排ガスライン４２を経由してボイラ３５に供給さ
れる構成となっている。
【００２８】ボイラ３５は、例えばスターリングボイラ
であり、対流伝熱部３５ａを有する。このボイラ３５に
は、燃料として前述のボイラ燃料タンク１４内の高沸点
留分が供給ライン４３を経由して供給され、またこのボ
イラ３５の排煙は排煙導出ライン４４を介して、図示省
略した脱硝装置や集塵装置を経由するとともに、エコノ
マイザー３８により熱回収されて、図示省略した煙突に
導かれて大気に放出される。なお、原油の性状によって
はこの排煙中から硫黄分（特に亜硫酸ガス）を除去する
脱硫装置を設けてもよい。また、エコノマイザー３８
は、蒸気サイクルの熱効率向上のためにボイラ３５の排
煙の熱によりボイラ給水を加熱する熱交換器である。
であり、対流伝熱部３５ａを有する。このボイラ３５に
は、燃料として前述のボイラ燃料タンク１４内の高沸点
留分が供給ライン４３を経由して供給され、またこのボ
イラ３５の排煙は排煙導出ライン４４を介して、図示省
略した脱硝装置や集塵装置を経由するとともに、エコノ
マイザー３８により熱回収されて、図示省略した煙突に
導かれて大気に放出される。なお、原油の性状によって
はこの排煙中から硫黄分（特に亜硫酸ガス）を除去する
脱硫装置を設けてもよい。また、エコノマイザー３８
は、蒸気サイクルの熱効率向上のためにボイラ３５の排
煙の熱によりボイラ給水を加熱する熱交換器である。
【００２９】なお、図２では繁雑になるので詳細な図示
を省略しているが、蒸気タービン３６を含む蒸気サイク
ル系としては、後述する図４の構成例のように、いわゆ
る再燃サイクルを形成すべく、高圧、中圧、低圧といっ
た具合に複数段の蒸気タービンを備えた構成とするとと
もに、またいわゆる再生サイクルを形成すべく、複数の
抽気給水加熱器を設けて、熱効率を高度に確保した構成
とするのが当然好ましい。そして、本例の場合には、図
１に示した給水加熱器１５，１６（図２では図示省略）
も、復水器３７からボイラ３５に送られる給水を加熱
し、蒸気サイクルの熱効率をさらに高めている。
を省略しているが、蒸気タービン３６を含む蒸気サイク
ル系としては、後述する図４の構成例のように、いわゆ
る再燃サイクルを形成すべく、高圧、中圧、低圧といっ
た具合に複数段の蒸気タービンを備えた構成とするとと
もに、またいわゆる再生サイクルを形成すべく、複数の
抽気給水加熱器を設けて、熱効率を高度に確保した構成
とするのが当然好ましい。そして、本例の場合には、図
１に示した給水加熱器１５，１６（図２では図示省略）
も、復水器３７からボイラ３５に送られる給水を加熱
し、蒸気サイクルの熱効率をさらに高めている。
【００３０】以上のように構成されたコンバインド・サ
イクル発電設備によれば、原油の蒸留によりガスタービ
ン３４に適した燃料（低沸点留分）を連続的に供給し、
前述したような不純物に起因するガスタービン３４のブ
レード金属の腐食といった問題点を回避しつつ、コンバ
インド・サイクル発電の利点を生かしたより高効率な発
電が実現される。
イクル発電設備によれば、原油の蒸留によりガスタービ
ン３４に適した燃料（低沸点留分）を連続的に供給し、
前述したような不純物に起因するガスタービン３４のブ
レード金属の腐食といった問題点を回避しつつ、コンバ
インド・サイクル発電の利点を生かしたより高効率な発
電が実現される。
【００３１】すなわち、図１において原油タンク１から
原油供給ポンプ２により送り出された原油は、原油予熱
器１７及び原油予熱器３〜６により例えば２７０℃以上
まで加熱された後、この場合独立に設けられた原油加熱
炉７により最終的に所定の蒸留温度まで加熱される。
原油供給ポンプ２により送り出された原油は、原油予熱
器１７及び原油予熱器３〜６により例えば２７０℃以上
まで加熱された後、この場合独立に設けられた原油加熱
炉７により最終的に所定の蒸留温度まで加熱される。
【００３２】そして、このように蒸留温度が所定の蒸留
温度に維持されれば、蒸留塔８の塔頂から導出される低
沸点留分（即ち、ガスタービン燃料）のバナジウムや塩
分の含有濃度は、容易に基準値の０．５ｐｐｍ（ｗ
ｔ．）以下に維持できるし、また硫黄分についても０．
５〜０．０５ｗｔ．％以下に維持できる。
温度に維持されれば、蒸留塔８の塔頂から導出される低
沸点留分（即ち、ガスタービン燃料）のバナジウムや塩
分の含有濃度は、容易に基準値の０．５ｐｐｍ（ｗ
ｔ．）以下に維持できるし、また硫黄分についても０．
５〜０．０５ｗｔ．％以下に維持できる。
【００３３】すなわち重金属は、常圧蒸留の場合、ほと
んどが約９００°Ｆ以上の高沸点留分に残留し、またほ
とんどの塩分についても４２０℃（７８８°Ｆ）程度以
上の高沸点留分に残留するため、この場合これらほとん
どの不純物が高沸点留分側に残留し、ボイラ燃料タンク
１４に送られるボイラ燃料中に含まれることになる。な
お、ボイラ３５では、従来より重油等を燃焼させている
ので、このような不純物が含まれた燃料でもなんら問題
なく運転可能である。
んどが約９００°Ｆ以上の高沸点留分に残留し、またほ
とんどの塩分についても４２０℃（７８８°Ｆ）程度以
上の高沸点留分に残留するため、この場合これらほとん
どの不純物が高沸点留分側に残留し、ボイラ燃料タンク
１４に送られるボイラ燃料中に含まれることになる。な
お、ボイラ３５では、従来より重油等を燃焼させている
ので、このような不純物が含まれた燃料でもなんら問題
なく運転可能である。
【００３４】こうして、上記不純物濃度が十分に低い燃
料がガスタービン燃料タンク１２から連続的にガスター
ビン３４に供給され、ガスタービン３４から排出される
高温の排ガスがボイラ３５に導入されて再燃されること
で、貯蔵が容易な原油を使用した高効率なコンバインド
・サイクル発電が、原油中の不純物に起因するトラブル
を発生させることなく信頼性高く運転できる。
料がガスタービン燃料タンク１２から連続的にガスター
ビン３４に供給され、ガスタービン３４から排出される
高温の排ガスがボイラ３５に導入されて再燃されること
で、貯蔵が容易な原油を使用した高効率なコンバインド
・サイクル発電が、原油中の不純物に起因するトラブル
を発生させることなく信頼性高く運転できる。
【００３５】そして本例では、原油予熱器３〜６ととも
に原油予熱器１７が、蒸留により発生した熱エネルギー
を漏れなく回収して、原油加熱炉７の前流において原油
を予め加熱している。このため、原油加熱炉７における
必要加熱量が削減され、原油加熱炉７において使用する
燃料の消費量が節約できて、運転コスト低減に貢献でき
る。なお、凝縮器９のオフガスＧは、前述したように原
油予熱器１７を経由した後に原油加熱炉７に導入して原
油加熱炉７の燃料の一部として使用してもよく、このよ
うにすればさらに燃料の消費量が節約できる。
に原油予熱器１７が、蒸留により発生した熱エネルギー
を漏れなく回収して、原油加熱炉７の前流において原油
を予め加熱している。このため、原油加熱炉７における
必要加熱量が削減され、原油加熱炉７において使用する
燃料の消費量が節約できて、運転コスト低減に貢献でき
る。なお、凝縮器９のオフガスＧは、前述したように原
油予熱器１７を経由した後に原油加熱炉７に導入して原
油加熱炉７の燃料の一部として使用してもよく、このよ
うにすればさらに燃料の消費量が節約できる。
【００３６】（第２例）次に、請求項２記載の発明の一
例である第２例について説明する。図３は、本例のコン
バインド・サイクル発電設備における燃料供給系統の構
成を示し、図４は、同コンバインド・サイクル発電設備
の蒸気サイクルの詳細な構成例を示す図である。なお、
本例における発電系統の全体構成は、第１例の構成（図
１に示す構成）と同じである。
例である第２例について説明する。図３は、本例のコン
バインド・サイクル発電設備における燃料供給系統の構
成を示し、図４は、同コンバインド・サイクル発電設備
の蒸気サイクルの詳細な構成例を示す図である。なお、
本例における発電系統の全体構成は、第１例の構成（図
１に示す構成）と同じである。
【００３７】なお本例は、図３に示すように、前述の第
１例における原油予熱器１７の代わりに給水加熱器１８
を備えた点に特徴を有するもので、他の構成は第１例と
同様であるのでその説明を省略する。
１例における原油予熱器１７の代わりに給水加熱器１８
を備えた点に特徴を有するもので、他の構成は第１例と
同様であるのでその説明を省略する。
【００３８】給水加熱器１８は、凝縮器９において発生
するオフガスから熱回収してボイラ３５の給水を加熱す
る熱交換器であり、これにより蒸留の熱エネルギーが漏
れなく有効利用されるとともに、ボイラ３５を含む蒸気
サイクルの加熱効率がアップする。
するオフガスから熱回収してボイラ３５の給水を加熱す
る熱交換器であり、これにより蒸留の熱エネルギーが漏
れなく有効利用されるとともに、ボイラ３５を含む蒸気
サイクルの加熱効率がアップする。
【００３９】すなわち、本例の発電設備における蒸気サ
イクルは、詳細には例えば図４に示すように構成されて
おり、以下これを説明する。なおここでは、後述する高
圧タービン５３、中圧タービン５６、及び低圧タービン
５８，５９が、図２における蒸気タービン３６として機
能している。
イクルは、詳細には例えば図４に示すように構成されて
おり、以下これを説明する。なおここでは、後述する高
圧タービン５３、中圧タービン５６、及び低圧タービン
５８，５９が、図２における蒸気タービン３６として機
能している。
【００４０】図４において、ボイラ３５により加熱され
て発生した高圧蒸気は、まず配管ライン５２により高圧
タービン５３に導入され、膨張してタービン羽根を駆動
する仕事をなし、ライン５４によりボイラ３５に戻され
て再加熱された後に、ライン５５により中圧タービン５
６に導入されて再度仕事をする。そして、中圧タービン
５６で仕事をして膨張した低圧蒸気は、ライン５７によ
り導かれ、この場合並列に設けられた二つの低圧タービ
ン５８，５９に分岐して導入され、各低圧タービン５
８，５９においてさらに仕事をする。各低圧タービン５
８，５９で仕事をして膨張した蒸気は、ライン６０によ
り、内圧が負圧とされた復水器３７に導入されて凝縮す
る。
て発生した高圧蒸気は、まず配管ライン５２により高圧
タービン５３に導入され、膨張してタービン羽根を駆動
する仕事をなし、ライン５４によりボイラ３５に戻され
て再加熱された後に、ライン５５により中圧タービン５
６に導入されて再度仕事をする。そして、中圧タービン
５６で仕事をして膨張した低圧蒸気は、ライン５７によ
り導かれ、この場合並列に設けられた二つの低圧タービ
ン５８，５９に分岐して導入され、各低圧タービン５
８，５９においてさらに仕事をする。各低圧タービン５
８，５９で仕事をして膨張した蒸気は、ライン６０によ
り、内圧が負圧とされた復水器３７に導入されて凝縮す
る。
【００４１】復水器３７内の凝縮水は、ボイラ給水とし
てポンプ６２により送り出されて、まず給水加熱器１８
により前述のオフガスＧの熱により加熱され、さらに、
加熱器６３により、各タービンの軸受け部から流出した
蒸気Ｊの熱により加熱される。その後このボイラ給水
は、多数の抽気給水加熱器７１〜７８及び給水加熱器１
５，１６により順次加熱され、最終的にライン６４によ
りボイラ３５に送られる。
てポンプ６２により送り出されて、まず給水加熱器１８
により前述のオフガスＧの熱により加熱され、さらに、
加熱器６３により、各タービンの軸受け部から流出した
蒸気Ｊの熱により加熱される。その後このボイラ給水
は、多数の抽気給水加熱器７１〜７８及び給水加熱器１
５，１６により順次加熱され、最終的にライン６４によ
りボイラ３５に送られる。
【００４２】ここで、抽気給水加熱器７１，７２，７
３，７４は、いわゆる表面式の抽気給水加熱器であり、
各低圧タービン５８，５９の４段階の位置からそれぞれ
ライン８１，８２，８３，８４により抽出された一部の
蒸気により、ボイラ給水を順次加熱する。ライン８１に
より抽出された蒸気は、抽気給水加熱器７１を出た後、
ライン９１により復水器３７に導入され凝縮してボイラ
給水の一部となる。
３，７４は、いわゆる表面式の抽気給水加熱器であり、
各低圧タービン５８，５９の４段階の位置からそれぞれ
ライン８１，８２，８３，８４により抽出された一部の
蒸気により、ボイラ給水を順次加熱する。ライン８１に
より抽出された蒸気は、抽気給水加熱器７１を出た後、
ライン９１により復水器３７に導入され凝縮してボイラ
給水の一部となる。
【００４３】また、ライン８２により抽出された蒸気
は、抽気給水加熱器７２を出た後、ライン９２により抽
気給水加熱器７３の入口側においてボイラ給水に混入さ
れその一部となる。また、ライン８３，８４により抽出
された蒸気も、抽気給水加熱器７３，７４を出た後、ラ
イン９３又は９４によりそれぞれ抽気給水加熱器７２又
は７３に送られ、最終的にはライン９２により抽気給水
加熱器７３の入口側においてボイラ給水に混入されその
一部となる。
は、抽気給水加熱器７２を出た後、ライン９２により抽
気給水加熱器７３の入口側においてボイラ給水に混入さ
れその一部となる。また、ライン８３，８４により抽出
された蒸気も、抽気給水加熱器７３，７４を出た後、ラ
イン９３又は９４によりそれぞれ抽気給水加熱器７２又
は７３に送られ、最終的にはライン９２により抽気給水
加熱器７３の入口側においてボイラ給水に混入されその
一部となる。
【００４４】また、抽気給水加熱器７５は、いわゆる混
合式の抽気給水加熱器であり、中圧タービン５６の後段
部の位置からライン８５により抽出された一部の蒸気を
ボイラ給水に混合させることにより、ボイラ給水を加熱
するものである。混合加熱後のボイラ給水は、抽気給水
加熱器７５を出た後、ライン９５により抽気給水加熱器
７６に導入される。
合式の抽気給水加熱器であり、中圧タービン５６の後段
部の位置からライン８５により抽出された一部の蒸気を
ボイラ給水に混合させることにより、ボイラ給水を加熱
するものである。混合加熱後のボイラ給水は、抽気給水
加熱器７５を出た後、ライン９５により抽気給水加熱器
７６に導入される。
【００４５】また、抽気給水加熱気７６，７７，７８
は、表面式の抽気給水加熱器であり、中圧タービン５６
の中段、高圧タービン５３の中段又は後段の位置からそ
れぞれライン８６，８７，８８により抽出された一部の
蒸気により、ボイラ給水を順次加熱するものである。こ
こで、ライン８６により抽出された蒸気は、抽気給水加
熱器７６を出た後、ライン９６により抽気給水加熱器７
５に導入されボイラ給水に混入されてその一部となる。
は、表面式の抽気給水加熱器であり、中圧タービン５６
の中段、高圧タービン５３の中段又は後段の位置からそ
れぞれライン８６，８７，８８により抽出された一部の
蒸気により、ボイラ給水を順次加熱するものである。こ
こで、ライン８６により抽出された蒸気は、抽気給水加
熱器７６を出た後、ライン９６により抽気給水加熱器７
５に導入されボイラ給水に混入されてその一部となる。
【００４６】また、ライン８７，８８により抽出された
蒸気も、抽気給水加熱器７７，７８を出た後、ライン９
７又は９８によりそれぞれ抽気給水加熱器７６又は７７
に送られ、最終的には抽気給水加熱器７５に導入されボ
イラ給水に混入されてその一部となる。
蒸気も、抽気給水加熱器７７，７８を出た後、ライン９
７又は９８によりそれぞれ抽気給水加熱器７６又は７７
に送られ、最終的には抽気給水加熱器７５に導入されボ
イラ給水に混入されてその一部となる。
【００４７】なお、ライン９２，９５には、ボイラ給水
を昇圧して送給するためのポンプ９９，１００が設けら
れ、ポンプ１００においては水Ｗが適宜補給される。そ
して給水加熱器１５，１６は、この蒸気サイクル中にお
いて、例えば図３に示すように抽気給水加熱器７１に入
口側、及び抽気給水加熱器７２の入口側にそれぞれ接続
され、図１により説明した前述の蒸留後の原油（低沸点
留分、高沸点留分）の余熱によりボイラ給水を加熱す
る。
を昇圧して送給するためのポンプ９９，１００が設けら
れ、ポンプ１００においては水Ｗが適宜補給される。そ
して給水加熱器１５，１６は、この蒸気サイクル中にお
いて、例えば図３に示すように抽気給水加熱器７１に入
口側、及び抽気給水加熱器７２の入口側にそれぞれ接続
され、図１により説明した前述の蒸留後の原油（低沸点
留分、高沸点留分）の余熱によりボイラ給水を加熱す
る。
【００４８】また、給水加熱器１８は、この蒸気サイク
ル中において、例えば図３に示すように加熱器６３の入
口側に接続され、図１により説明した前述の凝縮器９の
オフガスＧの余熱によりボイラ給水を加熱する。
ル中において、例えば図３に示すように加熱器６３の入
口側に接続され、図１により説明した前述の凝縮器９の
オフガスＧの余熱によりボイラ給水を加熱する。
【００４９】なお図３においては、前述の図２に示した
エコノマイザー３８の図示を省略しているが、このエコ
ノマイザー３８も上記給水加熱器１５，１６と同様にボ
イラ給水加熱ラインに接続されて、ボイラ３５の排煙の
熱によりボイラ給水を加熱して熱効率向上に貢献する。
エコノマイザー３８の図示を省略しているが、このエコ
ノマイザー３８も上記給水加熱器１５，１６と同様にボ
イラ給水加熱ラインに接続されて、ボイラ３５の排煙の
熱によりボイラ給水を加熱して熱効率向上に貢献する。
【００５０】また、ボイラ給水の温度は、例えば、復水
器３７の出口側で通常３３℃程度、抽気給水加熱器７１
の出口側で通常６４℃程度、抽気給水加熱器７２の出口
側で通常８４℃程度、抽気給水加熱器７３の出口側で通
常１２０℃程度、抽気給水加熱器７４の出口側で通常１
４０℃程度であり、最終的には抽気給水加熱器７８の出
口側で通常２８３℃程度とされてボイラ１に送られる。
器３７の出口側で通常３３℃程度、抽気給水加熱器７１
の出口側で通常６４℃程度、抽気給水加熱器７２の出口
側で通常８４℃程度、抽気給水加熱器７３の出口側で通
常１２０℃程度、抽気給水加熱器７４の出口側で通常１
４０℃程度であり、最終的には抽気給水加熱器７８の出
口側で通常２８３℃程度とされてボイラ１に送られる。
【００５１】以上のように構成された第２例のコンバイ
ンド・サイクル発電設備によれば、第１例と同様に、原
油の蒸留によりガスタービン３４に適した燃料（低沸点
留分）を連続的に供給し、前述したような不純物に起因
するガスタービン３４のブレード金属の腐食といった問
題点を回避しつつ、コンバインド・サイクル発電の利点
を生かしたより高効率な発電が実現される。
ンド・サイクル発電設備によれば、第１例と同様に、原
油の蒸留によりガスタービン３４に適した燃料（低沸点
留分）を連続的に供給し、前述したような不純物に起因
するガスタービン３４のブレード金属の腐食といった問
題点を回避しつつ、コンバインド・サイクル発電の利点
を生かしたより高効率な発電が実現される。
【００５２】そして本例では、給水加熱器１５，１６と
ともに給水加熱器１８が、蒸気サイクル中において、例
えば図３に示すようにそれぞれ接続され、蒸留後の原油
（低沸点留分、高沸点留分）及び前述のオフガスＧから
回収した余熱によりボイラ給水を加熱する。
ともに給水加熱器１８が、蒸気サイクル中において、例
えば図３に示すようにそれぞれ接続され、蒸留後の原油
（低沸点留分、高沸点留分）及び前述のオフガスＧから
回収した余熱によりボイラ給水を加熱する。
【００５３】このため、この場合には抽気給水加熱器７
１及び抽気給水加熱器７２の負担が大幅に軽減され、ラ
イン８１及びライン８２からの抽気量を減らすことがで
きるので、その分だけ低圧タービン５８，５９の出力を
従来よりも増加させることができ、結果として従来の限
界を越えて蒸気サイクルの熱効率向上が実現されるとと
もに、エネルギーの有効利用が図られる。
１及び抽気給水加熱器７２の負担が大幅に軽減され、ラ
イン８１及びライン８２からの抽気量を減らすことがで
きるので、その分だけ低圧タービン５８，５９の出力を
従来よりも増加させることができ、結果として従来の限
界を越えて蒸気サイクルの熱効率向上が実現されるとと
もに、エネルギーの有効利用が図られる。
【００５４】すなわち、従来よりこの種の火力発電設備
の蒸気サイクルは、高効率化のための各種改良を重ねて
現在に至っており、前述したように高圧、中圧、低圧の
複数の蒸気タービンと、各タービンの複数箇所からそれ
ぞれ抽気された蒸気により、ボイラ給水を順次加熱する
多数の抽気給水加熱器よりなる複雑な構成となってお
り、熱効率の向上に限界があった。ところが、本例のよ
うに燃料製造のための蒸留の余熱を利用して給水を加熱
する給水加熱器１５，１６及び給水加熱器１８を設けた
構成であると、ボイラやタービンあるいは抽気給水加熱
器等の設備の構成を改造することなく、さらなる熱効率
向上が可能となるとともに、前記蒸留の余熱が有効利用
されることになる。
の蒸気サイクルは、高効率化のための各種改良を重ねて
現在に至っており、前述したように高圧、中圧、低圧の
複数の蒸気タービンと、各タービンの複数箇所からそれ
ぞれ抽気された蒸気により、ボイラ給水を順次加熱する
多数の抽気給水加熱器よりなる複雑な構成となってお
り、熱効率の向上に限界があった。ところが、本例のよ
うに燃料製造のための蒸留の余熱を利用して給水を加熱
する給水加熱器１５，１６及び給水加熱器１８を設けた
構成であると、ボイラやタービンあるいは抽気給水加熱
器等の設備の構成を改造することなく、さらなる熱効率
向上が可能となるとともに、前記蒸留の余熱が有効利用
されることになる。
【００５５】
【発明の効果】請求項１記載のコンバインド・サイクル
発電設備によれば、原油を所定の温度で蒸留して低沸点
留分と高沸点留分とに分離し、前記低沸点留分をガスタ
ービンの燃料として使用し、前記高沸点留分を蒸気ター
ビン用ボイラの燃料として使用するコンバインド・サイ
クル発電設備において、前記低沸点留分を凝縮させる凝
縮器において発生するオフガスから熱回収して前記蒸留
前の原油を加熱する原油予熱器を設けた。このため、蒸
留により発生する熱エネルギーを漏れなく回収して、原
油を蒸留程度まで加熱する原油加熱炉の負担を軽減し、
その燃料をより節約できる。
発電設備によれば、原油を所定の温度で蒸留して低沸点
留分と高沸点留分とに分離し、前記低沸点留分をガスタ
ービンの燃料として使用し、前記高沸点留分を蒸気ター
ビン用ボイラの燃料として使用するコンバインド・サイ
クル発電設備において、前記低沸点留分を凝縮させる凝
縮器において発生するオフガスから熱回収して前記蒸留
前の原油を加熱する原油予熱器を設けた。このため、蒸
留により発生する熱エネルギーを漏れなく回収して、原
油を蒸留程度まで加熱する原油加熱炉の負担を軽減し、
その燃料をより節約できる。
【００５６】したがって、ガスタービンに適した燃料
（低沸点留分）を連続的に供給し、前述したような不純
物に起因するガスタービンのブレード金属の腐食といっ
た問題点を回避しつつ、コンバインド・サイクル発電の
利点を生かした高効率な発電がさらに高効率に実現でき
る。
（低沸点留分）を連続的に供給し、前述したような不純
物に起因するガスタービンのブレード金属の腐食といっ
た問題点を回避しつつ、コンバインド・サイクル発電の
利点を生かした高効率な発電がさらに高効率に実現でき
る。
【００５７】請求項２記載のコンバインド・サイクル発
電設備によれば、原油を所定の温度で蒸留して低沸点留
分と高沸点留分とに分離し、前記低沸点留分をガスター
ビンの燃料として使用し、前記高沸点留分を蒸気タービ
ン用ボイラの燃料として使用するコンバインド・サイク
ル発電設備において、前記低沸点留分を凝縮させる凝縮
器において発生するオフガスから熱回収して前記ボイラ
への給水を加熱する給水加熱器を設けた。
電設備によれば、原油を所定の温度で蒸留して低沸点留
分と高沸点留分とに分離し、前記低沸点留分をガスター
ビンの燃料として使用し、前記高沸点留分を蒸気タービ
ン用ボイラの燃料として使用するコンバインド・サイク
ル発電設備において、前記低沸点留分を凝縮させる凝縮
器において発生するオフガスから熱回収して前記ボイラ
への給水を加熱する給水加熱器を設けた。
【００５８】このため、蒸気タービンを含む蒸気サイク
ルにおいて、抽気給水加熱器の負担が軽減され、蒸気タ
ービンからの抽気量を減らすことができるので、その分
だけ蒸気タービンの出力を従来よりも増加させることが
でき、結果として従来の限界を越えて蒸気サイクルのさ
らなる熱効率向上が実現されるとともに、エネルギーの
有効利用が図られる。
ルにおいて、抽気給水加熱器の負担が軽減され、蒸気タ
ービンからの抽気量を減らすことができるので、その分
だけ蒸気タービンの出力を従来よりも増加させることが
でき、結果として従来の限界を越えて蒸気サイクルのさ
らなる熱効率向上が実現されるとともに、エネルギーの
有効利用が図られる。
【００５９】したがって、ガスタービンに適した燃料
（低沸点留分）を連続的に供給し、前述したような不純
物に起因するガスタービンのブレード金属の腐食といっ
た問題点を回避しつつ、コンバインド・サイクル発電の
利点を生かした高効率な発電がさらに高効率に実現でき
る。
（低沸点留分）を連続的に供給し、前述したような不純
物に起因するガスタービンのブレード金属の腐食といっ
た問題点を回避しつつ、コンバインド・サイクル発電の
利点を生かした高効率な発電がさらに高効率に実現でき
る。
【図１】本発明の第１例であるコンバインド・サイクル
発電設備の燃料供給系統の構成を示す図である。
発電設備の燃料供給系統の構成を示す図である。
【図２】同コンバイド・サイクル発電設備の発電系統を
示す図である。
示す図である。
【図３】本発明の第２例であるコンバインド・サイクル
発電設備の燃料供給系統の構成を示す図である。
発電設備の燃料供給系統の構成を示す図である。
【図４】同コンバインド・サイクル発電設備の蒸気サイ
クルの詳細な構成例を示す図である。
クルの詳細な構成例を示す図である。
１ 原油タンク ７ 原油加熱炉 ８ 蒸留塔 １５，１６，１８ 給水加熱器 １７ 原油予熱器 ３４ ガスタービン ３５ ボイラ ３６ 蒸気タービン ３７ 復水器 ５３ 高圧タービン（蒸気タービン） ５６ 中圧タービン（蒸気タービン） ５８，５９ 低圧タービン（蒸気タービン）
Claims (2)
- 【請求項１】 原油を所定の温度で蒸留して低沸点留分
と高沸点留分とに分離し、前記低沸点留分をガスタービ
ンの燃料として使用し、前記高沸点留分を蒸気タービン
用ボイラの燃料として使用するコンバインド・サイクル
発電設備において、前記低沸点留分を凝縮させる凝縮器
において発生するオフガスから熱回収して前記蒸留前の
原油を加熱する原油予熱器を設けたことを特徴とするコ
ンバインド・サイクル発電設備。 - 【請求項２】 原油を所定の温度で蒸留して低沸点留分
と高沸点留分とに分離し、前記低沸点留分をガスタービ
ンの燃料として使用し、前記高沸点留分を蒸気タービン
用ボイラの燃料として使用するコンバインド・サイクル
発電設備において、前記低沸点留分を凝縮させる凝縮器
において発生するオフガスから熱回収して前記ボイラへ
の給水を加熱する給水加熱器を設けたことを特徴とする
コンバインド・サイクル発電設備。
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|---|---|---|---|
| JP15675096A JP3706432B2 (ja) | 1996-06-18 | 1996-06-18 | コンバインド・サイクル発電設備 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP15675096A JP3706432B2 (ja) | 1996-06-18 | 1996-06-18 | コンバインド・サイクル発電設備 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH102234A true JPH102234A (ja) | 1998-01-06 |
| JP3706432B2 JP3706432B2 (ja) | 2005-10-12 |
Family
ID=15634507
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP15675096A Expired - Fee Related JP3706432B2 (ja) | 1996-06-18 | 1996-06-18 | コンバインド・サイクル発電設備 |
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| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3706432B2 (ja) |
Cited By (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
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| WO2000026325A1 (fr) * | 1998-10-30 | 2000-05-11 | Jgc Corporation | Huile combustible pour turbine a gaz, son procede de production et procede de production d'energie |
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| JP2009228475A (ja) * | 2008-03-19 | 2009-10-08 | Mitsubishi Heavy Ind Ltd | ガスタービン発電システム |
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| JP2014196743A (ja) * | 2014-05-09 | 2014-10-16 | 三菱重工業株式会社 | ガスタービン発電システム |
-
1996
- 1996-06-18 JP JP15675096A patent/JP3706432B2/ja not_active Expired - Fee Related
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| EP1083301A3 (en) * | 1999-09-08 | 2003-03-12 | Mitsubishi Heavy Industries, Ltd. | High-efficiency power generating method |
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|---|---|
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