JPH10213826A - 波長変換装置 - Google Patents
波長変換装置Info
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- JPH10213826A JPH10213826A JP1663297A JP1663297A JPH10213826A JP H10213826 A JPH10213826 A JP H10213826A JP 1663297 A JP1663297 A JP 1663297A JP 1663297 A JP1663297 A JP 1663297A JP H10213826 A JPH10213826 A JP H10213826A
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 波長変換の効率を向上させることができ、信
号光の偏波によらず波長変換を行うことができる波長変
換装置を提供する。 【解決手段】 アイソレータ１２、カプラ１１を介して
入射された信号光は、ＰＢＳ８により、ＴＥ、ＴＭ成分
に分離され、ＴＥ成分はＰＲ９によりＴＭ成分に変換さ
れてそれぞれＬＮＱＰＭ１に入射する。ＳＯＡ２はＢＰ
Ｆ３によって波長制限された帰還光を増幅し、これによ
り生じたポンプ光は、ＬＮＱＰＭ１において信号光と相
互作用して変換光が生じる。変換光は、信号光と逆の経
路をたどり、カプラ１１、フィルタ１３を介して出力さ
れる。
号光の偏波によらず波長変換を行うことができる波長変
換装置を提供する。 【解決手段】 アイソレータ１２、カプラ１１を介して
入射された信号光は、ＰＢＳ８により、ＴＥ、ＴＭ成分
に分離され、ＴＥ成分はＰＲ９によりＴＭ成分に変換さ
れてそれぞれＬＮＱＰＭ１に入射する。ＳＯＡ２はＢＰ
Ｆ３によって波長制限された帰還光を増幅し、これによ
り生じたポンプ光は、ＬＮＱＰＭ１において信号光と相
互作用して変換光が生じる。変換光は、信号光と逆の経
路をたどり、カプラ１１、フィルタ１３を介して出力さ
れる。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、入射された光の波
長に基づく波長の光を発生する波長変換装置に関する。
長に基づく波長の光を発生する波長変換装置に関する。
【０００２】
【従来の技術】従来より、入射光（ポンプ光、信号光）
に基づいて異なる波長の光を発生する波長変換装置が、
例えば ［１］S.J.B.Yoo, et al., Applied Physics Letter 6
8, 2609(1996) ［２］特開平７−１８９３９６号公報 に示されている。
に基づいて異なる波長の光を発生する波長変換装置が、
例えば ［１］S.J.B.Yoo, et al., Applied Physics Letter 6
8, 2609(1996) ［２］特開平７−１８９３９６号公報 に示されている。
【０００３】これらの文献に記載された波長変換装置
は、概ね図２に示すように構成されており、ＧａＡｓ基
板と、この基板の＜００１＞面上に形成されたクラッド
層と、このクラッド層の上層に形成されたガイド層と、
このガイド層のさらに上層に形成されたクラッド層とを
備えており、これらの層により光導波路層が形成されて
いる。この光同波路層には、光導波方向の一定間隔毎に
分極方向を反転させたドメイン反転グレーティングが形
成されている。
は、概ね図２に示すように構成されており、ＧａＡｓ基
板と、この基板の＜００１＞面上に形成されたクラッド
層と、このクラッド層の上層に形成されたガイド層と、
このガイド層のさらに上層に形成されたクラッド層とを
備えており、これらの層により光導波路層が形成されて
いる。この光同波路層には、光導波方向の一定間隔毎に
分極方向を反転させたドメイン反転グレーティングが形
成されている。
【０００４】さらに、文献［２］では、ジンク・ブレン
ド（Zinc-Blend）型半導体の対称性を利用して偏波に依
存しない波長変換を行うことができることが示されてい
る。すなわち、Zinc-Blend型半導体は、特殊な非線型定
数マトリクスを有しており、図２に示すように、光導波
方向が＜１１０＞であり、ポンプ光の偏波方向が＜１−
１０＞（ここでは「１のバー」を便宜的に「−１」で表
している。）である場合には、変換光の強度が信号光の
偏波方向によらずに一定となる。
ド（Zinc-Blend）型半導体の対称性を利用して偏波に依
存しない波長変換を行うことができることが示されてい
る。すなわち、Zinc-Blend型半導体は、特殊な非線型定
数マトリクスを有しており、図２に示すように、光導波
方向が＜１１０＞であり、ポンプ光の偏波方向が＜１−
１０＞（ここでは「１のバー」を便宜的に「−１」で表
している。）である場合には、変換光の強度が信号光の
偏波方向によらずに一定となる。
【０００５】ところで、光導波路としてＬｉＮｂＯ3 、
ＬｉＴａＯ3 、ＫＴＰ等の非線型光学材料を用いた波長
変換素子が、例えば 文献［３］C.Q.Xu, et al., Applied Physics Letter 6
3, 1170(1993) 文献［４］Sang-Yun Yi, et al., Applied Physics Let
ter 68, 2493(1996) に示されている。
ＬｉＴａＯ3 、ＫＴＰ等の非線型光学材料を用いた波長
変換素子が、例えば 文献［３］C.Q.Xu, et al., Applied Physics Letter 6
3, 1170(1993) 文献［４］Sang-Yun Yi, et al., Applied Physics Let
ter 68, 2493(1996) に示されている。
【０００６】文献［３］には差周波発生（ＤＦＧ）を発
生する波長変換素子が、文献［４］では第２高調波発生
（ＳＨＧ）を発生する波長変換素子が、それぞれ示され
ている。
生する波長変換素子が、文献［４］では第２高調波発生
（ＳＨＧ）を発生する波長変換素子が、それぞれ示され
ている。
【０００７】
【発明が解決しようとする課題】しかしながら、上述の
文献［１］に示すような波長変換装置は、半導体材料を
使用し、基板の直接接着法や結晶再成長等の難しいプロ
セスを行って製造されるため、導波路の伝播損失を低減
させることが大変困難である。このため、波長変換効率
は−１７ｄＢ（ポンプ光パワーが６５ｍＷの場合）程度
で現実的に限界に達している。
文献［１］に示すような波長変換装置は、半導体材料を
使用し、基板の直接接着法や結晶再成長等の難しいプロ
セスを行って製造されるため、導波路の伝播損失を低減
させることが大変困難である。このため、波長変換効率
は−１７ｄＢ（ポンプ光パワーが６５ｍＷの場合）程度
で現実的に限界に達している。
【０００８】また、上述の文献［３］に示されている非
線型光学材料を用いた波長変換素子では、約−４ｄＢ
（ポンプ光パワーが６５ｍＷの場合）の変換効率が得ら
れることが予想されている。
線型光学材料を用いた波長変換素子では、約−４ｄＢ
（ポンプ光パワーが６５ｍＷの場合）の変換効率が得ら
れることが予想されている。
【０００９】しかしながら、非線型光学材料を用いた波
長変換素子は、波長変換の効率が入射された信号光の偏
波に大きく依存する問題がある。
長変換素子は、波長変換の効率が入射された信号光の偏
波に大きく依存する問題がある。
【００１０】本発明は、上述のような問題点に鑑みてな
されたものであり、波長変換の効率を向上させることが
できる波長変換装置を提供することを目的とする。ま
た、本発明は、信号光の偏波によらず波長変換を行うこ
とができる波長変換装置を提供することを目的とする。
されたものであり、波長変換の効率を向上させることが
できる波長変換装置を提供することを目的とする。ま
た、本発明は、信号光の偏波によらず波長変換を行うこ
とができる波長変換装置を提供することを目的とする。
【００１１】
【課題を解決するための手段】本発明に係る波長変換装
置は、ポンプ光を発生するポンプ光発生手段と、ポンプ
光発生手段により発生されたポンプ光の偏波方向を一定
にするポンプ光偏波調整手段と、信号光を入力させるた
めの信号光入力手段と、信号光入射手段を介して入力さ
れた信号光の偏波方向を調整して所定の偏波方向とする
信号光偏波調整手段と、ポンプ光と信号光の波長に応じ
た波長の変換光を発生する波長変換手段と、波長変換手
段からの変換光を出力する変換光出力手段とを備えてい
る。
置は、ポンプ光を発生するポンプ光発生手段と、ポンプ
光発生手段により発生されたポンプ光の偏波方向を一定
にするポンプ光偏波調整手段と、信号光を入力させるた
めの信号光入力手段と、信号光入射手段を介して入力さ
れた信号光の偏波方向を調整して所定の偏波方向とする
信号光偏波調整手段と、ポンプ光と信号光の波長に応じ
た波長の変換光を発生する波長変換手段と、波長変換手
段からの変換光を出力する変換光出力手段とを備えてい
る。
【００１２】また、ポンプ光発生手段が光共振構造を備
え、波長変換手段に対して双方向に伝播するポンプ光を
発生する構成としてもよく、さらに、波長変換手段を、
ポンプ光発生手段からの各々の方向に伝播する光の強度
が略等しい位置に配置してもよい。
え、波長変換手段に対して双方向に伝播するポンプ光を
発生する構成としてもよく、さらに、波長変換手段を、
ポンプ光発生手段からの各々の方向に伝播する光の強度
が略等しい位置に配置してもよい。
【００１３】また、共振構造が、少なくとも光を増幅す
る光増幅手段と、帰還光の波長を制限する波長選択手段
と、帰還光を光増幅手段に帰還させるための帰還手段と
を備える構成としてもよい。
る光増幅手段と、帰還光の波長を制限する波長選択手段
と、帰還光を光増幅手段に帰還させるための帰還手段と
を備える構成としてもよい。
【００１４】また、信号光偏波調整手段により偏波が調
整された信号光をポンプ光と多重化させて波長変換手段
の両端から入射させる多重化手段を備える構成としても
よい。
整された信号光をポンプ光と多重化させて波長変換手段
の両端から入射させる多重化手段を備える構成としても
よい。
【００１５】また、ポンプ光発生手段が、変換光の位相
を調整するための位相調整手段を備える構成としてもよ
い。
を調整するための位相調整手段を備える構成としてもよ
い。
【００１６】また、信号光偏波調整手段が、少なくとも
信号光を偏波成分毎に分離する偏波分離手段と、少なく
とも分離したいずれかの偏波成分の偏波を回転させる偏
波回転手段とを備える構成としてもよい。
信号光を偏波成分毎に分離する偏波分離手段と、少なく
とも分離したいずれかの偏波成分の偏波を回転させる偏
波回転手段とを備える構成としてもよい。
【００１７】また、信号光入力手段及び変換光出力手段
を、略同一の光路を伝播する信号光と変換光を分離する
信号光／変換光分離手段から構成してもよい。
を、略同一の光路を伝播する信号光と変換光を分離する
信号光／変換光分離手段から構成してもよい。
【００１８】また、信号光入力手段が、信号光の入射元
に対する戻り光を防止する戻り光防止手段を備える構成
としてもよい。
に対する戻り光を防止する戻り光防止手段を備える構成
としてもよい。
【００１９】
第１の実施形態 図１は本発明の第１の実施形態に係る波長変換装置の構
成を示す図である。この波長変換装置は、ＬｉＮｂＯ3
擬似位相整合（ＬＮＱＰＭ）素子（波長変換手段）１
と、０．７８μｍ帯半導体光増幅器（ＳＯＡ、ポンプ光
発生手段）２と、（半値幅０．１ｎｍ）波長可変光バン
ドパスフィルタ（ＢＰＦ、波長選択手段）３と、位相調
整器（ＰＭ、位相調整手段）４と、ＬＮＱＰＭ素子１に
接続されたＷＤＭカプラ（多重化手段）５、６とを備え
ている。ＷＤＭカプラ５は、０．８μｍ帯偏波保存ファ
イバ７によってＰＭ４、ＳＯＡ２、ＢＰＦ３を介してＷ
ＤＭカプラ６に接続されており、これによりリング構造
（第１のリング構造）が構成されている。
成を示す図である。この波長変換装置は、ＬｉＮｂＯ3
擬似位相整合（ＬＮＱＰＭ）素子（波長変換手段）１
と、０．７８μｍ帯半導体光増幅器（ＳＯＡ、ポンプ光
発生手段）２と、（半値幅０．１ｎｍ）波長可変光バン
ドパスフィルタ（ＢＰＦ、波長選択手段）３と、位相調
整器（ＰＭ、位相調整手段）４と、ＬＮＱＰＭ素子１に
接続されたＷＤＭカプラ（多重化手段）５、６とを備え
ている。ＷＤＭカプラ５は、０．８μｍ帯偏波保存ファ
イバ７によってＰＭ４、ＳＯＡ２、ＢＰＦ３を介してＷ
ＤＭカプラ６に接続されており、これによりリング構造
（第１のリング構造）が構成されている。
【００２０】また、この波長変換装置は、偏光ビームス
プリッタ（ＰＢＳ、信号光入力手段、変換光出力手段、
偏波分離手段）８と、９０°偏波回転子（ＰＲ、信号光
偏波処理手段）９とを備えている。上述のＷＤＭカプラ
５は、１．５５μｍ帯偏波保存ファイバ１０によってＰ
Ｒ９、ＰＢＳ８を介してＷＤＭカプラ６に接続されお
り、さらなるリング構造（第２のリング構造）が構成さ
れている。
プリッタ（ＰＢＳ、信号光入力手段、変換光出力手段、
偏波分離手段）８と、９０°偏波回転子（ＰＲ、信号光
偏波処理手段）９とを備えている。上述のＷＤＭカプラ
５は、１．５５μｍ帯偏波保存ファイバ１０によってＰ
Ｒ９、ＰＢＳ８を介してＷＤＭカプラ６に接続されお
り、さらなるリング構造（第２のリング構造）が構成さ
れている。
【００２１】この波長変換装置では、外部からの信号光
は、光カプラ１１（信号光／変換光分離手段）、ＰＢＳ
８を介してリング構造に導入し、ＬＮＱＰＭ素子１から
の変換光はこの光カプラ１１、フィルタ１３を介して外
部に取り出すようになっている。また、光カプラ１１等
で反射された反射光が信号光の供給端に戻るのを防ぐた
めにアイソレータ（戻り光防止手段）１２を用いてい
る。これにより、信号光の光源（一般的にはレーザ光
源）に戻り光が入射して光源の動作に支障が生じること
を防止している。
は、光カプラ１１（信号光／変換光分離手段）、ＰＢＳ
８を介してリング構造に導入し、ＬＮＱＰＭ素子１から
の変換光はこの光カプラ１１、フィルタ１３を介して外
部に取り出すようになっている。また、光カプラ１１等
で反射された反射光が信号光の供給端に戻るのを防ぐた
めにアイソレータ（戻り光防止手段）１２を用いてい
る。これにより、信号光の光源（一般的にはレーザ光
源）に戻り光が入射して光源の動作に支障が生じること
を防止している。
【００２２】ＬＮＱＰＭ素子１は、例えば周期的分極反
転構造を有しており、入射されたポンプ光、信号光の周
波数の差の周波数の光（変換光）を発生する。この周期
的分極反転構造の周期Λは、以下の疑似位相整合条件を
満たすように設定されている。 ｋ３−ｋ２−ｋ１＝２π／Λ （１） ここで、ｋ３、ｋ２、ｋ１は、それぞれポンプ光、信号
光、変換光の波数である。また、ポンプ光、信号光、変
換光の波長をそれぞれλ３、λ２、λ１とするとこれら
の波長の間の関係はエネルギー保存則から次式のように
なる。 １／λ１＝１／λ３−１／λ２ （２） ＳＯＡ２は、０．７８μｍ帯（例えば０．７６μｍ〜
０．８０μｍ程度）の光を増幅する。
転構造を有しており、入射されたポンプ光、信号光の周
波数の差の周波数の光（変換光）を発生する。この周期
的分極反転構造の周期Λは、以下の疑似位相整合条件を
満たすように設定されている。 ｋ３−ｋ２−ｋ１＝２π／Λ （１） ここで、ｋ３、ｋ２、ｋ１は、それぞれポンプ光、信号
光、変換光の波数である。また、ポンプ光、信号光、変
換光の波長をそれぞれλ３、λ２、λ１とするとこれら
の波長の間の関係はエネルギー保存則から次式のように
なる。 １／λ１＝１／λ３−１／λ２ （２） ＳＯＡ２は、０．７８μｍ帯（例えば０．７６μｍ〜
０．８０μｍ程度）の光を増幅する。
【００２３】ＢＰＦ３の通過帯域は、ＬＮＱＰＭ素子１
における擬似位相整合（ＱＰＭ）条件を満たすように、
例えば０．７７μｍに設定されている。なお、例えば信
号光の波長等に応じて上述のＱＰＭ条件を満たすための
チューニング等を行い得るように、このＢＰＦ３の通過
帯域は変更することができるようになっている。
における擬似位相整合（ＱＰＭ）条件を満たすように、
例えば０．７７μｍに設定されている。なお、例えば信
号光の波長等に応じて上述のＱＰＭ条件を満たすための
チューニング等を行い得るように、このＢＰＦ３の通過
帯域は変更することができるようになっている。
【００２４】このＢＰＦ３は上述の第１のリング構造か
らなるファイバリング共振器において、ＳＯＡ２に帰還
される光の波長を制限する。
らなるファイバリング共振器において、ＳＯＡ２に帰還
される光の波長を制限する。
【００２５】また、この波長変換装置では、入射光をＰ
ＢＳ８によりＴＭ偏波成分とＴＥ偏波成分に分離し、Ｔ
Ｍ偏波成分はそのままＷＤＭ６を介してＬＮＱＰＭ素子
１に入射させ、ＴＥ偏波成分は９０°ＰＲ９により偏波
を回転させてＴＭ偏波成分とし、ＷＤＭ５を介してＬＮ
ＱＰＭ１に入射させる。
ＢＳ８によりＴＭ偏波成分とＴＥ偏波成分に分離し、Ｔ
Ｍ偏波成分はそのままＷＤＭ６を介してＬＮＱＰＭ素子
１に入射させ、ＴＥ偏波成分は９０°ＰＲ９により偏波
を回転させてＴＭ偏波成分とし、ＷＤＭ５を介してＬＮ
ＱＰＭ１に入射させる。
【００２６】以下、上述のように構成された波長変換装
置の動作を説明する。ＳＯＡ２にＤＣ電流を注入する
と、このＳＯＡ２により増幅された自然放出光が上述の
第１のリング構造により、再度ＳＯＡ２に帰還されてレ
ーザ発振が起こる。このレーザ発振により生じた光をポ
ンプ光と呼ぶ。
置の動作を説明する。ＳＯＡ２にＤＣ電流を注入する
と、このＳＯＡ２により増幅された自然放出光が上述の
第１のリング構造により、再度ＳＯＡ２に帰還されてレ
ーザ発振が起こる。このレーザ発振により生じた光をポ
ンプ光と呼ぶ。
【００２７】このときの発振波長は、ＢＰＦ３によって
帰還光の波長が制限されているためにこのＢＰＦ３の通
過特性に依存する。ここでは、ＬＮＱＰＭ素子１のＱＰ
Ｍ条件を満足するように、ＢＰＦ３の通過帯域の中心波
長を例えば０．７７μｍに設定したとすると、ポンプ光
の波長は０．７７μｍとなる。
帰還光の波長が制限されているためにこのＢＰＦ３の通
過特性に依存する。ここでは、ＬＮＱＰＭ素子１のＱＰ
Ｍ条件を満足するように、ＢＰＦ３の通過帯域の中心波
長を例えば０．７７μｍに設定したとすると、ポンプ光
の波長は０．７７μｍとなる。
【００２８】また、上述のように０．８μｍ帯偏波保存
ファイバ７を使用しているため、第１のリング構造内の
ポンプ光の偏波は保存され、ＴＭ偏波になっている。
ファイバ７を使用しているため、第１のリング構造内の
ポンプ光の偏波は保存され、ＴＭ偏波になっている。
【００２９】一方、信号光（例えば波長１．５５μｍ）
はカプラ１１を介して波長変換装置内に導入され、上述
のようにＰＢＳ８によって２つの偏波成分に分離され
る。
はカプラ１１を介して波長変換装置内に導入され、上述
のようにＰＢＳ８によって２つの偏波成分に分離され
る。
【００３０】ＴＥ偏波成分はＰＲ９によって偏波が９０
°回転されてＴＭ偏波とされ、ＷＤＭカプラ５を介して
ＬＮＱＰＭ素子１に入射される。この信号光はＬＮＱＰ
Ｍ素子１において上述の第１のリング構造内を逆時計ま
わりに伝播するポンプ光と相互作用し、これによりポン
プ光と信号光の差の周波数の光（この場合は波長１．５
３μｍ）の変換光が発生する。この変換光はＷＤＭカプ
ラ６を介してＰＢＳ８に入射し、さらに光カプラ１１、
フィルタ１３を介して外部に出力される。
°回転されてＴＭ偏波とされ、ＷＤＭカプラ５を介して
ＬＮＱＰＭ素子１に入射される。この信号光はＬＮＱＰ
Ｍ素子１において上述の第１のリング構造内を逆時計ま
わりに伝播するポンプ光と相互作用し、これによりポン
プ光と信号光の差の周波数の光（この場合は波長１．５
３μｍ）の変換光が発生する。この変換光はＷＤＭカプ
ラ６を介してＰＢＳ８に入射し、さらに光カプラ１１、
フィルタ１３を介して外部に出力される。
【００３１】また、ＰＢＳ８によって分離された信号光
のＴＭ偏波成分は、そのままＬＮＱＰＭ素子１に入射さ
れ、このＬＮＱＰＭ素子１内において上述の第１のリン
グ構造内を順時計まわりに伝播するポンプ光と相互作用
し、これにより変換光が発生する。この変換光はＷＤＭ
カプラ５を介してＰＲ９に入射し、このＰＲ９によって
偏波が９０°回転されてから、ＰＢＳ８に入射し、上述
の第２のリング構造内を逆方向に伝播する変換光と同様
に、光カプラ１１、フィルタ１３を介して外部に出力さ
れる。
のＴＭ偏波成分は、そのままＬＮＱＰＭ素子１に入射さ
れ、このＬＮＱＰＭ素子１内において上述の第１のリン
グ構造内を順時計まわりに伝播するポンプ光と相互作用
し、これにより変換光が発生する。この変換光はＷＤＭ
カプラ５を介してＰＲ９に入射し、このＰＲ９によって
偏波が９０°回転されてから、ＰＢＳ８に入射し、上述
の第２のリング構造内を逆方向に伝播する変換光と同様
に、光カプラ１１、フィルタ１３を介して外部に出力さ
れる。
【００３２】これらの２つの変換光を合波して利用する
には、これら変換光の位相を合わせる必要がある。これ
はＰＭ４によってポンプ光の位相を調整することよって
実現される。
には、これら変換光の位相を合わせる必要がある。これ
はＰＭ４によってポンプ光の位相を調整することよって
実現される。
【００３３】上述のように発生される変換光の強度（Ｄ
ＦＧ強度）Ｐｃは次式によって決定される。 Ｐｃ＝ηＰｓＰｐ （３） ここで、ηは効率であり、Ｐｓ、Ｐｐはそれぞれ信号
光、ポンプ光の強度である。
ＦＧ強度）Ｐｃは次式によって決定される。 Ｐｃ＝ηＰｓＰｐ （３） ここで、ηは効率であり、Ｐｓ、Ｐｐはそれぞれ信号
光、ポンプ光の強度である。
【００３４】従って、信号光に対して偏波無依存を実現
するためには、逆時計、順時計回りのポンプ光強度が等
しいという条件が必要である。これは上述の第１のリン
グ構造のようなリング共振器であればだいたい満足させ
ることができる。
するためには、逆時計、順時計回りのポンプ光強度が等
しいという条件が必要である。これは上述の第１のリン
グ構造のようなリング共振器であればだいたい満足させ
ることができる。
【００３５】この第１の実施形態の波長変換装置では、
上述のようにＢＰＦ３によってＳＯＡ２に帰還させる光
の波長を制限してポンプ光の発振波長を制限することに
より、ＱＰＭ条件を満足させることが容易となる。ま
た、ポンプ光の発振波長を制限することにより、ポンプ
光の強度を増加させ、波長変換の効率を向上させること
ができる。
上述のようにＢＰＦ３によってＳＯＡ２に帰還させる光
の波長を制限してポンプ光の発振波長を制限することに
より、ＱＰＭ条件を満足させることが容易となる。ま
た、ポンプ光の発振波長を制限することにより、ポンプ
光の強度を増加させ、波長変換の効率を向上させること
ができる。
【００３６】また、この波長変換装置では、上述のよう
にＰＢＳ８によって信号光をＴＥ偏波成分とＴＭ偏波成
分に分離し、ＴＥ偏波成分はＰＲ９によってＴＭ偏波に
変換してＬＮＱＰＭ１に入射させ、ＴＭ偏波成分はその
ままＬＮＱＰＭ１に入射させることにより、信号光の偏
波によらず波長変換を行うことができる。
にＰＢＳ８によって信号光をＴＥ偏波成分とＴＭ偏波成
分に分離し、ＴＥ偏波成分はＰＲ９によってＴＭ偏波に
変換してＬＮＱＰＭ１に入射させ、ＴＭ偏波成分はその
ままＬＮＱＰＭ１に入射させることにより、信号光の偏
波によらず波長変換を行うことができる。
【００３７】第２の実施形態 図３は本発明の第２の実施形態に係る波長変換装置の構
成を示している。この図３中では上述の第１の実施形態
と同様な機能を有する構成要素には同様な符号を付して
いる。以下、第１の実施形態との相違点について説明す
る。
成を示している。この図３中では上述の第１の実施形態
と同様な機能を有する構成要素には同様な符号を付して
いる。以下、第１の実施形態との相違点について説明す
る。
【００３８】図１に示す第１の実施形態では、第２のリ
ング構造に対する信号光の入射、変換光の出力に光カプ
ラ１１を用いていたが、この第２の実施形態では、この
光カプラ１１の代わりに光サーキュレータ２１を用いて
いる。
ング構造に対する信号光の入射、変換光の出力に光カプ
ラ１１を用いていたが、この第２の実施形態では、この
光カプラ１１の代わりに光サーキュレータ２１を用いて
いる。
【００３９】この図３に示す波長変換装置と第１の実施
形態の波長変換装置の動作の違いは、サーキュレータ２
１における信号光、変換光の入出力のみであるため、こ
れについて説明する。
形態の波長変換装置の動作の違いは、サーキュレータ２
１における信号光、変換光の入出力のみであるため、こ
れについて説明する。
【００４０】この波長変換装置では、光サーキュレータ
２１を使用しているため、外部から入射された信号光が
ほぼ損失なしでＰＢＳ８に到達する。（光カプラ１１を
用いた場合には−３ｄＢ程度の損失がある。）同様に、
光サーキュレータ２１に入射された変換光は、出力ポー
トのみからほぼ損失なしで出力される。
２１を使用しているため、外部から入射された信号光が
ほぼ損失なしでＰＢＳ８に到達する。（光カプラ１１を
用いた場合には−３ｄＢ程度の損失がある。）同様に、
光サーキュレータ２１に入射された変換光は、出力ポー
トのみからほぼ損失なしで出力される。
【００４１】従って、この第２の実施形態の波長変換装
置では、第１の実施形態の効果に加え、第１の実施形態
に比較して信号光、変換光の損失を低減させることがで
きる。また、変換光が光サーキュレータ２１の出力ポー
トのみから出力されるため、光アイソレータ１２を省略
することができる。
置では、第１の実施形態の効果に加え、第１の実施形態
に比較して信号光、変換光の損失を低減させることがで
きる。また、変換光が光サーキュレータ２１の出力ポー
トのみから出力されるため、光アイソレータ１２を省略
することができる。
【００４２】第３の実施形態 図４は本発明の第３の実施形態に係る波長変換装置の構
成を示している。この図４中では上述の第１の実施形態
と同様な機能を有する構成要素には同様な符号を付して
いる。以下、第１の実施形態との相違点について説明す
る。
成を示している。この図４中では上述の第１の実施形態
と同様な機能を有する構成要素には同様な符号を付して
いる。以下、第１の実施形態との相違点について説明す
る。
【００４３】図１に示す第１の実施形態では、第２のリ
ング構造に対する信号光の入射、変換光の出力に光カプ
ラ１１を用いていたが、この第３の実施形態では、この
光カプラ１１の代わりに光方向結合器３１を用いてい
る。
ング構造に対する信号光の入射、変換光の出力に光カプ
ラ１１を用いていたが、この第３の実施形態では、この
光カプラ１１の代わりに光方向結合器３１を用いてい
る。
【００４４】この光方向結合器３１は、入力ポート、出
力ポートを各々２つ備え、１つの入力ポートに供給され
た信号光を１つの出力ポートを介してＰＢＳ８に供給
し、他の入力ポートに入射するＰＢＳ８からの変換光を
他の出力ポートのみから出力する。
力ポートを各々２つ備え、１つの入力ポートに供給され
た信号光を１つの出力ポートを介してＰＢＳ８に供給
し、他の入力ポートに入射するＰＢＳ８からの変換光を
他の出力ポートのみから出力する。
【００４５】このような光方向結合器３１を用いること
により、この第３の実施形態の波長変換装置は、第１の
実施形態の効果に加え、光カプラ１１による信号光、変
換光の損失を避けることができる。
により、この第３の実施形態の波長変換装置は、第１の
実施形態の効果に加え、光カプラ１１による信号光、変
換光の損失を避けることができる。
【００４６】また、伝播方向によって信号光、変換光の
分離を行うことができるため、第１の実施形態で変換光
のみを出力するために用いていたフィルタ１３を不要と
することができ、装置の構成を簡略化することができ
る。
分離を行うことができるため、第１の実施形態で変換光
のみを出力するために用いていたフィルタ１３を不要と
することができ、装置の構成を簡略化することができ
る。
【００４７】第４の実施形態 図５は本発明の第４の実施形態に係る波長変換装置の構
成を示している。上述の第１〜３の実施形態では、ポン
プ光の発生は、上述の第１のリング構造からなるファイ
バリングレーザによって行われていたが、この実施形態
では、ポンプ光の発生は、光路の両端のミラー（全反射
ミラー７、７’）により放射光をレーザ活性領域（この
場合はＳＯＡ２）に帰還させる光共振器（ファブリ・ペ
ロ型のレーザ）によって実現されている。なお、この図
５では、上述の図１に示す第１の実施形態と同様な機能
を有する構成要素には同様な符号を付している。
成を示している。上述の第１〜３の実施形態では、ポン
プ光の発生は、上述の第１のリング構造からなるファイ
バリングレーザによって行われていたが、この実施形態
では、ポンプ光の発生は、光路の両端のミラー（全反射
ミラー７、７’）により放射光をレーザ活性領域（この
場合はＳＯＡ２）に帰還させる光共振器（ファブリ・ペ
ロ型のレーザ）によって実現されている。なお、この図
５では、上述の図１に示す第１の実施形態と同様な機能
を有する構成要素には同様な符号を付している。
【００４８】この波長変換装置は、全反射ミラー７、
７’の間に、ＬＮＱＰＭ素子１と、ＳＯＡ２と、ＢＰＦ
３と、位相調整器（ＦＭ）２４と、０．８μｍ帯の光を
透過させ、１．５５μｍ帯の光を反射させるミラー２
５、２６とを配置している。
７’の間に、ＬＮＱＰＭ素子１と、ＳＯＡ２と、ＢＰＦ
３と、位相調整器（ＦＭ）２４と、０．８μｍ帯の光を
透過させ、１．５５μｍ帯の光を反射させるミラー２
５、２６とを配置している。
【００４９】信号光は、例えば図６に示すように、ＰＢ
Ｓ４８によりＴＭ偏波成分とＴＥ偏波成分に分離され、
ＴＭ偏波成分はそのままミラー２６を介して光共振器内
に導入され、ＴＥ偏波成分はＰＲ４９によってＴＭ偏波
成分に変換され、ミラー２５を介してＬＮＱＰＭ素子１
に入射される。
Ｓ４８によりＴＭ偏波成分とＴＥ偏波成分に分離され、
ＴＭ偏波成分はそのままミラー２６を介して光共振器内
に導入され、ＴＥ偏波成分はＰＲ４９によってＴＭ偏波
成分に変換され、ミラー２５を介してＬＮＱＰＭ素子１
に入射される。
【００５０】また、変換光（この場合はＴＭ偏波成分）
はミラー２５、２６を介して光共振器外に取り出され、
ミラー２５からの変換光をＰＲ４９によりＴＥ偏波成分
に変換され、ＰＢＳ４８においてミラー２６からの変換
光（ＴＭ偏波成分）と合成される。合成された変換光
は、光サーキュレータ４１により信号光と異なるポート
に出力され、フィルタ４３により帯域制限されて出力さ
れる。
はミラー２５、２６を介して光共振器外に取り出され、
ミラー２５からの変換光をＰＲ４９によりＴＥ偏波成分
に変換され、ＰＢＳ４８においてミラー２６からの変換
光（ＴＭ偏波成分）と合成される。合成された変換光
は、光サーキュレータ４１により信号光と異なるポート
に出力され、フィルタ４３により帯域制限されて出力さ
れる。
【００５１】このように構成された波長変換装置では、
ＳＯＡ２にＤＣ電流を注入すると、このＳＯＡ２により
増幅された自然放出光が全反射ミラー７、７’により、
再度ＳＯＡ２に帰還されてレーザ発振が起こる。
ＳＯＡ２にＤＣ電流を注入すると、このＳＯＡ２により
増幅された自然放出光が全反射ミラー７、７’により、
再度ＳＯＡ２に帰還されてレーザ発振が起こる。
【００５２】ＳＯＡ２に帰還される光は、ＢＰＦ３によ
って帯域制限されているため、このＢＰＦの通過帯域の
中心波長を例えば０．７７μｍとすると、ポンプ光の波
長は０．７７μｍとなる。
って帯域制限されているため、このＢＰＦの通過帯域の
中心波長を例えば０．７７μｍとすると、ポンプ光の波
長は０．７７μｍとなる。
【００５３】そして、上述のように光共振器内に信号光
（波長１．５５μｍ）が導入されると、ＬＮＱＰＭ素子
１内においてポンプ光と信号光が相互作用し、これらの
光の差の周波数の変換光が発生する。この変換光は上述
のように光共振器外に取り出されて出力される。
（波長１．５５μｍ）が導入されると、ＬＮＱＰＭ素子
１内においてポンプ光と信号光が相互作用し、これらの
光の差の周波数の変換光が発生する。この変換光は上述
のように光共振器外に取り出されて出力される。
【００５４】ここで、上述のようにＰＢＳ４８において
合成される変換光の位相を一致させるため上述のＰＭ４
と同様に作用するＦＭ２４を用いている。
合成される変換光の位相を一致させるため上述のＰＭ４
と同様に作用するＦＭ２４を用いている。
【００５５】この実施形態の波長変換装置は、上述の第
１の実施形態と同様な効果に加え、偏波保存ファイバを
使用していないので、ポンプ光と信号光の偏波を一致さ
せることが容易となる。
１の実施形態と同様な効果に加え、偏波保存ファイバを
使用していないので、ポンプ光と信号光の偏波を一致さ
せることが容易となる。
【００５６】また、上述のようにファブリ・ペロ型のレ
ーザを用いているために、光ファイバリングレーザを用
いた場合に光共振器を小型化することができ、装置の小
型化、モジュール化を実現することができ、モジュール
化することによりポンプ光の安定性を向上させることが
できる。
ーザを用いているために、光ファイバリングレーザを用
いた場合に光共振器を小型化することができ、装置の小
型化、モジュール化を実現することができ、モジュール
化することによりポンプ光の安定性を向上させることが
できる。
【００５７】第５の実施形態 上述の第４の実施形態では、ミラー２５、２６によりＬ
ＬＮＱＰＭ素子１からの変換光を光共振器外に取り出す
構成としていたが、この第５の実施形態では、図７に示
すように、ミラー３５、３６を用いて光共振器の光同波
路をＬＮＱＰＭ素子１の光同波路と異なる方向に延長さ
せ、ＬＮＱＰＭ素子１の光導波路と同じ方向から信号光
の導入、変換光の取り出しを行っている。この信号光、
変換光の偏波の調整は、上述の図６と同様な構成により
行っている。
ＬＮＱＰＭ素子１からの変換光を光共振器外に取り出す
構成としていたが、この第５の実施形態では、図７に示
すように、ミラー３５、３６を用いて光共振器の光同波
路をＬＮＱＰＭ素子１の光同波路と異なる方向に延長さ
せ、ＬＮＱＰＭ素子１の光導波路と同じ方向から信号光
の導入、変換光の取り出しを行っている。この信号光、
変換光の偏波の調整は、上述の図６と同様な構成により
行っている。
【００５８】すなわち、このミラー３５、３６は、０．
８μｍ帯の光（ポンプ光）を反射させ、１．５５μｍ帯
の光（信号光、変換光）を透過させるように構成されて
いる。
８μｍ帯の光（ポンプ光）を反射させ、１．５５μｍ帯
の光（信号光、変換光）を透過させるように構成されて
いる。
【００５９】この波長変換装置は、光共振器の光路がミ
ラー３５、３６によって透過、反射される光の波長が異
なる以外は上述の第４の実施形態と同様に動作し、同様
な効果を奏する。
ラー３５、３６によって透過、反射される光の波長が異
なる以外は上述の第４の実施形態と同様に動作し、同様
な効果を奏する。
【００６０】なお、上述の各実施形態では、ＤＦＧを利
用する波長変換について説明したが、０．８μｍ帯ＳＯ
Ａ２やファイバ（７、１０）等を１．５５μｍ帯に換え
れば、和周波発生（ＳＦＧ）を利用する波長変換にも適
用可能である。
用する波長変換について説明したが、０．８μｍ帯ＳＯ
Ａ２やファイバ（７、１０）等を１．５５μｍ帯に換え
れば、和周波発生（ＳＦＧ）を利用する波長変換にも適
用可能である。
【００６１】また、上述の各実施形態において、０．８
μｍ帯ＳＯＡ２を１．５５μｍ帯ＤＦＢレーザあるいは
ＤＢＲレーザに換え、ＬＮＱＰＭ素子１を四光波混合
（ＦＷＭ）媒質に換えれば、ＦＷＭを利用する波長変換
にも適用可能である。
μｍ帯ＳＯＡ２を１．５５μｍ帯ＤＦＢレーザあるいは
ＤＢＲレーザに換え、ＬＮＱＰＭ素子１を四光波混合
（ＦＷＭ）媒質に換えれば、ＦＷＭを利用する波長変換
にも適用可能である。
【００６２】また、各実施形態では、ＬｉＮｇＯ3 ＱＰ
Ｍ素子を利用したが、他の強誘電体媒質ＬｉＴａＯ3 、
ＫＴＰ等を用いたＱＰＭ素子等にも適用可能である。
Ｍ素子を利用したが、他の強誘電体媒質ＬｉＴａＯ3 、
ＫＴＰ等を用いたＱＰＭ素子等にも適用可能である。
【００６３】また、各実施形態では、一つのＳＯＡ２の
みを使用したが、リング構造の対称性を保つことができ
れば、複数個ＳＯＡ２を使用することも可能である。
みを使用したが、リング構造の対称性を保つことができ
れば、複数個ＳＯＡ２を使用することも可能である。
【００６４】第１〜第３の実施形態では、各光学素子を
ファイバによって接続したが、一部の素子を上述の第
４、第５の実施形態のように空間で結合し、残りの部分
をファイバで接続してもよい。この場合は、空間で結合
した部分をモジュール化して、取り扱いの容易性、経年
変化の低減等を実現することが可能である。
ファイバによって接続したが、一部の素子を上述の第
４、第５の実施形態のように空間で結合し、残りの部分
をファイバで接続してもよい。この場合は、空間で結合
した部分をモジュール化して、取り扱いの容易性、経年
変化の低減等を実現することが可能である。
【００６５】第４及び第５の実施形態では、二つの反射
ミラー７，７’を共に固定としたが、片方を可動にすれ
ば、これにより位相の調整を行うことができるため、位
相整正器を省略することができる。
ミラー７，７’を共に固定としたが、片方を可動にすれ
ば、これにより位相の調整を行うことができるため、位
相整正器を省略することができる。
【００６６】第４及び第５の実施形態では、全反射ミラ
ーを使用して、共振器を構成したが、一つの全反射ミラ
ーの代わりに、グレーティングミラーを使用しても、同
様な効果が得られる。この場合、ポンプ光の波長選択は
グレーティングミラーの角度調整によって行う構成とす
ればＢＰＦ３を省略することができる。
ーを使用して、共振器を構成したが、一つの全反射ミラ
ーの代わりに、グレーティングミラーを使用しても、同
様な効果が得られる。この場合、ポンプ光の波長選択は
グレーティングミラーの角度調整によって行う構成とす
ればＢＰＦ３を省略することができる。
【００６７】第４及び第５の実施形態では、全反射ミラ
ーの代わりに、ＤＢＲ反射ミラーを用いることにより、
ＢＰＦ３を省略することができる。この場合、光通信に
必要とされる狭いスペクトル幅のポンプ光が得られる
が、ＱＰＭ条件を満足するようにＤＢＲ波長の設計が必
要とされる。
ーの代わりに、ＤＢＲ反射ミラーを用いることにより、
ＢＰＦ３を省略することができる。この場合、光通信に
必要とされる狭いスペクトル幅のポンプ光が得られる
が、ＱＰＭ条件を満足するようにＤＢＲ波長の設計が必
要とされる。
【００６８】
【発明の効果】本発明に係る波長変換装置では、ポンプ
光偏波調整手段がポンプ光発生手段により発生されたポ
ンプ光の偏波方向を一定にし、信号光偏波調整手段が信
号光入射手段を介して入力された信号光の偏波方向を調
整して所定の偏波方向とすることにより、波長変換手段
における波長変換の変換効率を向上させることができ
る。
光偏波調整手段がポンプ光発生手段により発生されたポ
ンプ光の偏波方向を一定にし、信号光偏波調整手段が信
号光入射手段を介して入力された信号光の偏波方向を調
整して所定の偏波方向とすることにより、波長変換手段
における波長変換の変換効率を向上させることができ
る。
【００６９】また、信号光偏波調整手段が信号光入射手
段を介して入力された信号光の偏波方向を調整して所定
の偏波方向としているため、信号光の偏波方向によらず
変換光を発生することができる。
段を介して入力された信号光の偏波方向を調整して所定
の偏波方向としているため、信号光の偏波方向によらず
変換光を発生することができる。
【図１】 本発明の第１の実施形態に係る波長変換装置
の構成を示す図である。
の構成を示す図である。
【図２】 従来の波長変換装置の構成を示す斜視図であ
る。
る。
【図３】 本発明の第２の実施形態に係る波長変換装置
の構成を示すブロック図である。
の構成を示すブロック図である。
【図４】 本発明の第３の実施形態に係る波長変換装置
の構成を示すブロック図である。
の構成を示すブロック図である。
【図５】 本発明の第４の実施形態に係る波長変換装置
の構成を示すブロック図である。
の構成を示すブロック図である。
【図６】 上記波長変換装置に対する信号光、変換光の
入出力を説明するための図である。
入出力を説明するための図である。
【図７】 本発明の第５の実施形態に係る波長変換装置
の構成を示すブロック図である。
の構成を示すブロック図である。
１ ＬｉＮｂＯ3 擬似位相整合素子（ＬＮＱＰＭ）、２
半導体光増幅器２（ＳＯＡ）、３ バンドパスフィル
タ、４ 位相調整器（ＰＭ）、５、６ ＷＤＭカプラ、
７ ０．８μｍ帯偏波保存ファイバ、８ 偏光ビームス
プリッタ（ＰＢＳ）、９ ９０°偏波回転子（ＰＲ）、
１０ １．５５μｍ帯偏波保存ファイバ、１１ 光カプ
ラ、１２ アイソレータ、１３ フィルタ、２１ サー
キュレータ、２４ 位相調整器（ＦＭ）、２５、２６、
３５、３６ ミラー、３１ 方向結合器
半導体光増幅器２（ＳＯＡ）、３ バンドパスフィル
タ、４ 位相調整器（ＰＭ）、５、６ ＷＤＭカプラ、
７ ０．８μｍ帯偏波保存ファイバ、８ 偏光ビームス
プリッタ（ＰＢＳ）、９ ９０°偏波回転子（ＰＲ）、
１０ １．５５μｍ帯偏波保存ファイバ、１１ 光カプ
ラ、１２ アイソレータ、１３ フィルタ、２１ サー
キュレータ、２４ 位相調整器（ＦＭ）、２５、２６、
３５、３６ ミラー、３１ 方向結合器
Claims (9)
- 【請求項１】 ポンプ光を発生するポンプ光発生手段
と、 該ポンプ光発生手段により発生されたポンプ光の偏波方
向を一定にするポンプ光偏波調整手段と、 信号光を入力させるための信号光入力手段と、 該信号光入射手段を介して入力された信号光の偏波方向
を調整して所定の偏波方向とする信号光偏波調整手段
と、 上記ポンプ光と信号光の波長に応じた波長の変換光を発
生する波長変換手段と、 該波長変換手段からの変換光を出力する変換光出力手段
とを備えることを特徴とする波長変換装置。 - 【請求項２】 上記ポンプ光発生手段は、光共振構造を
備え、上記波長変換手段に対して双方向に伝播するポン
プ光を発生することを特徴とする請求項１記載の波長変
換装置。 - 【請求項３】 上記波長変換手段は、上記ポンプ光発生
手段からの各々の方向に伝播する光の強度が略等しい位
置に配置されていることを特徴とする請求項２記載の波
長変換装置。 - 【請求項４】 上記共振構造は、少なくとも光を増幅す
る光増幅手段と、 帰還光の波長を制限する波長選択手段と、 帰還光を上記光増幅手段に帰還させるための帰還手段と
を備えることを特徴とする請求項２記載の波長変換装
置。 - 【請求項５】 上記信号光偏波調整手段により偏波が調
整された信号光を上記ポンプ光と多重化させて上記波長
変換手段の両端から入射させることを特徴とする請求項
２記載の波長変換手段。 - 【請求項６】 上記ポンプ光発生手段は、変換光の位相
を調整するための位相調整手段を備えることを特徴とす
る請求項１記載の波長変換装置。 - 【請求項７】 上記信号光偏波調整手段は、少なくとも
信号光を偏波成分毎に分離する偏波分離手段と、 少なくとも分離したいずれかの偏波成分の偏波を回転さ
せる偏波回転手段とを備えることを特徴とする請求項１
記載の波長変換装置。 - 【請求項８】 上記信号光入力手段及び変換光出力手段
は、略同一の光路を伝播する信号光と変換光を分離する
信号光／変換光分離手段からなることを特徴とする請求
項１記載の波長変換装置。 - 【請求項９】 上記信号光入力手段は、信号光の入射元
に対する戻り光を防止する戻り光防止手段を備えること
を特徴とする請求項１記載の波長変換装置。
Priority Applications (4)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1663297A JPH10213826A (ja) | 1997-01-30 | 1997-01-30 | 波長変換装置 |
| EP97114943A EP0828178B1 (en) | 1996-09-05 | 1997-08-28 | Wavelength conversion apparatus with improved efficiency, easy adjustability, and polarization insensitivity |
| DE69725815T DE69725815T2 (de) | 1996-09-05 | 1997-08-28 | Wellenlängenumwandlungsvorrichtung mit verbessertem Wirkungsgrad, einfacher Justierbarkeit und Polarisationsunempfindlichkeit |
| US08/920,884 US5946129A (en) | 1996-09-05 | 1997-08-29 | Wavelength conversion apparatus with improved efficiency, easy adjustability, and polarization insensitivity |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1663297A JPH10213826A (ja) | 1997-01-30 | 1997-01-30 | 波長変換装置 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH10213826A true JPH10213826A (ja) | 1998-08-11 |
Family
ID=11921748
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP1663297A Withdrawn JPH10213826A (ja) | 1996-09-05 | 1997-01-30 | 波長変換装置 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH10213826A (ja) |
Cited By (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR100354336B1 (ko) * | 2000-10-17 | 2002-09-28 | 한국과학기술연구원 | 초고속 광신호처리용 파장변환장치 |
| KR100373761B1 (ko) * | 2000-11-30 | 2003-02-26 | 한국과학기술연구원 | 전광 동기 신호의 추출이 동시에 가능한 초고속 광파장변환장치 |
| US6744554B2 (en) | 2000-09-11 | 2004-06-01 | Mitsui Chemicals, Inc. | Wavelength conversion apparatus |
| JP2008070349A (ja) * | 2006-08-15 | 2008-03-27 | Fujifilm Corp | 光断層画像化装置 |
| JP2008070350A (ja) * | 2006-08-15 | 2008-03-27 | Fujifilm Corp | 光断層画像化装置 |
| JP2009534868A (ja) * | 2006-04-26 | 2009-09-24 | アルカテル−ルーセント ユーエスエー インコーポレーテッド | 偏光多様性光増幅 |
| JP2011197700A (ja) * | 2004-08-04 | 2011-10-06 | Furukawa Electric Co Ltd:The | 光回路装置 |
-
1997
- 1997-01-30 JP JP1663297A patent/JPH10213826A/ja not_active Withdrawn
Cited By (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US6744554B2 (en) | 2000-09-11 | 2004-06-01 | Mitsui Chemicals, Inc. | Wavelength conversion apparatus |
| KR100354336B1 (ko) * | 2000-10-17 | 2002-09-28 | 한국과학기술연구원 | 초고속 광신호처리용 파장변환장치 |
| KR100373761B1 (ko) * | 2000-11-30 | 2003-02-26 | 한국과학기술연구원 | 전광 동기 신호의 추출이 동시에 가능한 초고속 광파장변환장치 |
| JP2011197700A (ja) * | 2004-08-04 | 2011-10-06 | Furukawa Electric Co Ltd:The | 光回路装置 |
| JP2009534868A (ja) * | 2006-04-26 | 2009-09-24 | アルカテル−ルーセント ユーエスエー インコーポレーテッド | 偏光多様性光増幅 |
| JP2008070349A (ja) * | 2006-08-15 | 2008-03-27 | Fujifilm Corp | 光断層画像化装置 |
| JP2008070350A (ja) * | 2006-08-15 | 2008-03-27 | Fujifilm Corp | 光断層画像化装置 |
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| Date | Code | Title | Description |
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| A300 | Withdrawal of application because of no request for examination |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A300 Effective date: 20040406 |