JPH10206370A - 金属の腐食速度測定装置 - Google Patents
金属の腐食速度測定装置Info
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- JPH10206370A JPH10206370A JP741297A JP741297A JPH10206370A JP H10206370 A JPH10206370 A JP H10206370A JP 741297 A JP741297 A JP 741297A JP 741297 A JP741297 A JP 741297A JP H10206370 A JPH10206370 A JP H10206370A
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 直線分極抵抗法を用いる腐食速度測定装置に
おいて正確な応答電流値を得て、腐食速度測定値の信頼
性を向上させる。 【解決手段】 測定対象の金属電極１１、１２に矩形波
パルス”ａ”が印加される際に、トリガパルス発生回路
１８は、矩形波パルス”ａ”の立ち上がり時点及び該立
ち上がり時点から所定時間経過後のパルス継続中に、夫
々トリガパルスを発生させる。Ａ／Ｄ変換器１６は、各
トリガパルスの発生時に電流計１４の出力をサンプリン
グして、応答電流の最大値Ｉmax及び最小値Ｉminをコン
ピュータ１７に出力する。コンピュータ１７は、所定数
のデータからＩmax及びＩminの平均値を演算し、これか
ら金属電極１１、１２の腐食速度を計算する。正確な応
答電流により正確な腐食速度が得られる。
おいて正確な応答電流値を得て、腐食速度測定値の信頼
性を向上させる。 【解決手段】 測定対象の金属電極１１、１２に矩形波
パルス”ａ”が印加される際に、トリガパルス発生回路
１８は、矩形波パルス”ａ”の立ち上がり時点及び該立
ち上がり時点から所定時間経過後のパルス継続中に、夫
々トリガパルスを発生させる。Ａ／Ｄ変換器１６は、各
トリガパルスの発生時に電流計１４の出力をサンプリン
グして、応答電流の最大値Ｉmax及び最小値Ｉminをコン
ピュータ１７に出力する。コンピュータ１７は、所定数
のデータからＩmax及びＩminの平均値を演算し、これか
ら金属電極１１、１２の腐食速度を計算する。正確な応
答電流により正確な腐食速度が得られる。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、金属の腐食測定装
置に関し、更に詳しくは、直線分極抵抗法を用いた金属
の腐食速度測定装置の改良に関する。
置に関し、更に詳しくは、直線分極抵抗法を用いた金属
の腐食速度測定装置の改良に関する。
【０００２】
【従来の技術】一般に、金属の腐食速度を評価する方法
には、従来からよく知られているように、クーポン法や
浸漬試験法等を用いた重量減少測定法と、電気抵抗法や
直線分極抵抗法、インピーダンス法、電気化学雑音法等
を用いた電気化学的測定法とがある。
には、従来からよく知られているように、クーポン法や
浸漬試験法等を用いた重量減少測定法と、電気抵抗法や
直線分極抵抗法、インピーダンス法、電気化学雑音法等
を用いた電気化学的測定法とがある。
【０００３】直線分極抵抗法では、測定対象を成す同じ
材質、形状及び大きさを有する１対の金属試験片を用意
し、該金属試験片を導電性溶液中に浸漬する。金属試験
片の相互間に、例えば１０ｍＶ程度の微少電位差を印加
し、この電位差によって金属間に生ずる直流電流を測定
する。以下、例えばステルン−ゲアリー（Stearn-Gear
y）式等を利用して、測定電流値から金属試験片の腐食
速度を求める。
材質、形状及び大きさを有する１対の金属試験片を用意
し、該金属試験片を導電性溶液中に浸漬する。金属試験
片の相互間に、例えば１０ｍＶ程度の微少電位差を印加
し、この電位差によって金属間に生ずる直流電流を測定
する。以下、例えばステルン−ゲアリー（Stearn-Gear
y）式等を利用して、測定電流値から金属試験片の腐食
速度を求める。
【０００４】図４は、直流分極抵抗法を利用した金属の
腐食速度測定装置の原理を示す電気回路図である。腐食
性溶液中に浸漬した同じ材質の１対の電極１１、１２間
に、電圧発生器１３から矩形波電圧パルスを印加し、そ
れによって生ずる応答電流を電流計１４で計測する。印
加電圧が約１０ｍＶ程度の微小な範囲では、応答電流が
印加電圧に直線的に比例し、この比例関係を示す係数
は、分極抵抗（LPR）Ｒpと呼ばれている。分極抵抗Ｒp
の逆数は、腐食電流密度ｉcorr［A/cm2］に比例し、次
のステルン−ゲアリー式が成立する。 ｉcorr＝Ｂ／Ｒp ・・・（１） ここで、Ｂはステルン−ゲアリー定数［Ｖ］である。
腐食速度測定装置の原理を示す電気回路図である。腐食
性溶液中に浸漬した同じ材質の１対の電極１１、１２間
に、電圧発生器１３から矩形波電圧パルスを印加し、そ
れによって生ずる応答電流を電流計１４で計測する。印
加電圧が約１０ｍＶ程度の微小な範囲では、応答電流が
印加電圧に直線的に比例し、この比例関係を示す係数
は、分極抵抗（LPR）Ｒpと呼ばれている。分極抵抗Ｒp
の逆数は、腐食電流密度ｉcorr［A/cm2］に比例し、次
のステルン−ゲアリー式が成立する。 ｉcorr＝Ｂ／Ｒp ・・・（１） ここで、Ｂはステルン−ゲアリー定数［Ｖ］である。
【０００５】更に、上記腐食電流密度ｉcorr［A/cm2］
は、次式に示すように、腐食速度ＣＲ（ｍｍ／年（ｙ
ｒ））に変換できる。 ＣＲ＝（３２７０ｉcorr×Ｍ）／（ｎ×ｄ）［ｍｍ／ｙｒ］・・・（２） ここでＭは金属の分子量を、ｎは価数を、ｄは密度［g/
cm3 ］を夫々示している。
は、次式に示すように、腐食速度ＣＲ（ｍｍ／年（ｙ
ｒ））に変換できる。 ＣＲ＝（３２７０ｉcorr×Ｍ）／（ｎ×ｄ）［ｍｍ／ｙｒ］・・・（２） ここでＭは金属の分子量を、ｎは価数を、ｄは密度［g/
cm3 ］を夫々示している。
【０００６】図５は、上記分極抵抗測定法で電極に印加
される電圧及びその応答電流の波形の一例を示してい
る。印加電圧は、極性が順次に反転する所定パルス幅の
矩形波（交番矩形波）から成るパルス列であり、応答電
流は、印加電圧の立ち上がりで大きく立ち上がり、次第
に減衰し所定値に収束する波形を有する。この電流波形
は、図４の電気回路における電極間のインピーダンスを
図６の等価回路で表現することによって説明できる。つ
まり、腐食反応が生じている電気化学界面を有する１対
の電極は夫々、分極抵抗Ｒpと電気２重層容量Ｃdlとの
並列回路と等価であり、また、導電性溶液は抵抗Ｒsと
等価である。従って、電極間のインピーダンスは、前記
並列回路と、抵抗Ｒsと、前記並列回路とからなる直列
回路で表現できる。
される電圧及びその応答電流の波形の一例を示してい
る。印加電圧は、極性が順次に反転する所定パルス幅の
矩形波（交番矩形波）から成るパルス列であり、応答電
流は、印加電圧の立ち上がりで大きく立ち上がり、次第
に減衰し所定値に収束する波形を有する。この電流波形
は、図４の電気回路における電極間のインピーダンスを
図６の等価回路で表現することによって説明できる。つ
まり、腐食反応が生じている電気化学界面を有する１対
の電極は夫々、分極抵抗Ｒpと電気２重層容量Ｃdlとの
並列回路と等価であり、また、導電性溶液は抵抗Ｒsと
等価である。従って、電極間のインピーダンスは、前記
並列回路と、抵抗Ｒsと、前記並列回路とからなる直列
回路で表現できる。
【０００７】応答電流は、印加電圧パルスの立ち上がり
（図５のＰa時点）の直後では、電極間の溶液抵抗Ｒsの
みによって定まるピーク電流値Ｉmaxを示し、当該印加
パルスの継続期間中には時間の経過と共に指数関数的に
減少し、印加パルスの最終時点（図５のＰb時点）で
は、全抵抗Ｒs＋２Ｒpによって定まる最小電流値Ｉmin
に収束する。従って、パルスの立ち上がり直後にＩmax
を計測することで溶液抵抗Ｒsを求め、パルスの立ち上
がりから十分に時間が経過した後のパルス継続中にＩ
minを計測することで全抵抗Ｒs＋２Ｒpを求めることが
出来る。双方の差を演算してこれを２で割れば、各電極
の分極抵抗Ｒpを求めることができ、これから腐食率が
求められる。
（図５のＰa時点）の直後では、電極間の溶液抵抗Ｒsの
みによって定まるピーク電流値Ｉmaxを示し、当該印加
パルスの継続期間中には時間の経過と共に指数関数的に
減少し、印加パルスの最終時点（図５のＰb時点）で
は、全抵抗Ｒs＋２Ｒpによって定まる最小電流値Ｉmin
に収束する。従って、パルスの立ち上がり直後にＩmax
を計測することで溶液抵抗Ｒsを求め、パルスの立ち上
がりから十分に時間が経過した後のパルス継続中にＩ
minを計測することで全抵抗Ｒs＋２Ｒpを求めることが
出来る。双方の差を演算してこれを２で割れば、各電極
の分極抵抗Ｒpを求めることができ、これから腐食率が
求められる。
【０００８】図７は、直流分極抵抗法を採用する従来の
腐食速度測定装置の構成を示すブロック図である。同装
置では、まず、矩形波パルス発生回路１３から、１対の
電極１１、１２間に、振幅が±１０〜±２０ｍＶ程度
で、パルス幅が数十秒〜数分の矩形波電圧パルスを印加
する。電流計１２が測定した応答電流Ｉの瞬時値を、Ａ
／Ｄ変換器１６で例えば１秒周期でサンプリングしてデ
ジタル信号に変換し、コンピュータ１０に入力する。コ
ンピュータ１０は、所定のパルス数の矩形波に対応する
応答電流を取り込み、例えば６０〜３００点の応答電流
のデータを取り込んだ後に、これから応答電流の最大値
Ｉmax及び最小値Ｉminの平均値を算出する。コンピュー
タ１７は、Ｉmax及びＩminの各平均値と、電圧計１５で
計測されＡ／Ｄ変換器１６を経由して別にコンピュータ
１７に入力された印加電圧Ｖとから、下式に従って腐食
速度（腐食率）ＣＲをリアルタイムで計算する。
腐食速度測定装置の構成を示すブロック図である。同装
置では、まず、矩形波パルス発生回路１３から、１対の
電極１１、１２間に、振幅が±１０〜±２０ｍＶ程度
で、パルス幅が数十秒〜数分の矩形波電圧パルスを印加
する。電流計１２が測定した応答電流Ｉの瞬時値を、Ａ
／Ｄ変換器１６で例えば１秒周期でサンプリングしてデ
ジタル信号に変換し、コンピュータ１０に入力する。コ
ンピュータ１０は、所定のパルス数の矩形波に対応する
応答電流を取り込み、例えば６０〜３００点の応答電流
のデータを取り込んだ後に、これから応答電流の最大値
Ｉmax及び最小値Ｉminの平均値を算出する。コンピュー
タ１７は、Ｉmax及びＩminの各平均値と、電圧計１５で
計測されＡ／Ｄ変換器１６を経由して別にコンピュータ
１７に入力された印加電圧Ｖとから、下式に従って腐食
速度（腐食率）ＣＲをリアルタイムで計算する。
【０００９】 Ｒs＝Ｖ／Ａvg（Ｉmax） ・・・（３） Ｒq＝Ｖ／Ａvg（Ｉmin） ・・・（４） Ｒpa＝（（Ｒq −Ｒs）× Ａ）／２ ・・・（５） ＣＲ＝（３２７０× Ｂ× Ｍ）／（Ｒpa×ｎ× ｄ）・・・（６） ここで、Ｒpaは電極の単位表面積当りの分極抵抗［Ω・
ｃｍ2 ］、Ｒsは溶液抵抗［Ω］、Ａvgは平均値、Ｖは
電圧値［Ｖ］、Ｉmaxは応答電流の最大値［Ａ］、Ｉmin
は応答電流の最小値［Ａ］、ＣＲは腐食率［ｍｍ／ｙ
ｒ］、Ａは電極表面積［ｃｍ2］、Ｒqは電極間の全抵抗
乃至は見かけ上の分極抵抗［Ω］である。
ｃｍ2 ］、Ｒsは溶液抵抗［Ω］、Ａvgは平均値、Ｖは
電圧値［Ｖ］、Ｉmaxは応答電流の最大値［Ａ］、Ｉmin
は応答電流の最小値［Ａ］、ＣＲは腐食率［ｍｍ／ｙ
ｒ］、Ａは電極表面積［ｃｍ2］、Ｒqは電極間の全抵抗
乃至は見かけ上の分極抵抗［Ω］である。
【００１０】
【発明が解決しようとする課題】上記従来の腐食速度測
定装置では、応答電流の変化が速い場合には、つまり、
図６の等価回路において電気２重層容量Ｃdl及び分極抵
抗Ｒpで定まる時定数が小さい場合には、矩形波パルス
の立ち上がり直後の電流値をタイミング良く捉えきれ
ず、溶液抵抗Ｒsの測定に誤差が生ずるという問題があ
った。また、同じ原因によって、得られた応答電流波形
には、図８に示すように、大きなばらつきがあり、正確
な電流値が決定できないという問題もあった。
定装置では、応答電流の変化が速い場合には、つまり、
図６の等価回路において電気２重層容量Ｃdl及び分極抵
抗Ｒpで定まる時定数が小さい場合には、矩形波パルス
の立ち上がり直後の電流値をタイミング良く捉えきれ
ず、溶液抵抗Ｒsの測定に誤差が生ずるという問題があ
った。また、同じ原因によって、得られた応答電流波形
には、図８に示すように、大きなばらつきがあり、正確
な電流値が決定できないという問題もあった。
【００１１】本発明の目的は、直線分極抵抗法を採用す
る腐食速度測定装置において、応答電流測定値の精度を
高め、且つ、そのばらつきを低減することができるた
め、腐食速度の計算の信頼性を向上させ得る、金属の腐
食速度測定装置を提供することにある。
る腐食速度測定装置において、応答電流測定値の精度を
高め、且つ、そのばらつきを低減することができるた
め、腐食速度の計算の信頼性を向上させ得る、金属の腐
食速度測定装置を提供することにある。
【００１２】
【課題を解決するための手段】本発明者等は、上記従来
の直線分極抵抗法を採用する腐食速度測定装置の問題点
を解決すべく鋭意検討を重ねた結果、印加電圧パルスの
所定のタイミングに同期して応答電流値を測定すること
により、上記問題点が解決できることを見出し本発明を
完成するに至った。
の直線分極抵抗法を採用する腐食速度測定装置の問題点
を解決すべく鋭意検討を重ねた結果、印加電圧パルスの
所定のタイミングに同期して応答電流値を測定すること
により、上記問題点が解決できることを見出し本発明を
完成するに至った。
【００１３】従って、本発明の腐食速度測定装置は、直
線分極抵抗法を用いた金属の腐食速度測定装置におい
て、導電性溶液中に浸漬した測定対象を成す１対の金属
間に矩形波パルスを印加する電圧印加手段と、前記矩形
波パルスに所定のタイミングで同期するトリガパルスを
発生するトリガパルス発生手段と、前記トリガパルスに
応答して前記１対の金属間に流れる電流値を計測する電
流計測手段と、前記電流計測手段で計測された電流値に
基づいて前記金属の腐食速度を演算する演算手段とを備
えることを特徴とする。
線分極抵抗法を用いた金属の腐食速度測定装置におい
て、導電性溶液中に浸漬した測定対象を成す１対の金属
間に矩形波パルスを印加する電圧印加手段と、前記矩形
波パルスに所定のタイミングで同期するトリガパルスを
発生するトリガパルス発生手段と、前記トリガパルスに
応答して前記１対の金属間に流れる電流値を計測する電
流計測手段と、前記電流計測手段で計測された電流値に
基づいて前記金属の腐食速度を演算する演算手段とを備
えることを特徴とする。
【００１４】本発明の腐食速度測定装置の好ましい態様
では、トリガパルス発生手段が、矩形波パルスの立ち上
がり時点、及び、当該矩形波パルスの継続中であって前
記立ち上がり時点から所定時間経過後に夫々、前記トリ
ガパルスを発生することが好ましく、この場合、トリガ
パルスに同期して測定される応答電流値をそのまま最大
電流値Ｉmax及び最小電流値Ｉminとして利用でき、腐食
速度を演算するにあたっての演算が簡素になる。
では、トリガパルス発生手段が、矩形波パルスの立ち上
がり時点、及び、当該矩形波パルスの継続中であって前
記立ち上がり時点から所定時間経過後に夫々、前記トリ
ガパルスを発生することが好ましく、この場合、トリガ
パルスに同期して測定される応答電流値をそのまま最大
電流値Ｉmax及び最小電流値Ｉminとして利用でき、腐食
速度を演算するにあたっての演算が簡素になる。
【００１５】また、トリガ発生手段を所定のプログラム
で作動するコンピュータによって構成することが出来
る。この場合、腐食速度測定装置のハードウエア構成が
簡素になる。
で作動するコンピュータによって構成することが出来
る。この場合、腐食速度測定装置のハードウエア構成が
簡素になる。
【００１６】
【発明の実施の形態】以下、図面を参照し、本発明の実
施形態例に基づいて本発明を更に詳細に説明する。図１
は、本発明の第１の実施形態例に係る金属の腐食速度測
定装置の構成を示すブロック図である。本腐食速度測定
装置は、数ｍＶ〜２０ｍＶ程度の波高値を有する交番矩
形波パルス列”ａ”を出力する矩形波パルス発生回路１
３と、交番矩形波パルスの印加によって１対の電極間１
１、１２に流れる電流を計測する電流計１４と、交番矩
形波パルス列”ａ”の電圧を計測する電圧計１５と、電
流計１４及び電圧計１５の出力をデジタル信号に変換す
るＡ／Ｄ変換器１６と、Ａ／Ｄ変換器１６の出力を取り
込むコンピュータ１７と、交番矩形波パルス列”ａ”か
らトリガーパルス列１８を作り出し、これをＡ／Ｄ変換
器１６にサンプリングパルスとして与えるトリガーパル
ス発生回路１８とから構成される。腐食速度測定対象金
属を成す１対の金属電極１１、１２は、相互に同じ材
質、形状及び寸法を有し、所定の導電性溶液中に浸漬し
てある。
施形態例に基づいて本発明を更に詳細に説明する。図１
は、本発明の第１の実施形態例に係る金属の腐食速度測
定装置の構成を示すブロック図である。本腐食速度測定
装置は、数ｍＶ〜２０ｍＶ程度の波高値を有する交番矩
形波パルス列”ａ”を出力する矩形波パルス発生回路１
３と、交番矩形波パルスの印加によって１対の電極間１
１、１２に流れる電流を計測する電流計１４と、交番矩
形波パルス列”ａ”の電圧を計測する電圧計１５と、電
流計１４及び電圧計１５の出力をデジタル信号に変換す
るＡ／Ｄ変換器１６と、Ａ／Ｄ変換器１６の出力を取り
込むコンピュータ１７と、交番矩形波パルス列”ａ”か
らトリガーパルス列１８を作り出し、これをＡ／Ｄ変換
器１６にサンプリングパルスとして与えるトリガーパル
ス発生回路１８とから構成される。腐食速度測定対象金
属を成す１対の金属電極１１、１２は、相互に同じ材
質、形状及び寸法を有し、所定の導電性溶液中に浸漬し
てある。
【００１７】上記構成の腐食速度測定装置では、矩形波
パルス発生回路１３が、矩形波パルスを発生させると、
これに応答して電極１１、１２間に応答電流が流れる。
応答電流は、電流計１４で計測され、Ａ／Ｄ変換器１６
に入力される。Ａ／Ｄ変換器１６は、トリガパルス発生
回路１８からのトリガパルスの発生時に応答電流をサン
プリングし、これをデジタル信号に変換して、コンピュ
ータ１７に入力する。
パルス発生回路１３が、矩形波パルスを発生させると、
これに応答して電極１１、１２間に応答電流が流れる。
応答電流は、電流計１４で計測され、Ａ／Ｄ変換器１６
に入力される。Ａ／Ｄ変換器１６は、トリガパルス発生
回路１８からのトリガパルスの発生時に応答電流をサン
プリングし、これをデジタル信号に変換して、コンピュ
ータ１７に入力する。
【００１８】図２は、トリガパルスによる制御を示すタ
イミングチャートであって、交番矩形波パルス列”
ａ”、トリガパルス列”ｂ”、及び、応答電流”ｃ”を
示している。矩形波パルス発生回路１３からパルス幅Ｔ
の交番矩形波パルス列”ａ”が出力されると、トリガパ
ルス発生回路１８は、各矩形波パルスの印加が終了し次
の立ち上がりが発生する時点Ｐ1を検出し、その立ち上
がり時点Ｐ1、及び、それから一定時間ｔ1経過後の時点
Ｐ2で、夫々トリガパルス２１、２２を出力する。一定
時間ｔ1は、ｔ1＜Ｔで、且つ、応答電流”ｃ”が一定値
に収束した時点以降となるように選ばれる。
イミングチャートであって、交番矩形波パルス列”
ａ”、トリガパルス列”ｂ”、及び、応答電流”ｃ”を
示している。矩形波パルス発生回路１３からパルス幅Ｔ
の交番矩形波パルス列”ａ”が出力されると、トリガパ
ルス発生回路１８は、各矩形波パルスの印加が終了し次
の立ち上がりが発生する時点Ｐ1を検出し、その立ち上
がり時点Ｐ1、及び、それから一定時間ｔ1経過後の時点
Ｐ2で、夫々トリガパルス２１、２２を出力する。一定
時間ｔ1は、ｔ1＜Ｔで、且つ、応答電流”ｃ”が一定値
に収束した時点以降となるように選ばれる。
【００１９】Ａ／Ｄ変換器１６は、各トリガパルス２
１、２２に応答して電流計１４の出力をサンプリング
し、これをデジタル信号に変換してコンピュータ１７に
出力する。溶液抵抗Ｒsに対応する電流値Ｉmaxが、矩形
波パルスの各立ち上がり時点Ｐ1に出力されるトリガパ
ルス２１に応答して、コンピュータ１７のメモリ内に取
り込まれる。また、全抵抗Ｒs＋２Ｒpに対応する電流値
Ｉminが、矩形波パルスの各立ち上がり時点Ｐ1から一定
時間ｔ1経過後の時点Ｐ2で出力されるトリガパルス２２
に応答して、コンピュータ１７のメモリ内に取り込まれ
る。所定数の電流値データがメモリに記憶されると、電
圧計１５の出力から、Ｉmax及びＩminに夫々対応する電
圧値がＡ／Ｄ変換器１６でサンプリングされ、同様にコ
ンピュータ１７のメモリ内に取り込まれる。
１、２２に応答して電流計１４の出力をサンプリング
し、これをデジタル信号に変換してコンピュータ１７に
出力する。溶液抵抗Ｒsに対応する電流値Ｉmaxが、矩形
波パルスの各立ち上がり時点Ｐ1に出力されるトリガパ
ルス２１に応答して、コンピュータ１７のメモリ内に取
り込まれる。また、全抵抗Ｒs＋２Ｒpに対応する電流値
Ｉminが、矩形波パルスの各立ち上がり時点Ｐ1から一定
時間ｔ1経過後の時点Ｐ2で出力されるトリガパルス２２
に応答して、コンピュータ１７のメモリ内に取り込まれ
る。所定数の電流値データがメモリに記憶されると、電
圧計１５の出力から、Ｉmax及びＩminに夫々対応する電
圧値がＡ／Ｄ変換器１６でサンプリングされ、同様にコ
ンピュータ１７のメモリ内に取り込まれる。
【００２０】コンピュータは、上記一連の電流値データ
及び電圧値データが集められると、自動的に演算に移
り、Ｉmax及びＩminを夫々加算器で集計し、Ｉmax及び
Ｉminの各平均値を求める。次いで、前述の式３〜式６
に基づいて、腐食速度（腐食率）をリアルタイムで算出
する。
及び電圧値データが集められると、自動的に演算に移
り、Ｉmax及びＩminを夫々加算器で集計し、Ｉmax及び
Ｉminの各平均値を求める。次いで、前述の式３〜式６
に基づいて、腐食速度（腐食率）をリアルタイムで算出
する。
【００２１】上記実施形態例では、Ａ／Ｄ変換器１６が
トリガパルスに応答して応答電流値をサンプリングする
構成を採用したので、応答電流の計測を確実に行うこと
ができる。このため、溶液抵抗Ｒsを精度良く算出する
ことが可能になり、精度が高い腐食速度を得ることが出
来る。
トリガパルスに応答して応答電流値をサンプリングする
構成を採用したので、応答電流の計測を確実に行うこと
ができる。このため、溶液抵抗Ｒsを精度良く算出する
ことが可能になり、精度が高い腐食速度を得ることが出
来る。
【００２２】また、計算に必要な電流値のみをデジタル
信号に変換してメモリ内に格納することとしたので、矩
形波パルスの継続期間中に多数の応答電流値をサンプリ
ングする従来装置に比して、メモリ容量の無駄を省くこ
とができる。従って、本測定装置を利用して多チャンネ
ルの腐食速度の測定を同時に且つリアルタイムで行うこ
とが出来る。
信号に変換してメモリ内に格納することとしたので、矩
形波パルスの継続期間中に多数の応答電流値をサンプリ
ングする従来装置に比して、メモリ容量の無駄を省くこ
とができる。従って、本測定装置を利用して多チャンネ
ルの腐食速度の測定を同時に且つリアルタイムで行うこ
とが出来る。
【００２３】図３は、本発明の第２の実施形態例の構成
を示すブロック図である。図１と同様な要素には同じ符
号を付してその詳細な説明を省略する。本実施形態例に
おける金属の腐食速度測定装置は、第１の実施形態例と
同様に、同じ材質、形状及び寸法を有する１対の電極１
１、１２を導電性溶液に浸漬して電極の腐食度を測定す
る。
を示すブロック図である。図１と同様な要素には同じ符
号を付してその詳細な説明を省略する。本実施形態例に
おける金属の腐食速度測定装置は、第１の実施形態例と
同様に、同じ材質、形状及び寸法を有する１対の電極１
１、１２を導電性溶液に浸漬して電極の腐食度を測定す
る。
【００２４】第２の実施形態例では、コンピュータ２０
で作り出した矩形波パルス列信号”ａ1”を、Ｄ／Ａ変
換器１９によって矩形波パルス列”ａ”に変換して、電
極１１、１２間に与えている。コンピュータ２０からＡ
／Ｄ変換器１６には、各矩形波パルスの立ち上がりに同
期して、及び、その立ち上がりから一定時間経過後に、
夫々トリガ信号”ｂ”が出力される。Ａ／Ｄ変換器１６
は、このトリガ信号”ｂ”に同期して電流計１４の計測
値を取り込み、デジタル信号に変換してコンピュータ２
０に出力する。
で作り出した矩形波パルス列信号”ａ1”を、Ｄ／Ａ変
換器１９によって矩形波パルス列”ａ”に変換して、電
極１１、１２間に与えている。コンピュータ２０からＡ
／Ｄ変換器１６には、各矩形波パルスの立ち上がりに同
期して、及び、その立ち上がりから一定時間経過後に、
夫々トリガ信号”ｂ”が出力される。Ａ／Ｄ変換器１６
は、このトリガ信号”ｂ”に同期して電流計１４の計測
値を取り込み、デジタル信号に変換してコンピュータ２
０に出力する。
【００２５】第２の実施形態例におけるその他の作用は
第１の実施形態例と同様である。第２の実施形態例で
は、コンピュータ自身にトリガ発生手段の機能及び電圧
計の機能を持たせたので、ハードウエア構成が簡素にな
っている。
第１の実施形態例と同様である。第２の実施形態例で
は、コンピュータ自身にトリガ発生手段の機能及び電圧
計の機能を持たせたので、ハードウエア構成が簡素にな
っている。
【００２６】以上、本発明をその好適な実施形態例に基
づいて説明したが、本発明の腐食速度測定装置は、上記
実施形態例の構成のみに限定されるものではなく、上記
実施形態例の構成から種々の修正及び変更を施したもの
も、本発明の範囲に含まれる。
づいて説明したが、本発明の腐食速度測定装置は、上記
実施形態例の構成のみに限定されるものではなく、上記
実施形態例の構成から種々の修正及び変更を施したもの
も、本発明の範囲に含まれる。
【００２７】
【発明の効果】以上説明したように、本発明の金属の腐
食速度測定装置によると、矩形波パルスに応答する応答
電流をトリガパルスで取り込む構成を採用したので、応
答電流波形のばらつきがなくなり、正確な応答電流が得
られることとなり、金属の腐食速度の測定における信頼
性が向上する。
食速度測定装置によると、矩形波パルスに応答する応答
電流をトリガパルスで取り込む構成を採用したので、応
答電流波形のばらつきがなくなり、正確な応答電流が得
られることとなり、金属の腐食速度の測定における信頼
性が向上する。
【図１】本発明の第１の実施形態例の構成を示すブロッ
ク図。
ク図。
【図２】第１の実施形態例の信号タイミングを示すタイ
ミングチャート。
ミングチャート。
【図３】本発明の第２の実施形態例の構成を示すブロッ
ク図。
ク図。
【図４】直線分極抵抗法を利用する金属の腐食速度測定
装置の原理を示す回路図。
装置の原理を示す回路図。
【図５】従来の腐食速度測定装置における電圧及び電流
波形を示すタイミングチャート。
波形を示すタイミングチャート。
【図６】図４における電極間のインピーダンスの等価回
路図。
路図。
【図７】従来の腐食速度測定装置の構成を示すブロッ
ク。
ク。
【図８】従来の腐食度測定装置の電圧及び電流波形を示
すタイミングチャート。
すタイミングチャート。
１１、１２ 金属電極 １３ 矩形波パルス発生回路 １４ 電圧計 １５ 電流計 １６ Ａ／Ｄ変換器 １７、２０ コンピュータ １８ トリガ発生回路 １９ Ｄ／Ａ変換器
Claims (3)
- 【請求項１】 直線分極抵抗法を用いた金属の腐食速度
測定装置において、 導電性溶液中に浸漬した測定対象を成す１対の金属間に
矩形波パルスを印加する電圧印加手段と、 前記矩形波パルスに所定のタイミングで同期するトリガ
パルスを発生するトリガパルス発生手段と、 前記トリガパルスに応答して前記１対の金属間に流れる
電流値を計測する電流計測手段と、 前記電流計測手段で計測された電流値に基づいて前記金
属の腐食速度を演算する演算手段とを備えることを特徴
とする、金属の腐食速度測定装置。 - 【請求項２】 前記トリガパルス発生手段は、前記矩形
波パルスの立ち上がり時点、及び、該矩形波パルスの継
続中であって前記立ち上がり時点から所定時間経過後に
夫々、前記トリガパルスを発生することを特徴とする、
請求項１に記載の金属の腐食速度測定装置。 - 【請求項３】 所定のソフトウエアに基づいて作動する
コンピュータによって前記トリガパルス発生手段を構成
したことを特徴とする、請求項１又は２に記載の腐食速
度測定装置。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP741297A JPH10206370A (ja) | 1997-01-20 | 1997-01-20 | 金属の腐食速度測定装置 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP741297A JPH10206370A (ja) | 1997-01-20 | 1997-01-20 | 金属の腐食速度測定装置 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH10206370A true JPH10206370A (ja) | 1998-08-07 |
Family
ID=11665160
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP741297A Pending JPH10206370A (ja) | 1997-01-20 | 1997-01-20 | 金属の腐食速度測定装置 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH10206370A (ja) |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| GB2365977A (en) * | 2000-07-19 | 2002-02-27 | Acm Instr | Corrosion monitoring system for use in multiple phase solutions |
| CN104535487A (zh) * | 2015-01-13 | 2015-04-22 | 南京钢铁股份有限公司 | 一种连续测量材料极化电阻的电化学实验方法 |
| JP2016206107A (ja) * | 2015-04-27 | 2016-12-08 | 三浦工業株式会社 | 腐食センサ |
| JP2020051781A (ja) * | 2018-09-25 | 2020-04-02 | 大日本塗料株式会社 | 塗膜診断装置 |
-
1997
- 1997-01-20 JP JP741297A patent/JPH10206370A/ja active Pending
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| GB2365977A (en) * | 2000-07-19 | 2002-02-27 | Acm Instr | Corrosion monitoring system for use in multiple phase solutions |
| GB2365977B (en) * | 2000-07-19 | 2005-01-19 | Acm Instr | Corrosion monitoring device for multiple phase solutions |
| CN104535487A (zh) * | 2015-01-13 | 2015-04-22 | 南京钢铁股份有限公司 | 一种连续测量材料极化电阻的电化学实验方法 |
| JP2016206107A (ja) * | 2015-04-27 | 2016-12-08 | 三浦工業株式会社 | 腐食センサ |
| JP2020051781A (ja) * | 2018-09-25 | 2020-04-02 | 大日本塗料株式会社 | 塗膜診断装置 |
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