JPH10182233A - 窒化チタンアルミ基焼結材及びその製造方法 - Google Patents

窒化チタンアルミ基焼結材及びその製造方法

Info

Publication number
JPH10182233A
JPH10182233A JP8357214A JP35721496A JPH10182233A JP H10182233 A JPH10182233 A JP H10182233A JP 8357214 A JP8357214 A JP 8357214A JP 35721496 A JP35721496 A JP 35721496A JP H10182233 A JPH10182233 A JP H10182233A
Authority
JP
Japan
Prior art keywords
sintered material
aluminum
volume
aluminum nitride
based sintered
Prior art date
Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
Pending
Application number
JP8357214A
Other languages
English (en)
Inventor
Masaichi Kume
正市 粂
Kazutaka Suzuki
一孝 鈴木
Yoshinori Nishida
義則 西田
Haruo Yoshida
晴男 吉田
Yasuhiro Shiotani
泰宏 塩谷
Akinari Ishikawa
明成 石川
Takashi Sakurai
隆志 櫻井
Current Assignee (The listed assignees may be inaccurate. Google has not performed a legal analysis and makes no representation or warranty as to the accuracy of the list.)
National Institute of Advanced Industrial Science and Technology AIST
Aisin Corp
Original Assignee
Agency of Industrial Science and Technology
Aisin Seiki Co Ltd
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Agency of Industrial Science and Technology, Aisin Seiki Co Ltd filed Critical Agency of Industrial Science and Technology
Priority to JP8357214A priority Critical patent/JPH10182233A/ja
Priority to US08/997,732 priority patent/US5981416A/en
Priority to GB9727184A priority patent/GB2320726B/en
Publication of JPH10182233A publication Critical patent/JPH10182233A/ja
Pending legal-status Critical Current

Links

Classifications

    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C04—CEMENTS; CONCRETE; ARTIFICIAL STONE; CERAMICS; REFRACTORIES
    • C04B—LIME, MAGNESIA; SLAG; CEMENTS; COMPOSITIONS THEREOF, e.g. MORTARS, CONCRETE OR LIKE BUILDING MATERIALS; ARTIFICIAL STONE; CERAMICS; REFRACTORIES; TREATMENT OF NATURAL STONE
    • C04B35/00—Shaped ceramic products characterised by their composition; Ceramics compositions; Processing powders of inorganic compounds preparatory to the manufacturing of ceramic products
    • C04B35/515—Shaped ceramic products characterised by their composition; Ceramics compositions; Processing powders of inorganic compounds preparatory to the manufacturing of ceramic products based on non-oxide ceramics
    • C04B35/58—Shaped ceramic products characterised by their composition; Ceramics compositions; Processing powders of inorganic compounds preparatory to the manufacturing of ceramic products based on non-oxide ceramics based on borides, nitrides, i.e. nitrides, oxynitrides, carbonitrides or oxycarbonitrides or silicides
    • C04B35/58007—Shaped ceramic products characterised by their composition; Ceramics compositions; Processing powders of inorganic compounds preparatory to the manufacturing of ceramic products based on non-oxide ceramics based on borides, nitrides, i.e. nitrides, oxynitrides, carbonitrides or oxycarbonitrides or silicides based on refractory metal nitrides
    • C04B35/58014—Shaped ceramic products characterised by their composition; Ceramics compositions; Processing powders of inorganic compounds preparatory to the manufacturing of ceramic products based on non-oxide ceramics based on borides, nitrides, i.e. nitrides, oxynitrides, carbonitrides or oxycarbonitrides or silicides based on refractory metal nitrides based on titanium nitrides, e.g. TiAlON
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C04—CEMENTS; CONCRETE; ARTIFICIAL STONE; CERAMICS; REFRACTORIES
    • C04B—LIME, MAGNESIA; SLAG; CEMENTS; COMPOSITIONS THEREOF, e.g. MORTARS, CONCRETE OR LIKE BUILDING MATERIALS; ARTIFICIAL STONE; CERAMICS; REFRACTORIES; TREATMENT OF NATURAL STONE
    • C04B35/00—Shaped ceramic products characterised by their composition; Ceramics compositions; Processing powders of inorganic compounds preparatory to the manufacturing of ceramic products
    • C04B35/515—Shaped ceramic products characterised by their composition; Ceramics compositions; Processing powders of inorganic compounds preparatory to the manufacturing of ceramic products based on non-oxide ceramics
    • C04B35/58—Shaped ceramic products characterised by their composition; Ceramics compositions; Processing powders of inorganic compounds preparatory to the manufacturing of ceramic products based on non-oxide ceramics based on borides, nitrides, i.e. nitrides, oxynitrides, carbonitrides or oxycarbonitrides or silicides
    • C04B35/581—Shaped ceramic products characterised by their composition; Ceramics compositions; Processing powders of inorganic compounds preparatory to the manufacturing of ceramic products based on non-oxide ceramics based on borides, nitrides, i.e. nitrides, oxynitrides, carbonitrides or oxycarbonitrides or silicides based on aluminium nitride
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C04—CEMENTS; CONCRETE; ARTIFICIAL STONE; CERAMICS; REFRACTORIES
    • C04B—LIME, MAGNESIA; SLAG; CEMENTS; COMPOSITIONS THEREOF, e.g. MORTARS, CONCRETE OR LIKE BUILDING MATERIALS; ARTIFICIAL STONE; CERAMICS; REFRACTORIES; TREATMENT OF NATURAL STONE
    • C04B35/00—Shaped ceramic products characterised by their composition; Ceramics compositions; Processing powders of inorganic compounds preparatory to the manufacturing of ceramic products
    • C04B35/622—Forming processes; Processing powders of inorganic compounds preparatory to the manufacturing of ceramic products
    • C04B35/64—Burning or sintering processes
    • C04B35/645—Pressure sintering
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C04—CEMENTS; CONCRETE; ARTIFICIAL STONE; CERAMICS; REFRACTORIES
    • C04B—LIME, MAGNESIA; SLAG; CEMENTS; COMPOSITIONS THEREOF, e.g. MORTARS, CONCRETE OR LIKE BUILDING MATERIALS; ARTIFICIAL STONE; CERAMICS; REFRACTORIES; TREATMENT OF NATURAL STONE
    • C04B35/00—Shaped ceramic products characterised by their composition; Ceramics compositions; Processing powders of inorganic compounds preparatory to the manufacturing of ceramic products
    • C04B35/71—Ceramic products containing macroscopic reinforcing agents
    • C04B35/78—Ceramic products containing macroscopic reinforcing agents containing non-metallic materials
    • C04B35/80—Fibres, filaments, whiskers, platelets, or the like

Landscapes

  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Ceramic Engineering (AREA)
  • Manufacturing & Machinery (AREA)
  • Materials Engineering (AREA)
  • Structural Engineering (AREA)
  • Organic Chemistry (AREA)
  • Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
  • Inorganic Chemistry (AREA)
  • Ceramic Products (AREA)

Abstract

(57)【要約】 【課題】 例えば球状黒鉛鋳鉄の高速切削が可能で且つ
長寿命な切削工具材に用いることができる，耐久性に優
れた安価な窒化チタンアルミ基焼結材及びその製造方法
を提供すること。 【解決手段】 Ｔｉ(1-x) Ａｌx Ｎ（ｘ＝０．０５〜
０．７０）の粉末を焼結する。上記ｘは０．０５〜０．
１５又は０．５０〜０．７０であることが好ましい。窒
化チタンアルミ基焼結材は，ＴｉＯy （ｙ＝１〜２）及
び／又はＡｌ2 Ｏよりなる添加物を体積で０．２〜１
１．１％外部添加してなることが好ましい。

Description

【発明の詳細な説明】
【０００１】
【技術分野】本発明は，少なくとも球状黒鉛鋳鉄の高速
切削用工具の工具材等として有効に利用することができ
る，窒化チタンアルミ基焼結材及びその製造方法に関す
る。
【０００２】
【従来技術】球状黒鉛鋳鉄は，低Ｓ（＜０．０２％）低
Ｐ（＜０．２％）の溶湯中にＣｅ，あるいはＭｇ（また
はＭｇ合金）を添加することにより球状の黒鉛を晶出さ
せた鋳鉄であり，普通鋳鉄と比べ，高い引張強さと比較
的大きい靭性を示す。そのため，強度を必要とする機械
部品の材料として広く使用されており，近年自動車のよ
り一層の高性能化により，主に自動車を構成する基幹重
要部品としても多用されてきている。
【０００３】この球状黒鉛鋳鉄を上記基幹重要部品など
の最終形状寸法にするために，通常，鋳造後に切削加工
を必要とする。球状黒鉛鋳鉄の切削加工工具は，必要と
する加工精度で迅速に無駄なく加工できる性能を有して
いなければならない。工具刃先が摩耗したりチッピング
などにより欠損すると，球状黒鉛鋳鉄の加工表面にバリ
が発生するなど，必要とする寸法精度及び表面粗度が得
られないため，不良品となり，製品として出荷できな
い。
【０００４】そのために，上記工具の摩耗や欠損などが
生じた場合には，直ちに工具を交換しなければならな
い。この工具交換は生産性低下につながるため極力低減
しなければならない。また，仮に長寿命化が実現できた
としても，上記製造コストが高いと，結果的に加工コス
トが高騰することになる。従って，前記加工コストを抑
えた球状黒鉛鋳鉄の高速切削加工のために，上記工具刃
先の摩耗やチッピングなどの欠損のない，長寿命で安価
な切削加工工具が強く望まれている。従来，上記不具合
を解消する切削加工用工具として，例えば特公平８−１
６０２８号公報に記載されているような，ＴｉＣ，Ａｌ
2 Ｏ3 及びＳｉＣウィスカーからなるセラミック焼結体
が提案されている。
【０００５】
【解決しようとする課題】しかしながら，上記従来の切
削工具等に用いられる焼結材においては次の問題があ
る。即ち，上記ＴｉＣ，Ａｌ2 Ｏ3 及びＳｉＣウィスカ
ーからなるセラミック焼結体は，高硬度材料である高価
な立方晶窒化硼素を含有していないため安価に製造でき
るメリットはあるが，望まれているレベルの長寿命を実
現する耐久性を発揮することができない。特に，Ｍｇを
含有して難加工性である球状黒鉛鋳鉄に対しては，未だ
満足する耐久性が得られない。
【０００６】本発明は，かかる従来の問題点に鑑みてな
されたもので，安価で球状黒鉛鋳鉄の高速切削が可能で
且つ長寿命な切削工具材に用いることができる，耐久性
に優れた，窒化チタンアルミ基焼結材及びその製造方法
を提供しようとするものである。
【０００７】
【課題の解決手段】請求項１の発明は，Ｔｉ(1-x) Ａｌ
x Ｎ（ｘ＝０．０５〜０．７０）の粉末を焼結すること
を特徴とする窒化チタンアルミ基焼結材の製造方法にあ
る。
【０００８】本発明において最も注目すべきことは，原
料として特定の組成範囲の窒化チタンアルミ（Ｔｉ
(1-x) Ａｌx Ｎ（ｘ＝０．０５〜０．７０））の粉末を
用い，これを焼結することである。
【０００９】上記Ｔｉ(1-x) Ａｌx Ｎ（ｘ＝０．０５〜
０．７０）は，結晶構造がＴｉＮと同様のＢ１立方晶型
であるが，ＡｌがＴｉＮ結晶に連続固溶し，その結果Ｔ
ｉＮとは異なる優れた物性を示すものである。そして，
上記ｘが０．０５〜０．７０の範囲内においては，耐酸
化性の向上又は高硬度化が得られる。
【００１０】これに対し，ｘが０．０５未満の場合に
は，ＴｉＮと実質的に変わらなく，上記優れた物性を発
揮し得ないという問題がある。一方，ｘが０．７０を超
える場合には，Ｔｉ(1-x) Ａｌx Ｎの結晶構造がＢ１立
方晶でなくなってしまい，上記優れた物性を発揮し得な
いという問題がある。
【００１１】また，上記Ｔｉ(1-x) Ａｌx Ｎ（ｘ＝０．
０５〜０．７０）は，種々の方法により製造することが
できる。例えば，物理的蒸着（ＰＶＤ）法により，例え
ばＳｉＯ2 ，ＭｇＯなどの基板材表面にＴｉ(1-x) Ａｌ
x Ｎ（ｘ＝０．０５〜０．７０）を蒸着させ，その後基
板材をアルカリ又は酸により溶解し，次いで残ったＴｉ
(1-x) Ａｌx Ｎ（ｘ＝０．０５〜０．７０）を粉末に粉
砕する方法がある。
【００１２】上記ＰＶＤ法としては，例えばＴｉとＡｌ
をターゲットとして，窒素減圧雰囲気下において行うス
パッタリング法やイオンプレーティング法がある。ま
た，上記ＰＶＤ法に代えて化学的蒸着（ＣＶＤ）法を用
いることもできる。具体的には，例えば原料ガスとして
ＴｉＣｌ4 ，ＡｌＣｌ3 ，及びＮＨ3 又はＮ2 （好適に
はＮ2 ）を，キャリヤーガスとしてＡｒ，Ｈ2 を用いる
プラズマＣＶＤ法がある。
【００１３】また，上記ｘを０．０５〜０．７０の範囲
に調整するには，上記ＰＶＤ法（スパッタリング法やイ
オンプレーティング法）の場合は，モル比でＴｉ：Ａｌ
が０．３０：０．７０〜０．９５：０．０５の範囲の組
成になるように，例えば粉末冶金法により合金状の板材
を作製し，これをターゲットとして用いる。あるいはＴ
ｉの板材とＡｌの板材を準備し，そのＴｉ: Ａｌの面積
比が０．３０：０．７０〜０．９５：０．０５となるよ
うに配置し，これをターゲットとして用いる。
【００１４】また，ＰＶＤ処理時の雰囲気は，Ｎ2 分圧
を例えば１×１０-3〜１×１０-1Ｐａの範囲で調整す
る。上記Ｎ2 分圧が１×１０-3Ｐａ未満の場合にはＴｉ
及びＡｌが窒化しないという問題があり，一方，１×１
０-1Ｐａを超える場合にはＡｌＮが生成するという問題
がある。そのため，好適には，約１×１０-2Ｐａが望ま
しい。尚，プラズマ発生用のガスにはＡｒを用いる。
【００１５】一方，プラズマＣＶＤ法の場合は，ｘの
０．０５〜０．７０の範囲への調整は，ＡｌＣｌ3 ／Ｔ
ｉＣｌ4 のガス分圧比を調整することにより行う。Ａｌ
Ｃｌ3の沸点は１００．４ｋＰａ時１８３℃なので，
４．０〜１０１. １ｋＰａの範囲でガス状態を保つため
に沸点以上に加熱して供給する。但し，減圧下では沸点
は低下するので，例えば約５．０ｋＰａでは約１５０℃
でもガス状で供給できる。
【００１６】またＴｉＣｌ4 は，４．０〜１０１. １ｋ
Ｐａの範囲で調整する。このＴｉＣｌ4 分圧が低い場合
（例えば約５ｋＰａ）には加熱は不要であるが，ＴｉＣ
ｌ4分圧を数１０ｋＰａ以上に高めに調整するときには
予め加熱してガス状態を保つ必要がある。これらのガス
の凝結を防止するためにその流路は少なくとも上記温度
以上に加熱する必要がある。
【００１７】得られたＴｉ(1-x) Ａｌx Ｎのｘが所定の
範囲に入っているかどうかはエネルギー分散型Ｘ線分析
によりチェックできる。また，上記ｘが０．７０を越え
た場合に認められる結晶構造の変化はＸ線回折によりチ
ェックできる。
【００１８】また，上記Ｔｉ(1-x) Ａｌx Ｎ（ｘ＝０．
０５〜０．７０）の粉末の粒径としては１０μｍ以下で
あることが好ましい。１０μｍを超える場合には工具材
として，切削加工中に欠けを生じ易いという問題があ
る。尚，粉砕するときは汚染に注意する。
【００１９】次に，上記Ｔｉ(1-x) Ａｌx Ｎ（ｘ＝０．
０５〜０．７０）の粉末の焼結方法としては，ＨＰ（ホ
ットプレス）の他，例えば公知のＨＩＰ（熱間等方加圧
焼結），超高圧ＨＩＰ等により行うことができる。
【００２０】次に，本発明の作用につき説明する。本発
明の窒化チタンアルミ基焼結材の製造方法においては，
上記特定の組成のＴｉ(1-x) Ａｌx Ｎ（ｘ＝０．０５〜
０．７０）の粉末を原料として用い，これを焼結する。
このＴｉ(1-x) Ａｌx Ｎは，ｘが０．０５〜０．７０の
範囲内において高硬度等の優れた特性を発揮する。その
ため，得られた窒化チタンアルミ基焼結材は，非常に耐
久性に優れたものとなる。
【００２１】また，本発明の窒化チタンアルミ基焼結材
は，例えば立方晶窒化硼素等の従来より知られている高
価な高硬度材料を含有していないので，安価に製造する
ことができる。
【００２２】それ故，本発明において得られる窒化チタ
ンアルミ基焼結材は，耐久性を有しかつ安価な材料とし
て，例えば切削工具，掘削用ピット等に有効に利用する
ことができる。そして，例えば球状黒鉛鋳鉄用の切削工
具に用いた場合には，高速切削が可能で，耐磨耗性，耐
欠損性に優れた安価な切削工具とすることができる。
【００２３】次に，さらに耐久性に優れた窒化チタンア
ルミ基焼結材の製造方法としては，次の発明がある。即
ち，請求項２の発明のように，Ｔｉ(1-x) Ａｌx Ｎ（ｘ
＝０．０５〜０．７０）を体積で６０〜９５％と，Ｔｉ
Ｃウィスカーを体積で５〜４０％とを含有する原料体を
焼結してなることを特徴とする窒化チタンアルミ基焼結
材の製造方法がある。
【００２４】本製造方法において最も注目すべきこと
は，焼結材の原料として上記Ｔｉ(1-x) Ａｌx Ｎ（ｘ＝
０．０５〜０．７０）の他に，上記ＴｉＣウィスカーを
用いることである。また，これらの原料体の配合比を上
記特定の範囲に限定することである。
【００２５】上記ＴｉＣウィスカーは，非常に高硬度，
高融点で耐磨耗性にも優れた材料として，主に複合材料
の分散強化材として利用されているものである。このＴ
ｉＣウィスカーの配合量は，上記のごとく，体積で５〜
４０％とする。ＴｉＣウィスカーを５％以上含有する場
合にはＴｉＣウィスカーの配合による効果が現れて，一
層高靱性となり長寿命化に効果的である。しかし，４０
％を超える場合には，ＴｉＣウィスカーが高硬度，高融
点で且つ難焼結性のため，相対的に緻密化が困難となる
という問題がある。
【００２６】また，これに伴い，上記Ｔｉ(1-x) Ａｌx
Ｎ（ｘ＝０．０５〜０．７０）の配合量は，体積で６０
〜９５％とする。６０％未満の場合には，相対的にＴｉ
Ｃウィスカーが増加し，長寿命化が得られないという問
題がある。一方，上記の通り，ＴｉＣウィスカーが体積
で５％以上でその分散効果が現れたので９５％を上限と
した。
【００２７】また，上記原料体としては，上記ＴｉＣウ
ィスカーとＴｉ(1-x) Ａｌx Ｎ（ｘ＝０．０５〜０．７
０）の粉末を混合して構成してもよいし，後述するごと
く，ＴｉＣウィスカーにＴｉ(1-x) Ａｌx Ｎ（ｘ＝０．
０５〜０．７０）を被覆した被覆体により構成してもよ
い。また，上記被覆体に，さらにＴｉ(1-x) Ａｌx Ｎ
（ｘ＝０．０５〜０．７０）の粉末を混合して構成して
もよい。
【００２８】本製造方法の場合には，上記のごとく，Ｔ
ｉＣウィスカーを分散強化材として配合する。そのた
め，得られた窒化チタンアルミ基焼結材は，Ｔｉ(1-x)
ＡｌxＮ（ｘ＝０．０５〜０．７０）だけにより構成さ
れた場合よりもさらに優れた靱性を発揮する。それ故，
得られた窒化チタンアルミ基焼結材を例えば切削工具材
として用いた場合には，非常に優れた切削性，耐久性を
発揮する。
【００２９】次に，請求項３の発明のように，Ｔｉ
(1-x) Ａｌx Ｎ（ｘ＝０．０５〜０．７０）をＴｉＣウ
ィスカーの表面に被覆した被覆体を作製し，次いで該被
覆体を焼結することを特徴とする窒化チタンアルミ基焼
結材の製造方法もある。
【００３０】本製造方法において最も注目すべきこと
は，予め上記被覆体を作製し，これを原料として焼結す
ることである。これにより，ＴｉＣウィスカーを均一に
分散させた焼結材を容易に得ることができる。
【００３１】上記被覆体は，例えば，上述したＴｉ
(1-x) Ａｌx Ｎ（ｘ＝０．０５〜０．７０）の製造方法
を用い，ＴｉＣウィスカーの表面にＴｉ(1-x) Ａｌx Ｎ
（ｘ＝０．０５〜０．７０）を直接生成させることによ
り作製することができる。即ち，上記ＰＶＤ，ＣＶＤに
おける上記基板の代わりに，ＴｉＣウィスカーを受け皿
に載せたものを用い，これにＴｉ(1-x) Ａｌx Ｎ（ｘ＝
０．０５〜０．７０）を蒸着させることにより被覆体を
得ることができる。
【００３２】また，上記被覆を均一にするためには，好
適には，例えば特開平７−５３２６８号公報に記載の被
覆高圧型窒化硼素焼結体の製造法に明記された気相被覆
法を適用できる。あるいは，特開昭６１−３０６６３号
公報または特開昭５８−３１０７６号公報に記載の気相
被覆法でも差し支えない。
【００３３】また，請求項４の発明のように，上記被覆
体は，上記Ｔｉ(1-x) Ａｌx Ｎ（ｘ＝０．０５〜０．７
０）が体積で６０〜９５％，上記ＴｉＣウィスカーが体
積で５〜４０％であることが好ましい。この場合にも，
ＴｉＣウィスカーの配合量が５％未満の場合にはＴｉＣ
ウィスカーの配合による効果が明確に現れないという問
題があり，一方，４０％を超える場合には，ＴｉＣウィ
スカーが高硬度，高融点で且つ難焼結性のため，相対的
に緻密化が困難となるという問題がある。
【００３４】また，上記Ｔｉ(1-x) Ａｌx Ｎ（ｘ＝０．
０５〜０．７０）の配合量が６０％未満の場合には，相
対的に上記ＴｉＣウィスカーが増加することになり，上
記の通り，緻密化が困難となる。
【００３５】次に，上記被覆体に更にＴｉ(1-x) Ａｌx
Ｎ（ｘ＝０．０５〜０．７０）の粉末を混合した混合原
料を焼結する方法として，次の発明がある。即ち，請求
項５の発明のように，体積で５〜４０％のＴｉＣウィス
カーと，体積で６０〜９５％のＴｉ(1-x) Ａｌx Ｎ（ｘ
＝０．０５〜０．７０）の粉末とを準備し，該Ｔｉ
(1-x) Ａｌx Ｎ（ｘ＝０．０５〜０．７０）のうち０．
２５〜１２％を上記ＴｉＣウィスカーに被覆して体積で
５．２５〜５２％の被覆体を作製し，次いで，該被覆体
と，体積で４８〜９４．７５％の残りのＴｉ(1-x) Ａｌ
xＮ（ｘ＝０．０５〜０．７０）の粉末とを混合して混
合原料を作製し，次いで該混合原料を焼結することを特
徴とする窒化チタンアルミ基焼結材の製造方法がある。
【００３６】この場合には，Ｔｉ(1-x) Ａｌx Ｎ（ｘ＝
０．０５〜０．７０）を比較的多く含有させたい場合に
おいて，被覆体の作製コストを低く抑えつつ，上記の被
覆体を用いる場合の効果を発揮させることができる。即
ち，ＴｉＣウィスカーに被覆するＴｉ(1-x) Ａｌx Ｎ
（ｘ＝０．０５〜０．７０）の量を多くすると，その被
覆コストが高くなる。
【００３７】そのため，例えば，Ｔｉ(1-x) Ａｌx Ｎ
（ｘ＝０．０５〜０．７０）を多く含有させたい場合に
は，被覆コストが比較的低い範囲内において被覆体を作
製し，残りを単独の粉末として添加，混合することがで
きる。これにより，製造コストを抑制しつつ，上記の被
覆体を用いる場合の効果を得ることができる。
【００３８】また，上記ＴｉＣウィスカーの配合量は上
記のごとく，体積で５〜４０％とする。５％未満の場合
には，上記の通り，ＴｉＣウィスカーの配合による効果
が明確に現れないという問題があり，一方，４０％を超
える場合には上記と同様に緻密化が困難であるという問
題がある。
【００３９】また，ＴｉＣウィスカーに被覆するＴｉ
(1-x) Ａｌx Ｎ（ｘ＝０．０５〜０．７０）は，全体に
対する体積で０．２５〜１２％である。このことは，該
ＴｉＣウィスカーに対する体積で５〜３０％被覆するこ
とと同義である。５％未満の場合には被覆の効果が現れ
にくいという問題があり，一方，３０％を超える場合に
は被覆の均一性及び被覆に要するコストが高騰するとい
う問題がある。従って，被覆体は，体積で５．２５〜５
２％となる。
【００４０】また，単体で添加する残りのＴｉ(1-x) Ａ
ｌx Ｎ（ｘ＝０．０５〜０．７０）の粉末は体積で４８
〜９４．７５％とする。この場合の範囲の上下限の限定
理由も上記と同様である。
【００４１】また，請求項６の発明のように，上記ｘは
０．０５〜０．１５又は０．５０〜０．７０であること
が好ましい。即ち，上記Ｔｉ(1-x) Ａｌx Ｎ（ｘ＝０．
０５〜０．７０）において，上記ｘを０．０５〜０．１
５又は０．５０〜０．７０のいずれかの範囲にさらに限
定することにより，得られる焼結材のさらなる長寿命化
を図ることができる。
【００４２】ｘを上記範囲に限定することにより窒化チ
タンアルミ基焼結材が長寿命を示す理由は必ずしも明白
ではないが，ｘが０．１０（±０．０２）を第１の，ま
た０．６０（±０．０２）を第２のピークとして，上記
Ｔｉ(1-x) Ａｌx Ｎの硬度が非常に高くなること，及び
０．６０（±０．０２）をピークとして耐酸化性が高く
なることが影響していると考えられる。
【００４３】また，請求項７の発明のように，上記窒化
チタンアルミ基焼結材は，ＴｉＯy（ｙ＝１〜２）及び
／又はＡｌ2 Ｏ3 よりなる添加物を体積で０．２〜１
１．１％外部添加してなることが好ましい。これによ
り，窒化チタンアルミ基焼結材をさらに長寿命化するこ
とができる。
【００４４】ＴｉＯy とは，例えばＴｉ3 Ｏ5 ，Ｔｉ4
Ｏ7 などｙが１〜２の間で取り得るＴｉ酸化物のことで
ある。そしてｙが１〜２の範囲内においては，そのＴｉ
Ｏyを外部添加することにより窒化チタンアルミ基焼結
材の長寿命化を図ることができる。また，上記ｙが１〜
２の範囲内においては，ＴｉＯy による上記長寿命化に
対する効果が殆ど変わらず良好である。
【００４５】また，Ａｌ2 Ｏ3 を外部添加した場合に
も，ＴｉＯy の場合と同様に，窒化チタンアルミ基焼結
材の長寿命化を図ることができる。ＴｉＯy （ｙ＝１〜
２）及び／又はＡｌ2 Ｏ3 の外部添加量が０．２％未満
の場合には，上記長寿命化の効果が不明瞭であるという
問題があり，一方，１１．１％を超える場合には，窒化
チタンアルミ基焼結材の寿命が逆に短くなるという問題
がある。
【００４６】次に，上記の優れた製造方法により得られ
た窒化チタンアルミ基焼結材としては，次の発明があ
る。即ち，請求項８の発明のように，Ｔｉ(1-x) Ａｌx
Ｎ（ｘ＝０．０５〜０．７０）の粉末の焼結材よりなる
ことを特徴とする窒化チタンアルミ基焼結材がある。本
焼結材は，上記のごとく，高硬度等の優れた特性のＴｉ
(1-x) Ａｌx Ｎ（ｘ＝０．０５〜０．７０）を原料とし
て用いるため，耐久性に優れた安価なものとなる。
【００４７】また，請求項９の発明のように，Ｔｉ
(1-x) Ａｌx Ｎ（ｘ＝０．０５〜０．７０）を体積で６
０〜９５％と，ＴｉＣウィスカーを体積で５〜４０％と
を含有してなることを特徴とする窒化チタンアルミ基焼
結材がある。この場合には，さらに耐久性，靱性に優れ
た焼結材を得ることができる。なお，各原料の配合割合
の限定理由については上記と同様である。
【００４８】また，請求項１０の発明のように，上記ｘ
は０．０５〜０．１５又は０．５０〜０．７０であるこ
とが好ましい。この場合には，上記のごとく，窒化チタ
ンアルミ基焼結材の長寿命化を図ることができる。ｘの
限定理由については上記と同様である。
【００４９】また，請求項１１の発明のように，上記窒
化チタンアルミ基焼結材は，ＴｉＯy （ｙ＝１〜２）及
び／又はＡｌ2 Ｏよりなる添加物を体積で０．２〜１
１．１外部添加してなることが好ましい。この場合に
は，上記のごとく，窒化チタンアルミ基焼結材をさらに
長寿命にすることができる。なお，これらの添加物の添
加量の限定理由については上記と同様である。
【００５０】
【発明の実施の形態】
実施形態例１ 本発明の実施形態例にかかる窒化チタンアルミ基焼結材
及びその製造方法つき，図１〜図３を用いて説明する。
本例においては，種々の組成の窒化チタンアルミ基焼結
材を種々の方法により製造し，これを切削工具材として
用いて切削工具を構成してその長寿命性を評価した。表
１〜表３には，作製した窒化チタンアルミ基焼結材にお
けるＴｉ(1-x)Ａｌx Ｎの製造方法，各原料の配合量，
製造条件，後述する評価結果等を示してある。
【００５１】まず，窒化チタンアルミ基焼結材を用いた
切削工具材の製造につき説明する。本例においては，大
きく分けて３種類の方法により行った。第１の方法は，
Ｔｉ(1-x) Ａｌx Ｎの粉末だけを原料に用い，これを焼
結する方法である。
【００５２】具体的には，まず，プラズマＣＶＤ法によ
り種々のｘの値を有するＴｉ(1-x)Ａｌx Ｎの薄膜を作
製する。本例におけるプラズマＣＶＤは，その原料ガス
として，Ｎ2 ，ＡｌＣｌ3 ，ＴｉＣｌ4 を用い，上記ｘ
の値の調整はＡｌＣｌ3 ／ＴｉＣｌ4 のガス分圧比の調
整することにより行った。また，キャリヤーガスとして
は，Ａｒを用いた。
【００５３】また，その他の条件としては，圧力を１．
０×１０-2〜１．０×１０-3ｔｏｒｒ，温度を約４００
〜約８００℃とした。そして，ＡｌまたはＳｉＯ2 より
なる基板上にＴｉ(1-x) Ａｌx Ｎを蒸着させて，その薄
膜を作製した。次いで，上記薄膜を基板から剥がした
後，ＳｉＣ製の粉砕器で粉砕し平均粒径１μｍのＴｉ
(1-x) Ａｌx Ｎの粉末を得た。
【００５４】次いで，本例においては，別途準備した台
座用プレート成形体に上記混合原料を重ね併せてホット
プレス焼結した。これにより，台座プレート上に窒化チ
タンアルミ基焼結材が積層されてなる切削工具材を得
た。
【００５５】なお，上記ホットプレス焼結は，Ａｒ−Ｎ
2 を保護雰囲気ガスとして用いるＡｒ−Ｎ2 フローホッ
トプレスであり，その条件としては，圧力０．０３ＧＰ
ａ，温度１８００℃，焼結時間１２０分の条件とした。
また，上記の台座用プート成形体は，Ｃｏ粉末を重量で
１０％含有するＷＣ粉末を金型成形したものである。
【００５６】また，本例においては，表１〜表３の試料
Ｎｏ．Ｅ１，Ｅ１６，Ｃ２〜Ｃ４に示すごとく，上記Ｔ
ｉ(1-x) Ａｌx Ｎのｘを変更した種々の組成の切削工具
材を得た。なお，試料Ｎｏ．Ｃ２〜Ｃ４は，本発明との
比較のために準備した比較材である。
【００５７】次に，第２の方法は，Ｔｉ(1-x) Ａｌx Ｎ
の粉末とＴｉＣウィスカーとの混合体を焼結する方法で
ある。Ｔｉ(1-x) Ａｌx Ｎの粉末の製造方法としては，
プラズマＣＶＤまたはイオンプレーティング（ＰＶＤ）
により行った。
【００５８】プラズマＣＶＤについては，上記第１の方
法の場合と同様である。イオンプレーティングは，Ｔｉ
粉末とＡｌ粉末をＴｉ(1-x) Ａｌx Ｎのｘを変えて真空
焼結し，これをイオンプレーティングのターゲットとし
て用いて行った。粉末の作製方法については，プラズマ
ＣＶＤの場合と同様にした。
【００５９】また，ＴｉＣウィスカーとしては，ウィス
カー平均径２μｍ，平均長さ５０μｍのものを用いた。
そして，これら，Ｔｉ(1-x) Ａｌx Ｎ粉末，ＴｉＣウィ
スカー，及び必要に応じてＴｉＯy 粉末，Ａｌ2 Ｏ3 粉
末を加えてボールミルで３時間混合後，乾燥して，金型
で成形した。これを上記と同様の台座用プレート成形体
に積層した状態で，ホットプレス焼結した。
【００６０】これにより，表１〜表３に示すごとく，試
料Ｎｏ．Ｅ２，Ｅ１７，Ｃ５〜Ｃ７の各種の組成の切削
工具材を得た。また，試料Ｎｏ．Ｃ５〜Ｃ７は，比較材
である。
【００６１】次に，第３の方法は，Ｔｉ(1-x) Ａｌx Ｎ
の粉末とＴｉＣウィスカーの他に，さらにＴｉＣウィス
カーにＴｉ(1-x) Ａｌx Ｎを被覆した被覆体を混合させ
て焼結する方法である。Ｔｉ(1-x) Ａｌx Ｎの粉末とし
ては，上記のプラズマＣＶＤ或いはイオンプレーティン
グにより行った。
【００６２】また，ＴｉＣウィスカーとしては，上記第
２の方法の場合と同様のものを用いた。また，上記被覆
体の製造方法としては，上記プラズマＣＶＤ又はイオン
プレーティングにおいて，上記基板の代わりに，平均径
１．２μｍ，平均長さ３０μｍＴｉＣウィスカーを超音
波振動を加える事ができる受け皿を用いた。そして，Ｔ
ｉＣウィスカーの表面にＴｉ(1-x) Ａｌx Ｎを直接生成
させて上記被覆体を作製した。
【００６３】また，被覆体の製造方法としては，上記プ
ラズマＣＶＤ又はイオンプレーティングに代えてイオン
スパッタリング（ＰＶＤ）によっても行った。具体的に
は，圧力１．０×１０-2〜１．０×１０-3ｔｏｒｒ，温
度２００〜６００℃以下の条件により行った。
【００６４】次いで，上記被覆体，Ｔｉ(1-x) Ａｌx Ｎ
粉末，ＴｉＣウィスカー，及び必要に応じてＴｉＯy 粉
末，Ａｌ2 Ｏ3 粉末を加えて混合後，金型で成形した。
これを，上記と同様の台座用プート成形体に積層した状
態で，ホットプレス焼結して切削工具材を得た。
【００６５】これにより，表１〜表３に示すごとく，試
料Ｎｏ．Ｅ３〜Ｅ１５，Ｅ１８，Ｅ１９の各試料を得
た。なお，上記各製造方法により得られた窒化チタンア
ルミ基焼結材におけるＴｉ(1-x) Ａｌx Ｎのｘの値は，
ＥＤＸ（エネルギー分散型Ｘ線分析）により定量した。
【００６６】次に，図１，図２に示すごとく，上記各製
造方法により得られた各切削工具材（試料Ｎｏ．Ｅ１〜
Ｅ１９，Ｃ２〜Ｃ７）を超硬合金製の基材１０に対して
ろう付け接合し，これをＪＩＳ規格ＣＣＧＷ０９Ｔ３０
４の形状の切削工具１に加工した。即ち，図２に示すご
とく，切削工具１は，基材１０の先端に，台座用プレー
ト２１上に窒化チタンアルミ基焼結材２２を積層させて
なる切削工具材２をろう材４により接合してなる。
【００６７】次に，得られた各切削工具１を用いて，次
の条件により切削試験を行った。そして，図３に示すご
とく，切削工具１の逃げ面３の磨耗量ＶB （ｍｍ）を測
定し，これを長寿命の指標とした。 ＜切削条件＞； 被削材：外径φ１１０ｍｍの球状黒鉛鋳鉄丸棒（ＦＣＤ
４５０−１０，硬さ：Ｈｖ１６９）， 切削速度：２５０ｍ／ｍｉｎ， 送り：０．１５ｍｍ／ｒｅｖ， 切込み：０．３ｍｍ， 切削油：ケミクールＳＲ−１， 切削長さ：１０ｋｍ，
【００６８】切削試験の結果を表１〜表３に示す。な
お，比較のため，従来用いられてきた市販の立方晶窒化
硼素焼結体工具を準備し（試料Ｎｏ．Ｃ１），これにつ
いても同様の試験を行った。また，試料Ｎｏ．Ｃ２〜Ｃ
４は，Ｔｉ(1-x) Ａｌx Ｎにおけるｘ値が本発明の範囲
内から外れる比較材，試料Ｎｏ．Ｃ５は，ＴｉＣウィス
カーの好適な配合割合を調べるための比較材，試料Ｎ
ｏ．Ｃ６，Ｃ７は，ＴｉＯy ，Ａｌ2 Ｏ3 の好適な配合
割合を調べるための比較材である。
【００６９】表１〜表３より明らかなように，本発明に
よって得られた試料Ｎｏ. Ｅ１〜Ｅ１９は，従来の市販
の立方晶窒化硼素基超高圧焼結体工具に匹敵する抜群の
長寿命を示し，また他の比較例と比べても顕著な長寿命
を示した。これにより，従来渇望されていた球状黒鉛鋳
鉄の高速切削を長寿命で実現できる安価な切削工具を提
供することができ，生産性の飛躍的向上に寄与すること
ができる。
【００７０】なお，本例の切削工具材は，鋳鉄の中でも
難加工性の球状黒鉛鋳鉄を高速で長寿命に加工できるの
で，相対的に易加工性の一般鋳鉄（ＦＣ材）にも優れた
性能を発揮して使用できる。
【００７１】
【表１】
【００７２】
【表２】
【００７３】
【表３】
【００７４】
【発明の効果】上述したごとく，本発明によれば，例え
ば球状黒鉛鋳鉄の高速切削が可能で且つ長寿命な切削工
具材に用いることができる，耐久性に優れた安価な窒化
チタンアルミ基焼結材及びその製造方法を提供すること
ができる。
【図面の簡単な説明】
【図１】実施形態例１における，切削工具の斜視図。
【図２】実施形態例１における，図１のＳ断面の説明
図。
【図３】実施形態例１における，逃げ面の磨耗を示す切
削工具の平面図。
【符合の説明】
１．．．切削工具， １０．．．基材， ２．．．切削工具材， ２１．．．台座プレート， ２２．．．窒化チタンアルミ基焼結材， ４．．．ろう材，
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 西田 義則 愛知県春日井市高森台１−17−19 (72)発明者 吉田 晴男 茨城県つくば市松代４−25−402−202 (72)発明者 塩谷 泰宏 愛知県刈谷市朝日町２丁目１番地 アイシ ン精機株式会社内 (72)発明者 石川 明成 愛知県刈谷市朝日町２丁目１番地 アイシ ン精機株式会社内 (72)発明者 櫻井 隆志 愛知県刈谷市朝日町２丁目１番地 アイシ ン精機株式会社内

Claims (11)

    【特許請求の範囲】
  1. 【請求項１】 Ｔｉ(1-x) Ａｌx Ｎ（ｘ＝０．０５〜
    ０．７０）の粉末を焼結することを特徴とする窒化チタ
    ンアルミ基焼結材の製造方法。
  2. 【請求項２】 Ｔｉ(1-x) Ａｌx Ｎ（ｘ＝０．０５〜
    ０．７０）を体積で６０〜９５％と，ＴｉＣウィスカー
    を体積で５〜４０％とを含有する原料体を焼結してなる
    ことを特徴とする窒化チタンアルミ基焼結材の製造方
    法。
  3. 【請求項３】 Ｔｉ(1-x) Ａｌx Ｎ（ｘ＝０．０５〜
    ０．７０）をＴｉＣウィスカーの表面に被覆した被覆体
    を作製し，次いで該被覆体を焼結することを特徴とする
    窒化チタンアルミ基焼結材の製造方法。
  4. 【請求項４】 請求項３において，上記被覆体は，上記
    Ｔｉ(1-x) Ａｌx Ｎ（ｘ＝０．０５〜０．７０）が体積
    で６０〜９５％，上記ＴｉＣウィスカーが体積で５〜４
    ０％であることを特徴とする窒化チタンアルミ基焼結材
    の製造方法。
  5. 【請求項５】 体積で５〜４０％のＴｉＣウィスカー
    と，体積で６０〜９５％のＴｉ(1-x) Ａｌx Ｎ（ｘ＝
    ０．０５〜０．７０）の粉末とを準備し，該Ｔｉ(1-x)
    Ａｌx Ｎ（ｘ＝０．０５〜０．７０）のうち０．２５〜
    １２％を上記ＴｉＣウィスカーに被覆して体積で５．２
    ５〜５２％の被覆体を作製し，次いで，該被覆体と，体
    積で４８〜９４．７５％の残りのＴｉ(1-x) Ａｌx Ｎ
    （ｘ＝０．０５〜０．７０）の粉末とを混合して混合原
    料を作製し，次いで該混合原料を焼結することを特徴と
    する窒化チタンアルミ基焼結材の製造方法。
  6. 【請求項６】 請求項１〜５のいずれか１項において，
    上記ｘは０．０５〜０．１５又は０．５０〜０．７０で
    あることを特徴とする窒化チタンアルミ基焼結材の製造
    方法。
  7. 【請求項７】 請求項１〜６のいずれか１項において，
    上記窒化チタンアルミ基焼結材は，ＴｉＯy （ｙ＝１〜
    ２）及び／又はＡｌ2 Ｏ3 よりなる添加物を体積で０．
    ２〜１１．１％外部添加してなることを特徴とする窒化
    チタンアルミ基焼結材の製造方法。
  8. 【請求項８】 Ｔｉ(1-x) Ａｌx Ｎ（ｘ＝０．０５〜
    ０．７０）の粉末の焼結材よりなることを特徴とする窒
    化チタンアルミ基焼結材。
  9. 【請求項９】 Ｔｉ(1-x) Ａｌx Ｎ（ｘ＝０．０５〜
    ０．７０）を体積で６０〜９５％と，ＴｉＣウィスカー
    を体積で５〜４０％とを含有してなることを特徴とする
    窒化チタンアルミ基焼結材。
  10. 【請求項１０】 請求項８又は９において，上記ｘは
    ０．０５〜０．１５又は０．５０〜０．７０であること
    を特徴とする窒化チタンアルミ基焼結材。
  11. 【請求項１１】 請求項８〜１０のいずれか１項におい
    て，上記窒化チタンアルミ基焼結材は，ＴｉＯy （ｙ＝
    １〜２）及び／又はＡｌ2 Ｏ3 よりなる添加物を体積で
    ０．２〜１１．１％外部添加してなることを特徴とする
    窒化チタンアルミ基焼結材。
JP8357214A 1996-12-25 1996-12-25 窒化チタンアルミ基焼結材及びその製造方法 Pending JPH10182233A (ja)

Priority Applications (3)

Application Number Priority Date Filing Date Title
JP8357214A JPH10182233A (ja) 1996-12-25 1996-12-25 窒化チタンアルミ基焼結材及びその製造方法
US08/997,732 US5981416A (en) 1996-12-25 1997-12-24 Titanium nitride aluminum based sintered material and its production method
GB9727184A GB2320726B (en) 1996-12-25 1997-12-24 Titanium nitride aluminum based sintered material and its production method

Applications Claiming Priority (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
JP8357214A JPH10182233A (ja) 1996-12-25 1996-12-25 窒化チタンアルミ基焼結材及びその製造方法

Publications (1)

Publication Number Publication Date
JPH10182233A true JPH10182233A (ja) 1998-07-07

Family

ID=18452971

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
JP8357214A Pending JPH10182233A (ja) 1996-12-25 1996-12-25 窒化チタンアルミ基焼結材及びその製造方法

Country Status (3)

Country Link
US (1) US5981416A (ja)
JP (1) JPH10182233A (ja)
GB (1) GB2320726B (ja)

Cited By (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US10029948B2 (en) 2014-08-29 2018-07-24 Sumitomo Electric Industries, Ltd. Sintered material, tool including sintered material, and sintered material production method

Families Citing this family (10)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
KR100333724B1 (ko) * 1998-06-30 2002-09-17 주식회사 하이닉스반도체 티타늄알루미늄나이트라이드반사방지막을이용한반도체소자의금속배선형성방법
US6599062B1 (en) * 1999-06-11 2003-07-29 Kennametal Pc Inc. Coated PCBN cutting inserts
JP4560604B2 (ja) 2000-01-25 2010-10-13 独立行政法人産業技術総合研究所 立方晶窒化硼素基焼結材及びその製造方法
DE60124061T2 (de) * 2000-12-28 2007-04-12 Kabushiki Kaisha Kobe Seiko Sho, Kobe Hartstoffschicht für Schneidwerkzeuge
CN1321939C (zh) * 2004-07-15 2007-06-20 中国科学院金属研究所 一种用三氧化二铝弥散强化钛二铝氮陶瓷复合材料及其制备方法
DE102005002904A1 (de) * 2005-01-21 2006-07-27 Abb Patent Gmbh Elektrode in einem Messrohr eines magnetisch-induktiven Durchflussmessers
US8507082B2 (en) 2011-03-25 2013-08-13 Kennametal Inc. CVD coated polycrystalline c-BN cutting tools
CN102586670B (zh) * 2012-03-05 2013-06-19 江苏汤臣汽车零部件有限公司 一种原位碳化钛颗粒增强铁基复合材料及其制备方法
US9028953B2 (en) 2013-01-11 2015-05-12 Kennametal Inc. CVD coated polycrystalline c-BN cutting tools
RU2524061C1 (ru) * 2013-04-04 2014-07-27 Федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего профессионального образования "Национальный исследовательский Томский политехнический университет" Способ получения композиционного керамического материала

Family Cites Families (3)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPS5078107A (ja) * 1973-11-09 1975-06-25
JP2539712B2 (ja) * 1991-09-19 1996-10-02 喜清 荻野 窒化物粉体
DE69527236T2 (de) * 1994-09-16 2003-03-20 Sumitomo Electric Industries Mehrschichtfilm aus ultrafeinen Partikeln und harter Verbundwerkstoff für Werkzeuge, die diesen Film enthalten

Cited By (2)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US10029948B2 (en) 2014-08-29 2018-07-24 Sumitomo Electric Industries, Ltd. Sintered material, tool including sintered material, and sintered material production method
US10501377B2 (en) 2014-08-29 2019-12-10 Sumitomo Electric Industries, Ltd. Sintered material, tool including sintered material, and sintered material production method

Also Published As

Publication number Publication date
GB2320726B (en) 2000-11-15
GB9727184D0 (en) 1998-02-25
GB2320726A (en) 1998-07-01
US5981416A (en) 1999-11-09

Similar Documents

Publication Publication Date Title
JPH10182234A (ja) 立方晶窒化硼素基焼結材及びその製造方法
JPH06287067A (ja) 耐摩耗性および耐欠損性のすぐれた立方晶窒化ほう素基超高圧焼結材料製切削工具
EP2631026A1 (en) Tool comprising sintered cubic boron nitride
JP2571124B2 (ja) 窒素含有サーメット及びその製造方法並びに被覆窒素含有サーメット
JPH10182233A (ja) 窒化チタンアルミ基焼結材及びその製造方法
JPH08126903A (ja) 耐摩耗性のすぐれた立方晶窒化硼素基超高圧焼結材料製切削工具
JP2011235410A (ja) 耐熱合金の切削加工で優れた耐欠損性を発揮するｗｃ基超硬合金製切削工具および表面被覆ｗｃ基超硬合金製切削工具
JP4560604B2 (ja) 立方晶窒化硼素基焼結材及びその製造方法
JPS5860679A (ja) 切削および耐摩耗工具用高靭性窒化硼素基超高圧焼結材料
JP4069749B2 (ja) 荒加工用切削工具
JP2775298B2 (ja) サーメット工具
JP2003236710A (ja) 耐チッピング性のすぐれた立方晶窒化ほう素基超高圧焼結材料製切削チップ
JP3611184B2 (ja) 鋳鉄加工用セラミックス焼結体切削工具および鋳鉄加工用被覆セラミックス焼結体切削工具
JP2020132972A (ja) 超硬合金および切削工具
JP2020132971A (ja) 超硬合金および切削工具
JPS644989B2 (ja)
JP2003236707A (ja) 耐チッピング性のすぐれた立方晶窒化ほう素基超高圧焼結材料製切削チップ
JP2910293B2 (ja) 硬質層被覆炭化タングステン基超硬合金製切削工具の製造法
JPS5861253A (ja) 切削および耐摩耗工具用高靭性窒化硼素基超高圧焼結材料
JP7336063B2 (ja) 立方晶窒化硼素焼結体及び被覆立方晶窒化硼素焼結体
WO2023188875A1 (ja) 焼結体、及び切削工具
JP3560629B2 (ja) 工具用高靱性硬質焼結体の製造法
JPH0681071A (ja) 靭性のすぐれた炭窒化チタン基サーメット
JP2782524B2 (ja) 高密度相窒化ホウ素基反応焼結体及びその製造方法
JP3615634B2 (ja) 高靱性窒化珪素質焼結体及びその製造方法

Legal Events

Date Code Title Description
A977 Report on retrieval

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A971007

Effective date: 20060228

A131 Notification of reasons for refusal

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A131

Effective date: 20060627

A521 Written amendment

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A523

Effective date: 20060824

A02 Decision of refusal

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A02

Effective date: 20061114