JPH10178780A

JPH10178780A - 直流電源装置及びこの直流電源装置を用いた空気調和機

Info

Publication number: JPH10178780A
Application number: JP34134496A
Authority: JP
Inventors: Yukio Yokomizo; 溝幸雄横; Naoyoshi Uesugi; 杉通可植; Hiroshi Okamoto; 本博岡
Original assignee: Toshiba Corp
Current assignee: Toshiba Corp
Priority date: 1996-12-20
Filing date: 1996-12-20
Publication date: 1998-06-30
Anticipated expiration: 2016-12-20
Also published as: JP3570834B2

Abstract

(57)【要約】【課題】力率低減のためにリアクタを短絡したことに
よる不快な騒音の発生を簡単な構成により経済的に低減
し得る直流電源装置及びこの直流電源装置を用いた空気
調和機を提供する。【解決手段】直流電源装置は、交流電源からの交流電
圧を直流電圧に整流する整流手段及びこの整流手段に直
列に接続されたリアクタを有するものであって、交流電
圧が零点を通過した後の所定の短期間、リアクタを介し
て、交流電源を短絡する第１の短絡手段と、第１の短絡
手段が交流電源を短絡する前後の少なくとも一方にて、
所定の短期間よりも短い期間、リアクタを介して、交流
電源を短絡する第２の短絡手段とを備え、第２の短絡手
段は、第１の短絡手段の短絡期間からリアクタの固有振
動周期の略１／６だけ間隔を空け、かつ、リアクタの固
有振動周期の略１／６の期間だけ短絡するようにしたも
のである。空気調和機は、交流を直流に変換するコンバ
ータ装置として、上述した直流電源装置を用いる。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【発明の属する技術分野】本発明は、改善された高い電
源力率をもって交流電圧を直流電圧に整流する直流電源
装置に係り、更に詳しくは、電源力率の改善処理によっ
て発生する騒音を低減し得るようにした直流電源装置及
びこの直流電源装置を用いた空気調和機に関する。

【０００２】

【従来の技術】電源装置からより多くの有効電力を取り
出すには、電源力率を改善することが有効であり、この
ために簡易的に電源力率を改善する方法が提案されてい
る。また、電源力率を改善することにより、近年問題と
なりつつある電源の高調波電流を低減できる場合が多
く、国内外の高調波電流規制にも対応することができ
る。電源装置の力率を改善する従来の方法として、例え
ば特開平２−２９９４７０号に開示されたものがある。
この開示においては、交流入力電圧が零点を通過した後
の適当な短期間にのみスイッチング素子をオンして、交
流電源を、リアクタを介して、短絡することにより、電
源電流の導通期間を拡大し、電源力率を改善している。

【０００３】また、従来の他の電源力率の改善方法とし
ては、例えば、特開平７−７９４６号に開示されたもの
がある。この開示においても同様に交流電圧の零点通過
時刻から所定の遅延時間後にスイッチング素子を所定時
間オンすることにより、電源力率を改善している。

【０００４】

【発明が解決しようとする課題】上述した従来の力率改
善方法はいずれも交流電圧の零点通過時刻から適当な遅
延時間後に所定時間、交流電源をリアクタを介して短絡
し、これにより電流波形の導通角を拡大して、電源力率
を改善するものであるが、この場合に、リアクタを短絡
することにより、リアクタから「ジー」というような不
快な騒音が発生するという問題がある。

【０００５】このような騒音を防止するには、リアクタ
の剛性を向上して騒音を抑えたり、またはリアクタの周
囲を覆って防音するなどの対策が必要となるが、このよ
うな対策の結果、コストアップを招くという問題があ
る。更に、このような騒音低減対策を行った場合に、該
対策に使用される材料の信頼性や経年変化なども解決し
なければならない問題として発生する。

【０００６】本発明は、上記に鑑みてなされたもので、
その目的とするところは、リアクタの短絡による不快な
騒音の発生を簡単な構成により経済的に低減し得る直流
電源装置及びこの直流電源装置を用いた空気調和機を提
供するにある。

【０００７】

【課題を解決するための手段】上記目的を達成するため
に、請求項１に記載の直流電源装置は、交流電源からの
交流電圧を直流電圧に整流する整流手段及びこの整流手
段に直列に接続されたリアクタを有するものであって、
交流電圧が零点を通過した後の所定の短期間、リアクタ
を介して、交流電源を短絡する第１の短絡手段と、第１
の短絡手段が交流電源を短絡する前後の少なくとも一方
にて、所定の短期間よりも短い期間、リアクタを介し
て、交流電源を短絡する第２の短絡手段とを備え、第２
の短絡手段は、第１の短絡手段の短絡期間からリアクタ
の固有振動周期の略１／６の期間だけ間隔を空け、か
つ、リアクタの固有振動周期の略１／６の期間だけ短絡
するようにしたもので、これによって、力率を改善しな
がらもリアクタの短絡により発生する騒音を簡単な構成
により経済的かつ適確に防止することができる。

【０００８】請求項２に記載の直流電源装置は、第２の
短絡手段が、第１の短絡手段が短絡期間からリアクタの
固有振動周期の１／６よりも僅かに長い期間だけ間隔を
空け、かつ、リアクタの固有振動周期の１／６よりも僅
かに短い期間だけ短絡させるようにしたので、振動の減
衰に伴って発生することが有り得る騒音をも防止するこ
とができる。

【０００９】請求項３に記載の直流電源装置は、交流電
源からの交流電圧を直流電圧に整流する整流手段及びこ
の整流手段に直列に接続されたリアクタを有するもので
あって、交流電圧が零点を通過した後の所定の短期間、
リアクタを介して、交流電源を短絡する第１の短絡手段
と、第１の短絡手段が交流電源を短絡する前後の少なく
とも一方にて、所定の短期間よりも短い期間、リアクタ
を介して、交流電源を短絡する第２の短絡手段と、リア
クタの振動振幅を検出する振動検出手段と、第２の短絡
手段の短絡及び短絡解除の時刻を逐次変化させ、振動検
出手段によって検出されるリアクタの振動振幅が最小に
なる時刻を検出し、この時刻を設定する短絡時刻設定手
段とを備え、第２の短絡手段は、短絡時刻設定手段によ
って設定された短絡時刻に従って、短絡及び短絡解除を
実行するようにしたので、リアクタの重量や寸法のバラ
ツキが大きくても振動を低く抑えて騒音の発生を防止す
ることができる。

【００１０】請求項４に記載の直流電源装置は、振動検
出手段が、リアクタを流れる電流を検出する電流センサ
と、この電流センサの出力信号からリアクタの固有振動
成分を抽出するフィルタと、このフィルタの出力信号か
ら振動振幅を検出する振幅値検出手段とを含むので、振
動振幅を確実に検出することができる。

【００１１】請求項５に記載の直流電源装置は、振動検
出手段が、リアクタを構成する鉄芯の振動を検出する圧
電素子と、この圧電素子の出力信号からリアクタの固有
振動成分を抽出するフイルタと、このフィルタの出力信
号から振動振幅を検出する振幅値検出手段とを含むの
で、振動振幅を確実に検出することができる。

【００１２】請求項６に記載の直流電源装置は、振動検
出手段が、リアクタから発生する音を検出する集音マイ
クと、この集音マイクの出力信号からリアクタの固有振
動成分を抽出するフイルタと、このフィルタの出力信号
から振動振幅を検出する振幅値検出手段とを含むので、
振動振幅を確実に検出することができる。

【００１３】請求項７に記載の直流電源装置は、固有振
動点が複数個存在するリアクタであっても、各振動成分
毎に振動の最小点を探索して、それぞれ騒音低減のため
の短絡及び短絡解除を実行するので、振動を低く抑えて
騒音の発生を防止することができる。

【００１４】請求項８に記載の直流電源装置は、リアク
タの振動成分を検出するセンサの出力信号からリアクタ
の固有振動成分を抽出する複数のバンドパスフィルタを
用い、かつ、これらのバンドパスフィルタの出力信号か
ら振動成分毎に振動振幅を検出するようにしたので、固
有振動点が複数個存在するリアクタにも容易に対応する
ことができる。

【００１５】請求項９に記載の直流電源装置は、交流電
源からの交流電圧を直流電圧に整流する整流手段及びこ
の整流手段に直列に接続されたリアクタを有するもので
あって、交流電圧が零点を通過した後の所定の短期間、
リアクタを介して、交流電源を短絡する第１の短絡手段
と、第１の短絡手段が交流電源を短絡する前後の少なく
とも一方にて、所定の短期間よりも短い期間、リアクタ
を介して、交流電源を短絡する第２の短絡手段と、第１
の短絡手段の短絡期間と第２の短絡手段の短絡期間との
間隔を設定する休止時間設定手段と、第２の短絡手段の
短絡時間を設定する短絡時間設定手段とを備え、第２の
短絡手段は設定された休止時間及び短絡時間に従って短
絡及び短絡解除を実行するようにしたので、騒音が最小
となる点を手動により調整できる。

【００１６】請求項１０に記載の直流電源装置は、さら
に、リアクタの温度を検出する温度センサと、温度セン
サの温度検出値に応じて、間隔時間設定手段で設定され
た間隔時間及び短絡時間設定手段で設定された短絡時間
を補正して第２の短絡手段に加える設定値補正手段とを
備えるので、時間の経過に応じてリアクタの固有振動数
が次第にずれたとしても、騒音の増大を抑制することが
できる。

【００１７】請求項１１に記載の直流電源装置は、交流
電源からの交流電圧を直流電圧に整流する整流手段及び
この整流手段に直列に接続されたリアクタを有するもの
であって、交流電圧が零点を通過した後の所定の短期
間、リアクタを介して、交流電源を短絡する第１の短絡
手段と、第１の短絡手段が交流電源を短絡する前後の少
なくとも一方にて、所定の短期間よりも短い期間、リア
クタを介して、交流電源を短絡する第２の短絡手段と、
第１の短絡手段の短絡期間と第２の短絡手段の短絡期間
との間隔を設定するための複数種類の間隔時間データ、
及び、第２の短絡手段の短絡時間を設定するための複数
種類の短絡時間データを記憶する記憶手段と、予め定め
られたスケジュールに従って記憶手段に記憶された間隔
時間データ及び短絡時間データを第２の短絡手段に加え
る設定データ選択手段とを備え、第２の短絡手段は設定
データ選択手段で選択されたデータに従って短絡及び短
絡解除を実行するようにしたので、スケジュールに従っ
た負荷の変動等による騒音の発生を未然に防止すること
ができる。

【００１８】請求項１２に記載の直流電源装置は、第２
の短絡手段が、第１の短絡手段が交流電源を短絡する前
後の少なくとも一方にて、複数回に亘って、リアクタを
介して、交流電源を短絡するようにしたので、騒音の発
生をさらに適確に防止することができる。

【００１９】請求項１３に記載の空気調和機は、交流を
直流に変換するコンバータ装置と、このコンバータ装置
で変換された直流を可変電圧、可変周波数の交流に変換
して圧縮機駆動電動機に供給するインバータ装置とを備
える場合、コンバータ装置として請求項１乃至１２のい
ずれかに記載の直流電源装置を用いたので、力率を改善
しながらも騒音を経済的かつ適確に防止した空気調和機
を提供することができる。

【００２０】

【発明の実施の形態】以下、本発明の理解を容易にする
ために、本願と同一の出願人により特願平８−２３０９
５８号として出願された基礎技術を最初に説明した後
で、本願発明の好適な実施形態について説明する。

【００２１】本発明の基礎技術としての直流電源装置の
第１の構成例を図１に示し、その動作を説明するための
各部の波形を図２に示す。図１に示す直流電源装置は、
交流電源１の一方の出力端に一端が接続されたリアクタ
２を有し、このリアクタ２は他端は４個のダイオードか
らなり、電流の方向を揃えている第１のダイオードブリ
ッジ３及び全波整流器を構成している第２のダイオード
ブリッジ５のそれぞれの一方の入力端に接続されてい
る。第１及び第２のダイオードブリッジ３及び５のそれ
ぞれの他方の入力端は交流電源１の他方の出力端に接続
されている。

【００２２】第１のダイオードブリッジ３の両出力端は
例えばバイポーラトランジスタ、ＩＧＢＴ，ＭＯＳＦＥ
Ｔなどからなるスイッチング素子である短絡素子４のコ
レクタとエミッタ間に接続され、この短絡素子４がオン
した場合に、第１のダイオードブリッジ３及びリアクタ
２を介して交流電源１を短絡し、これにより直流電源装
置の電源力率を改善し得るようになっている。短絡素子
４のゲートは短絡素子駆動手段１２に接続され、この短
絡素子駆動手段１２によって短絡素子４が駆動されるこ
とにより短絡素子４はオンするようになっている。

【００２３】交流電源１の両出力端には例えばフォトカ
プラ、カレントトランスなどからなるゼロクロス検出手
段１０が接続され、これによりこのゼロクロス検出手段
１０は交流電源１の交流電圧、すなわち図２の符号２１
で示すような正弦波形を有する交流電圧が零点、すなわ
ちゼロクロス点を通過する時点を検出し、この検出信号
を駆動信号生成手段１１に供給するようになっている。

【００２４】駆動信号生成手段１１は、例えばマイクロ
コンピュータ、専用回路などから構成され、図２の符号
２４ａ及び２６ａでそれぞれ示す力率改善パルスとこの
力率改善パルスよりも非常に小さな幅の騒音低減パルス
を生成し、これらの力率改善パルス２４ａ及び騒音低減
パルス２６ａを短絡素子駆動手段１２に提供する。短絡
素子駆動手段１２はこれらの力率改善パルス２４ａ及び
騒音低減パルス２６ａに応答して短絡素子４をオン状態
に駆動し、これにより第１のダイオードブリッジ３及び
リアクタ２を介して交流電源１を短絡する。この結果、
力率改善パルス２４ａにより短絡素子４がオンした場合
には、第１のダイオードブリッジ３及びリアクタ２を介
して交流電源１を短絡することにより、電源力率を改善
することができると共に、騒音低減パルス２６ａにより
短絡素子４がオンした場合には、電源力率の改善のため
にリアクタ２が短絡されることにより発生する騒音を低
減することができる。

【００２５】また、第２のダイオードブリッジ５の出力
端は平滑用電解コンデンサ６，７，８を介して負荷９に
接続され、これにより交流電源１からの交流電圧は第２
のダイオードブリッジ５及び平滑用電解コンデンサ６，
７，８により倍電圧整流され、直流電圧として負荷９に
供給されるようになっている。

【００２６】以上のように構成される直流電源装置にお
いて、図２の符号２１で示すような交流電圧が交流電源
１から供給されると、この交流電圧はリアクタ２を介し
て第２のダイオードブリッジ５及び平滑用電解コンデン
サ６，７，８からなる倍電圧整流回路に供給されて直流
電圧として負荷９に供給されると共に、この交流電圧が
零点を通過すると、この零点通過がゼロクロス検出手段
１０で検出され、この検出信号により駆動信号生成手段
１１が駆動される。

【００２７】駆動信号生成手段１１は、ゼロクロス検出
手段１０の零点検出出力信号により駆動されると、交流
電源の零点通過後に図２に示す力率改善パルス２４ａ及
び騒音低減パルス２６ａを発生する。力率改善パルス２
４ａ及び騒音低減パルス２６ａは短絡素子駆動手段１２
を介して短絡素子４をオン状態に駆動し、これにより第
１のダイオードブリッジ３及びリアクタ２を介して交流
電源１を短絡する。この結果、力率改善パルス２４ａに
応答して短絡素子４がリアクタ２を介して交流電源１を
短絡した場合には、電源電流の導通期間を拡大し、直流
電源装置の電源力率を改善し、また騒音低減パルス２６
ａに応答して短絡素子４が動作した場合には、力率改善
パルス２４ａによってリアクタ２が短絡された後に、リ
アクタ２の短絡が解放されて短絡電流がオフとなる時の
騒音を低減することができる。

【００２８】具体的には、図２において、符号２２で示
す力率改善前の電源電流波形に対して力率改善パルス２
４ａにより力率改善を施した後の電源電流波形は符号２
３で示すように電源電流の導通期間が拡大され、これに
より電源力率が改善されていることがわかる。そして、
力率改善パルス２４ａに続いてパルス幅の非常に小さい
騒音低減パルス２６ａを出力して短絡素子４を短絡する
ことにより、力率改善パルス２４ａによりリアクタ２が
短絡された場合の短絡電流オフ時のリアクタによる騒音
を電源電流の波形及び電源力率にほとんど変化なく、低
減することができる。

【００２９】図３は、本発明の基礎技術としての直流電
源装置の第２の構成例に係わる直流電源装置の各部の信
号波形を示す図である。この第２の構成例は、上述した
第１の構成例において力率改善パルス２４ａ及び騒音低
減パルス２６ａの順序を逆にした点が異なるのみであ
り、その他の構成及び作用は第１の構成例と同じであ
る。

【００３０】なお、第２の構成例の回路構成は、図１に
示したものと基本的には同じであるが、駆動信号生成手
段１１から発生する力率改善パルス２４ａ及び騒音低減
パルス２６ａの発生順序が逆となり、図３に示すように
短い期間の騒音低減パルス２６ａが先に発生し、それか
ら力率改善パルス２４ａが発生するようになっている点
が異なるのみである。また、図３の信号波形図におい
て、２１及び２２はそれぞれ図２と同様に交流電源１の
交流電圧の波形及び力率改善前の電流波形であり、２５
は力率改善及び騒音改善を行った場合の電流波形であ
る。

【００３１】第２の構成例のように、騒音低減パルス２
６ａを力率改善パルス２４ａの前に発生して、力率改善
パルス２４ａによりリアクタ２を介して交流電源１を短
絡する前に騒音低減パルス２６ａでリアクタ２を瞬時短
絡することにより、リアクタ２の短絡電流オン時の騒音
を低減することができる。その後、力率改善パルス２４
ａによりリアクタ２を介して交流電源１を短絡すること
により、電源電流の導通期間を図３の符号２５で示すよ
うに拡大して、電源力率を改善することができる。

【００３２】なお、図１ないし図３で示した第１及び第
２の構成例では、騒音低減パルス２６ａを力率改善パル
ス２４ａの前または後に発生し、これによりリアクタ２
を介して交流電源１を短絡することにより、リアクタ２
の短絡電流オフまたはオン時の騒音を低減しているが、
力率改善パルス２４ａの前及び後の両方において騒音低
減パルス２６ａを発生することにより、リアクタ２の短
絡電流のオフ及びオン時の両方の騒音をさらに適確に低
減することができることは勿論のことである。図４は、
本発明の基礎技術としての直流電源装置の第３の構成例
を示す図である。同図に示す直流電源装置は、全波整流
器を構成している第２のダイオードブリッジ５の一方の
出力端にリアクタ２の一端を接続し、このリアクタ２の
他端と第２のダイオードブリッジ５の他方の出力端との
間にスイッチングトランジスタからなる短絡素子４のコ
レクタ及びエミッタを接続し、この短絡素子４がオンし
た場合、リアクタ２及び第２のダイオードブリッジ５を
介して交流電源１を短絡するように構成している。さら
に、リアクタ２の他端は逆流防止用のダイオード１３を
介して平滑用電解コンデンサ８及び負荷９に接続されて
いる。ダイオード１３は短絡素子４がオンしてリアクタ
２及び第２のダイオードブリッジ５を介して交流電源１
を短絡した場合に、平滑用電解コンデンサ８が短絡素子
４で短絡されないように作用している。

【００３３】また、交流電源１の両出力端に接続されて
いるゼロクロス検出手段１０、駆動信号生成手段１１、
及び短絡素子駆動手段１２の構成及び作用は、図１に示
したものと同じであり、駆動信号生成手段１１は図２に
示すように力率改善パルス２４ａ及びこの力率改善パル
ス２４ａに続いて騒音低減パルス２６ａを発生し、これ
らのパルスにより短絡素子駆動手段１２を介して短絡素
子４をオン状態に駆動することにより、第１の構成例と
同様に力率改善パルス２４ａで電源力率を改善し、さら
に騒音低減パルス２６ａでリアクタ２の短絡電流オフ時
の騒音を低減することができる。また、このような力率
改善パルス２４ａと騒音低減パルス２６ａの順序の代わ
りに、駆動信号生成手段１１は図３に示すように騒音低
減パルス２６ａを先に発生した後、続いて力率改善パル
ス２４ａを発生し、これらのパルスにより短絡素子駆動
手段１２を介して短絡素子４をオン状態に駆動すること
により、第２の構成例と同様に騒音低減パルス２６ａで
リアクタ２の短絡電流オン時の騒音を低減し、さらに力
率改善パルス２４ａで電源力率を改善することができ
る。

【００３４】図５は、本発明の基礎技術としての直流電
源装置の第４の構成例に係わる各部の信号波形を示す図
である。この第４の構成例は、上述した第１の構成例に
おいて力率改善パルス２４ａに続いて複数（本構成例で
は、２個）の騒音低減パルス２６ａ，２６ｂを発生する
ように構成した点が異なるのみであり、その他の構成及
び作用は第１の構成例と同じである。すなわち、図５に
おいて、２１及び２２はそれぞれ交流電源１の交流電圧
の波形及び力率改善前の電流波形、２７は力率改善及び
駆動改善を行った場合の電流波形、２４ａは力率改善パ
ルス、２６ａ，２６ｂは騒音低減パルスである。

【００３５】また、この第４の構成例の直流電源装置の
回路構成は図１または図４に示すものと基本的に同じで
あり、駆動信号生成手段１１において力率改善パルス２
４ａに続いて複数の騒音低減パルス２６ａ，２６ｂを発
生するように構成している点が異なるのみである。

【００３６】第４の構成例のように、力率改善パルス２
４ａに続いて、複数の騒音低減パルス２６ａ，２６ｂを
発生することにより、力率改善パルス２４ａで力率を改
善した後に、リアクタ２の短絡電流オフ時に発生する騒
音をさらに適確に低減することが可能である。なお、複
数の騒音低減パルス２６ａ，２６ｂを力率改善パルス２
４ａの後に発生する代わりに、図３に示したように、複
数の騒音低減パルス２６ａ，２６ｂを力率改善パルス２
４ａの前に発生することも可能であり、この場合にはリ
アクタ２の短絡電流オン時の騒音を低減することができ
る。

【００３７】なお、第４の構成例のように、複数の騒音
低減パルス２６ａ，２６ｂを発生しても、これらの騒音
低減パルスは力率改善パルス２４ａに比べてパルス幅の
極めて短く、直流電源装置の電流波形にほとんど変化は
なく、力率に対する影響もない。

【００３８】図６は、本発明の基礎技術としての直流電
源装置の第５の構成例に係わる各部の信号波形を示す図
である。この第５の構成例は、上述した第１の構成例に
おいて複数の連続した力率改善パルス２４ａ，２４ｂを
発生すると共に、この力率改善パルスの各々に続いて騒
音低減パルス２６ａ，２６ｂを１つずつ発生するように
したものである。なお、図６では、複数の力率改善パル
ス２４ａ，２４ｂ及び騒音低減パルス２６ａ，２６ｂは
それぞれ２個の場合について図示されている。このよう
に複数の連続した力率改善パルス２４ａ，２４ｂを発生
すると共に、この複数の力率改善パルス２４ａ，２４ｂ
の各々に続いて１つの騒音低減パルス２６ａ，２６ｂを
発生することにより、直流電源装置の力率を改善すると
共に、リアクタ２の電流オフ時の騒音を適確に低減する
ことが可能である。なお、図６に示す第５の構成例で
は、複数の力率改善パルスの各々の後に１つずつの騒音
低減パルスを発生しているが、この代わりに複数の力率
改善パルスの各々の前に１つずつ騒音低減パルスを発生
することにより、直流電源装置の力率を改善し得ると共
に、リアクタ２の電流オン時の騒音を低減することがで
きる。

【００３９】なお、図６に示す第５の構成例では、各力
率改善パルス毎に１つの騒音低減パルスを発生している
が、この代わりに各力率改善パルス毎に複数の騒音低減
パルス２６ｂを発生してもよく、またこの場合、騒音低
減パルスは力率改善パルスの前または後のいずれに発生
してもよく、さらに力率改善パルス前の及び後の両方に
発生してもよい。力率改善パルスの前及び後の両方に騒
音低減パルスを発生した場合に、リアクタ２の短絡電流
オン及びオフ時の両方の騒音を適確に低減することがで
きる。

【００４０】次に、図７を参照して、力率改善パルス２
４ａ及び騒音低減パルス２６ａを発生する駆動信号生成
手段１１について説明する。リアクタ２の振動による騒
音を低減するためにリアクタ２の短絡素子４で短絡する
騒音低減パルス２６ａは、直流電源装置の力率を改善す
るためにリアクタ２の短絡素子４で短絡する力率改善パ
ルス２４ａに比べてパルス幅が極めて短く、ほとんど電
流波形に変化を与えることがなく、力率にも影響を与え
ない時間幅のパルスである。

【００４１】駆動信号生成手段１１は、例えばマイクロ
コンピュータに内蔵されているタイマ機能を用いて構成
することもできるし、または専用の波形生成回路で構成
することも可能であるが、図７では一例としてカウン
タ、コンパレータ、４つのレジスタＡ，Ｂ，Ｃ，Ｄを用
いた場合の動作を説明している。そして、４つのレジス
タの各々に各パルス間の期間及び各パルス幅を記憶して
おく。具体的には、ゼロクロス検出手段１０からのゼロ
クロス発生時点から力率改善パルス２４ａが発生するま
での期間をＤ１としてレジスタＡに記憶し、Ｄ１に力率
改善パルス２４ａのパルス幅を加えた値をＤ２としてレ
ジスタＢに記憶し、さらにＤ２に力率改善パルス２４ａ
と騒音低減パルス２６ａとの間の休止期間を加えた値を
Ｄ３としてレジスタＣに記憶し、またＤ３に騒音低減パ
ルス２６ａのパルス幅を加えた値をＤ４としてレジスタ
Ｄに記憶しておく。

【００４２】そして、ゼロクロス検出手段１０からのゼ
ロクロス発生時点でゼロクロス割り込みをかけて、カウ
ンタを起動し、このカウンタの値を各レジスタの値とコ
ンパレータで比較し、カウンタの値がレジスタＡに記憶
された値Ｄ１に達した場合に、力率改善パルス２４ａを
停止し、カウンタの値がレジスタＢに記憶された値Ｄ２
に達した場合に、力率改善パルス２４ａを停止し、さら
にカウンタの値がレジスタＣに記憶した値に達した場合
に、騒音低減パルス２６ａを発生し、カウンタの値がレ
ジスタＤに記憶された値Ｄ４に達した場合に、騒音低減
パルス２６ａを停止するように構成し、各レジスタの値
を適宜設定することにより、所望のパルス幅及び休止期
間を有する力率改善パルス２４ａ及び騒音低減パルス２
６ａを適確かつ簡単に発生することができる。

【００４３】なお、図７では、力率改善パルス２４ａを
発生した後に、騒音低減パルス２６ａを発生している
が、各レジスタの値を変更することにより、力率改善パ
ルス２４ａを発生する前に騒音低減パルス２６ａを発生
することも簡単に行うことができる。さらに、複数の力
率改善パルス及び複数の騒音低減パルスを発生したり、
各力率改善パルス毎に１つまたは複数の騒音低減パルス
を発生するようにすることもレジスタを追加することに
より可能であるし、または１つのレジスタの値を順次書
き換えるように構成することにより、レジスタの数を増
やすことなく可能である。

【００４４】次に、図８ないし図１１を参照して、力率
改善パルスと騒音低減パルスとの間の休止時間及び騒音
低減パルスのパルス幅、すなわちリアクタ２の短絡時間
について詳細に説明する。

【００４５】リアクタ２の騒音の発生原因は、電流が急
激にオン、オフする時にリアクタが加振させられ、リア
クタが固有振動数で振動するためである。電流の立ち上
がりと立ち下がりでは、反応方向の力が生じる。そし
て、リアクタの振動はＴ＝１ｍｓ程度継続している。

【００４６】まず、騒音低減パルスが１個の場合につい
て図８及び図９の騒音低減パルス数＝１の場合を参照し
て説明する。力率改善パルスの終了時点を図８に示すよ
うにｔ＝０として、騒音低減パルスの発生までの休止時
間ｘを、騒音低減パルスの短絡時間をｙ、リアクタの固
有振動数をｆ、角周波数ω＝２πｆとすると、電流がオ
ン、オフする時にリアクタに発生する振動は次式のよう
になる。

【００４７】ｔ＝０で発生する振動は、sin （ωｔ）ｔ＝ｘで発生する振動は、sin （ω（ｔ−ｘ）−π）ｔ＝ｘ＋ｙで発生する振動は、sin （ω（ｔ−ｘ−
ｙ））リアクタの振動の実効値は、ｔ＝０〜ｔまでの間で以下
のようになる。

【００４８】

【数１】ここで、Ｆ（ｔ）＝sin （ωｔ）＋sin （ω（ｔ−ｘ）−π）＋
sin （ω（ｔ−ｘ−ｙ））である。

【００４９】リアクタの振動の実効値の最小値は、上式
のＶｅｆｆから求められるが、簡単なものでは、Ｆ
（ｔ）＝０を満たせばよい。この式から振動が最小とな
る値を計算すると、図９の騒音低減パルス数＝１の場合
に示すように、力率改善パルスと騒音低減パルスとの間
の休止時間ｘ及び騒音低減パルスの短絡時間ｙは、それ
ぞれｘ＝ｙ−π／（３ω）となる。

【００５０】以上の説明では、休止時間と短絡時間が等
しいとして説明してきたが、リアクタの振動は周期関数
であるので、休止時間と短絡時間はそれぞれの位相が２
ａπ／ω（ａ＝０，１，２，３，…）及び２ｂπ／ω
（ｂ＝０，１，２，３，…）ずれたとしても同様な効果
を実現でき、休止時間ｘ及び短絡時間ｙはそれぞれ次式
に示すようにｘ＝±π／（３ω）＋２ａπ／ω ｙ＝±π／（３ω）＋２ｂπ／ω とすればよい。この場合、ｘ＞０，ｙ＞０であり、ａ，
ｂの値は同一である必要はない。但し、休止時間ｘの式
の第１項の符号を＋とした場合は、短絡時間ｙの式の第
１項の符号は＋であり、逆に休止時間ｘの式の第１項の
符号を−とした場合は、短絡時間ｙの式の第１項の符号
も−となる。

【００５１】以上は騒音低減パルスが１個の場合につい
て説明したが、次に騒音低減パルスがｎ個（ｎ−１，
２，３，・・・）の場合について説明する。なお、一般
式を上述したリアクタの振動の実効値Ｆ（ｔ）になぞら
えて表現するために、騒音低減パルスの発生時刻の表示
を図１０のように行う。すなわち、第ｉ番目の騒音低減
パルスの立上がり及び立下がり時刻を、力率改善パルス
の終了時刻を基準時刻（ｔ＝０）として、それぞれ、α
_i，β_iとすると、０〜Ｔまでの間でリアクタの振動の
実効値は次式のようになる。

【００５２】

【数２】ここで、

【００５３】

【数３】である。

【００５４】リアクタの振動の実効値の最小値は、Ｇ
（ｔ）＝０となればよく、このＧ（ｔ）＝０を満たすα
_i，β_iの関係は多数存在し、一例としては、図９に示
すように休止時間ｘ及び短絡時間ｙは互いに等しく、騒
音低減パルスの数ｎ＝２の場合には次式のようになる。ｘ_i＝ｙ_i＝π／（５ω）同様に、等しい騒音低減パルスがｎ（ｎ＝１，２，３，
…）個ある場合には、次式のようになる。ｘ_i＝ｙ_i＝π／（（２ｎ＋１）ω）また、周期関数の性質から、位相が２ａπ／ω（ａ＝
０，１，２，３，…）ずれた場合には、次式のようにな
る。ｘ_i＝ｙ_i＝π／（（２ｎ＋１）ω）＋２ａπ／ω その他の例として、ｎ＝２の場合には、図１１に示すよ
うな騒音低減パルスも容易に想像できるが、これらも上
述したＧ（ｔ）＝０を満たす関係の中の１つとして含ま
れる。なお、その他にはＧ（ｔ）＝０を満たす条件は存
在するが、その説明は省略する。

【００５５】上述したように、リアクタの固有振動数か
ら騒音低減パルスの休止期間ｘと短絡時間ｙを決定する
ことにより、リアクタの騒音を最も効果的に低減するこ
とができる。

【００５６】図１２は本発明に係る直流電源装置の第１
の実施形態の構成を示す回路図であり、図中、図１と同
一の符号を付したものはそれぞれ同一の要素を示してい
る。ここでは、図１に示したゼロクロス検出手段１０、
駆動信号生成手段１１及び短絡素子駆動手段１２の代わ
りに、これらと同等の機能を有し、かつ、動作状態のシ
ミュレーションを可能にするためのパルス発生回路３
１，パルス発生回路３２、ダミー抵抗３３及びベース駆
動回路３４を備えている。このうち、パルス発生回路３
１は交流電圧のゼロクロス点を検出する機能と、検出さ
れたゼロクロス点から所定の時間を経過後に力率改善パ
ルスを発生するための電流パルスをダミー抵抗３３に流
す機能とを有し、パルス発生回路３２は同じく交流電圧
のゼロクロス点を検出する機能と、検出されたゼロクロ
ス点から所定の時間を経過した後に騒音低減パルスを発
生するための電流パルスをダミー抵抗３３に流す機能と
を有しており、ベース駆動回路３４はホトカプラ等を含
み、ダミー抵抗３３に電流が供給されたとき、これに応
じて短絡素子４をオン動作させる機能を有している。

【００５７】以下、直流電源装置の具体的なモデルと、
そのシミュレーション結果を示す図１３乃至図１７をも
参照してその動作を説明する。

【００５８】いま、交流電源１の周波数が５０Ｈz で電
圧が１００Ｖであり、１．８ＫＷの（抵抗）負荷９が接
続されているものとする。このとき、リアクタ２のイン
ダクタンスが６．２ｍＨで、平滑用電解コンデンサ６，
７のキャパシタンスがそれぞれ１０００μＦで、平滑用
電解コンデンサ８のキャパシタンスが１５００μＦであ
ったとする。ここで、図１３に示すように、交流電源電
圧の正の半サイクル期間の時刻ｔ₁と、負のサイクル期
間の時刻ｔ₂とでそれぞれ力率改善パルスによる短絡を
解除したとき、リアクタ２の両端電圧は記号◇を連ねた
波形で変化し、このとき、リアクタ２に流れる電流は内
部を塗り潰した◇記号を連ねた波形で変化する。かか
る、力率改善パルスによる短絡解除の後に騒音低減パル
スを加えたとき、リアクタ２の両端電圧は記号□を連ね
た波形で変化し、このとき、リアクタ２に流れる電流は
内部を塗り潰した□記号を連ねた波形で変化する。これ
らの波形図から明らかなように、１サイクルに亘る電
圧、電流波形は、騒音低減パルスの有無によっては殆ど
変化しない。しかし、時刻ｔ₁の近傍を拡大すれば図１
４に示した如く、両者に差が表れる。

【００５９】この場合、リアクタ２の固有振動数が略
８．３ＫＨz であったとする。そこで、時刻ｔ₁₃にて力
率改善パルスによる短絡を解除し、その後に騒音低減パ
ルスを加えなかったときは、リアクタ２に流れる電流は
折れ線Ｐに示したように、時刻ｔ₁₃まで交流電源電圧の
増大に応じて増大し、その後は時刻ｔ₁₃の値を保持す
る。これに対して、時刻ｔ₁₁にて力率改善パルスによる
短絡を解除し、時刻ｔ₁₂から時刻ｔ₁₄まで騒音低減パル
スを加えた場合には、リアクタ２に流れる電流は折れ線
Ｑに示すように、時刻ｔ₁₁から時刻ｔ₁₂までは時刻ｔ₁₁
の値を維持し、時刻ｔ₁₂から時刻ｔ₁₄まで交流電源電圧
の増大に応じて増大している。

【００６０】なお、このシミュレーション結果は、リア
クタ２の固有振動数が略８．３ＫＨz であるため、騒音
低減パルスのパルス幅を種々に変化させて最良な状態を
示したもので、時刻ｔ₁₁と時刻ｔ₁₂（又は時刻ｔ₁₃）と
の時間間隔、つまり、休止時間ｘは略２０μｓｅｃで、
さらに、時刻ｔ₁₂と時刻ｔ₁₄の時間間隔、つまり、騒音
低減パルスのパルス幅（以下、短絡時間とも言う）ｙも
略２０μｓｅｃである。

【００６１】このように騒音低減パルスを印加しない場
合と、騒音低減パルスを印加した場合との相違は、１０
０次を超える高調波成分に大きな影響を与える。図１５
はこの関係を示したもので、騒音低減パルスを印加しな
い場合には、波形Ｈ_oに示す高調波成分が含まれるのに
対して、騒音低減パルスを印加した場合にはそのレベル
が格段に低い波形Ｈ_sに示す高調波成分しか含まれな
い。

【００６２】このシミュレーション結果から明らかなよ
うに、リアクタ２の固有振動数が８．３ＫＨz であれ
ば、固有振動周期Ｔは約１２０．５μｓｅｃであり、こ
れに対して、休止時間ｘ及び騒音低減パルスのパルス幅
ｙを約２０μｓｅｃとした場合に、騒音低減効果が最も
大きく、また、高調波成分を抑制する効果も大きいと言
える。

【００６３】かくして、休止時間ｘ及び騒音低減パルス
のパルス幅ｙをリアクタの固有振動周期Ｔの略１／６と
することによって、高力率、低高調波でリアクタ騒音の
発生が少ない直流電源装置が得られる。

【００６４】ところで、力率改善パルスによる短絡を解
除したことによって発生する振動が、図１６に示した如
く、時刻ｔ₀を起点として正方向に増大する正弦波Ｘで
表すと、騒音低減パルスによる短絡開始時の振動は時刻
ｔ₁を起点として負方向に増大する正弦波Ｙで表現さ
れ、さらに、騒音低減パルスによる短絡解除に伴って発
生する振動は時刻ｔ₂を起点として正方向に増大する正
弦波Ｚで表現される。これらの正弦波Ｘ，Ｙ，Ｚを合成
したものがリアクタの振動となる。記号△を連ねた曲線
Ｒはその合成波形であって、時刻ｔ₀から時刻ｔ₁まで
増大し、時刻ｔ₁から時刻ｔ₂まで減少して零となり、
その後は零を維持する。つまり、時刻ｔ₀から時刻ｔ₂
までの合成波形Ｒによる単振動は除去できないが、時刻
ｔ₂以降の振動成分は確実に除去されることが分かる。

【００６５】一方、リアクタの振動振幅は次第に減少す
るものであり、その減少割合が大きい場合には時刻ｔ₂
以降の合成波形は必ずしも零にならないことがある。図
１７はこの関係を示したもので、最初に発生する振動の
正弦波Ｘの振幅が減少する過程で新たに発生する振動振
幅とが相殺されず、正弦波Ｑに示したような振幅の小さ
い振動が現れる。この正弦波Ｑに示した振動を、正弦波
Ｙで示した振動にて抑制するには、図中の正弦波Ｙ₁の
代わりに、これよりも僅かに位相が遅れた正弦波Ｙ₂を
発生させ、正弦波Ｘとの合成波形Ｒ₁の代わりに、正弦
波Ｘとの合成波形Ｒ₂が得られるようにすれば良い。

【００６６】しかして、リアクタの振幅の減衰が大きい
場合には、休止時間ｘをリアクタの固有振動周期Ｔの１
／６よりも僅かに長くし、逆に、騒音低減パルスのパル
ス幅ｙをリアクタの固有振動周期Ｔの１／６よりも僅か
に短くすることによって、騒音をさらに低く抑えること
ができる。

【００６７】なお、この実施形態では、力率改善パルス
の後に騒音低減パルスを加える場合について説明した
が、力率改善パルスの前に騒音低減パルスを加える場合
も同様に、騒音低減のための短絡期間をリアクタの固有
振動周期Ｔの１／６よりも僅かに短くすると共に、その
短絡期間の終了から力率低減パルスによる短絡開始まで
の時間を固有振動周期Ｔの１／６よりも僅かに長くすれ
ば良い。

【００６８】図１８は本発明に係る直流電源装置の第２
の実施形態の構成を、部分的にブロックで示した回路図
である。図中、図１と同一の要素には同一の符号を付し
てその説明を省略する。この第２の実施形態は図１中の
駆動信号生成手段１１が有する機能、すなわち、交流電
圧がゼロクロス点を通過した後の所定の短期間、力率改
善パルスを発生する機能と、その後に、所定の短期間よ
りも短い期間、騒音低減パルスを発生する機能のうち、
後者の機能に係る騒音低減パルスの立上がり時刻α（力
率改善パルスによる短絡解除の時点を基準点とする）及
び立下がり時刻β（力率改善パルスによる短絡解除の時
点を基準点とする）を自動的に決定し、この決定に従っ
て駆動信号生成手段１１ａが騒音低減パルスを発生する
構成になっている。

【００６９】ここでは、図示省略のモード設定手段によ
り自動調整モードに設定すると、騒音低減パルスの立上
がり時刻α及び立下がり時刻βを決定するための、リア
クタ電流検出手段３５、ハイパスフィルタ３６、増幅器
３７、振幅値検出手段３８及び短絡時刻設定手段３９が
設けられている。このうち、リアクタ電流検出手段３５
はＣＴでなり、その検出信号がハイパスフィルタ３６に
加えられる。ハイパスフィルタ３６は前述したリアクタ
２の固有振動数の信号を通過させ、これよりも低い周波
数成分の通過を阻止する。ハイパスフィルタ３６を介し
て得られた信号は、増幅器３７で増幅された後、振幅値
検出手段３８に加えられる。振幅値検出手段３８は入力
信号の振幅値を検出して短絡時刻設定手段３９に加え
る。短絡時刻設定手段３９はこれに加えられる振幅値が
最小になるように騒音低減パルスの立上がり時刻α及び
立下がり時刻βを決定し、その値をＥＥＰＲＯＭに記憶
させるものである。

【００７０】以下、この第２の実施形態の詳細な動作
を、図１９〜図２２をも参照して以下に説明する。

【００７１】いま、交流電源１の電圧が図１９の符号２
１に示すように、例えば、５０Ｈzの正弦波形を有する
ものとする。ここで、駆動信号生成手段１１ａが力率改
善パルスを発生して、時刻ｔ₁から時刻ｔ₂までリアク
タ２を介して交流電源１を短絡すると、符号２３に示す
波形の電流が流れる。すなわち、時刻ｔ₂以降の電流波
形にリアクタ２の振動に伴なう数ＫＨz の振動成分Ｈ_t
が重畳する。ハイパスフィルタ３６はこの振動成分Ｈ_t
を抽出して増幅器３７に加える。増幅器３７は抽出され
た振動成分Ｈ_tを増幅して振幅値検出手段３８に加え
る。振幅値検出手段３８は、図２０に示すように、時刻
ｔ₂から時刻ｔ₃までの一定時間Ｓだけ振動成分Ｈ_tを
サンプリングし、振幅値｜Ｈ_t｜を出力して短絡時刻設
定手段３９に加える。短絡時刻設定手段３９は、サンプ
リング期間Ｓ内に定めた適当な点を始点として、騒音低
減パルスの立上がり時刻αをサンプリング期間Ｓの全て
に亘って変化させると共に、立下がり時刻βを変化さ
せ、振幅値｜Ｈ_t｜が最小になる点を探し出す。

【００７２】ここで、時刻ｔ₂を基準とし、振幅値｜Ｈ
_t｜が最小になる点までの時間が図１４に示した休止時
間ｘに対応し、時刻βとαとの差（β−α）が図１４に
示した騒音低減パルスのパルス幅ｙに対応している。こ
のようにして、振幅値｜Ｈ_t｜が最小になる点α及びβ
が決まると、短絡時刻設定手段３９はその値を、例え
ば、ＥＥＰＲＯＭに記憶させる。この騒音低減パルスの
立上がり時刻α及び立下がり時刻βの決定は、自動調整
モードに設定する毎に行われ、その後、電源の投入毎に
駆動信号生成手段１１ａがＥＥＰＲＯＭの値α及びβを
読出して、それらを立上がり、立下がりとする騒音低減
パルスを発生する。

【００７３】かくして、第２の実施形態によれば、自動
調整モードに設定することにより、リアクタの重量や、
寸法のばらつきにより固有振動数がばらついても、振動
を最小限に抑えることができる。

【００７４】一方、リアクタ２の振動が急速に減衰した
り、あるいは、複数の振動成分を含む場合には、騒音低
減パルスに対する休止時間ｘと短絡時間ｙとを異ならせ
ることが騒音の低減に有効である。従って、この場合に
は、図２２（ａ）に示すように、先ず、振幅値｜Ｈ_t｜
が最小になる時刻α_oを探索し、続いて、騒音低減パル
スの立上がりをこのα_oに固定して、立下がり時刻を変
化させ振幅値｜Ｈ_t｜が最小になる時刻β_oを探索し、
得られた値をＥＥＰＲＯＭに記憶させる。

【００７５】このようにすれば、リアクタを構成する材
質、構造の変化にも容易に対応できる利点がある。

【００７６】ところで、上述した第２の実施形態は、振
動成分Ｈ_tを検出するためにリアクタ電流を検出した
が、リアクタの振動を直接検出し、その検出値に基づい
て、振動が最小になる時刻α及びβを探索することもで
きる。

【００７７】図２３はこの原理に従った第３の実施形態
のセンサの取付け状態を示す側面図であり、図２４はこ
のセンサを用いた装置の全体構成を部分的にブロックで
示した回路図である。この場合、リアクタ２はＥ字形の
鉄芯４１の中央脚に巻線４２が装着されている。このＥ
字形の鉄心の最も振幅が大きいと予測される部分の外周
面に圧電素子４３が取付けられている。この圧電素子４
３はリアクタ２の振動により発せられる応力を受ける。
この圧電素子４３に加えられた応力は素子を変形させ、
変形量に応じた電気信号が得られる。この電気信号は、
図１８に示したと全く同様な構成のハイパスフィルタ３
６及び増幅器３７を介して振幅値検出手段３８に加えら
れる。そこで、振幅値検出手段３８は、上述した一定時
間Ｓだけ振動成分Ｈ_tをサンプリングし、振幅値｜Ｈ_t
｜を出力して短絡時刻設定手段３９に加える。短絡時刻
設定手段３９は、サンプリング期間Ｓ内に定めた適当な
点を始点として、サンプリング期間Ｓの全てに亘って、
騒音低減パルスの立上がり時刻α及び立下がり時刻βを
変化させ、振幅値｜Ｈ_t｜が最小になる点を探し出す。
そして、振幅値｜Ｈ_t｜が最小な点α_o及びβ_oをＥＥ
ＰＲＯＭに記憶させる。

【００７８】かくして、この第３の実施形態によれば、
リアクタの重量や、寸法のばらつきによる固有振動数が
広くばらついても、振動を最小限に抑えることができ
る。

【００７９】ところで、本発明の目的がリアクタ２の振
動に伴なう騒音の防止である点を考慮すれば、リアクタ
２から発生する騒音自体を検出し、その検出値が最小に
なるように上記の時刻α_o，β_oを決定することもでき
る。

【００８０】図２５はこの考えに基づく第４の実施形態
であり、図２４に示す圧電素子４３の代わりに、集音マ
イク４４を用いたもので、これ以外の構成は図２４と同
一である。ここで、集音マイク４４はリアクタ２の振動
成分を含めた種々の音を拾う可能性がある。そこで、ハ
イパスフィルタ３６を通して、リアクタ２の振動音に対
応する成分を抽出するようにしている。この振動成分に
対して上述したと全く同様な処理を行うことにより、リ
アクタの重量や、寸法のばらつきにより固有振動数がば
らつく場合でも、振動を最小限に抑えることができる。
なお、集音マイクが設置環境の音を拾うことを考慮すれ
ば、本実施形態に係る集音マイク４４、ハイパスフィル
タ３６、増幅器３７、振幅値検出手段３８及び短絡時刻
設定手段３９を、実際の製造ラインの治具として用いる
ことが、コスト面で有利で、かつ、適確な調整ができる
特徴がある。

【００８１】一方、上述した各実施形態は、リアクタ２
の固有振動数が一つであることを前提としたものであ
る。しかるに、リアクタ２の固有振動数が複数個存在
し、これらの周波数成分がそのままハイパスフィルタ３
６を通過した場合には、その合成値を最小にする騒音低
減パルスの立上がり時刻α_o及び立下がり時刻β_oを決
定するので、騒音の除去効果が不十分である場合も有り
得る。

【００８２】図２６はこの点を考慮した本発明に係る直
流電源装置の第５の実施形態の構成を、部分的にブロッ
クで示した回路図である。この実施形態は図１８に示し
た実施形態のハイパスフィルタ３６及び増幅器３７の代
わりに、複数のバンドパスフィルタ３６ａ，３６ｂ，
…，３６ｎと、これらの出力をそれぞれ増幅する増幅器
３７ａ，３７ｂ，…，３７ｎが設けられている。また、
これに対応して、振幅値検出手段３８ａが複数の増幅器
の出力毎に各振幅値を検出し、短絡時刻設定手段３９ａ
に加える。さらに、短絡時刻設定手段３９ａは各振幅値
毎に、騒音低減パルスの立上がり時刻α及び立下がり時
刻βを決定する。従って、短絡時刻設定手段３９ａを構
成する図示省略のＥＥＰＲＯＭには、ｎ個の各騒音低減
パルスの立上がり及び立下がりの時刻（α₁，β₁），
…，（α_n，β_n）が記憶される。そして、短絡時刻設
定手段３９ａはこれら立上がり及び立下がりの時刻（α
₁，β₁），…，（α_n，β_n）に応じた複数の騒音低
減パルスを出力する。

【００８３】かくして、図２６に示した第５の実施形態
によれば、リアクタ２の固有振動数が複数個存在する場
合でも、騒音を確実に除去できる効果がある。

【００８４】なお、図２６に示した第５の実施形態で
は、振動センサとしてリアクタ電流検出手段３５を用い
たが、その代わりに、図２４に示す圧電素子４３あるい
は図２５に示す集音マイク４４を採用しても上述したと
同様な効果が得られる。

【００８５】図２７は本発明に係る直流電源装置の第６
の実施形態の構成を、部分的にブロックで示した回路図
であり、図中、図１と同一の要素には同一の符号を付し
てその説明を省略する。この実施形態は、駆動信号生成
手段１１ａが発生する騒音低減パルスの立上がり及び立
下がりの時刻α，βの代わりに、前述の休止時間ｘ及び
短絡時間ｙを手動設定するためのダイヤルスイッチ等の
休止時間設定手段５１及び短絡時間設定手段５２を備
え、さらに、リアクタ２の温度を検出するリアクタ温度
センサ５３の検出値に応じて設定値補正手段５４が休止
時間ｘ及び短絡時間ｙをそれぞれ補正して駆動信号生成
手段１１ａに加えるようにしたものである。

【００８６】直流電源装置を構成するリアクタ２の温度
は、電源を投入してからの経過時間、負荷電流、周囲温
度等によって変化し、この温度変化に応じてリアクタ２
の固有振動数も変化する。一般にリアクタ２の温度が上
昇すると固有振動数は低下する傾向にある。そこで、こ
の実施形態は電源投入から適当な時点で、休止時間設定
手段５１によって休止時間ｘを、短絡時間設定手段５２
によって短絡時間ｙをそれぞれ設定して騒音が最小な状
態にする。その後、負荷や環境の変化によって、リアク
タ２の温度が変化した場合、リアクタ温度センサ５３の
出力に応じて設定値補正手段５４が騒音を最小にする方
向に休止時間ｘ及び短絡時間ｙを補正するので、実質的
に騒音の無い状態に保持することができる。この実施形
態によれば、休止時間ｘ及び短絡時間ｙを個々に設定す
るため、リアクタの振幅の減衰が大きい場合にも確実に
騒音を防止することができる。

【００８７】なお、図２７に示した第６の実施形態によ
れば、リアクタ温度センサ５３の検出温度によって設定
値補正手段５４が休止時間ｘ及び短絡時間ｙを補正した
が、リアクタ２の温度変化に影響され難い構造あるいは
環境の場合には、休止時間設定手段５１によって設定さ
れた休止時間ｘ及び短絡時間設定手段５２によって設定
された短絡時間ｙをそのまま採用しても良い。

【００８８】なお、図２７に示した第６の実施形態で
は、休止時間ｘ及び短絡時間ｙを設定したが、この代わ
りに、騒音低減パルスの立上がり時刻α及び立下がり時
刻βを設定するようにしても良い。

【００８９】図２８は本発明の直流電源装置に係る第７
の実施形態の構成を、部分的にブロックで示した回路図
である。図中、図１と同一の要素には同一の符号を付し
てその説明を省略する。この実施形態はリアクタ２の温
度が１日の負荷の変化に応じて、あるいは、電源投入か
らの経過時間に応じて略一定のパターンで変化する場合
に対応させたもので、記憶手段６０には、値が順次大き
くなる騒音低減パルスの立上がり時刻α₁〜α_nと、値
が順次大きくなる騒音低減パルスの立下がり時刻β₁〜
β_nが記憶されている。設定データ選択手段６１はこれ
らの記憶データを、スケジュール作成手段６２の選択指
令に応じて選択して駆動信号生成手段１１ａに加えるよ
うになっている。この場合、立上がり時刻α₁に対応さ
せて立下がり時刻β₁を、立上がり時刻α₂に対応させ
て立下がり時刻β₂を、・・・というように選択しても
良く、リアクタの振幅の減衰が大きい場合には、立上が
り時刻α₂に対応させて立下がり時刻β₁を、立上がり
時刻α₃に対応させて立下がり時刻β₂を、・・・とい
うように選択してもよい。

【００９０】かくして、第７の実施形態によれば、リア
クタ２の温度が１日の負荷の変化に応じて、あるいは、
電源投入からの経過時間に応じて変化する場合でも、そ
のパターンが一定であれば、騒音低減パルスの立上がり
時刻α及び立下がり時刻βを自動的に決定すると同様な
効果が得られ、また、リアクタの振幅の減衰が大きい場
合にも対応できる。

【００９１】なお、図２７及び図２８に示す第６及び第
７の実施形態では、力率改善パルスの後に単一の騒音低
減パルスを発生させる場合について説明したが、力率改
善パルスの後に複数の騒音低減パルスを発生させる構成
にしたり、力率改善パルスを複数個発生させて、それぞ
れの後に一つまたは複数の騒音低減パルスを発生させた
り、あるいはまた、力率改善パルスを複数個発生させ
て、それぞれの前に一つまたは複数の騒音低減パルスを
発生させたりすることによって、騒音防止の効果を一層
高めることができる。

【００９２】図２９は上述した直流電源装置のいずれか
を適用した空気調和機の一実施形態の構成例を、部分的
にブロックで示した回路図である。この実施形態は交流
を直流に変換するコンバータ装置としての直流電源装置
と、この直流電源装置から出力された直流を可変電圧、
可変周波数の交流に変換して圧縮機駆動電動機に供給す
るインバータ装置とを備えている。ここに使用した直流
電源装置は、図１８に例示したもので、図１８中の短絡
素子駆動手段１２として、ベースドライブ電源８３とホ
トカプラ８９とを有し、負荷９の代わりに、インバータ
装置９０を介して、圧縮機駆動電動機９１が接続されて
いる。また、図１８に示した駆動信号生成手段１１ａ、
ハイパスフィルタ３６、増幅器３７、振幅値検出手段３
８及び短絡時刻設定手段３９の機能をマイクロコンピュ
ータを内蔵する室外制御部８５に持たせたものである。

【００９３】この空気調和機は室内機と室外機とでな
り、室内機を交流電源１に接続する構成になっている。
そして、室内機においては交流電源１から、ノイズフィ
ルタ７１を介して、マイクロコンピュータを内蔵する室
内制御部７２に動作電力を供給するようになっている。
室内制御部７２にはリモコン装置７８からの指令を受信
する受信部７３、室内温度を検出する温度センサ７４、
運転状態を表示する表示器７５、図示省略の室内熱交換
器を通して風を室内に循環させる室内ファン７６及び吹
出し空気の方向を変えるルーバ７７が接続されている。

【００９４】一方、室外機においても、ノイズフィルタ
８１を介して、交流電源１から室外制御部８５及び圧縮
機駆動電動機９１に動作電力を供給するようになってい
る。この場合、ノイズフィルタ８１の負荷側に、リアク
タ２と電流検出器８２とが設けられている。そして、電
流検出器８２の電流検出信号が室外制御部８５に入力さ
れる。また、ノイズフィルタ８１の負荷側の交流電圧を
監視して、ゼロクロス点を検出するゼロクロス検出手段
８４が設けられ、その検出信号が室外制御部８５に入力
される。室外制御部８５には、さらに、室外熱交換器の
温度を検出する温度センサ８６、運転モードに応じて冷
媒の循環方向を変える四方弁８７、図示省略の室外熱交
換器に風を送り込む室外ファン８８とが接続されてい
る。また、室外制御部８５は室内制御部７２と信号を送
受信してインバータ装置９０を制御すると共に、ホトカ
プラ８９にパルス電流を供給して短絡素子４をオン操作
する構成になっている。

【００９５】上記のように構成された空気調和機の実施
形態の概略動作について以下に説明する。先ず、リモコ
ン装置７８から運転開始、運転モード、室内設定温度、
室内ファンの風速、風向等の指令が受信部７３に加えら
れる。これに応じて室内制御部７２は運転状態等を表示
器７５に表示し、室内ファン７６及びルーバ７７の駆動
制御を実行すると共に、設定温度と室内温度との偏差に
応じて圧縮機駆動電動機９１を駆動する電源周波数（以
下、圧縮機周波数と言う）を演算し、運転モード信号と
併せて圧縮機周波数信号を室外制御部８５に送信する。
室外制御部８５は運転モード信号に応じて四方弁８７を
励磁（又は非励磁）状態とし、圧縮機周波数に従ってイ
ンバータ装置９０を制御し、室外ファン８８を駆動する
と共に、温度センサ８６の検出信号等によって四方弁８
７を制御して除霜運転等を行う。また、室外制御部８５
は電流検出器８２による電流検出値が予め設定された制
限値を越えないように、圧縮機周波数の補正等も行う。
さらに、室外制御部８５は直流電源装置を構成するリア
クタ２に対する強制通電制御及び騒音低減制御を実行す
る。この場合、室外制御部８５は、図１８に示した、ハ
イパスフィルタ３６及び増幅器３７を含み、さらに、マ
イクロコンピュータには、駆動信号生成手段１１ａ、振
幅値検出手段３８及び短絡時刻設定手段３９の各機能を
持たせている。そこで、室外制御部８５はゼロクロス検
出器８４によって検出された交流電圧のゼロクロス点か
ら、所定の時間を経過した時点にて力率改善パルスをホ
トカプラ８９に加える。この場合、ベースドライブ電源
８３がホトカプラ８９の駆動電力を供給する。また、室
外制御部８５はリアクタ２の振動に基づく騒音を防止す
る騒音低減パルスをホトカプラ８９に加える。このと
き、電流検出器８２の検出電流値に基づいて、図１８を
用いて説明したように、モード設定手段により自動調整
モードに設定すると、騒音低減パルスの立上がり時刻α
及び立下がり時刻βを決定する。もし、自動調整モード
に設定されていなかった場合には、製造ラインの最終の
製品段階又は前回の運転時に決定されて、ＥＥＰＲＯＭ
に記憶された値を読出して騒音低減パルスをホトカプラ
８９に加える。

【００９６】かくして、図２９に示した実施形態によれ
ば、力率を改善しながらも騒音を経済的かつ適確に防止
した空気調和機が得られる。

【００９７】なお、図２９に示した実施形態では図１８
を用いて説明した直流電源装置を採用したが、この代わ
りに、図１２〜図１７を用いて説明したように、予め測
定して得られるリアクタ２の固有振動周期に基づいて騒
音低減パルスの立上がり時刻α及び立下がり時刻βを決
定するものでも良く、さらに、図２４を用いて説明した
圧電素子の出力信号、あるいは、図２５を用いて説明し
た集音マイクの出力信号に基づいて騒音低減パルスの立
上がり時刻α及び立下がり時刻βを決定するようにして
も良い。

【００９８】また、複数の固有振動数を有するリアクタ
２を用いる場合には、図２６を用いて説明したように、
固有振動数に対応する複数の騒音低減パルスをホトカプ
ラ８９に加える構成を採用することが有利である。

【００９９】さらに、自動設定が不要である場合には、
図２７を用いて説明したように、休止時間設定手段及び
短絡時間設定手段を設けるようにしても良く、あるい
は、図２８を用いて説明したように、騒音低減パルスの
立上がり時刻α及び立下がり時刻βを適宜に選択するよ
うにしても、力率を改善しながらも騒音を経済的かつ適
確に防止した空気調和機が得られる。

【０１００】

【発明の効果】以上の説明によって明らかなように、請
求項１に記載の直流電源装置によれば、交流電源を、リ
アクタを介して、力率改善パルスにによって短絡する短
絡期間の前後の少なくとも一方にて、騒音低減パルスに
よって短絡させるに当たり、力率改善の短絡期間からリ
アクタの固有振動周期の略１／６だけ間隔を空け、か
つ、リアクタの固有振動周期の略１／６の期間だけ短絡
するようにしたので、力率を改善しながらもリアクタの
短絡により発生する騒音を簡単な構成により経済的かつ
適確に防止することができる。

【０１０１】請求項２に記載の直流電源装置によれば、
力率改善の短絡期間からリアクタの固有振動周期の１／
６よりも僅かに長い時間だけ離隔し、かつ、リアクタの
固有振動周期の１／６よりも僅かに短い期間だけ短絡さ
せるようにしたので、振動の減衰に伴って発生すること
が有り得る騒音をも防止することができる。

【０１０２】請求項３に記載の直流電源装置によれば、
騒音低減の短絡の開始時刻及び短絡時間を、リアクタの
振動が最小になるように自動決定するので、リアクタの
重量や寸法のバラツキが大きくても振動を低く抑えて騒
音の発生を防止することができる。

【０１０３】請求項４，５，６に記載の直流電源装置に
よれば、振動検出手段としてそれぞれリアクタを流れる
電流を検出する電流センサ、リアクタを構成する鉄芯の
振動を検出する圧電素子、リアクタから発生する騒音を
検出する集音マイクを用いているので、振動振幅を確実
に検出することができる。

【０１０４】請求項７に記載の直流電源装置によれば、
リアクタの振動振幅を固有振動数毎に検出し、これらの
固有振動数の振幅がそれぞれ最小になるように複数回に
亘って短絡及び短絡解除を実行するので、固有振動数が
複数個のリアクタであっても、振動をより低く抑えて騒
音の発生を防止することができる。

【０１０５】請求項８に記載の直流電源装置によれば、
リアクタの振動成分を複数のバンドパスフィルタで検出
するので、複雑な処理が不要になるという利点がある。

【０１０６】請求項９に記載の直流電源装置によれば、
力率改善の短絡期間に対する休止期間と、騒音低減の短
絡時間とをそれぞれ設定し、その設定値に従って騒音低
減の短絡及び短絡解除を実行するようにしたので、騒音
が最小となる点を手動により調整できる。

【０１０７】請求項１０に記載の直流電源装置によれ
ば、さらに、リアクタの温度に応じて、手動設定された
値を補正するので、時間の経過に応じてリアクタの固有
振動周波数が次第にずれたとしても、騒音の増大を抑制
することができる。

【０１０８】請求項１１に記載の直流電源装置によれ
ば、騒音低減のための短絡期間の開始時刻及び短絡期間
を複数個記憶させ、予め定められたスケジュールに従っ
てデータを選択して短絡及び解除を実行するようにした
ので、スケジュールに従った負荷の変動等による騒音の
発生を未然に防止することができる。

【０１０９】請求項１２に記載の直流電源装置によれ
ば、力率改善の短絡期間の前後の少なくとも一方にて、
複数回に亘って交流電源を短絡するようにしたので、騒
音の発生をさらに適確に防止することができる。

【０１１０】請求項１３に記載の空気調和機によれば、
交流を直流に変換するコンバータ装置として、上述した
直流電源装置のいずれかを用いたので、力率を改善しな
がらも騒音を経済的かつ適確に防止した空気調和機を提
供することができる。

【図面の簡単な説明】

【図１】本発明の基礎技術としての直流電源装置の第１
の構成例を、部分的にブロックで示した回路図。

【図２】図１に示した装置の動作を説明するための各部
の波形図。

【図３】本発明の基礎技術としての直流電源装置の第２
の構成例に係わる各部の信号波形図。

【図４】本発明の基礎技術としての直流電源装置の第３
の構成例を、部分的にブロックで示した回路図。

【図５】本発明の基礎技術としての直流電源装置の第４
の構成例に係わる各部の信号波形図。

【図６】本発明の基礎技術としての直流電源装置の第５
の構成例に係わる各部の信号波形図。

【図７】図１及び図４に示した装置の主要素の詳細な構
成を説明するための説明図。

【図８】図１及び図４に示した装置の主要素の動作を説
明するために、力率改善パルスと騒音低減パルスとの間
の休止時間及び騒音低減パルスのパルス幅の関係を示し
たタイムチャート。

【図９】図１及び図４に示した装置の主要素の動作を説
明するために、力率改善パルスと騒音低減パルスとの間
の休止時間及び騒音低減パルスのパルス幅の関係を示し
たタイムチャート。

【図１０】図１及び図４に示した装置の主要素の動作を
説明するために、力率改善パルスと騒音低減パルスとの
間の休止時間及び騒音低減パルスのパルス幅の関係を示
したタイムチャート。

【図１１】図１及び図４に示した装置の主要素の動作を
説明するために、力率改善パルスと騒音低減パルスとの
間の休止時間及び騒音低減パルスのパルス幅の関係を示
したタイムチャート。

【図１２】本発明に係る直流電源装置の第１の実施形態
の構成を示す回路図。

【図１３】図１２に示した第１の実施形態の動作を説明
するための電圧、電流波形図。

【図１４】図１２に示した第１の実施形態の動作を説明
するための電圧、電流波形図。

【図１５】図１２に示した第１の実施形態の動作を説明
するための高調波電流波形図。

【図１６】図１２に示した第１の実施形態の動作を説明
するための振動電流波形図。

【図１７】図１２に示した第１の実施形態の動作を説明
するための振動電流波形図。

【図１８】本発明に係る直流電源装置の第２の実施形態
の構成を、部分的にブロックで示した回路図。

【図１９】図１８に示した第２の実施形態の動作を説明
ための電圧、電流波形図。

【図２０】図１８に示した第２の実施形態の動作を説明
ための電圧、電流波形図。

【図２１】図１８に示した第２の実施形態の動作を説明
するために、振動成分の振幅値と時間との関係を示した
線図。

【図２２】図１８に示した第２の実施形態の動作を説明
するために、振動成分の振幅値と時間との関係を示した
線図。

【図２３】本発明に係る直流電源装置の第３の実施形態
の、振動センサの取付け状態を示す図。

【図２４】本発明に係る直流電源装置の第３の実施形態
の構成を、部分的にブロックで示した回路図。

【図２５】本発明に係る直流電源装置の第４の実施形態
の構成を、部分的にブロックで示した回路図。

【図２６】本発明に係る直流電源装置の第５の実施形態
の構成を、部分的にブロックで示した回路図。

【図２７】本発明に係る直流電源装置の第６の実施形態
の構成を、部分的にブロックで示した回路図。

【図２８】本発明に係る直流電源装置の第７の実施形態
の構成を、部分的にブロックで示した回路図。

【図２９】本発明に係る空気調和機の一実施形態の構成
を、部分的にブロックで示した回路図。

【符号の説明】

１交流電源２リアクタ３第１のダイオードブリッジ４短絡素子５第２のダイオードブリッジ６，７，８平滑用電解コンデンサ９負荷１０，８４ゼロクロス検出手段１１駆動信号生成手段１２短絡素子駆動手段３１，３２パルス発生回路３３ダミー抵抗３４ベース駆動回路３５リアクタ電流検出手段３６ハイパスフィルタ３６ａ〜３６ｎバンドパスフィルタ３７，３７ａ〜３７ｎ増幅器３８，３８ａ振幅値検出手段３９，３９ａ短絡時刻設定手段４１鉄芯４２巻線４３圧電素子４４集音マイク５１休止時間設定手段５２短絡時間設定手段５３リアクタ温度センサ５４設定値補正手段６０記憶手段６１設定データ選択手段６２スケジュール作成手段７２室内制御部７３受信部７８リモコン装置８２電流検出器８３ベースドライブ電源８５室外制御部８９ホトカプラ９０インバータ装置９１圧縮機駆動電動機

Claims

【特許請求の範囲】

【請求項１】交流電源からの交流電圧を直流電圧に整流
する整流手段及びこの整流手段に直列に接続されたリア
クタを有する直流電源装置において、前記交流電圧が零
点を通過した後の所定の短期間、前記リアクタを介し
て、前記交流電源を短絡する第１の短絡手段と、前記第
１の短絡手段が前記交流電源を短絡する前後の少なくと
も一方にて、前記所定の短期間よりも短い期間、前記リ
アクタを介して、前記交流電源を短絡する第２の短絡手
段とを備え前記第２の短絡手段は、前記第１の短絡手段
の短絡期間から前記リアクタの固有振動周期の略１／６
の期間だけ間隔を空け、かつ、前記リアクタの固有振動
周期の略１／６の期間だけ短絡することを特徴とする直
流電源装置。
【請求項２】前記第２の短絡手段は、前記第１の短絡手
段の短絡期間から前記リアクタの固有振動周期の１／６
よりも僅かに長い期間だけ間隔を空け、かつ、前記リア
クタの固有振動周期の１／６よりも僅かに短い期間だけ
短絡させることを特徴とする請求項１に記載の直流電源
装置。
【請求項３】交流電源からの交流電圧を直流電圧に整流
する整流手段及びこの整流手段に直列に接続されたリア
クタを有する直流電源装置において、前記交流電圧が零
点を通過した後の所定の短期間、前記リアクタを介し
て、前記交流電源を短絡する第１の短絡手段と、前記第
１の短絡手段が前記交流電源を短絡する前後の少なくと
も一方にて、前記所定の短期間よりも短い期間、前記リ
アクタを介して、前記交流電源を短絡する第２の短絡手
段と、前記リアクタの振動振幅を検出する振動検出手段
と、前記第２の短絡手段の短絡及び短絡解除の時刻を逐
次変化させ、前記振動検出手段によって検出される前記
リアクタの振動振幅が最小になる時刻を検出し、この時
刻を設定する短絡時刻設定手段とを備え、前記第２の短
絡手段は、前記短絡時刻設定手段によって設定された短
絡時刻に従って、短絡及び短絡解除を実行することを特
徴とする直流電源装置。
【請求項４】前記振動検出手段は、前記リアクタを流れ
る電流を検出する電流センサと、この電流センサの出力
信号から前記リアクタの固有振動成分を抽出するハイパ
スフィルタと、このハイパスフィルタの出力信号から振
動振幅を検出する振幅値検出手段とを含むことを特徴と
する請求項３に記載の直流電源装置。
【請求項５】前記振動検出手段は、前記リアクタを構成
する鉄芯の振動を検出する圧電素子と、この圧電素子の
出力信号から前記リアクタの固有振動成分を抽出するハ
イパスフィルタと、このハイパスフィルタの出力信号か
ら振動振幅を検出する振幅値検出手段とを含むことを特
徴とする請求項３に記載の直流電源装置。
【請求項６】前記振動検出手段は、前記リアクタから発
生する音を検出する集音マイクと、この集音マイクの出
力信号から前記リアクタの固有振動成分を抽出するハイ
パスフィルタと、このハイパスフィルタの出力信号から
振動振幅を検出する振幅値検出手段とを含むことを特徴
とする請求項３に記載の直流電源装置。
【請求項７】交流電源からの交流電圧を直流電圧に整流
する整流手段及びこの整流手段に直列に接続されたリア
クタを有する直流電源装置において、前記交流電圧が零
点を通過した後の所定の短期間、前記リアクタを介し
て、前記交流電源を短絡する第１の短絡手段と、前記第
１の短絡手段が前記交流電源を短絡する前後の少なくと
も一方にて、前記所定の短期間よりも短い期間、前記リ
アクタを介して、前記交流電源を短絡する第２の短絡手
段と、前記リアクタの振動振幅を、前記リアクタの固有
振動数毎に検出する振動検出手段と、前記第２の短絡手
段の短絡及び短絡解除の時刻を逐次変化させ、前記振動
検出手段によって検出される前記リアクタの振動振幅が
最小になる時刻を前記リアクタの固有振動数毎に検出
し、これらの時刻を設定する短絡時刻設定手段とを備
え、前記第２の短絡手段は、前記短絡時刻設定手段によ
って設定された短絡時刻に従って、前記リアクタの固有
振動数毎に短絡及び短絡解除を実行することを特徴とす
る直流電源装置。
【請求項８】前記振動検出手段は、前記リアクタの振動
成分を検出するセンサと、このセンサの出力信号から前
記リアクタの固有振動成分を抽出する複数のバンドパス
フィルタと、このバンドパスフィルタの出力信号から振
動成分毎に振動振幅を検出する振幅値検出手段とを含む
ことを特徴とする請求項７に記載の直流電源装置。
【請求項９】交流電源からの交流電圧を直流電圧に整流
する整流手段及びこの整流手段に直列に接続されたリア
クタを有する直流電源装置において、前記交流電圧が零
点を通過した後の所定の短期間、前記リアクタを介し
て、前記交流電源を短絡する第１の短絡手段と、前記第
１の短絡手段が前記交流電源を短絡する前後の少なくと
も一方にて、前記所定の短期間よりも短い期間、前記リ
アクタを介して、前記交流電源を短絡する第２の短絡手
段と、前記第１の短絡手段の短絡期間と前記第２の短絡
手段の短絡期間との間隔を設定する休止時間設定手段
と、前記第２の短絡手段の短絡時間を設定する短絡時間
設定手段とを備え、前記第２の短絡手段は設定された間
隔時間及び短絡時間に従って短絡及び短絡解除を実行す
ることを特徴とする直流電源装置。
【請求項１０】さらに、前記リアクタの温度を検出する
温度センサと、前記温度センサの温度検出値に応じて、
休止時間設定手段で設定された間隔時間及び前記短絡時
間設定手段で設定された短絡時間を補正して前記第２の
短絡手段に加える設定値補正手段と、を備えたことを特
徴とする請求項８に記載の直流電源装置。
【請求項１１】交流電源からの交流電圧を直流電圧に整
流する整流手段及びこの整流手段に直列に接続されたリ
アクタを有する直流電源装置において、前記交流電圧が
零点を通過した後の所定の短期間、前記リアクタを介し
て、前記交流電源を短絡する第１の短絡手段と、前記第
１の短絡手段が前記交流電源を短絡する前後の少なくと
も一方にて、前記所定の短期間よりも短い期間、前記リ
アクタを介して、前記交流電源を短絡する第２の短絡手
段と、前記第１の短絡手段の短絡期間と前記第２の短絡
手段の短絡期間との間隔を設定するための複数種類の間
隔時間データ、及び、前記第２の短絡手段の短絡時間を
設定するための複数種類の短絡時間データを記憶する記
憶手段と、予め定められたスケジュールに従って前記記
憶手段に記憶された間隔時間データ及び短絡時間データ
を前記第２の短絡手段に加える設定データ選択手段とを
備え、前記第２の短絡手段は前記設定データ選択手段で
選択されたデータに従って短絡及び短絡解除を実行する
ことを特徴とする直流電源装置。
【請求項１２】前記第２の短絡手段は、前記第１の短絡
手段が前記交流電源を短絡する前後の少なくとも一方に
て、複数回に亘って、前記リアクタを介して、前記交流
電源を短絡することを特徴とする請求項１乃至１１のい
ずれかに記載の直流電源装置。
【請求項１３】交流を直流に変換するコンバータ装置
と、このコンバータ装置で変換された直流を可変電圧、
可変周波数の交流に変換して圧縮機駆動電動機に供給す
るインバータ装置とを備えた空気調和機において、前記
コンバータ装置として請求項１乃至１２のいずれかに記
載の直流電源装置を用いたことを特徴とする空気調和装
置。