JPH10160956A - プラスティック光ファイバー - Google Patents

Abstract

(57)【要約】 【課題】 伝送損失が小さくかつ広帯域幅を有し、さら
に製造が容易なプラスティック光ファイバーを提供す
る。 【解決手段】 クラッドと、該クラッドの内側に配置さ
れた第一コアと、該第一コアの内側に配置された第二コ
アとを備えたプラスティック光ファイバーであって、第
一コアの直径（Ｄ1）に対する第二コアの直径（Ｄ2）の
比（Ｘ＝Ｄ2／Ｄ1）が０．３≦Ｘ≦０．９５であり、第
二コアとクラッドの屈折率差（△1）に対する第一コア
とクラッドの屈折率差（△2）の比（Ｙ＝△2／△1）が
０．４≦Ｙ≦０．９５であり、かつ前記２つの比の合計
（Ｘ＋Ｙ）が１≦Ｘ＋Ｙ≦１．９であることを特徴とす
るプラスティック光ファイバー。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【発明の属する技術分野】本発明はプラスティック光フ
ァイバーに関し、特には、伝達損失が小さくかつ帯域幅
が広いプラスティック光ファイバーに関する。

【０００２】

【従来の技術】自動車、コンピューターなどの短距離用
の光伝送材として、ポリエチレン、ポリメタクリレート
の如き樹脂からなるプラスティック光ファイバーが用い
られている。この種の光ファイバーにあっては、コアの
屈折率分布が一定のステップ形である、複数の屈折率の
異なるコアからなるプラスティック光ファイバーが主流
である。例えば、このような多段のプラスティック光フ
ァイバーの製造方法として、重合後の屈折率の異なる２
種以上の重合材料を、遠心力作用下にて順次に重合し、
重合後の屈折率が外周部より中心部へと同心円状に変化
するようにする方法が報告されている（特開昭６０−１
１９５０９号公報）。

【０００３】そして、このようなプラスティック光ファ
イバーにおいては、その帯域幅を広くするために屈折率
の異なるコアを多段、例えば４段以上にすることが行わ
れている。

【０００４】

【発明が解決しようとする課題】しかしながら、コアの
段数の多いプラスティック光ファイバーにおいては、コ
アの段数が多ければ多いほど、製造条件が複雑となり、
またその製造コストが高くなるという欠点を有する。本
発明の目的は、このような欠点を克服した、伝達損失が
小さくかつ帯域幅が広く、さらには製造が容易なプラス
ティック光ファイバーを提供するものである。

【０００５】

【課題を解決するための手段】本発明者らは、上記欠点
を克服するプラスティック光ファイバーを鋭意研究した
ところ、２段のコアからなるプラスティック光ファイバ
ーであって、両コアの径の比が特定の範囲内にありかつ
全屈折率差（第二コアとクラッド間の屈折率の差）に対
する第一コアとクラッド間の屈折率差の比が特定の範囲
内にあり、さらには前記の比の合計が特定の範囲内にあ
るプラスティック光ファイバーが上記欠点を克服するこ
とを見いだし、本発明を完成させたのである。本発明で
いうＡとＢの屈折率差とは、Ａの屈折率とＢの屈折率の
差である。

【０００６】本発明は、クラッドと、該クラッドの内側
に配置された第一コアと、該第一コアの内側に配置され
た第二コアとを備えたプラスティック光ファイバーであ
って、第一コアの直径（Ｄ1）に対する第二コアの直径
（Ｄ2）の比（Ｘ＝Ｄ2／Ｄ1）が０．３≦Ｘ≦０．９５
であり、第二コアとクラッドの屈折率差（△1）に対す
る第一コアとクラッドの屈折率差（△2）の比（Ｙ＝△2
／△1）が０．４≦Ｙ≦０．９５であり、かつ前記２つ
の比の合計（Ｘ＋Ｙ）が１≦Ｘ＋Ｙ≦１．９であること
を特徴とするプラスティック光ファイバーである。

【０００７】本発明はまた、第二コアとクラッドの屈折
率差（△1）が、０．０１≦△1≦０．１であることを特
徴とする前記のプラスティック光ファイバーである。

【０００８】本発明はまた、前記Ｘが０．５≦Ｘ≦０．
９であることを特徴とする前記のいずれかに記載のプラ
スティック光ファイバーである。

【０００９】本発明はまた、前記Ｙが０．５≦Ｙ≦０．
９であることを特徴とする前記のいずれかに記載のプラ
スティック光ファイバーである。

【００１０】本発明はまた、前記（Ｘ＋Ｙ）が１．３≦
（Ｘ＋Ｙ）≦１．７であることを特徴とする前記のいず
れかに記載のプラスティック光ファイバーである。

【００１１】本発明はまた、前記Ｘが０．７≦Ｘ≦０．
９であり、前記Ｙが０．６≦Ｙ≦０．８であり、かつ
（Ｘ＋Ｙ）が１．４≦（Ｘ＋Ｙ）≦１．６であることを
特徴とする前記のいずれかに記載のプラスティック光フ
ァイバーである。

【００１２】

【発明の実施の形態】以下、図面を参照しつつ、本発明
の好適な実施の態様について説明する。

【００１３】本発明のプラスティック光ファイバーは、
クラッドと、該クラッドの内側に配置された第一コア
と、該第一コアの内側に配置された第二コアとを備えた
プラスティック光ファイバーであって、第一コアの直径
（外径）（Ｄ1）に対する第二コアの直径（外径）（Ｄ
2）の比（Ｘ＝Ｄ2／Ｄ1）、第二コアとクラッドの屈折
率差（△1）に対する第一コアとクラッドの屈折率差
（△2）の比（Ｙ＝△2／△1）、及び前記２つの比の合
計（Ｘ＋Ｙ）が特定の範囲内にあることを特徴とする。
なお、本発明のプラスティック光ファイバーのコア領域
の断面（中心軸に対して垂直な断面）における、第一コ
アの直径（Ｄ1）、第二コアの直径（Ｄ2）、第二コアと
クラッドの屈折率差（△1）、及び第一コアとクラッド
の屈折率差（△2）を図示すると図１のようになり、こ
れらはそれぞれ以下の条件を満たす範囲内にある。

【００１４】外側に配置された第一コアの直径（Ｄ1）
に対する内側に配置された第二コアの直径（Ｄ2）の比
（Ｘ＝Ｄ2／Ｄ1）の下限は、０．３以上であり、好まし
くは０．５以上であり、さらに好ましくは０．７以上で
ある。一方、前記比Ｘの上限は、０．９５以下であり、
好ましくは０．９０以下である。上記の下限及び上限に
よって定まる範囲を外れると帯域幅がコアが一段の場合
とほぼ同じ値になるという欠点を有する。そして第二コ
アとクラッドの屈折率差（△1）に対する第一コアとク
ラッドの屈折率差（△2）の比（Ｙ＝△2／△1）の下限
は、０．４以上であり、好ましくは０．５以上であり、
さらに好ましくは０．６以上である。一方、前記比Ｙの
上限は、０．９５以下であり、好ましくは０．９以下で
あり、さらに好ましくは０．８０以下である。上記の下
限及び上限によって定まる範囲を外れると帯域幅がコア
が一段の場合とほぼ同じ値になるという欠点を有する。
さらに両者の比の合計（Ｘ＋Ｙ）の下限は、１以上であ
り、好ましくは１．３以上であり、さらに好ましくは
１．４以上である。一方、前記比Ｙの上限は、１．９以
下であり、、好ましくは１．７以下であり、さらに好ま
しくは１．６以下である。上記の下限及び上限によって
定まる範囲を外れると帯域幅がコアが一段の場合とほぼ
同じ値になるという欠点を有する。本発明のプラスティ
ック光ファイバーは、Ｘ及びＹが上記の範囲内の値をと
りかつ（Ｘ＋Ｙ）の値が上記範囲内にあることにより、
より優れた光学特性、特にはより低い伝送損失とより広
い帯域幅を提供するものである。

【００１５】本発明のプラスティック光ファイバーにお
いては、全屈折率差（第二コアとクラッドの屈折率差
（△1））の、下限は、０．０１以上であり、好ましく
は０．０２以上である。一方、全屈折率差の上限は、
０．１以下であり、好ましくは０．０７以下である。上
記の下限を外れると曲げ特性が落ちるという欠点を有
し、一方上記の上限を外れると帯域幅が狭くなるという
欠点を有する。

【００１６】本発明のプラスティック光ファイバーの製
造方法は、所望のコア径及び屈折率差を達成できるのも
であれば特に限定はされない。例えば、以下のような方
法を挙げることができる。以下、図２（ａ）〜（ｄ）を
参照しつつ説明を行う。

【００１７】工程１：筒状の重合反応容器の中に第一の
屈折率を有するモノマーａ、連鎖移動剤及び重合開始剤
を含む第一の樹脂組成材料を第一の樹脂層（クラッド層
となるべき層、以下、クラッド層という）を形成するの
に必要な量だけ投入し開口部をシールした後、この容器
を中心軸の周りに回転させながら上記重合材料を重合せ
しめることによって、図２（ａ）に示すクラッド層とな
るべき中空部材１０を得る。

【００１８】工程２：重合が完了した後、シールを剥が
し、第二の屈折率を有するモノマーｂ、連鎖移動剤及び
重合開始剤を含む第二の樹脂組成材料を第二の樹脂層
（第一コア層となるべき層、以下、第一コア層という）
を形成するのに必要な量だけ投入し、再び開口部をシー
ルした後、容器を中心軸の周りに回転させながら重合せ
しめることによって、グラッド層１０の内側に図２
（ｂ）に示す第一コア層となるべき中空部材２０を形成
せしめる。

【００１９】工程３：第二の樹脂組成材料が重合した
後、シールを剥がし、第三の屈折率を有するモノマー
ｃ、連鎖移動剤及び重合開始剤を含む第三の樹脂組成材
料を第三の樹脂層（第二コア層となるべき層、以下、第
二コア層という）を形成するのに必要な量だけ投入し、
再び開口部をシールした後、容器を中心軸の周りに回転
させながら重合せしめることによって、第一コア層２０
の内側に第二コア層となるべき中空部材３０を形成せし
め、図２（ｃ）に示すクラッド層、第一コア層及び第二
コア層からなる中空の部材を得る。

【００２０】次いで、上記の如くして形成された中空の
部材を加熱しながらコラプスすることにより、図３
（ｄ）に示す円柱形のプラスティック光ファイバー母材
が形成される。このようにして、図１に示されるような
屈折率の違う２段のコアからなるプラスティック光ファ
イバーのための母材が作製される。

【００２１】なお、本発明の光ファイバーにおいては、
第一コアの直径（Ｄ1）及び第二コアの直径（Ｄ2）、並
びに第二コアとクラッドの屈折率差（△1）及び第一コ
アとクラッドの屈折率差（△2）が明瞭である限りは、
図３に示すようにクラッドと第一コアの隣接面近傍及び
／又は第一コアと第二コアの隣接面近傍が滑らかな屈折
率分布を有しても良い。図３に基づいて説明すると以下
の如くである。まず、屈折率の変化率が大きい４カ所を
定める（図中の○印の箇所）。この４カ所のうちの内側
にある２点間が第二コア径であり、外側の２点間が第一
コア径である。また、コア部において屈折率の変化率が
最も小さい３カ所を定める（図中の×印の箇所）。この
３カ所のうちの、最も屈折率の大きい値が第二コアの屈
折率であり、小さい屈折率の２カ所の点における屈折率
が第一コアの屈折率である。このような屈折率分布を示
す場合は、屈折率の形状が集束形分布に近くなるので、
より広帯域幅を有するプラスティック光ファイバーを得
ることができる傾向にある。

【００２２】隣接面近傍が滑らかな屈折率分布を有する
プラスティック光ファイバーを得る方法は、上記方法に
て、工程１において、モノマーａの重合を完成させるの
ではなく、モノマーａの一部が未重合の状態で存在する
程度にて、工程２を行う。これにより、未重合のモノマ
ーａが第二の樹脂組成材料と混合する。混合状態で重合
が進むと、隣接面からクラッド層へ進む程、屈折率が大
きい樹脂組成材料の割合が少なくなり、反対に第一コア
層へ進む程、高屈折率の樹脂組成材料の割合が多くなる
ので、クラッド層から第一コア層へ進むに従って徐々に
屈折率が増大する。従って、クラッド層と第一コア層と
の隣接面近傍に滑らかな屈折率分布が形成される。同様
にして、工程２において、モノマーｂの重合を完成させ
るのではなくモノマーｂの一部が未重合の状態で存在す
る程度にて、工程３を行うと、第一コア層と第二コア層
との隣接面近傍に滑らかな屈折率分布が形成される。

【００２３】上記の如くして作製されたプラスティック
光ファイバー母材を熱延伸して所望の径にすることによ
り、本発明のプラスティック光ファイバーが作製され
る。

【００２４】本発明のプラスティック光ファイバーを製
造するために用いるモノマーは、所望の熱特性、重合時
に透明性を有するものであれば特に限定されず、目的と
する屈折率に応じて適宜選択される。例えば、本発明に
おいて使用されるモノマーとして、メチルメタクリレー
ト（屈折率：1.492）、2,2,2-トリフルオロエチルメタ
クリレート（屈折率：1.418）、スチレン（屈折率：1.5
9）、ベンジルメタクリレート（屈折率：1.568）、1,1,
3-トリハイドロパーフルオロプロピルメタクリレート
（屈折率：1.421）等を挙げることができ、所望の安定
性や所望の屈折率差が得られるように適宜選択、組合せ
られて使用される。本発明の光ファイバーにおいては、
透明性の点より、メチルメタクリレート又は2,2,2-トリ
フルオロエチルメタクリレートが好ましい。

【００２５】連鎖移動剤は重合する分子量の大きさを所
定の範囲内にするために用いられるものであり、選択さ
れたモノマー及び作製されるプラスティック光ファイバ
ーの強度に応じて、連鎖移動剤の種類、添加量等が適宜
選択される。重合開始剤は、用いられるモノマーに応じ
て適宜選択される。

【００２６】以下、実施例により本発明をより詳細に説
明するが本発明は以下の実施例に限定されるものではな
い。

【００２７】

【実施例】 実施例１：プラスティック光ファイバーの作製 ａ）クラッド層の作製 水平に保持した長さ６０ｃｍ内径２８ｍｍの円筒形のガ
ラス反応容器内に、メチルメタクリレートを１６４ｇ
（１００重量部とする）入れ、次いで、連鎖移動剤とし
てｎ−ブチルメルカプタンを０．１５重量部及び重合開
始剤としてベンジルパーオキサイド（ＢＰＯ）を０．５
０重量部加えた後、開口部をシールし、その後、反応容
器を１３００ｒｐｍにて回転させながら、７０℃で２０
時間大気下で熱重合させた。その結果、図２（ａ）に示
すように、外径２８ｍｍ、内径２２ｍｍのポリメチルメ
タクリレートからなるクラッド層となるべき中空部材
（以下、クラッド層という）が得られた。

【００２８】ｂ）第一コア層の作製 次に、ａ）で得られた水平に保持された中空部材に、メ
チルメタクリレートとジフェニルスルフィドを６：１の
重量比で混合した溶液１００ｍｌ（１００重量部とす
る）を加え、さらに、連鎖移動剤としてｎ−ブチルメル
カプタンを０．１５重量部及び重合開始剤としてベンジ
ルパーオキサイド（ＢＰＯ）を０．５０重量部加えた
後、開口部をシール、その後、反応容器を１３００ｒｐ
ｍにて回転させながら、７０℃で２０時間大気下で熱重
合させた。その結果、図２（ｂ）に示すように、クラッ
ド層の内側に第一コア層となるべき中空部材（以下、第
一コア層という）が形成されたポリメチルメタクリレー
トからなる外径２８ｍｍ、内径１８ｍｍの中空部材が得
られた。

【００２９】ｃ）第二コア層の作製 ｂ）で得られた水平に保持された中空部材に、メチルメ
タクリレートとジフェニルスルフィドを４：１の重量比
で混合した溶液１８０ｍｌ（１００重量部とする）を加
え、さらに、連鎖移動剤としてｎ−ブチルメルカプタン
を０．１５重量部及び重合開始剤としてベンジルパーオ
キサイド（ＢＰＯ）を０．５０重量部加えた後、開口部
をシールし、その後、反応容器を１３００ｒｐｍにて回
転させながら、７０℃で２０時間大気下で熱重合させ
た。その結果、図２（ｃ）に示すように、第一コア層の
内側に第二コア層となるべき中空部材（以下、第二コア
層という）が形成されたポリメチルメタクリレートから
なる外径２８ｍｍ、内径４ｍｍのクラッド層、第一コア
層及び第二コア層からなる中空部材が得られた。

【００３０】ｄ）グレーデッド インデックス型プラス
ティック光ファイバー（ＧＩ−ＰＯＦ）母材の作製 ｃ）で得られた中空部材を円筒形の反応容器から取り出
した後、取り出された中空部材を、直径が最大２２ｍｍ
まで収縮することができる直径３０ｍｍのテフロン製熱
収縮チューブで覆った。次いで、１４０℃に保った熱風
を、１時間、中空部材の長手方向の中心部に送り、その
後、さらに１時間、円筒形の中空部材全体に熱風を送っ
て円筒形の中空部材を完全にコプラスせしめ、図２
（ｄ）に示すように、直径２７ｍｍ、有効長５５ｃｍ、
全屈折率差（第二コアとクラッドの屈折率差：△1）
０．０２８のＧＩ−ＰＯＦ母材を得た。

【００３１】ｅ）ＧＩ−ＰＯＦの作製 ｄ）で得られたＧＩ−ＰＯＦ母材を、２５０℃に加熱さ
れた円筒形の加熱筒内で間接加熱しながら、熱延伸し、
直径０．７５ｍｍのＧＩ−ＰＯＦを得た。このＧＩ−Ｐ
ＯＦの、第一コアの直径（Ｄ1）は０．６０ｍｍであ
り、第二のコアの直径は０．４８ｍｍであった。また、
全屈折率差（第二コアとクラッドの屈折率差：△1）は
０．０２８であり、第一コアとクラッドの屈折率差（△
2）は０．０２０であった。

【００３２】この光ファイバーの光学特性を、伝送損失
についてはスペクトルアナライザー（安藤電気社製、モ
デル ＡＱ６３１５Ｂ）にて６５０ｎｍＬＤを用いて測
定し、帯域幅についてはサンプリングオシロスコープ
（浜松ホトニクス社製、モデルＯＯＳ−０１）にて白色
光源を用いて測定したところ、波長６５０ｎｍにおける
伝送損失は１５０ｄＢ／ｋｍ、帯域幅は１ＧＨｚ・１０
０ｍという高い光学特性を持っていることが判った。

【００３３】実施例２： ａ）クラッド層の作製 水平に保持した長さ６０ｃｍ内径３５ｍｍの円筒形のガ
ラス管反応容器内に、2,2,2-トリフルオロエチルメタク
リレートを３００ｇ（１００重量部とする）入れ、次い
で、連鎖移動剤としてｎ−ブチルメルカプタンを０．１
２重量部及び及び重合開始剤としてベンジルパーオキサ
イド（ＢＰＯ）を０．３０重量部加えた後、開口部をシ
ールし、その後、反応容器を１３００ｒｐｍにて回転さ
せながら、７０℃で２０時間大気下で熱重合させた。そ
の結果、図２（ａ）に示すように、外径３５ｍｍ、内径
２８ｍｍのクラッド層となるべき中空部材（以下、クラ
ッド層という）が得られた。

【００３４】ｂ）第一コア層の作製 次に、ａ）で得られた水平に保持された中空部材に、2,
2,2-トリフルオロエチルメタクリレートとメチルメタク
リレートを６：１の重量比で混合した混合溶液２２０ｍ
ｌ（１００重量部とする）を加え、さらに、連鎖移動剤
としてｎ−ブチルメルカプタンを０．１２重量部及び及
び重合開始剤としてベンジルパーオキサイド（ＢＰＯ）
を０．３０重量部加えた後、開口部をシールし、その
後、反応容器を１３００ｒｐｍにて回転させながら、７
０℃で２０時間大気下で熱重合させた。その結果、図２
（ｂ）に示すように、クラッド層の内側に第一コア層と
なるべき中空部材（以下、第一コア層という）が形成さ
れた外径３５ｍｍ、内径１８ｍｍの中空部材が得られ
た。

【００３５】ｃ）第二コア層の作製 ｂ）で得られた水平に保持された中空部材に、2,2,2-ト
リフルオロエチルメタクリレートとメチルメタクリレー
トを３：１の重量比で混合した混合溶液１４０ｍｌ（１
００重量部とする）を加え、さらに、連鎖移動剤として
ｎ−ブチルメルカプタンを０．１２重量部及び及び重合
開始剤としてベンジルパーオキサイド（ＢＰＯ）を０．
３０重量部加えた後、開口部をシール、その後、反応容
器を１３００ｒｐｍにて回転させながら、７０℃で２０
時間大気下で熱重合させた。その結果、図２（ｃ）に示
すように、第一コア層の内側に第二コア層となるべき中
空部材（以下、第二コア層という）が形成された外径３
５ｍｍ、内径５ｍｍ、全屈折率差（第二コアとクラッド
の屈折率差）０．０２２の円筒形の中空部材が得られ
た。

【００３６】ｄ）ＧＩ−ＰＯＦ母材の作製 ｃ）で得られた中空部材を円筒形の反応容器から取り出
した後、取り出された中空部材の片端をアルミテープで
封止した。次いで、前記片端が封止された中空部材の中
空部分を６６０ｍｍＨｇの圧に保ちながら、１２０℃に
保った円形のヒーター中に封止端から通して間接的に加
熱し、発泡しないようにコプラスを完了させながら、長
手方向にフィーダーを用いて５ｍｍ／分の速度にて中空
母材を移動させることによりＧＩ−ＰＯＦ母材を作製し
た。このＧＩ−ＰＯＦ母材は、直径３４ｍｍ、有効長５
５ｃｍであった。

【００３７】ｅ）ＧＩ−ＰＯＦの作製 ｄ）で得られたＧＩ−ＰＯＦ母材を、２５０℃に加熱さ
れた円筒形の加熱筒内で間接加熱しながら、熱延伸し、
直径０．７５ｍｍのＧＩ−ＰＯＦを得た。このＧＩ−Ｐ
ＯＦの、第一コア層の直径（Ｄ1）は０．６ｍｍであ
り、第二コア層の直径（Ｄ2）は０．３６ｍｍであっ
た。また、第二コアとクラッドの屈折率差（△1）は、
０．０２２であり、第一コアとクラッドの屈折率差（△
2）は、０．０１３であった。

【００３８】この光ファイバーの光学特性を、実施例１
と同様にして測定したところ、波長６５０ｎｍにおける
伝送損失は１６０ｄＢ／ｋｍ、帯域幅は８００ＭＨｚ・
１００ｍという高い光学特性を持っていることが判っ
た。

【００３９】実施例３ 長さ６０ｃｍ、直径５０ｍｍの円筒形のガラス管反応容
器を用いた以外は、実施例１のａ）〜ｃ）に記載の方法
と同じ方法にて、図２（ｃ）に示すように、クラッド層
と、その内側に配置された第一コア層、及び第一コア層
の内側に配置された第二コア層からなる中空部材を作製
した。

【００４０】ｄ）ＧＩ−ＰＯＦ母材の作製 ｃ）で得られた中空の部材を円筒形の反応容器から取り
出した後、取り出された中空部材の片端をアルミテープ
で封止した。次いで、前記片端が封止された中空部材の
中空部分を５５０ｍｍＨｇの圧に保ちながら、１５０℃
に保った円形のヒーター中に封止端から通して間接的に
加熱し、発泡しないようにコプラスを完了させながら、
長手方向にフィーダーを用いて５ｍｍ／分の速度にて中
空部材を移動させることによりＧＩ−ＰＯＦ母材を作製
した。このＧＩ−ＰＯＦ母材は、直径５０ｍｍ、有効長
５５ｃｍであった。

【００４１】ｅ）ＧＩ−ＰＯＦの作製 ｄ）で得られたＧＩ−ＰＯＦ母材を、２５０℃に加熱さ
れた円筒形の加熱筒内で間接加熱しながら、熱延伸し、
直径０．６０ｍｍのＧＩ−ＰＯＦを得た。このＧＩ−Ｐ
ＯＦの、第一コア層の直径（Ｄ1）は０．４８ｍｍであ
り、第二コア層の直径（Ｄ2）は０．３６ｍｍであっ
た。また、第二コアとクラッドの屈折率差（△1）は、
０．０２８であり、第一コアとクラッドの屈折率差（△
2）は、０．０２０であった。

【００４２】この光ファイバーの光学特性を、実施例１
と同様にして測定したところ、波長６５０ｎｍにおける
伝送損失は１５５ｄＢ／ｋｍ、帯域幅は８３０ＭＨｚ・
１００ｍという高い光学特性を持っていることが判っ
た。

【００４３】実施例４〜１１及び比較例１〜８ 実施例１に示した方法と同様の方法にて、以下の表１に
示す第一コア層の直径（Ｄ1）、第二コア層の直径（Ｄ
2）、第二コアとクラッドの屈折率差（△1）及び第一コ
アとクラッドの屈折率差（△2）を有するプラスティッ
ク光ファイバーを作製した。

【００４４】これらの光ファイバーの光学特性を、実施
例１と同様にして、帯域幅を測定した。帯域幅を、Ｘ値
及びＹ値を基準に整理して以下の表１に示す。

【００４５】

【表１】

【００４６】表１より、実施例４〜１１のプラスティッ
ク光ファイバーは、高い光学特性を有するが、一方、比
較例のプラスティック光ファイバーは実施例のものに比
べて光学特性が劣ることが判った。

【００４７】

【発明の効果】本発明のプラスティック光ファイバー
は、コアが２段であるにも拘わらず、優れた光学特性、
特には、小さい伝送損失及び広い帯域幅を有するので有
用である。さらに、本発明のプラスティック光ファイバ
ーは２段のコアからなるので製造が容易であり、従って
製造コストが小さい。

【図面の簡単な説明】

【図１】本発明のプラスティック光ファイバーの疑似屈
折率分布を示す図である。

【図２】本発明のプラスティック光ファイバーを製造す
る一つの方法を説明するための工程図である。

【図３】本発明の別の態様のプラスティック光ファイバ
ーの疑似屈折率分布を示す図である。

【符号の説明】

Ｄ1・・第一コアの直径、Ｄ2・・第二コアの直径、△1
・・第二コアとクラッドの屈折率差、△2・・第一コア
とクラッドの屈折率差、１０・・クラッド、２０・・第
一コア層、３０・・第二コア層

───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 池知 麻紀 神奈川県横浜市栄区田谷町１番地 住友電 気工業株式会社横浜製作所内

Claims (6)

【特許請求の範囲】
1. 【請求項１】 クラッドと、該クラッドの内側に配置さ
   れた第一コアと、該第一コアの内側に配置された第二コ
   アとを備えたプラスティック光ファイバーであって、第
   一コアの直径（Ｄ1）に対する第二コアの直径（Ｄ2）の
   比（Ｘ＝Ｄ2／Ｄ1）が０．３≦Ｘ≦０．９５であり、第
   二コアとクラッドの屈折率差（△1）に対する第一コア
   とクラッドの屈折率差（△2）の比（Ｙ＝△2／△1）が
   ０．４≦Ｙ≦０．９５であり、かつ前記２つの比の合計
   （Ｘ＋Ｙ）が１≦Ｘ＋Ｙ≦１．９であることを特徴とす
   るプラスティック光ファイバー。
2. 【請求項２】 第二コアとクラッドの屈折率差（△1）
   が、０．０１≦△1≦０．１であることを特徴とする請
   求項１に記載のプラスティック光ファイバー。
3. 【請求項３】 前記Ｘが０．５≦Ｘ≦０．９であること
   を特徴とする請求項１又は２に記載のプラスティック光
   ファイバー。
4. 【請求項４】 前記Ｙが０．５≦Ｙ≦０．９であること
   を特徴とする請求項１〜３のいずれか一つに記載のプラ
   スティック光ファイバー。
5. 【請求項５】 前記（Ｘ＋Ｙ）が１．３≦（Ｘ＋Ｙ）≦
   １．７であることを特徴とする請求項１〜４のいずれか
   一つに記載のプラスティック光ファイバー。
6. 【請求項６】 前記Ｘが０．７≦Ｘ≦０．９であり、前
   記Ｙが０．６≦Ｙ≦０．８であり、かつ（Ｘ＋Ｙ）が
   １．４≦（Ｘ＋Ｙ）≦１．６であることを特徴とする請
   求項１又は２に記載のプラスティック光ファイバー。