JPH10152745A - チクソキャスティング用Ｆｅ−Ｃ−Ｓｉ系合金材料 - Google Patents
チクソキャスティング用Ｆｅ−Ｃ−Ｓｉ系合金材料Info
- Publication number
- JPH10152745A JPH10152745A JP32595796A JP32595796A JPH10152745A JP H10152745 A JPH10152745 A JP H10152745A JP 32595796 A JP32595796 A JP 32595796A JP 32595796 A JP32595796 A JP 32595796A JP H10152745 A JPH10152745 A JP H10152745A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- alloy material
- casting
- eutectic
- weight
- phases
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
Links
Landscapes
- Refinement Of Pig-Iron, Manufacture Of Cast Iron, And Steel Manufacture Other Than In Revolving Furnaces (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【課題】 優れた機械的特性を有する鋳物を得ることが
可能なチクソキャスティング用Ｆｅ−Ｃ−Ｓｉ系合金材
料を提供する。 【解決手段】 Ｆｅ−Ｃ−Ｓｉ系合金材料の潜熱分布曲
線には、共晶溶解による山形吸熱部が存在する。またそ
の材料は共晶量Ｅｃを１０重量％＜Ｅｃ＜５０重量％に
設定される。
可能なチクソキャスティング用Ｆｅ−Ｃ−Ｓｉ系合金材
料を提供する。 【解決手段】 Ｆｅ−Ｃ−Ｓｉ系合金材料の潜熱分布曲
線には、共晶溶解による山形吸熱部が存在する。またそ
の材料は共晶量Ｅｃを１０重量％＜Ｅｃ＜５０重量％に
設定される。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明はチクソキャスティン
グ用Ｆｅ−Ｃ−Ｓｉ系合金材料に関する。
グ用Ｆｅ−Ｃ−Ｓｉ系合金材料に関する。
【０００２】
【従来の技術】チクソキャスティング法の実施に当って
は、前記合金材料を加熱して固相（略固相となっている
相、以下同じ）と液相とが共存する半溶融状態にし、次
いでその半溶融合金材料を加圧下で鋳型のキャビティに
充填し、その後前記加圧下で半溶融合金材料を凝固させ
る、といった方法が採用される。
は、前記合金材料を加熱して固相（略固相となっている
相、以下同じ）と液相とが共存する半溶融状態にし、次
いでその半溶融合金材料を加圧下で鋳型のキャビティに
充填し、その後前記加圧下で半溶融合金材料を凝固させ
る、といった方法が採用される。
【０００３】従来、この種のＦｅ−Ｃ−Ｓｉ系合金材料
としては、共晶量Ｅｃを５０重量％≦Ｅｃ≦７０重量％
に設定したものが知られている（特開平５−４３９７８
号公報参照）。
としては、共晶量Ｅｃを５０重量％≦Ｅｃ≦７０重量％
に設定したものが知られている（特開平５−４３９７８
号公報参照）。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】しかしながら、共晶量
ＥｃをＥｃ≧５０重量％に設定すると、この系の合金材
料においては、黒鉛の析出量が多くなるため、鋳物の機
械的特性は通常の鋳造法、つまり溶製法によるものと略
同等となり、したがって従来材によったのでは、チクソ
キャスティング法による鋳物の機械的特性向上といった
本来の目的を達成することはできない。
ＥｃをＥｃ≧５０重量％に設定すると、この系の合金材
料においては、黒鉛の析出量が多くなるため、鋳物の機
械的特性は通常の鋳造法、つまり溶製法によるものと略
同等となり、したがって従来材によったのでは、チクソ
キャスティング法による鋳物の機械的特性向上といった
本来の目的を達成することはできない。
【０００５】
【課題を解決するための手段】本発明は共晶量を従来材
よりも低く設定することにより、溶製鋳物に比べて機械
的特性を向上させた鋳物を得ることが可能な前記チクソ
キャスティング用Ｆｅ−Ｃ−Ｓｉ系合金材料を提供する
ことを目的とする。
よりも低く設定することにより、溶製鋳物に比べて機械
的特性を向上させた鋳物を得ることが可能な前記チクソ
キャスティング用Ｆｅ−Ｃ−Ｓｉ系合金材料を提供する
ことを目的とする。
【０００６】前記目的を達成するため本発明によれば、
潜熱分布曲線において、共晶溶解による山形吸熱部が存
在し、且つ共晶量Ｅｃが１０重量％＜Ｅｃ＜５０重量％
であるチクソキャスティング用Ｆｅ−Ｃ−Ｓｉ系合金材
料が提供される。
潜熱分布曲線において、共晶溶解による山形吸熱部が存
在し、且つ共晶量Ｅｃが１０重量％＜Ｅｃ＜５０重量％
であるチクソキャスティング用Ｆｅ−Ｃ−Ｓｉ系合金材
料が提供される。
【０００７】前記合金材料に加熱処理を施すことによっ
て、液相と固相とが共存する半溶融合金材料が調製され
る。この半溶融合金材料においては、共晶溶解により生
じた液相が大きな潜熱を持つ。その結果、半溶融合金材
料の凝固過程では固相の凝固収縮に応じてその固相周り
に液相が十分に供給され、その後液相が凝固するので、
鋳物におけるミクロンオーダの空孔部の発生が防止され
る。また共晶量Ｅｃを前記のように設定することによっ
て黒鉛の析出量を少なくすることが可能である。これら
により鋳物の機械的特性、即ち、引張強さ、ヤング率、
疲れ強さ等を向上させることができる。
て、液相と固相とが共存する半溶融合金材料が調製され
る。この半溶融合金材料においては、共晶溶解により生
じた液相が大きな潜熱を持つ。その結果、半溶融合金材
料の凝固過程では固相の凝固収縮に応じてその固相周り
に液相が十分に供給され、その後液相が凝固するので、
鋳物におけるミクロンオーダの空孔部の発生が防止され
る。また共晶量Ｅｃを前記のように設定することによっ
て黒鉛の析出量を少なくすることが可能である。これら
により鋳物の機械的特性、即ち、引張強さ、ヤング率、
疲れ強さ等を向上させることができる。
【０００８】また共晶量Ｅｃが前記範囲にある前記合金
材料においては、その鋳造温度（半溶融Ｆｅ−Ｃ−Ｓｉ
系合金材料の温度、以下同じ）を低くすることが可能で
あり、これにより鋳型の延命を図ることができる。
材料においては、その鋳造温度（半溶融Ｆｅ−Ｃ−Ｓｉ
系合金材料の温度、以下同じ）を低くすることが可能で
あり、これにより鋳型の延命を図ることができる。
【０００９】ただし、共晶量ＥｃがＥｃ≦１０重量％で
は、共晶量Ｅｃが少いことに起因して前記合金材料の鋳
造温度が液相線温度に近似し、したがって、加圧鋳造装
置への材料搬送機器の熱負荷が高くなるためチクソキャ
スティングを行うことができない。一方、Ｅｃ≧５０重
量％における不具合は前記の通りである。
は、共晶量Ｅｃが少いことに起因して前記合金材料の鋳
造温度が液相線温度に近似し、したがって、加圧鋳造装
置への材料搬送機器の熱負荷が高くなるためチクソキャ
スティングを行うことができない。一方、Ｅｃ≧５０重
量％における不具合は前記の通りである。
【００１０】
【発明の実施の形態】図１に示す加圧鋳造装置１はＦｅ
−Ｃ−Ｓｉ系材料を用いてチクソキャスティング法の適
用下で鋳物を鋳造するために用いられる。その加圧鋳造
装置１は、鉛直な合せ面２ａ，３ａを有する固定金型２
および可動金型３を備え、両合せ面２ａ，３ａ間に鋳物
成形用キャビティ４が形成される。固定金型２に短柱状
半溶融Ｆｅ−Ｃ−Ｓｉ系合金材料５を横にして設置する
チャンバ６が形成され、そのチャンバ６はゲート７を介
してキャビティ４に連通する。また固定金型２に、チャ
ンバ６に連通するスリーブ８が水平に付設され、そのス
リーブ８にチャンバ６に挿脱される加圧プランジャ９が
摺動自在に嵌合される。スリーブ８は、その周壁上部に
材料用挿入口１０を有する。
−Ｃ−Ｓｉ系材料を用いてチクソキャスティング法の適
用下で鋳物を鋳造するために用いられる。その加圧鋳造
装置１は、鉛直な合せ面２ａ，３ａを有する固定金型２
および可動金型３を備え、両合せ面２ａ，３ａ間に鋳物
成形用キャビティ４が形成される。固定金型２に短柱状
半溶融Ｆｅ−Ｃ−Ｓｉ系合金材料５を横にして設置する
チャンバ６が形成され、そのチャンバ６はゲート７を介
してキャビティ４に連通する。また固定金型２に、チャ
ンバ６に連通するスリーブ８が水平に付設され、そのス
リーブ８にチャンバ６に挿脱される加圧プランジャ９が
摺動自在に嵌合される。スリーブ８は、その周壁上部に
材料用挿入口１０を有する。
【００１１】図２は、Ｆｅ−Ｃ−Ｓｉ系合金材料におい
て、ＣおよびＳｉ含有量と共晶量Ｅｃとの関係を示す。
て、ＣおよびＳｉ含有量と共晶量Ｅｃとの関係を示す。
【００１２】図２において、固相線の高Ｃ濃度側に隣接
して共晶量ＥｃがＥｃ＝１０重量％である１０重量％共
晶線が、また共晶量ＥｃがＥｃ＝１００重量％である１
００重量％共晶線の低Ｃ濃度側に隣接して共晶量Ｅｃが
Ｅｃ＝５０重量％の５０重量％共晶線がそれぞれ存在す
る。１０重量％共晶線および５０重量％共晶線間の３本
の線は、１０重量％共晶線側よりそれぞれ２０，３０，
４０重量％共晶線である。
して共晶量ＥｃがＥｃ＝１０重量％である１０重量％共
晶線が、また共晶量ＥｃがＥｃ＝１００重量％である１
００重量％共晶線の低Ｃ濃度側に隣接して共晶量Ｅｃが
Ｅｃ＝５０重量％の５０重量％共晶線がそれぞれ存在す
る。１０重量％共晶線および５０重量％共晶線間の３本
の線は、１０重量％共晶線側よりそれぞれ２０，３０，
４０重量％共晶線である。
【００１３】Ｆｅ−Ｃ−Ｓｉ系合金材料の組成範囲は、
共晶量Ｅｃが１０重量％＜Ｅｃ＜５０重量％、したがっ
て１０重量％共晶線と５０重量％共晶線との間の範囲で
ある。ただし、１０重量％共晶線上および５０重量％共
晶線上の組成は除かれる。
共晶量Ｅｃが１０重量％＜Ｅｃ＜５０重量％、したがっ
て１０重量％共晶線と５０重量％共晶線との間の範囲で
ある。ただし、１０重量％共晶線上および５０重量％共
晶線上の組成は除かれる。
【００１４】Ｆｅ−Ｃ−Ｓｉ系合金材料において、Ｃ含
有量がＣ＜１．８重量％では、Ｓｉ含有量を多くして共
晶量を増しても鋳造温度を高くしなければならないので
チクソキャスティングの利点が薄れ、一方、Ｃ＞２．５
重量％では黒鉛量が多くなるため鋳物の熱処理効果が低
下傾向となる。またＳｉ含有量がＳｉ＜１．４重量％で
は、Ｃ＜１．８重量％の場合と同様に、鋳造温度の上昇
を来たし、一方、Ｓｉ＞３重量％ではシリコフェライト
が生じるため鋳物の機械的特性が低下傾向となる。
有量がＣ＜１．８重量％では、Ｓｉ含有量を多くして共
晶量を増しても鋳造温度を高くしなければならないので
チクソキャスティングの利点が薄れ、一方、Ｃ＞２．５
重量％では黒鉛量が多くなるため鋳物の熱処理効果が低
下傾向となる。またＳｉ含有量がＳｉ＜１．４重量％で
は、Ｃ＜１．８重量％の場合と同様に、鋳造温度の上昇
を来たし、一方、Ｓｉ＞３重量％ではシリコフェライト
が生じるため鋳物の機械的特性が低下傾向となる。
【００１５】これらの点を勘案すると、Ｆｅ−Ｃ−Ｓｉ
系合金材料の好ましい組成範囲は、図２においてＣ含有
量をｘ軸とし、またＳｉ含有量をｙ軸としたとき、座標
（１．９８，１．４）…点ａ1 、座標（２．５，１．
４）…点ａ2 、座標（２．５，２．６）…点ａ3 、座標
（２．４２，３）…点ａ4 、座標（１．８，３）…点ａ
5 、座標（１．８，２．２６）…点ａ6 を結んで得られ
る略六角形の図形の範囲内である。ただし、前記組成範
囲の限界を示す前記図形の輪郭ｂ上の組成から、５０重
量％共晶線上に在る両点ａ3 ，ａ4 およびそれらを結ぶ
線分ｂ1 上の組成、ならびに１０重量％共晶線上に在る
両点ａ1 ，ａ6 およびそれらを結ぶ線分ｂ2 上の組成は
除かれる。
系合金材料の好ましい組成範囲は、図２においてＣ含有
量をｘ軸とし、またＳｉ含有量をｙ軸としたとき、座標
（１．９８，１．４）…点ａ1 、座標（２．５，１．
４）…点ａ2 、座標（２．５，２．６）…点ａ3 、座標
（２．４２，３）…点ａ4 、座標（１．８，３）…点ａ
5 、座標（１．８，２．２６）…点ａ6 を結んで得られ
る略六角形の図形の範囲内である。ただし、前記組成範
囲の限界を示す前記図形の輪郭ｂ上の組成から、５０重
量％共晶線上に在る両点ａ3 ，ａ4 およびそれらを結ぶ
線分ｂ1 上の組成、ならびに１０重量％共晶線上に在る
両点ａ1 ，ａ6 およびそれらを結ぶ線分ｂ2 上の組成は
除かれる。
【００１６】半溶融Ｆｅ−Ｃ−Ｓｉ系合金材料の固相率
ＲはＲ＞５０％であることが望ましい。これにより鋳造
温度を低温側にシフトして加圧鋳造装置の延命を図るこ
とができる。固相率ＲがＲ≦５０％では液相量が多くな
るため、短柱状半溶融Ｆｅ−Ｃ−Ｓｉ系合金材料を立て
て搬送する場合、その自立性が悪化し、また取扱い性も
悪くなる。
ＲはＲ＞５０％であることが望ましい。これにより鋳造
温度を低温側にシフトして加圧鋳造装置の延命を図るこ
とができる。固相率ＲがＲ≦５０％では液相量が多くな
るため、短柱状半溶融Ｆｅ−Ｃ−Ｓｉ系合金材料を立て
て搬送する場合、その自立性が悪化し、また取扱い性も
悪くなる。
【００１７】表１は、Ｆｅ−Ｃ−Ｓｉ系合金材料の例１
〜１０の組成（残部Ｆｅは不可避不純物として、Ｐ，Ｓ
を含む）、共晶温度Ｔｅ、共晶量Ｅｃおよび鋳造可能温
度を示す。
〜１０の組成（残部Ｆｅは不可避不純物として、Ｐ，Ｓ
を含む）、共晶温度Ｔｅ、共晶量Ｅｃおよび鋳造可能温
度を示す。
【００１８】
【表１】
【００１９】これら例１〜１０は、図２にも掲載されて
いる。
いる。
【００２０】例１〜１０について熱量測定を行ったとこ
ろ、各潜熱分布曲線において、共晶溶解による山形吸熱
部が存在することが判った。図３は例１の潜熱分布曲線
ｄを、また図４は例３の潜熱分布曲線ｄをそれぞれ示
し、両図中、ｅが共晶溶解による山形吸熱部である。
ろ、各潜熱分布曲線において、共晶溶解による山形吸熱
部が存在することが判った。図３は例１の潜熱分布曲線
ｄを、また図４は例３の潜熱分布曲線ｄをそれぞれ示
し、両図中、ｅが共晶溶解による山形吸熱部である。
【００２１】鋳物の鋳造に当り、加熱搬送用パレットと
して、ＪＩＳ ＳＵＳ３０４よりなる器体の内面に、窒
化物製下層および黒鉛製上層よりなるコーティング層を
設けたものを用意した。Ｆｅ−Ｃ−Ｓｉ系合金材料の例
３を、パレット内に入れた状態において、鋳造温度であ
る１２２０℃まで誘導加熱して、固相と液相とが共存す
る半溶融合金材料を調製した。この材料の固相率ＲはＲ
＝７０％であった。
して、ＪＩＳ ＳＵＳ３０４よりなる器体の内面に、窒
化物製下層および黒鉛製上層よりなるコーティング層を
設けたものを用意した。Ｆｅ−Ｃ−Ｓｉ系合金材料の例
３を、パレット内に入れた状態において、鋳造温度であ
る１２２０℃まで誘導加熱して、固相と液相とが共存す
る半溶融合金材料を調製した。この材料の固相率ＲはＲ
＝７０％であった。
【００２２】次いで、図１の加圧鋳造装置１において、
固定および可動金型２，３の温度を制御すると共にその
チャンバ６内に、前記半溶融合金材料５をパレットから
出して設置し、その後加圧プランジャ９を作動させてそ
の合金材料５をキャビティ４に充填した。この場合、半
溶融合金材料５の充填圧力は３６ＭＰａであった。そし
て、加圧プランジャ９をストローク終端に保持すること
によってキャビティ４内に充填された半溶融合金材料５
に加圧力を付与し、その加圧下で半溶融合金材料５を凝
固させて鋳物の例３を得た。
固定および可動金型２，３の温度を制御すると共にその
チャンバ６内に、前記半溶融合金材料５をパレットから
出して設置し、その後加圧プランジャ９を作動させてそ
の合金材料５をキャビティ４に充填した。この場合、半
溶融合金材料５の充填圧力は３６ＭＰａであった。そし
て、加圧プランジャ９をストローク終端に保持すること
によってキャビティ４内に充填された半溶融合金材料５
に加圧力を付与し、その加圧下で半溶融合金材料５を凝
固させて鋳物の例３を得た。
【００２３】Ｆｅ−Ｃ−Ｓｉ系合金材料の例１の場合、
表１から明らかなように、共晶量ＥｃがＥｃ≦１０重量
％であることに起因して鋳造温度が液相線温度に近似し
た１４００℃以上になることから、加熱搬送用パレット
の部分的溶融が発生したためチクソキャスティングを行
うことができなかった。そこで、例１を除く例２，４〜
１０を用い、必要に応じて鋳造温度を変えた、というこ
と以外は前記と同様の方法で鋳物の例２，４〜１０を得
た。
表１から明らかなように、共晶量ＥｃがＥｃ≦１０重量
％であることに起因して鋳造温度が液相線温度に近似し
た１４００℃以上になることから、加熱搬送用パレット
の部分的溶融が発生したためチクソキャスティングを行
うことができなかった。そこで、例１を除く例２，４〜
１０を用い、必要に応じて鋳造温度を変えた、というこ
と以外は前記と同様の方法で鋳物の例２，４〜１０を得
た。
【００２４】次いで、鋳物の例２〜１０に、大気下、８
００℃、２０分間、空冷の条件で熱処理を施した。
００℃、２０分間、空冷の条件で熱処理を施した。
【００２５】図５は、鋳物の例３における熱処理後の金
属組織を示す顕微鏡写真である。図５から明らかなよう
に、例３は健全な金属組織を有する。図５において、黒
点状部分は微細黒鉛である。鋳物の例２，４〜６も例３
と略同様の金属組織を有するもので、これはＦｅ−Ｃ−
Ｓｉ系合金材料における共晶量Ｅｃが１０重量％＜Ｅｃ
＜５０重量％であることに起因する。
属組織を示す顕微鏡写真である。図５から明らかなよう
に、例３は健全な金属組織を有する。図５において、黒
点状部分は微細黒鉛である。鋳物の例２，４〜６も例３
と略同様の金属組織を有するもので、これはＦｅ−Ｃ−
Ｓｉ系合金材料における共晶量Ｅｃが１０重量％＜Ｅｃ
＜５０重量％であることに起因する。
【００２６】図６は、鋳物の例７における熱処理後の金
属組織を示す顕微鏡写真であり、また図７は、鋳物の例
１０における熱処理後の金属組織を示す顕微鏡写真であ
る。図６，７から明らかなように、例７，１０において
は、黒点状部分および黒い島状部分として示されるよう
に、黒鉛が多量に存在する。これはＦｅ−Ｃ−Ｓｉ系合
金材料の例７，１０における共晶量ＥｃがＥｃ≧５０重
量％であることに起因する。
属組織を示す顕微鏡写真であり、また図７は、鋳物の例
１０における熱処理後の金属組織を示す顕微鏡写真であ
る。図６，７から明らかなように、例７，１０において
は、黒点状部分および黒い島状部分として示されるよう
に、黒鉛が多量に存在する。これはＦｅ−Ｃ−Ｓｉ系合
金材料の例７，１０における共晶量ＥｃがＥｃ≧５０重
量％であることに起因する。
【００２７】比較のため、Ｆｅ−Ｃ−Ｓｉ系合金材料の
例３を用い、溶湯温度１４００℃にて溶製法の適用下、
鋳物の例１１を得た。図８は例１１の金属組織を示す顕
微鏡写真である。図８から明らかなように、例１１にお
いては黒い太線状部分および黒い島状部分として示され
るように、黒鉛が多量に存在する。
例３を用い、溶湯温度１４００℃にて溶製法の適用下、
鋳物の例１１を得た。図８は例１１の金属組織を示す顕
微鏡写真である。図８から明らかなように、例１１にお
いては黒い太線状部分および黒い島状部分として示され
るように、黒鉛が多量に存在する。
【００２８】次に、熱処理後の鋳物の例２〜１０および
鋳造後の鋳物の例１１について、黒鉛面積率、ヤング率
Ｅおよび引張強さを測定した。この場合、黒鉛面積率
は、テストピースを研磨し、エッチングを行うことな
く、画像回析装置（ＩＰ−１０００ＰＣ、旭化成社製）
を用いて求められた。表２は結果を示す。
鋳造後の鋳物の例１１について、黒鉛面積率、ヤング率
Ｅおよび引張強さを測定した。この場合、黒鉛面積率
は、テストピースを研磨し、エッチングを行うことな
く、画像回析装置（ＩＰ−１０００ＰＣ、旭化成社製）
を用いて求められた。表２は結果を示す。
【００２９】
【表２】
【００３０】図９は、表１，２に基づいて共晶量Ｅｃ
と、ヤング率Ｅおよび引張強さσb との関係をグラフ化
したものである。図９から明らかなように、共晶量Ｅｃ
を１０重量％＜Ｅｃ＜５０重量％に設定されたＦｅ−Ｃ
−Ｓｉ系合金材料の例２〜６を用いた鋳物の例２〜６
は、Ｅｃ≧５０重量％である鋳物の例７〜１０に比べて
優れた機械的特性を有する。また鋳物の例３は、これと
同一材料を用いた溶製法による鋳物の例１１に比べて機
械的特性が大幅に向上していることが明らかである。
と、ヤング率Ｅおよび引張強さσb との関係をグラフ化
したものである。図９から明らかなように、共晶量Ｅｃ
を１０重量％＜Ｅｃ＜５０重量％に設定されたＦｅ−Ｃ
−Ｓｉ系合金材料の例２〜６を用いた鋳物の例２〜６
は、Ｅｃ≧５０重量％である鋳物の例７〜１０に比べて
優れた機械的特性を有する。また鋳物の例３は、これと
同一材料を用いた溶製法による鋳物の例１１に比べて機
械的特性が大幅に向上していることが明らかである。
【００３１】
【発明の効果】本発明によれば、前記のように構成する
ことによって、優れた機械的特性を持つ鋳物を得ること
が可能なチクソキャスティング用Ｆｅ−Ｃ−Ｓｉ系合金
材料を提供することができる。
ことによって、優れた機械的特性を持つ鋳物を得ること
が可能なチクソキャスティング用Ｆｅ−Ｃ−Ｓｉ系合金
材料を提供することができる。
【図１】加圧鋳造装置の断面図である。
【図２】ＣおよびＳｉ含有量と、共晶量Ｅｃとの関係を
示すグラフである。
示すグラフである。
【図３】Ｆｅ−Ｃ−Ｓｉ系合金材料の例１の潜熱分布曲
線である。
線である。
【図４】Ｆｅ−Ｃ−Ｓｉ系合金材料の例３の潜熱分布曲
線である。
線である。
【図５】鋳物の例３の金属組織を示す顕微鏡写真であ
る。
る。
【図６】鋳物の例７の金属組織を示す顕微鏡写真であ
る。
る。
【図７】鋳物の例１０の金属組織を示す顕微鏡写真であ
る。
る。
【図８】鋳物の例１１の金属組織を示す顕微鏡写真であ
る。
る。
【図９】共晶量Ｅｃと、ヤング率Ｅおよび引張強さσb
との関係を示すグラフである。
との関係を示すグラフである。
１ 加圧鋳造装置 ２ 固定金型 ３ 可動金型 ４ キャビティ ５ 半溶融Ｆｅ−Ｃ−Ｓｉ系合金材料 ９ 加圧プランジャ
Claims (3)
- 【請求項１】 潜熱分布曲線において、共晶溶解による
山形吸熱部が存在し、且つ共晶量Ｅｃが１０重量％＜Ｅ
ｃ＜５０重量％であることを特徴とするチクソキャステ
ィング用Ｆｅ−Ｃ−Ｓｉ系合金材料。 - 【請求項２】 Ｃ含有量が１．８重量％≦Ｃ≦２．５重
量％であり、またＳｉ含有量が１．４重量％≦Ｓｉ≦３
重量％であり、さらに残部が不可避不純物を含むＦｅで
ある、請求項１記載のチクソキャスティング用Ｆｅ−Ｃ
−Ｓｉ系合金材料。 - 【請求項３】 半溶融状態において、固相率ＲをＲ＞５
０％に設定される、請求項１または２記載のチクソキャ
スティング用Ｆｅ−Ｃ−Ｓｉ系合金材料。
Priority Applications (13)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP32595796A JP3290603B2 (ja) | 1996-11-21 | 1996-11-21 | チクソキャスティング法の適用下で得られたＦｅ−Ｃ−Ｓｉ系合金鋳物 |
| EP04007289A EP1460143B1 (en) | 1996-09-02 | 1997-09-02 | A process for preparing an Fe-based thixocast material |
| EP04007288A EP1460138B1 (en) | 1996-09-02 | 1997-09-02 | A process for preparing a thixocast semi-molten casting material |
| EP97937868A EP0864662B1 (en) | 1996-09-02 | 1997-09-02 | Casting material for thixocasting, method for preparing partially solidified casting material for thixocasting, thixo-casting method, iron-base cast, and method for heat-treating iron-base cast |
| EP04007290A EP1460144B1 (en) | 1996-09-02 | 1997-09-02 | A process for thermally treating an Fe-based cast product and the product obtained by the process |
| CA002236639A CA2236639C (en) | 1996-09-02 | 1997-09-02 | Thixocast casting material, process for preparing thixocast semi-molten casting material, thixocasting process, fe-based cast product, and process for thermally treating fe-based cast product |
| DE69735063T DE69735063T2 (de) | 1996-09-02 | 1997-09-02 | Giessmaterial zum thixogiessen, verfahren zur herstellung von halbfestem giessmaterial zum thixogiessen, verfahren zum thixogiessen, eisenbasisgussstück und verfahren zur wärmebehandlung von eisenbasisgussstücken |
| DE69736933T DE69736933T2 (de) | 1996-09-02 | 1997-09-02 | Verfahren zur Wärmebehandlung eines eisenbasierten gegossenen Gegenstandes und der nach diesem Verfahren hergestellte Gegenstand |
| PCT/JP1997/003058 WO1998010111A1 (fr) | 1996-09-02 | 1997-09-02 | Materiau de coulage pour coulage thixotropique, procede de preparation d'un materiau de coulage partiellement solidifie pour coulage thixotropique, procede de coulage thixotropique, coulee a base de fer et procede de traitement thermique de coulee a base de fer |
| US09/077,169 US6136101A (en) | 1996-09-02 | 1997-09-02 | Casting material for thixocasting, method for preparing partially solidified casting material for thixocasting, thixo-casting method, iron-base cast, and method for heat-treating iron-base cast |
| DE69737048T DE69737048T2 (de) | 1996-09-02 | 1997-09-02 | Verfahren zur Herstellung eines halbfesten Thixogiessmaterials |
| DE69736997T DE69736997T2 (de) | 1996-09-02 | 1997-09-02 | Verfahren zur Herstellung eines eisenbasierten Thixogiessmaterials |
| US09/669,219 US6527878B1 (en) | 1996-09-02 | 2000-09-25 | Thixocast casting material, process for preparing thixocasting semi-molten casting material, thixocast process, fe-based cast product, and process for thermally treating fe-based cast product |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP32595796A JP3290603B2 (ja) | 1996-11-21 | 1996-11-21 | チクソキャスティング法の適用下で得られたＦｅ−Ｃ−Ｓｉ系合金鋳物 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH10152745A true JPH10152745A (ja) | 1998-06-09 |
| JP3290603B2 JP3290603B2 (ja) | 2002-06-10 |
Family
ID=18182499
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP32595796A Expired - Lifetime JP3290603B2 (ja) | 1996-09-02 | 1996-11-21 | チクソキャスティング法の適用下で得られたＦｅ−Ｃ−Ｓｉ系合金鋳物 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3290603B2 (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2000004198A1 (fr) * | 1998-07-14 | 2000-01-27 | Honda Giken Kogyo Kabushiki Kaisha | Materiau en alliage de fer pour thixocoulage et procede de chauffage dudit alliage |
| JP2003073731A (ja) * | 2001-09-06 | 2003-03-12 | Honda Motor Co Ltd | 溶接可能な鋳鉄材およびその製造方法 |
| CN115430822A (zh) * | 2021-06-03 | 2022-12-06 | 丰田自动车株式会社 | 铸造装置 |
-
1996
- 1996-11-21 JP JP32595796A patent/JP3290603B2/ja not_active Expired - Lifetime
Cited By (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2000004198A1 (fr) * | 1998-07-14 | 2000-01-27 | Honda Giken Kogyo Kabushiki Kaisha | Materiau en alliage de fer pour thixocoulage et procede de chauffage dudit alliage |
| GB2345699A (en) * | 1998-07-14 | 2000-07-19 | Honda Motor Co Ltd | Fe alloy material for thixocasting and method for heating the same |
| GB2345699B (en) * | 1998-07-14 | 2003-01-15 | Honda Motor Co Ltd | Thixocast Fe-based alloy material and process for heating the same |
| US6616777B1 (en) | 1998-07-14 | 2003-09-09 | Honda Giken Kogyo Kabushiki Kaisha | Fe alloy material for thixocasting and method for heating the same |
| JP2003073731A (ja) * | 2001-09-06 | 2003-03-12 | Honda Motor Co Ltd | 溶接可能な鋳鉄材およびその製造方法 |
| CN115430822A (zh) * | 2021-06-03 | 2022-12-06 | 丰田自动车株式会社 | 铸造装置 |
| CN115430822B (zh) * | 2021-06-03 | 2024-05-14 | 丰田自动车株式会社 | 铸造装置 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP3290603B2 (ja) | 2002-06-10 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| US6428636B2 (en) | Semi-solid concentration processing of metallic alloys | |
| EP0864662B1 (en) | Casting material for thixocasting, method for preparing partially solidified casting material for thixocasting, thixo-casting method, iron-base cast, and method for heat-treating iron-base cast | |
| US3833361A (en) | Method for adding special elements to molten pig iron | |
| US5394928A (en) | Cast composite material with high-silicon aluminum matrix alloy and its applications | |
| JPH10152745A (ja) | チクソキャスティング用Ｆｅ−Ｃ−Ｓｉ系合金材料 | |
| JPS59232649A (ja) | プラスチツク成形用鋳造金型 | |
| EP0773302B1 (en) | Thixocasting process | |
| JP3876099B2 (ja) | チクソキャスティング用Ｆｅ系合金材料 | |
| JP4318761B2 (ja) | Ｆｅ−Ｃ−Ｓｉ系合金鋳物の鋳造方法 | |
| US3762915A (en) | Method for casting gray cast iron composition | |
| US3128176A (en) | Aluminum silicon casting alloys | |
| US3993474A (en) | Fluid mold casting slag | |
| US4420460A (en) | Grain refinement of titanium alloys | |
| JP2794540B2 (ja) | チクソキャスティング用Ａｌ−Ｃｕ−Ｓｉ系合金材料 | |
| JPH08165529A (ja) | 気密性に優れたアルミニウム合金ダイカストの製造方法 | |
| EP0539417B1 (en) | Cast composite materials | |
| JP4109734B2 (ja) | Ｆｅ系鋳物の熱処理方法 | |
| JP2790291B2 (ja) | 耐摩耗性アルミニウム合金部材の製造方法 | |
| JP3473214B2 (ja) | 半溶融金属の成形方法 | |
| US3744997A (en) | Metallurgical grain refinement process | |
| JP3904335B2 (ja) | チクソキャスティング用Ｆｅ系合金材料およびそれを用いた鋳造方法 | |
| JP3339333B2 (ja) | 溶融金属の成形方法 | |
| JP2003073768A (ja) | チクソキャスティング用Ｆｅ系合金材料およびその鋳造方法 | |
| US3337330A (en) | Treatment of molten metal | |
| US3444010A (en) | Fluid-mold casting slag |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20080322 Year of fee payment: 6 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20090322 Year of fee payment: 7 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20100322 Year of fee payment: 8 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20100322 Year of fee payment: 8 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20110322 Year of fee payment: 9 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20110322 Year of fee payment: 9 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20120322 Year of fee payment: 10 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20120322 Year of fee payment: 10 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20130322 Year of fee payment: 11 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20130322 Year of fee payment: 11 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20140322 Year of fee payment: 12 |
|
| EXPY | Cancellation because of completion of term |