JPH10152742A - Ａｌ合金製積層摺動部材および滑り軸受 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】 【課題】 耐疲労性および表面性能という特性の両方共
が従来のものにない高い水準で得ることができるＡｌ合
金製積層摺動部材および滑り軸受を提供する。 【解決手段】 表面層として、重量％で、Ｓｎ：６〜１
５未満％、Ｓｉ：０．１〜４．５％、Ｐｂ，Ｓｂのうち
から選ばれる１種または２種：０．１〜１０％、Ｃｕ，
Ｃｒのうちから選ばれる１種または２種：０．１〜２．
０％、残部が実質的にＡｌからなる合金Ａと、第２層と
して、重量％で、Ｓｎ：０．１〜６．０％、Ｓｉ，Ｃ
ｕ，Ｃｒ，Ｚｎ，Ｍｎ，Ｍｇのうちから選ばれる１種ま
たは２種以上：０．５〜５．０％、残部が実質的にＡｌ
からなる合金Ｂを積層してなるＡｌ合金製積層摺動部
材、および前記積層摺動部材の背面に裏金が設けられて
いる積層滑り軸受。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【発明の属する技術分野】本発明は、自動車，工作機
械，農業機械等の各種機械装置の構造部品として使用さ
れる軸受ならびに摺動部材用の素材として適するＡｌ合
金製積層摺動部材および滑り軸受に関するものである。

【０００２】

【発明が解決しようとする課題】近年、特に内燃機関用
の軸受合金として、耐熱・耐摩耗性，耐疲労性等の観点
から、ケルメット（Ｃｕ−Ｐｂ系高鉛青銅軸受合金の総
称）が広く用いられている。また、耐腐食性や軸材質へ
の対応範囲が広い等の観点からＡｌ合金系軸受の需要も
増加傾向にある。

【０００３】しかしながら、従来のケルメットおよび従
来のＡｌ合金系軸受には以下のような問題点があった。

【０００４】まず、ケルメットについては、耐疲労性等
には優れる反面、そのままでは耐焼付性に劣るため、Ｐ
ｂ−Ｓｎ系のオーバーレイ層を表面に形成させて使用し
ている。

【０００５】ところが、高速・高荷重域では、Ｐｂ−Ｓ
ｎ系のオーバーレイ層を表面にもつものは、熱伝導性の
良いＡｌ系合金の表面層をもつ軸受合金にくらべ著しい
摩擦増加を示すことが実験にて確認された。

【０００６】本発明者らの一部は、潤滑油が高温になっ
た場合の軸受の摩擦挙動について研究を重ねた結果、高
速・高荷重域では、油が高温になると粘度が低下し、油
膜が薄くなるが、油膜圧力が増大することになり、その
結果、従来の常識とは異なり、高圧下での油粘度が著し
く増大し、かえって、油のせん断抵抗力としての摩擦が
増大すること、および、これがケルメットの高速・高荷
重域での摩擦増加のメカニズムであることを見いだし
た。

【０００７】一方、Ａｌ合金系軸受についても、高強度
化のために合金を硬くすると、表面性能として必要な耐
焼付性，なじみ性等が低下するため、常用域でケルメッ
トに匹敵するものを得ようとすると、ケルメットと同様
にＰｂ−Ｓｎ系のオーバーレイ層を表面に形成させる必
要があった。また、合金が硬くなりすぎると圧延等の加
工性が著しく低下してしまうため、従来技術ではケルメ
ットに比較して十分な強度をもつものは得られていない
のが実情であった。

【０００８】

【発明の目的】本発明は、このような従来の課題にかん
がみてなされたもので、高速，高荷重域での摩擦を低減
するためには、メカニズムの発端である油膜の温度を下
げることが有効であり、そのためには、従来は無関係と
されていた軸受材質に関して、軸受合金の熱伝導率を高
くし、介在する油の局所的な発熱をすばやく抜熱するこ
とが重要である。

【０００９】こうした観点から見ると、Ａｌ系合金の表
面層を持つ軸受は熱伝導率が高いため本質的に有利であ
り、従来ケルメットが使用されてきた部位にＰｂ−Ｓｎ
系オーバーレイ層をもたないＡｌ合金系軸受を適用でき
れば、当該部位の発熱による摩擦損失を低減させること
ができる。

【００１０】したがって、本発明の目的は、従来のＡｌ
合金系摺動部材および滑り軸受に対し、加工性等を損ね
ずに基地層を強化することにより、強度特性をケルメッ
ト並に向上させ、さらに、Ｐｂ−Ｓｎ系オーバレイ層を
設けずに軸受として必要な表面性能を確保することによ
り、摩擦損失の低減も同時に図り、耐疲労性および表面
性能という特性の両方共が従来のものにはない高い水準
で得ることができるＡｌ合金製積層摺動部材および滑り
軸受を提供することにある。

【００１１】

【課題を解決するための手段】本発明に係わるＡｌ合金
製積層摺動部材は、請求項１に記載しているように、表
面層として、重量％で、Ｓｎ：６〜１５未満％、Ｓｉ：
０．１〜４．５％、Ｐｂ，Ｓｂのうちから選ばれる１種
または２種：０．１〜１０．０％、Ｃｕ，Ｃｒのうちか
ら選ばれる１種または２種：０．１〜２．０％、残部が
実質的にＡｌからなる合金Ａと、第２層として、重量％
で、Ｓｎ：０．１〜６．０％、Ｓｉ，Ｃｕ，Ｃｒ，Ｚ
ｎ，Ｍｎ，Ｍｇのうちから選ばれる１種または２種以
上：０．５〜５．０％、残部が実質的にＡｌからなる合
金Ｂを積層してなる構成としたことを特徴としている。

【００１２】そして、本発明に係わるＡｌ合金製積層摺
動部材の実施態様においては、請求項２に記載している
ように、積層加工終了後に合金Ｂの硬度向上のための熱
処理が施されているものとすることができる。

【００１３】本発明に係わる積層滑り軸受は、請求項３
に記載しているように、請求項１または２に記載された
積層摺動部材の背面に裏金が設けられている構成とした
ことを特徴としている。

【００１４】そして、本発明に係わる積層滑り軸受の実
施態様においては、請求項４に記載しているように、裏
金は鋼板であるものとすることができ、また、請求項５
に記載しているように、合金Ａと合金Ｂとの間および合
金Ｂと裏金との間のうち少なくともいずれかの間に純Ａ
ｌ層を介在させてなるものとしたり、あるいは、請求項
６に記載しているように、合金Ａと合金Ｂとの間および
合金Ｂと裏金との間のうち少なくともいずれかの間にＳ
ｎ，Ｐｂ，Ｓｂを含まないＡｌ合金層を介在させてなる
ものとすることができる。

【００１５】

【発明の作用】本発明に係わるＡｌ合金製積層摺動部材
は、請求項１に記載しているように、表面層として、重
量％で、Ｓｎ：６〜１５未満％、Ｓｉ：０．１〜４．５
％、Ｐｂ，Ｓｂのうちから選ばれる１種または２種：
０．１〜１０．０％、Ｃｕ，Ｃｒのうちから選ばれる１
種または２種：０．１〜２．０％、残部が実質的にＡｌ
からなる合金Ａと、第２層として、重量％で、Ｓｎ：
０．１〜６．０％、Ｓｉ，Ｃｕ，Ｃｒ，Ｚｎ，Ｍｎ，Ｍ
ｇのうちから選ばれる１種または２種以上：０．５〜
５．０％、残部が実質的にＡｌからなる合金Ｂを積層し
てなる構成としたものであるが、以下に、それぞれの成
分および数値の限定理由について各元素の作用と共に説
明する。

【００１６】まず、表面層としての合金Ａの成分および
数値の限定理由について、各元素の作用と共に説明す
る。

【００１７】（Ａ−１）Ｓｎ：６〜１５未満％ Ｓｎは潤滑成分として有効であり、耐焼付性に優れたも
のである。また、表面層として用いる合金Ａのなじみ
性，異物埋収性を高める。

【００１８】しかし、Ｓｎが６％未満ではその効果が少
なく、Ｓｎが１５％以上となると熱伝導率が低下し、本
発明の積層摺動部材および滑り軸受の特徴の１つである
高温の潤滑油中での摩擦損失の増大を抑制する能力が損
なわれる。

【００１９】（Ａ−２）Ｓｉ：０．１〜４．５％ Ｓｉは表面層である合金Ａの耐焼付性，耐摩耗性の向上
に寄与するが、０．１％未満ではその効果が少なく、
４．５％を超えるとなじみ性，圧延等の加工性が低下す
る。

【００２０】（Ａ−３）Ｐｂ，Ｓｂのうちから選ばれる
１種または２種：０．１〜１０．０％ Ｐｂ，Ｓｂは潤滑成分として有効であり、耐焼付性に優
れたものである。また、表面層として用いる合金Ａのな
じみ性，異物埋収性を高める。

【００２１】しかし、Ｐｂ，Ｓｂの合計が０．１％未満
ではその効果が少なく、Ｐｂ，Ｓｂの合計が１０．０％
を超えると熱伝導率が低下し、本発明の積層摺動部材お
よび滑り軸受の特徴の１つである高温の潤滑油中での摩
擦損失の増大を抑制する能力が損なわれる。

【００２２】（Ａ−４）Ｃｕ，Ｃｒのうちから選ばれる
１種または２種：０．１〜２．０％ Ｃｕ，Ｃｒは表面層である合金Ａの耐荷重性，耐熱性を
向上させるが、０．１％未満ではその効果が少なく、
２．０％を超えるとなじみ性，圧延等の加工性が低下す
る。

【００２３】次に、第２層としての合金Ｂの成分および
数値の限定理由について、各元素の作用と共に説明す
る。

【００２４】（Ｂ−１）Ｓｎ：０．１〜６．０％ Ｓｎは潤滑成分として有効であり、耐焼付性を向上させ
るものであるが、合金Ｂの場合は、これを第２層とし合
金Ａを表面層として積層するときになじみ性や異物埋収
性はそれ程必要でなく、合金Ａが摩耗した場合の焼付低
減のために添加するものである。

【００２５】しかし、添加量が０．１％未満ではその効
果が少なく、６．０％を超えると合金Ｂの強度や積層加
工時の密着性が低下することに加え、熱伝導率が低下
し、本発明の積層摺動部材および滑り軸受の特徴の１つ
である高温の潤滑油中での摩擦損失の増大を抑制する能
力が損なわれる。

【００２６】（Ｂ−２）Ｓｉ，Ｃｕ，Ｃｒ，Ｚｎ，Ｍ
ｎ，Ｍｇのうちから選ばれる１種または２種以上：０．
５〜５．０％ Ｓｉ，Ｃｕ，Ｃｒ，Ｚｎ，Ｍｎ，ＭｇはＡｌマトリック
スの強度を高めるのに有効である。特にＣｕ，Ｚｎ，Ｍ
ｇの添加は熱処理を施すことで著しく硬度，強度を向上
させる。また、Ｓｉには、Ｓｎと同様に、合金Ａを表面
層として積層するときにこの合金Ａが摩耗した場合の焼
付・摩耗防止に寄与する効果もある。しかし、これらの
添加量が０．５％未満ではその効果が少なく、５．０％
を超えると機械的性質、特に、伸びを減じ、摺動性能な
いしは軸受性能を低下させる。

【００２７】次に、本発明による積層摺動部材におい
て、表面層として使用する合金Ａの製造法については、
通常は板状の鋳造材を圧延していく方法をとるが、Ｐｂ
が４％を超えると鋳造法では偏析が生じ、均一な材料組
織となりにくいため、板材を粉末圧延，焼結法で作って
も良いし、溶射により合金Ｂの上に直接に積層すること
も可能である。

【００２８】一方、第２層として使用する合金Ｂの製造
法については、通常は板状の鋳造材を圧延していく方法
をとるが、加工前に焼鈍を施せば圧延が容易となり、製
造安定性に優れたものとすることができ、さらに、請求
項２に記載しているように、積層加工終了後に熱処理を
施して硬さを向上させることにより、摺動部材として必
要な強度を同時に得ることが可能となる。

【００２９】本発明に係わる積層滑り軸受は、請求項３
に記載しているように、請求項１または２に記載された
積層摺動部材の背面に、裏金が設けられている構成を有
するものであり、このような構成のものとすることによ
って、耐疲労性および表面性能という特性の両方共が従
来にない高い水準で得られることとなる。

【００３０】そして、この場合の裏金としては、請求項
４に記載しているように、鋼板を用いることによって、
軸受として必要な剛性を備えたものとなる。

【００３１】また、クラッド条件によっては、合金Ａと
合金Ｂ、あるいは裏金と合金Ｂとの密着性が悪くなるこ
とがある。この場合は、請求項５に記載しているよう
に、合金Ａと合金Ｂとの間および合金Ｂと裏金との間の
うち少なくともいずれかの間に１〜１５μｍ程度の純Ａ
ｌ層、または、請求項６に記載しているように、合金Ａ
と合金Ｂとの間および合金Ｂと裏金との間のうち少なく
ともいずれかの間に１〜１５μｍ程度のＳｎ，Ｐｂ，Ｓ
ｂを含まないＡｌ合金層を密着性向上のために介在させ
てもよい。

【００３２】

【発明の効果】本発明に係わるＡｌ合金製積層摺動部材
は、請求項１に記載しているように、表面層として、重
量％で、Ｓｎ：６〜１５未満％、Ｓｉ：０．１〜４．５
％、Ｐｂ，Ｓｂのうちから選ばれる１種または２種：
０．１〜１０．０％、Ｃｕ，Ｃｒのうちから選ばれる１
種または２種：０．１〜２．０％、残部が実質的にＡｌ
からなる合金Ａと、第２層として、重量％で、Ｓｎ：
０．１〜６．０％、Ｓｉ，Ｃｕ，Ｃｒ，Ｚｎ，Ｍｎ，Ｍ
ｇのうちから選ばれる１種または２種以上：０．５〜
５．０％、残部が実質的にＡｌからなる合金Ｂを積層し
てなる構成としたものであるから、耐疲労性および表面
性能という特性の両方共が従来にない高い水準で実現さ
れ、さらに高温の潤滑条件においては、流体潤滑性能の
向上による耐疲労性の向上、および、摩擦発熱の低減に
よる温度上昇の抑制、などが従来の摺動部材に比べ著し
く優れているという顕著な効果がもたらされる。

【００３３】そして、本発明に係わるＡｌ合金製積層摺
動部材の実施態様においては、請求項２に記載している
ように、積層加工終了後に合金Ｂの硬度向上のための熱
処理が施されているものとすることによって、積層加工
時には加工性が良く製造安定性に優れ、加工後の熱処理
により使用時には摺動部材としての強度特性が一段と優
れたものになるという著しく優れた効果がもたらされ
る。

【００３４】また、本発明に係わる積層滑り軸受は、請
求項３に記載しているように、請求項１または２に記載
された積層摺動部材の背面に裏金が設けられている構成
としたものであるから、耐疲労性および表面性能という
特性の両方共が従来にない高い水準で実現され、さら
に、高温の潤滑条件においては、流体潤滑性能の向上に
よる耐疲労性の向上、および、軸受合金の抜熱性向上に
よる油膜温度上昇の抑制、などが従来の滑り軸受に比
べ、著しく優れているという顕著な効果がもたらされ
る。

【００３５】そして、本発明に係わる積層滑り軸受の実
施態様においては、請求項４に記載しているように、裏
金は鋼板であるものとすることによって軸受として必要
な強度を得ることが可能となり、さらに必要に応じ、請
求項５に記載しているように、合金Ａと合金Ｂとの間お
よび合金Ｂと裏金との間のうち少なくともいずれかの間
に純Ａｌ層を介在させてなるものとしたり、あるいは、
請求項６に記載しているように、合金Ａと合金Ｂとの間
および合金Ｂと裏金との間のうち少なくともいずれかの
間にＳｎ，Ｐｂ，Ｓｂを含まないＡｌ合金層を介在させ
てなるものとすることによって、合金Ａと合金Ｂとの間
や、合金Ｂと裏金との間における密着性をより一層向上
させることが可能になるという著しく優れた効果がもた
らされる。

【００３６】

【実施例】次に、実施例について比較例と共に説明す
る。

【００３７】実施例１〜４，比較例１〜４ まず、表１の合金Ａ（表面層）の欄に示す実施例１〜
４，比較例１〜４の組成を有するＡｌ−Ｓｎ系合金を溶
製し、連続鋳造により厚さ２０ｍｍの板状材として鋳造
し、各鋳造ビレットの上下面を１ｍｍ面切削し、続いて
冷間圧延により８ｍｍの厚さまで圧下した。この状態で
２００〜３００℃の熱処理を行ってひずみを除去した。

【００３８】次に、表１の合金Ｂ（第２層）の欄に示す
実施例１〜４，比較例１〜４の組成を有するＡｌ−Ｓｎ
系合金を溶製し、連続鋳造により厚さ２０ｍｍの板状材
として鋳造し、各鋳造ビレットの上下面を１ｍｍ面切削
し、続いて冷間圧延により１ｍｍの厚さまで圧下した。
この状態で２００〜３００℃の熱処理を行ってひずみを
除去した。

【００３９】次いで、この２種の合金Ａ，Ｂにおいて各
々密着面を清浄にした後クラッドを行い、続いて１ｍｍ
の厚さまで冷間圧延した。

【００４０】その後、この積層材を焼鈍した後、裏金と
なる鋼板の上に合金Ｂを第２層とし合金Ａを表面層とし
てクラッドした。クラッド終了後、これを連続的に４８
０℃の加熱炉で１０分間保持した後ガス吹き付けにより
急冷し、続いて１８０℃の温度で時効処理を施し、合金
Ｂ層を硬化させた。続いて、さらに表面を機械的に除去
し、その結果、裏金としての鋼板の厚さが約１．２０ｍ
ｍ、第２層としての合金Ｂの層厚さが約０．０５ｍｍ、
表面層としての合金Ａの層厚さが約０．２５ｍｍで合計
厚さが約１．５ｍｍの滑り軸受を得た。

【００４１】比較例５ 表１の合金Ｂ（第２層）の欄に示す比較例５の組成を有
するＡｌ−Ｓｎ系合金を溶製し、連続鋳造により厚さ２
０ｍｍの板状材として鋳造し、鋳造ビレットの上下面を
１ｍｍ面切削し、続いて冷間圧延により１ｍｍの厚さま
で圧下した。この状態で２００〜３００℃の熱処理を行
ってひずみを除去した。

【００４２】その後、裏金となる鋼板の上に合金Ｂをク
ラッドし、クラッド終了後、これを連続的に４８０℃の
加熱炉で１０分間保持した後ガス吹き付けにより急冷
し、続いて１８０℃の温度で時効処理を施し、合金Ｂ層
を硬化させた。

【００４３】さらに、表面を機械的に除去し、寸法調整
した後、合金Ｂ層の表面に脱脂等の前処理を施し、その
上に表１の合金Ａ（表面層）の欄に示す比較例５の組成
を有する１０重量％Ｓｎ，２重量％Ｃｕを含むＰｂ−Ｓ
ｎ−Ｃｕめっきを２０μｍの厚さで施し、その結果、裏
金としての鋼板の厚さが約１．２ｍｍで合計厚さが約
１．５ｍｍの滑り軸受を得た。

【００４４】比較例６ 表１の合金Ａ（表面層）の欄に示す比較例６の組成を有
するＡｌ−Ｓｎ系合金を溶製し、連続鋳造により厚さ２
０ｍｍの板状材として鋳造し、鋳造ビレットの上下面を
１ｍｍ面切削し、続いて冷間圧延により１ｍｍの厚さま
で圧下した。この状態で２００〜３００℃の熱処理を行
ってひずみを除去した後、裏金となる鋼板の上にクラッ
ドした。その後、表面を機械的に除去し、その結果、裏
金としての鋼板の厚さが約１．２ｍｍ、表面層としての
合金Ａの層厚さが約０．３ｍｍで合計厚さが約１．５ｍ
ｍの滑り軸受を得た。

【００４５】比較例７ 表１の合金Ｂ（第２層）の欄に示す比較例７の組成を有
するＣｕ−Ｐｂ系（ケルメット）合金を溶製し、連続的
に鋼板上に注湯し、注湯後すぐに鋼板の下面から水冷却
により急冷し、鋼板上にデンドライト組織を持つ鋳造ケ
ルメット合金を積層した材料を作製した。さらに、寸法
調整した後、ケルメット表面に脱脂等の前処理を施し、
その上に表１の合金Ａ（表面層）の欄に示す比較例７の
組成を有する１０重量％Ｓｎ，２重量％Ｃｕを含むＰｂ
−Ｓｎ−Ｃｕめっきを２０μｍの厚さで施し、合計厚さ
が約１．５ｍｍの滑り軸受を得た。

【００４６】

【表１】

【００４７】（耐焼付性試験）実施例１〜４、比較例１
〜７で得た各滑り軸受から、幅３５ｍｍ，長さ３５ｍｍ
の試験片を切り出し、鈴木式摩耗試験機を用いて、表２
に示す条件で耐焼付性試験を行った。その結果を表３に
示す。

【００４８】

【表２】

【００４９】

【表３】

【００５０】表３より明らかなように、本発明実施例１
〜４の滑り軸受は、従来より耐焼付性に優れるとされて
きた比較例７の滑り軸受と同等であるかあるいはそれ以
上の耐焼付性を有していることがわかる。

【００５１】一方、表面層である合金Ａの成分組成が本
発明から外れる比較例１，２の滑り軸受は、本発明実施
例の滑り軸受よりも耐焼付性が劣っていることがわか
る。

【００５２】（高温摩擦性）実施例１〜４，比較例５お
よび比較例７で得た各滑り軸受を半割軸受形状に加工
し、本発明者らの一部が開発した軸受単体試験機（日本
機械学会 第７１期全国大会講演論文集 ｖｏｌ．Ｄ，
１９９３年 ｐ３３２−３３４）により、表４に示す条
件で、摺動面が高温になった場合の摩擦力を測定した。
摺動面が１３０℃の時の摩擦トルクを表５に示す。

【００５３】

【表４】

【００５４】

【表５】

【００５５】表５より明らかなように、本発明実施例１
〜４の滑り軸受は、表面にＰｂ−Ｓｎ−Ｃｕオーバーレ
イ層を有する比較例５および比較例７の滑り軸受よりも
優れた摩擦特性を有することがわかる。

【００５６】（耐疲労試験）実施例１〜４，比較例１〜
６で得た各滑り軸受をエンジン部品として適用するべく
半割軸受形状に加工し、表６に示す条件でアンダーウッ
ド試験を行った。その結果を表７に示す。

【００５７】

【表６】

【００５８】

【表７】

【００５９】表７より明らかなように、表面層（合金
Ａ）の成分が本発明から外れる比較例１，２および第２
層（合金Ｂ）の成分が本発明から外れる比較例３，４、
さらに合金Ａに相当する表面層をＰｂ−Ｓｎ−Ｃｕオー
バーレイ層とした比較例５および第２層を設けない比較
例６の滑り軸受は、実施例の滑り軸受よりも耐疲労性が
劣っている。

【００６０】これら３種の試験結果により、本発明によ
る滑り軸受が耐焼付性，耐疲労性および高温潤滑油中で
の摩擦損失の低減を同時に成立させていることが明らか
であり、従来の各種軸受合金では不可能であった性能を
有していることがわかった。

───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 塩 田 正 彦 神奈川県横浜市神奈川区宝町２番地 日産 自動車株式会社内 (72)発明者 牛 嶋 研 史 神奈川県横浜市神奈川区宝町２番地 日産 自動車株式会社内

Claims (6)

【特許請求の範囲】
1. 【請求項１】 表面層として、重量％で、Ｓｎ：６〜１
   ５未満％、Ｓｉ：０．１〜４．５％、Ｐｂ，Ｓｂのうち
   から選ばれる１種または２種：０．１〜１０．０％、Ｃ
   ｕ，Ｃｒのうちから選ばれる１種または２種：０．１〜
   ２．０％、残部が実質的にＡｌからなる合金Ａと、第２
   層として、重量％で、Ｓｎ：０．１〜６．０％、Ｓｉ，
   Ｃｕ，Ｃｒ，Ｚｎ，Ｍｎ，Ｍｇのうちから選ばれる１種
   または２種以上：０．５〜５．０％、残部が実質的にＡ
   ｌからなる合金Ｂを積層してなることを特徴とするＡｌ
   合金製積層摺動部材。
2. 【請求項２】 積層加工終了後に合金Ｂの硬度向上のた
   めの熱処理が施されている請求項１に記載のＡｌ合金製
   積層摺動部材。
3. 【請求項３】 請求項１または２に記載された積層摺動
   部材の背面に裏金が設けられていることを特徴とする積
   層滑り軸受。
4. 【請求項４】 裏金は鋼板である請求項３に記載の積層
   滑り軸受。
5. 【請求項５】 合金Ａと合金Ｂとの間および合金Ｂと裏
   金との間のうち少なくともいずれかの間に純Ａｌ層を介
   在させてなる請求項３または４に記載の積層滑り軸受。
6. 【請求項６】 合金Ａと合金Ｂとの間および合金Ｂと裏
   金との間のうち少なくともいずれかの間にＳｎ，Ｐｂ，
   Ｓｂを含まないＡｌ合金層を介在させてなる請求項３ま
   たは４に記載の積層滑り軸受。