JPH10146702A - すぐれた耐摩耗性と耐チッピング性を有する炭窒化チタン基サーメット製スローアウエイ型切削チップ - Google Patents
すぐれた耐摩耗性と耐チッピング性を有する炭窒化チタン基サーメット製スローアウエイ型切削チップInfo
- Publication number
- JPH10146702A JPH10146702A JP30605896A JP30605896A JPH10146702A JP H10146702 A JPH10146702 A JP H10146702A JP 30605896 A JP30605896 A JP 30605896A JP 30605896 A JP30605896 A JP 30605896A JP H10146702 A JPH10146702 A JP H10146702A
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 すぐれた耐摩耗性と耐チッピング性を有する
炭窒化チタン基サーメット製スローアウエイ型切削チッ
プを提供する。 【解決手段】 結合相形成成分としてＣｏおよび／また
はＮｉを７〜１７重量％含有し、かつ内部がＨｖ：１４
００〜１８００の硬さを有する炭窒化チタン基サーメッ
ト製スローアウエイ型切削チップの表面部に、切刃稜線
部における最高表面硬さがＨｖ：２６００〜３０００を
示し、逃げ面およびすくい面における最高表面硬さがＨ
ｖ：１８００〜２２００を示す表面硬化層を形成する。
炭窒化チタン基サーメット製スローアウエイ型切削チッ
プを提供する。 【解決手段】 結合相形成成分としてＣｏおよび／また
はＮｉを７〜１７重量％含有し、かつ内部がＨｖ：１４
００〜１８００の硬さを有する炭窒化チタン基サーメッ
ト製スローアウエイ型切削チップの表面部に、切刃稜線
部における最高表面硬さがＨｖ：２６００〜３０００を
示し、逃げ面およびすくい面における最高表面硬さがＨ
ｖ：１８００〜２２００を示す表面硬化層を形成する。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】この発明は、切刃の逃げ面と
すくい面が交わる切刃稜線部（以下、単に切刃稜線部と
云う）と、逃げ面およびすくい面における硬さが相異
し、これによってすぐれた耐摩耗性と耐チッピング性を
具備するようになる炭窒化チタン基サーメット製スロー
アウエイ型切削チップ（以下、単に切削チップと云う）
に関するものである。
すくい面が交わる切刃稜線部（以下、単に切刃稜線部と
云う）と、逃げ面およびすくい面における硬さが相異
し、これによってすぐれた耐摩耗性と耐チッピング性を
具備するようになる炭窒化チタン基サーメット製スロー
アウエイ型切削チップ（以下、単に切削チップと云う）
に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】従来、一般に例えば特開平３−３２５０
２号公報などに記載されるように、結合相形成成分とし
てＣｏおよび／またはＮｉを３〜２０重量％含有し、か
つ内部が１４００〜１８００のビッカース硬さを有し、
切刃の逃げ面、切刃稜線部、およびすくい面にかけての
表面部に、最高表面硬さがビッカース硬さで２４００〜
２８００の均一な硬さ分布をもった表面硬化層を形成し
てなる切削チップが知られており、また、これが例えば
鋼などの連続切削や断続切削に用いられていることも知
られている。さらに、上記切削チップが、以下の条件、
すなわち、 （ａ）焼結温度への昇温速度：１〜３℃／ｓｅｃ、 （ｂ）室温から１２００〜１３５０℃への昇温雰囲気：
０．１ｔｏｒｒ以下の真空、 （ｃ）１２００〜１３５０℃から焼結温度である１４８
０〜１５６０℃への昇温雰囲気：５〜３０ｔｏｒｒの窒
素雰囲気、 （ｄ）上記焼結温度での保持時間および雰囲気：６０〜
９０分および５〜３０ｔｏｒｒの窒素雰囲気、 （ｅ）冷却：０．１ｔｏｒｒ以下の真空雰囲気で炉冷、 以上（ａ）〜（ｅ）の条件を満足する条件で、所定の配
合組成を有する圧粉体を焼結することによって製造され
ることも知られている。
２号公報などに記載されるように、結合相形成成分とし
てＣｏおよび／またはＮｉを３〜２０重量％含有し、か
つ内部が１４００〜１８００のビッカース硬さを有し、
切刃の逃げ面、切刃稜線部、およびすくい面にかけての
表面部に、最高表面硬さがビッカース硬さで２４００〜
２８００の均一な硬さ分布をもった表面硬化層を形成し
てなる切削チップが知られており、また、これが例えば
鋼などの連続切削や断続切削に用いられていることも知
られている。さらに、上記切削チップが、以下の条件、
すなわち、 （ａ）焼結温度への昇温速度：１〜３℃／ｓｅｃ、 （ｂ）室温から１２００〜１３５０℃への昇温雰囲気：
０．１ｔｏｒｒ以下の真空、 （ｃ）１２００〜１３５０℃から焼結温度である１４８
０〜１５６０℃への昇温雰囲気：５〜３０ｔｏｒｒの窒
素雰囲気、 （ｄ）上記焼結温度での保持時間および雰囲気：６０〜
９０分および５〜３０ｔｏｒｒの窒素雰囲気、 （ｅ）冷却：０．１ｔｏｒｒ以下の真空雰囲気で炉冷、 以上（ａ）〜（ｅ）の条件を満足する条件で、所定の配
合組成を有する圧粉体を焼結することによって製造され
ることも知られている。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】一方、近年の切削加工
に対する省力化および省エネ化の要求は強く、これに伴
い切削加工は高速化の傾向にあるが、上記の表面硬化層
の硬さ分布に変化のない従来切削チップにおいては、こ
れを連続切削や断続切削を高速で行う場合に用いると、
切刃の逃げ面およびすくい面にチッピングが発生し易
く、このため比較的短時間で使用寿命に至るのが現状で
ある。
に対する省力化および省エネ化の要求は強く、これに伴
い切削加工は高速化の傾向にあるが、上記の表面硬化層
の硬さ分布に変化のない従来切削チップにおいては、こ
れを連続切削や断続切削を高速で行う場合に用いると、
切刃の逃げ面およびすくい面にチッピングが発生し易
く、このため比較的短時間で使用寿命に至るのが現状で
ある。
【０００４】
【課題を解決するための手段】そこで、本発明者等は、
上述のような観点から、上記の表面部に表面硬化層を形
成した従来切削チップに着目し、これのすぐれた耐摩耗
性を保持した状態で、耐チッピング性向上をはかるべく
研究を行った結果、結合相形成成分であるＣｏおよび／
またはＮｉの含有量を７〜１７重量％と特定した上で、
上記の従来切削チップの焼結条件である（ａ）〜（ｅ）
の条件のうちの（ｅ）条件の冷却雰囲気を１〜５ｔｏｒ
ｒの窒素雰囲気とした条件で焼結を行なうと、焼結後の
切削チップの表面部には、切刃稜線部が従来切削チップ
の表面硬化層に比して相対的に高い硬さのビッカース硬
さ（Ｈｖ）で２６００〜３０００の最高表面硬さを示
し、一方逃げ面およびすくい面はこれより相対的に低い
Ｈｖ：１８００〜２２００の最高表面硬さを示す表面硬
化層が形成されるようになり、このような表面硬化層の
形成された切削チップは、これを高速連続切削および高
速断続切削に用いても相対的に高い硬さを有する切刃稜
線部によってすぐれた耐摩耗性が確保され、かつ相対的
に硬さの低い逃げ面およびすくい面によってチッピング
の発生も抑制され、すぐれた切削性能を長期に亘って発
揮するという研究結果を得たのである。
上述のような観点から、上記の表面部に表面硬化層を形
成した従来切削チップに着目し、これのすぐれた耐摩耗
性を保持した状態で、耐チッピング性向上をはかるべく
研究を行った結果、結合相形成成分であるＣｏおよび／
またはＮｉの含有量を７〜１７重量％と特定した上で、
上記の従来切削チップの焼結条件である（ａ）〜（ｅ）
の条件のうちの（ｅ）条件の冷却雰囲気を１〜５ｔｏｒ
ｒの窒素雰囲気とした条件で焼結を行なうと、焼結後の
切削チップの表面部には、切刃稜線部が従来切削チップ
の表面硬化層に比して相対的に高い硬さのビッカース硬
さ（Ｈｖ）で２６００〜３０００の最高表面硬さを示
し、一方逃げ面およびすくい面はこれより相対的に低い
Ｈｖ：１８００〜２２００の最高表面硬さを示す表面硬
化層が形成されるようになり、このような表面硬化層の
形成された切削チップは、これを高速連続切削および高
速断続切削に用いても相対的に高い硬さを有する切刃稜
線部によってすぐれた耐摩耗性が確保され、かつ相対的
に硬さの低い逃げ面およびすくい面によってチッピング
の発生も抑制され、すぐれた切削性能を長期に亘って発
揮するという研究結果を得たのである。
【０００５】この発明は、上記の研究結果に基づいてな
されたものであって、結合相形成成分としてＣｏおよび
／またはＮｉを７〜１７重量％含有し、かつ内部がＨ
ｖ：１４００〜１８００の硬さを有する切削チップの表
面部に、切刃稜線部における最高表面硬さがＨｖ：２６
００〜３０００を示し、逃げ面およびすくい面における
最高表面硬さがＨｖ：１８００〜２２００を示す表面硬
化層を形成してなる、すぐれた耐摩耗性と耐チッピング
性を有する切削チップに特徴を有するものである。
されたものであって、結合相形成成分としてＣｏおよび
／またはＮｉを７〜１７重量％含有し、かつ内部がＨ
ｖ：１４００〜１８００の硬さを有する切削チップの表
面部に、切刃稜線部における最高表面硬さがＨｖ：２６
００〜３０００を示し、逃げ面およびすくい面における
最高表面硬さがＨｖ：１８００〜２２００を示す表面硬
化層を形成してなる、すぐれた耐摩耗性と耐チッピング
性を有する切削チップに特徴を有するものである。
【０００６】なお、この発明の切削チップの表面硬化層
における硬さ分布は、結合相形成成分であるＣｏおよび
／またはＮｉの含有量を７〜１７重量％に特定した上
で、上記の通り従来切削チップの焼結条件である（ａ）
〜（ｅ）の条件のうちの（ｅ）条件の冷却雰囲気を１〜
５ｔｏｒｒの窒素雰囲気とした条件で焼結を行なうこと
により調整される、すなわち、Ｃｏおよび／またはＮｉ
の含有量を前記範囲内で低くし、かつ前記（ｅ）条件に
おける窒素雰囲気の圧力を前記範囲内で高くするほど切
刃稜線部と逃げ面およびすくい面の硬さは高くなり、反
対にＣｏおよび／またはＮｉの含有量を前記範囲内で高
くし、かつ窒素雰囲気の圧力を低くするほど前記硬さは
低くなるものであり、したがって前記結合相形成成分の
含有量が１７重量％を越え、かつ前記窒素雰囲気が１ｔ
ｏｒｒ未満になると、切刃稜線部の最高表面硬さがＨ
ｖ：２６００未満、逃げ面およびすくい面の最高表面硬
さがＨｖ：１８００未満となってしまい、所望のすぐれ
た耐摩耗性を確保することができなくなり、一方前記結
合相形成成分の含有量が７重量％未満にして前記窒素雰
囲気が５ｔｏｒｒを越えると、切刃稜線部の最高表面硬
さがＨｖ：３０００を越え、かつ逃げ面およびすくい面
の最高表面硬さがＨｖ：２２００を越えるようになっ
て、切刃にチッピングが発生し易くなるという理由によ
り表面硬化層の硬さ分布を上記の通りに定めたのであ
る。
における硬さ分布は、結合相形成成分であるＣｏおよび
／またはＮｉの含有量を７〜１７重量％に特定した上
で、上記の通り従来切削チップの焼結条件である（ａ）
〜（ｅ）の条件のうちの（ｅ）条件の冷却雰囲気を１〜
５ｔｏｒｒの窒素雰囲気とした条件で焼結を行なうこと
により調整される、すなわち、Ｃｏおよび／またはＮｉ
の含有量を前記範囲内で低くし、かつ前記（ｅ）条件に
おける窒素雰囲気の圧力を前記範囲内で高くするほど切
刃稜線部と逃げ面およびすくい面の硬さは高くなり、反
対にＣｏおよび／またはＮｉの含有量を前記範囲内で高
くし、かつ窒素雰囲気の圧力を低くするほど前記硬さは
低くなるものであり、したがって前記結合相形成成分の
含有量が１７重量％を越え、かつ前記窒素雰囲気が１ｔ
ｏｒｒ未満になると、切刃稜線部の最高表面硬さがＨ
ｖ：２６００未満、逃げ面およびすくい面の最高表面硬
さがＨｖ：１８００未満となってしまい、所望のすぐれ
た耐摩耗性を確保することができなくなり、一方前記結
合相形成成分の含有量が７重量％未満にして前記窒素雰
囲気が５ｔｏｒｒを越えると、切刃稜線部の最高表面硬
さがＨｖ：３０００を越え、かつ逃げ面およびすくい面
の最高表面硬さがＨｖ：２２００を越えるようになっ
て、切刃にチッピングが発生し易くなるという理由によ
り表面硬化層の硬さ分布を上記の通りに定めたのであ
る。
【０００７】
【発明の実施の形態】つぎに、この発明の切削チップを
実施例により具体的に説明する。原料粉末として、いず
れも０．５〜２μｍの範囲内の所定の平均粒径を有する
ＴｉＣＮ［重量比で（以下同じ）、ＴｉＣ／ＴｉＮ＝５
０／５０］粉末、ＴｉＮ粉末、ＴａＣ粉末、ＮｂＣ粉
末、ＷＣ粉末、Ｍｏ2 Ｃ粉末、ＶＣ粉末、ＺｒＣ粉末、
Ｃｒ3 Ｃ2 粉末、（Ｔｉ，Ｗ，Ｍｏ）ＣＮ［Ｔｉ／Ｗ／
Ｍｏ＝８０／１０／１０、Ｃ／Ｎ＝７０／３０］粉末、
（Ｔｉ，Ｔａ，Ｖ）ＣＮ［Ｔｉ／Ｔａ／Ｖ＝７０／２０
／１０、Ｃ／Ｎ＝５０／５０］粉末、（Ｔｉ，Ｔａ，Ｎ
ｂ）ＣＮ［Ｔｉ／Ｔａ／Ｎｂ＝７０／１５／１５、Ｃ／
Ｎ＝６０／４０］粉末、（Ｔｉ，Ｗ，Ｎｂ）ＣＮ［Ｔｉ
／Ｗ／Ｎｂ＝８０／１０／１０、Ｃ／Ｎ＝７０／３０］
粉末、（Ｔｉ，Ｎｂ，Ｍｏ）ＣＮ［Ｔｉ／Ｎｂ／Ｍｏ＝
６０／３０／１０、Ｃ／Ｎ＝６０／４０］粉末、（Ｔ
ｉ，Ｗ）ＣＮ［Ｔｉ／Ｗ＝８０／２０、Ｃ／Ｎ＝７０／
３０］粉末、Ｃｏ粉末、およびＮｉ粉末を用意し、これ
ら原料粉末を表１に示される配合組成に配合し、ボール
ミルで２４時間湿式混合し、乾燥した後、 ｔｏｎ／
ｃｍ2 の圧力で圧粉体Ａ〜Ｍをプレス成形し、ついでこ
れら圧粉体Ａ〜Ｍを、以下に示す条件、すなわち室温か
ら１３５０℃までを０．０５ｔｏｒｒの真空雰囲気中、
１．５℃／ｍｉｎの昇温速度で昇温し、１３５０℃に昇
温後、雰囲気を１０ｔｏｒｒの窒素雰囲気に変えて同じ
昇温速度で１５２０℃まで昇温し、同じ雰囲気で１５２
０℃に６０分間保持し、最終的にそれぞれ１〜５ｔｏｒ
ｒの範囲内の所定の窒素雰囲気中で炉冷、の条件で焼結
し、焼結体に０．０５ｍｍの丸ホーニングを施すことに
よりＩＳＯ規格ＳＮＭＧ１２０４０８のスローアウエイ
チップ形状をもった本発明切削チップ１〜１３をそれぞ
れ製造した。また、比較の目的で、上記の圧粉体Ａ〜Ｍ
を用い、これの焼結を、上記の焼結条件のうちの最終工
程である炉冷をいずれも０．０５ｔｏｒｒの窒素雰囲気
中で行なう以外は同じ条件で従来切削チップ１〜１３を
それぞれ製造した。
実施例により具体的に説明する。原料粉末として、いず
れも０．５〜２μｍの範囲内の所定の平均粒径を有する
ＴｉＣＮ［重量比で（以下同じ）、ＴｉＣ／ＴｉＮ＝５
０／５０］粉末、ＴｉＮ粉末、ＴａＣ粉末、ＮｂＣ粉
末、ＷＣ粉末、Ｍｏ2 Ｃ粉末、ＶＣ粉末、ＺｒＣ粉末、
Ｃｒ3 Ｃ2 粉末、（Ｔｉ，Ｗ，Ｍｏ）ＣＮ［Ｔｉ／Ｗ／
Ｍｏ＝８０／１０／１０、Ｃ／Ｎ＝７０／３０］粉末、
（Ｔｉ，Ｔａ，Ｖ）ＣＮ［Ｔｉ／Ｔａ／Ｖ＝７０／２０
／１０、Ｃ／Ｎ＝５０／５０］粉末、（Ｔｉ，Ｔａ，Ｎ
ｂ）ＣＮ［Ｔｉ／Ｔａ／Ｎｂ＝７０／１５／１５、Ｃ／
Ｎ＝６０／４０］粉末、（Ｔｉ，Ｗ，Ｎｂ）ＣＮ［Ｔｉ
／Ｗ／Ｎｂ＝８０／１０／１０、Ｃ／Ｎ＝７０／３０］
粉末、（Ｔｉ，Ｎｂ，Ｍｏ）ＣＮ［Ｔｉ／Ｎｂ／Ｍｏ＝
６０／３０／１０、Ｃ／Ｎ＝６０／４０］粉末、（Ｔ
ｉ，Ｗ）ＣＮ［Ｔｉ／Ｗ＝８０／２０、Ｃ／Ｎ＝７０／
３０］粉末、Ｃｏ粉末、およびＮｉ粉末を用意し、これ
ら原料粉末を表１に示される配合組成に配合し、ボール
ミルで２４時間湿式混合し、乾燥した後、 ｔｏｎ／
ｃｍ2 の圧力で圧粉体Ａ〜Ｍをプレス成形し、ついでこ
れら圧粉体Ａ〜Ｍを、以下に示す条件、すなわち室温か
ら１３５０℃までを０．０５ｔｏｒｒの真空雰囲気中、
１．５℃／ｍｉｎの昇温速度で昇温し、１３５０℃に昇
温後、雰囲気を１０ｔｏｒｒの窒素雰囲気に変えて同じ
昇温速度で１５２０℃まで昇温し、同じ雰囲気で１５２
０℃に６０分間保持し、最終的にそれぞれ１〜５ｔｏｒ
ｒの範囲内の所定の窒素雰囲気中で炉冷、の条件で焼結
し、焼結体に０．０５ｍｍの丸ホーニングを施すことに
よりＩＳＯ規格ＳＮＭＧ１２０４０８のスローアウエイ
チップ形状をもった本発明切削チップ１〜１３をそれぞ
れ製造した。また、比較の目的で、上記の圧粉体Ａ〜Ｍ
を用い、これの焼結を、上記の焼結条件のうちの最終工
程である炉冷をいずれも０．０５ｔｏｒｒの窒素雰囲気
中で行なう以外は同じ条件で従来切削チップ１〜１３を
それぞれ製造した。
【０００８】この結果得られた各種の切削チップについ
て、表面を研磨した状態で、逃げ面およびすくい面のビ
ッカース硬さ（荷重：３００ｇ）をそれぞれ任意箇所１
０箇所について測定し、また切刃稜線部は正確な表面硬
さの測定ができないので、任意箇所１０箇所の研磨断面
におけるホーニング面から０．０５ｍｍ内側の位置のビ
ッカース硬さ（荷重：３００ｇ）を測定して表面硬さと
し、これから最高表面硬さを選び出し、この結果を表
２、３に内部硬さ（Ｈｖ）とともに示した。また、本発
明切削チップ１〜１３および従来切削チップ１〜１３に
ついて、 被削材：ＪＩＳ・Ｓ４５Ｃの長さ方向等間隔４本縦溝入
り丸棒、 切削速度：３００ｍ／ｍｉｎ、 送り：０．２ｍｍ／ｒｅｖ、 切込実：１．５ｍｍ、 切削時間：１０分、 の条件で鋼の高速断続切削試験を行ない、切刃の逃げ面
摩耗幅を測定した。これらの測定結果を表２、３に示し
た。
て、表面を研磨した状態で、逃げ面およびすくい面のビ
ッカース硬さ（荷重：３００ｇ）をそれぞれ任意箇所１
０箇所について測定し、また切刃稜線部は正確な表面硬
さの測定ができないので、任意箇所１０箇所の研磨断面
におけるホーニング面から０．０５ｍｍ内側の位置のビ
ッカース硬さ（荷重：３００ｇ）を測定して表面硬さと
し、これから最高表面硬さを選び出し、この結果を表
２、３に内部硬さ（Ｈｖ）とともに示した。また、本発
明切削チップ１〜１３および従来切削チップ１〜１３に
ついて、 被削材：ＪＩＳ・Ｓ４５Ｃの長さ方向等間隔４本縦溝入
り丸棒、 切削速度：３００ｍ／ｍｉｎ、 送り：０．２ｍｍ／ｒｅｖ、 切込実：１．５ｍｍ、 切削時間：１０分、 の条件で鋼の高速断続切削試験を行ない、切刃の逃げ面
摩耗幅を測定した。これらの測定結果を表２、３に示し
た。
【０００９】
【表１】
【００１０】
【表２】
【００１１】
【表３】
【００１２】
【発明の効果】表２、３に示される結果から、本発明切
削チップ１〜１３は、いずれもこれを構成する表面硬化
層における相対的に高い硬さの切刃稜線部と、相対的に
硬さの低い逃げ面およびすくい面によって、すぐれた耐
摩耗性と耐チッピング性を具備するようになることか
ら、苛酷な条件での切削となる鋼の高速断続切削でもチ
ッピングの発生なく、すぐれた切削性能を示すのに対し
て、表面硬化層に相対的硬さ変化のない従来切削チップ
１〜１３においては、いずれも表面硬化層における逃げ
面およびすくい面の有する高硬度によって比較的短時間
でチッピングが発生し、使用寿命に至ることが明らかで
ある。上述のように、この発明の切削チップは、これを
構成する表面硬化層の切刃稜線部の有するＨｖ：２６０
０〜３０００の最高表面硬さによってすぐれた耐摩耗性
が確保され、かつ最高表面硬さがＨｖ：１８００〜２２
００の相対的に硬さのひくい逃げ面およびすくい面によ
ってすぐれた耐チッピング性を有するようになるので、
例えば鋼の高速連続切削は勿論のこと、高速断続切削に
おいても切刃にチッピングの発生なく、長期に亘ってす
ぐれた切削性能を発揮するのである。
削チップ１〜１３は、いずれもこれを構成する表面硬化
層における相対的に高い硬さの切刃稜線部と、相対的に
硬さの低い逃げ面およびすくい面によって、すぐれた耐
摩耗性と耐チッピング性を具備するようになることか
ら、苛酷な条件での切削となる鋼の高速断続切削でもチ
ッピングの発生なく、すぐれた切削性能を示すのに対し
て、表面硬化層に相対的硬さ変化のない従来切削チップ
１〜１３においては、いずれも表面硬化層における逃げ
面およびすくい面の有する高硬度によって比較的短時間
でチッピングが発生し、使用寿命に至ることが明らかで
ある。上述のように、この発明の切削チップは、これを
構成する表面硬化層の切刃稜線部の有するＨｖ：２６０
０〜３０００の最高表面硬さによってすぐれた耐摩耗性
が確保され、かつ最高表面硬さがＨｖ：１８００〜２２
００の相対的に硬さのひくい逃げ面およびすくい面によ
ってすぐれた耐チッピング性を有するようになるので、
例えば鋼の高速連続切削は勿論のこと、高速断続切削に
おいても切刃にチッピングの発生なく、長期に亘ってす
ぐれた切削性能を発揮するのである。
─────────────────────────────────────────────────────
【手続補正書】
【提出日】平成８年１１月１８日
【手続補正１】
【補正対象書類名】明細書
【補正対象項目名】０００７
【補正方法】変更
【補正内容】
【０００７】
【発明の実施の形態】つぎに、この発明の切削チップを
実施例により具体的に説明する。原料粉末として、いず
れも０．５〜２μｍの範囲内の所定の平均粒径を有する
ＴｉＣＮ［重量比で（以下同じ）、ＴｉＣ／ＴｉＮ＝５
０／５０］粉末、ＴｉＮ粉末、ＴａＣ粉末、ＮｂＣ粉
末、ＷＣ粉末、Ｍｏ2 Ｃ粉末、ＶＣ粉末、ＺｒＣ粉末、
Ｃｒ3 Ｃ2 粉末、（Ｔｉ，Ｗ，Ｍｏ）ＣＮ［Ｔｉ／Ｗ／
Ｍｏ＝８０／１０／１０、Ｃ／Ｎ＝７０／３０］粉末、
（Ｔｉ，Ｔａ，Ｖ）ＣＮ［Ｔｉ／Ｔａ／Ｖ＝７０／２０
／１０、Ｃ／Ｎ＝５０／５０］粉末、（Ｔｉ，Ｔａ，Ｎ
ｂ）ＣＮ［Ｔｉ／Ｔａ／Ｎｂ＝７０／１５／１５、Ｃ／
Ｎ＝６０／４０］粉末、（Ｔｉ，Ｗ，Ｎｂ）ＣＮ［Ｔｉ
／Ｗ／Ｎｂ＝８０／１０／１０、Ｃ／Ｎ＝７０／３０］
粉末、（Ｔｉ，Ｎｂ，Ｍｏ）ＣＮ［Ｔｉ／Ｎｂ／Ｍｏ＝
６０／３０／１０、Ｃ／Ｎ＝６０／４０］粉末、（Ｔ
ｉ，Ｗ）ＣＮ［Ｔｉ／Ｗ＝８０／２０、Ｃ／Ｎ＝７０／
３０］粉末、Ｃｏ粉末、およびＮｉ粉末を用意し、これ
ら原料粉末を表１に示される配合組成に配合し、ボール
ミルで２４時間湿式混合し、乾燥した後、１ｔｏｎ／ｃ
ｍ2 の圧力で圧粉体Ａ〜Ｍをプレス成形し、ついでこれ
ら圧粉体Ａ〜Ｍを、以下に示す条件、すなわち室温から
１３５０℃までを０．０５ｔｏｒｒの真空雰囲気中、
１．５℃／ｍｉｎの昇温速度で昇温し、１３５０℃に昇
温後、雰囲気を１０ｔｏｒｒの窒素雰囲気に変えて同じ
昇温速度で１５２０℃まで昇温し、同じ雰囲気で１５２
０℃に６０分間保持し、最終的にそれぞれ１〜５ｔｏｒ
ｒの範囲内の所定の窒素雰囲気中で炉冷、の条件で焼結
し、焼結体に０．０５ｍｍの丸ホーニングを施すことに
よりＩＳＯ規格ＳＮＭＧ１２０４０８のスローアウエイ
チップ形状をもった本発明切削チップ１〜１３をそれぞ
れ製造した。また、比較の目的で、上記の圧粉体Ａ〜Ｍ
を用い、これの焼結を、上記の焼結条件のうちの最終工
程である炉冷をいずれも０．０５ｔｏｒｒの窒素雰囲気
中で行なう以外は同じ条件で従来切削チップ１〜１３を
それぞれ製造した。
実施例により具体的に説明する。原料粉末として、いず
れも０．５〜２μｍの範囲内の所定の平均粒径を有する
ＴｉＣＮ［重量比で（以下同じ）、ＴｉＣ／ＴｉＮ＝５
０／５０］粉末、ＴｉＮ粉末、ＴａＣ粉末、ＮｂＣ粉
末、ＷＣ粉末、Ｍｏ2 Ｃ粉末、ＶＣ粉末、ＺｒＣ粉末、
Ｃｒ3 Ｃ2 粉末、（Ｔｉ，Ｗ，Ｍｏ）ＣＮ［Ｔｉ／Ｗ／
Ｍｏ＝８０／１０／１０、Ｃ／Ｎ＝７０／３０］粉末、
（Ｔｉ，Ｔａ，Ｖ）ＣＮ［Ｔｉ／Ｔａ／Ｖ＝７０／２０
／１０、Ｃ／Ｎ＝５０／５０］粉末、（Ｔｉ，Ｔａ，Ｎ
ｂ）ＣＮ［Ｔｉ／Ｔａ／Ｎｂ＝７０／１５／１５、Ｃ／
Ｎ＝６０／４０］粉末、（Ｔｉ，Ｗ，Ｎｂ）ＣＮ［Ｔｉ
／Ｗ／Ｎｂ＝８０／１０／１０、Ｃ／Ｎ＝７０／３０］
粉末、（Ｔｉ，Ｎｂ，Ｍｏ）ＣＮ［Ｔｉ／Ｎｂ／Ｍｏ＝
６０／３０／１０、Ｃ／Ｎ＝６０／４０］粉末、（Ｔ
ｉ，Ｗ）ＣＮ［Ｔｉ／Ｗ＝８０／２０、Ｃ／Ｎ＝７０／
３０］粉末、Ｃｏ粉末、およびＮｉ粉末を用意し、これ
ら原料粉末を表１に示される配合組成に配合し、ボール
ミルで２４時間湿式混合し、乾燥した後、１ｔｏｎ／ｃ
ｍ2 の圧力で圧粉体Ａ〜Ｍをプレス成形し、ついでこれ
ら圧粉体Ａ〜Ｍを、以下に示す条件、すなわち室温から
１３５０℃までを０．０５ｔｏｒｒの真空雰囲気中、
１．５℃／ｍｉｎの昇温速度で昇温し、１３５０℃に昇
温後、雰囲気を１０ｔｏｒｒの窒素雰囲気に変えて同じ
昇温速度で１５２０℃まで昇温し、同じ雰囲気で１５２
０℃に６０分間保持し、最終的にそれぞれ１〜５ｔｏｒ
ｒの範囲内の所定の窒素雰囲気中で炉冷、の条件で焼結
し、焼結体に０．０５ｍｍの丸ホーニングを施すことに
よりＩＳＯ規格ＳＮＭＧ１２０４０８のスローアウエイ
チップ形状をもった本発明切削チップ１〜１３をそれぞ
れ製造した。また、比較の目的で、上記の圧粉体Ａ〜Ｍ
を用い、これの焼結を、上記の焼結条件のうちの最終工
程である炉冷をいずれも０．０５ｔｏｒｒの窒素雰囲気
中で行なう以外は同じ条件で従来切削チップ１〜１３を
それぞれ製造した。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 野中 勝尚 茨城県結城郡石下町大字古間木1511番地 三菱マテリアル株式会社筑波製作所内
Claims (1)
- 【請求項１】結合相形成成分としてＣｏおよび／または
Ｎｉを７〜１７重量％含有し、かつ内部が１４００〜１
８００のビッカース硬さを有する炭窒化チタン基サーメ
ット製スローアウエイ型切削チップの表面部に、切刃の
逃げ面とすくい面が交わる切刃稜線部における最高表面
硬さがビッカース硬さで２６００〜３０００を示し、逃
げ面およびすくい面における最高表面硬さがビッカース
硬さで１８００〜２２００を示す表面硬化層を形成した
ことを特徴とする、すぐれた耐摩耗性と耐チッピング性
を有する炭窒化チタン基サーメット製スローアウエイ型
切削チップ。
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|---|---|---|---|
| JP30605896A JP3161346B2 (ja) | 1996-11-18 | 1996-11-18 | すぐれた耐摩耗性と耐チッピング性を有する炭窒化チタン基サーメット製スローアウエイ型切削チップ |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP30605896A JP3161346B2 (ja) | 1996-11-18 | 1996-11-18 | すぐれた耐摩耗性と耐チッピング性を有する炭窒化チタン基サーメット製スローアウエイ型切削チップ |
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ID=17952549
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|---|---|---|---|
| JP30605896A Expired - Fee Related JP3161346B2 (ja) | 1996-11-18 | 1996-11-18 | すぐれた耐摩耗性と耐チッピング性を有する炭窒化チタン基サーメット製スローアウエイ型切削チップ |
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|---|---|
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Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2000328169A (ja) * | 1999-05-03 | 2000-11-28 | Sandvik Ab | チタン基炭窒化物合金 |
| JP2000336450A (ja) * | 1999-05-03 | 2000-12-05 | Sandvik Ab | チタン基炭窒化物合金 |
| JP2009019277A (ja) * | 2008-08-25 | 2009-01-29 | Kyocera Corp | Ｔｉ基サーメット |
| WO2014074838A1 (en) | 2012-11-09 | 2014-05-15 | 3M Innovative Properties Company | Coated snap cutter blade and method of making same |
-
1996
- 1996-11-18 JP JP30605896A patent/JP3161346B2/ja not_active Expired - Fee Related
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| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2000328169A (ja) * | 1999-05-03 | 2000-11-28 | Sandvik Ab | チタン基炭窒化物合金 |
| JP2000336450A (ja) * | 1999-05-03 | 2000-12-05 | Sandvik Ab | チタン基炭窒化物合金 |
| JP2009019277A (ja) * | 2008-08-25 | 2009-01-29 | Kyocera Corp | Ｔｉ基サーメット |
| WO2014074838A1 (en) | 2012-11-09 | 2014-05-15 | 3M Innovative Properties Company | Coated snap cutter blade and method of making same |
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| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP3161346B2 (ja) | 2001-04-25 |
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