JPH10110214A - 耐亜鉛めっきわれ特性に優れた８０キロ高張力鋼の製造方法 - Google Patents
耐亜鉛めっきわれ特性に優れた８０キロ高張力鋼の製造方法Info
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- JPH10110214A JPH10110214A JP28163596A JP28163596A JPH10110214A JP H10110214 A JPH10110214 A JP H10110214A JP 28163596 A JP28163596 A JP 28163596A JP 28163596 A JP28163596 A JP 28163596A JP H10110214 A JPH10110214 A JP H10110214A
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 溶接熱影響部の耐亜鉛めっきわれ特性に優れ
た８０キロ高張力鋼の製造方法 【解決手段】 重量％で、Ｃ：０．２０％以下、Ｓｉ：
０．３５％以下、Ｍｎ：１．７％以下、Ｃｒ、Ｍｏの１
種または２種の合計で１．０％以下、Ａｌ：０．００５
〜０．１０％、更に、強度靭性の要求に応じて、Ｃｕ：
１．０％以下、Ｎｉ：１．０％以下、Ｖ：０．２％以
下、Ｎｂ：０．０５％以下、Ｔｉ：０．０３％以下を１
種または２種以上を含み、残部Ｆｅおよび不純物からな
り、同時に Ｃｅｑ（Ｚ）＝Ｃ＋Ｓｉ／３２＋Ｍｎ／４＋Ｃｕ／６＋
Ｎｉ／１０＋Ｃｒ／３．５＋Ｍｏ／３．５＋Ｖ／２＋Ｎ
ｂ／２≦０．５８ を満足する鋼材を、焼入れまま、あるいは、必要に応じ
て焼戻し熱処理すること、又は、圧延後、７５０℃以上
の温度領域から直接焼入れすることを特徴とする溶接熱
影響部の耐亜鉛めっきわれ特性に優れた８０キロ高張力
鋼の製造方法。
た８０キロ高張力鋼の製造方法 【解決手段】 重量％で、Ｃ：０．２０％以下、Ｓｉ：
０．３５％以下、Ｍｎ：１．７％以下、Ｃｒ、Ｍｏの１
種または２種の合計で１．０％以下、Ａｌ：０．００５
〜０．１０％、更に、強度靭性の要求に応じて、Ｃｕ：
１．０％以下、Ｎｉ：１．０％以下、Ｖ：０．２％以
下、Ｎｂ：０．０５％以下、Ｔｉ：０．０３％以下を１
種または２種以上を含み、残部Ｆｅおよび不純物からな
り、同時に Ｃｅｑ（Ｚ）＝Ｃ＋Ｓｉ／３２＋Ｍｎ／４＋Ｃｕ／６＋
Ｎｉ／１０＋Ｃｒ／３．５＋Ｍｏ／３．５＋Ｖ／２＋Ｎ
ｂ／２≦０．５８ を満足する鋼材を、焼入れまま、あるいは、必要に応じ
て焼戻し熱処理すること、又は、圧延後、７５０℃以上
の温度領域から直接焼入れすることを特徴とする溶接熱
影響部の耐亜鉛めっきわれ特性に優れた８０キロ高張力
鋼の製造方法。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、溶接後に溶融亜鉛
めっきされる鋼構造物（鉄塔、橋梁、建築物等）に使用
される鋼材において、特に溶接部に耐溶融亜鉛めっきわ
れ特性の優れた８０キロ高張力鋼に関するものである。
めっきされる鋼構造物（鉄塔、橋梁、建築物等）に使用
される鋼材において、特に溶接部に耐溶融亜鉛めっきわ
れ特性の優れた８０キロ高張力鋼に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】従来より鉄塔、橋梁、建築物等の鋼構造
物は、耐食性の観点から溶融亜鉛めっきされることが多
い。しかし、これらの構造物では、その部材を溶融亜鉛
めっきする際に、主として溶接部にわれが発生する場合
があり、構造物の安全上からその防止対策が求められて
いる。
物は、耐食性の観点から溶融亜鉛めっきされることが多
い。しかし、これらの構造物では、その部材を溶融亜鉛
めっきする際に、主として溶接部にわれが発生する場合
があり、構造物の安全上からその防止対策が求められて
いる。
【０００３】このわれは、液体金属脆化に基づく亜鉛め
っきわれとして公知の現象であり、また、当該業界では
鋼材の強度が高くなるほどわれが発生し易くなることも
経験的に知られている。この亜鉛めっきわれを防止する
対策として、これまでにいくつかの提案がなされてい
る。
っきわれとして公知の現象であり、また、当該業界では
鋼材の強度が高くなるほどわれが発生し易くなることも
経験的に知られている。この亜鉛めっきわれを防止する
対策として、これまでにいくつかの提案がなされてい
る。
【０００４】例えば、特開昭５９−５０１５７号公報で
は、鋼中のＳ量を０．０３０〜０．０６０％に規制する
ことによる対策、特開昭６１−１３３３６３号公報、特
開昭６１−２３１１４１号公報、特開昭６２−５０４４
８号公報等では鋼材の合金元素量に特定の関係を満足さ
せることによる対策が提案されている。
は、鋼中のＳ量を０．０３０〜０．０６０％に規制する
ことによる対策、特開昭６１−１３３３６３号公報、特
開昭６１−２３１１４１号公報、特開昭６２−５０４４
８号公報等では鋼材の合金元素量に特定の関係を満足さ
せることによる対策が提案されている。
【０００５】しかし、提案技術は鋼材強度としては、６
０キロ高張力鋼までの鋼材を対象とするものであり、更
に強度の高い鋼材に関しては、めっきわれを完全に防止
する点で必ずしも充分でなく、特に８０キロ鋼において
はわれ防止技術は皆無に等しく、新たなる技術が求めら
れている。
０キロ高張力鋼までの鋼材を対象とするものであり、更
に強度の高い鋼材に関しては、めっきわれを完全に防止
する点で必ずしも充分でなく、特に８０キロ鋼において
はわれ防止技術は皆無に等しく、新たなる技術が求めら
れている。
【０００６】その後、特開平３−２２９８１７号公報で
は、圧延に際し圧延条件を狭い範囲に規制しその後直接
焼入れすることで、８０キロ鋼を製造する方法が提案さ
れた。
は、圧延に際し圧延条件を狭い範囲に規制しその後直接
焼入れすることで、８０キロ鋼を製造する方法が提案さ
れた。
【０００７】しかし、この提案は限られた製造方法であ
ると同時に圧延条件の範囲が狭く、板内、板厚方向の材
質バラツキの大きい、非常に圧延効率の悪い製造方法で
あるという欠点を有する。
ると同時に圧延条件の範囲が狭く、板内、板厚方向の材
質バラツキの大きい、非常に圧延効率の悪い製造方法で
あるという欠点を有する。
【０００８】
【発明が解決しようとする課題】前記したとおり、溶接
組立後に防錆を目的として、溶融亜鉛めっきされる鋼構
造物においては、めっき時に溶接止端部に亜鉛脆化われ
が発生する場合があり、構造物の安全上からも防止対策
の確立が望まれている。
組立後に防錆を目的として、溶融亜鉛めっきされる鋼構
造物においては、めっき時に溶接止端部に亜鉛脆化われ
が発生する場合があり、構造物の安全上からも防止対策
の確立が望まれている。
【０００９】この亜鉛脆われは溶接止端部近傍の組織因
子に基づく亜鉛脆化感受性の大小及び、当該部分に作用
する溶接残留応力と、めっき時の熱応力に支配されるも
のと考えられている。
子に基づく亜鉛脆化感受性の大小及び、当該部分に作用
する溶接残留応力と、めっき時の熱応力に支配されるも
のと考えられている。
【００１０】従来より、高強度鋼ほど合金元素含有量が
高くなることは公知であり、これに伴う亜鉛脆化感受性
の増大は必然である。また、われ支配要因である溶接残
留応力は、溶接部を加熱することにより減少することが
しられており、めっき工程においても同様の現象が起こ
ることも確認されている。しかし、この溶接残留応力の
大小は、母材の降伏強度に支配されるため、降伏強度の
高い鋼ほど、めっき中に高い溶接残留応力が残存し、亜
鉛脆化われは発生し易い。
高くなることは公知であり、これに伴う亜鉛脆化感受性
の増大は必然である。また、われ支配要因である溶接残
留応力は、溶接部を加熱することにより減少することが
しられており、めっき工程においても同様の現象が起こ
ることも確認されている。しかし、この溶接残留応力の
大小は、母材の降伏強度に支配されるため、降伏強度の
高い鋼ほど、めっき中に高い溶接残留応力が残存し、亜
鉛脆化われは発生し易い。
【００１１】以上述べた要因は、全てが８０キロ鋼につ
いては不利であり、８０キロ鋼の亜鉛脆化われを防止す
ることは非常に困難であると考えられている。
いては不利であり、８０キロ鋼の亜鉛脆化われを防止す
ることは非常に困難であると考えられている。
【００１２】本発明はこのような現状に鑑み、溶融亜鉛
めっきわれを完全に防止し得る８０キロ鋼の圧延効率が
よく、製造範囲の広い製造方法を提供するものである。
めっきわれを完全に防止し得る８０キロ鋼の圧延効率が
よく、製造範囲の広い製造方法を提供するものである。
【００１３】
【課題を解決するための手段】本発明は、上記課題を解
決すべくなされたもので、その要旨とするところは下記
の通りである。
決すべくなされたもので、その要旨とするところは下記
の通りである。
【００１４】（１）重量％で、 Ｃ：０．２０％以下 Ｓｉ：０．３５％以下 Ｍｎ：１．７％以下 Ｃｒ、Ｍｏの１種または２種の合計で１．０％以下、 Ａｌ：０．００５〜０．１０％ 更に、強度靭性の要求に応じて、 Ｃｕ：１．０％以下 Ｎｉ：１．０％以下 Ｖ：０．２％以下 Ｎｂ：０．０５％以下 Ｔｉ：０．０３％以下 を１種または２種以上を含み、残部Ｆｅおよび不純物か
らなり、同時に Ｃｅｑ（Ｚ）＝Ｃ＋Ｓｉ／３２＋Ｍｎ／４＋Ｃｕ／６＋
Ｎｉ／１０＋Ｃｒ／３．５＋Ｍｏ／３．５＋Ｖ／２＋Ｎ
ｂ／２≦０．５８ を満足する鋼材を、昇温後１２０分以内に加熱炉から出
し、鋼板の表面と中心部との温度勾配を２℃／ｍｍ以下
に維持し、９１０℃以上の焼入温度より、焼入れまま、
あるいは、必要に応じて４５０〜６５０℃の温度範囲で
焼戻し熱処理することを特徴とする耐亜鉛めっきわれ特
性に優れた８０キロ高張力鋼の製造方法。
らなり、同時に Ｃｅｑ（Ｚ）＝Ｃ＋Ｓｉ／３２＋Ｍｎ／４＋Ｃｕ／６＋
Ｎｉ／１０＋Ｃｒ／３．５＋Ｍｏ／３．５＋Ｖ／２＋Ｎ
ｂ／２≦０．５８ を満足する鋼材を、昇温後１２０分以内に加熱炉から出
し、鋼板の表面と中心部との温度勾配を２℃／ｍｍ以下
に維持し、９１０℃以上の焼入温度より、焼入れまま、
あるいは、必要に応じて４５０〜６５０℃の温度範囲で
焼戻し熱処理することを特徴とする耐亜鉛めっきわれ特
性に優れた８０キロ高張力鋼の製造方法。
【００１５】（２）重量％で、 Ｃ：０．２０％以下 Ｓｉ：０．３５％以下 Ｍｎ：１．７％以下 Ｃｒ、Ｍｏの１種または２種の合計で１．０％以下、 Ａｌ：０．００５〜０．１０％ 更に、強度靭性の要求に応じて、 Ｃｕ：１．０％以下 Ｎｉ：１．０％以下 Ｖ：０．２％以下 Ｎｂ：０．０５％以下 Ｔｉ：０．０３％以下 を１種または２種以上を含み、残部Ｆｅおよび不純物か
らなり、同時に Ｃｅｑ（Ｚ）＝Ｃ＋Ｓｉ／３２＋Ｍｎ／４＋Ｃｕ／６＋
Ｎｉ／１０＋Ｃｒ／３．５＋Ｍｏ／３．５＋Ｖ／２＋Ｎ
ｂ／２≦０．５８ を満足する鋼材を、９００℃以上で圧延した後、圧延後
３分以内に、鋼板の表面と中心部との温度勾配を２℃／
ｍｍ以下に維持し、７５０℃以上の温度領域から直接焼
入れすることを特徴とする耐亜鉛めっきわれ特性に優れ
た８０キロ高張力鋼の製造方法。
らなり、同時に Ｃｅｑ（Ｚ）＝Ｃ＋Ｓｉ／３２＋Ｍｎ／４＋Ｃｕ／６＋
Ｎｉ／１０＋Ｃｒ／３．５＋Ｍｏ／３．５＋Ｖ／２＋Ｎ
ｂ／２≦０．５８ を満足する鋼材を、９００℃以上で圧延した後、圧延後
３分以内に、鋼板の表面と中心部との温度勾配を２℃／
ｍｍ以下に維持し、７５０℃以上の温度領域から直接焼
入れすることを特徴とする耐亜鉛めっきわれ特性に優れ
た８０キロ高張力鋼の製造方法。
【００１６】本発明の限定要件は上記した通り、各種合
金元素の個々の含有量と、これらの組み合わせによるＣ
ｅｑ（Ｚ）％の制限、及び製造条件の限定にあり、本発
明の効果はこれらの要件を全て満足して初めて発揮され
るもので、いずれかの要件を満たさない時にはその効果
は発揮されない。
金元素の個々の含有量と、これらの組み合わせによるＣ
ｅｑ（Ｚ）％の制限、及び製造条件の限定にあり、本発
明の効果はこれらの要件を全て満足して初めて発揮され
るもので、いずれかの要件を満たさない時にはその効果
は発揮されない。
【００１７】まず、個々の合金元素含有量を前記範囲に
限定した理由を述べる。
限定した理由を述べる。
【００１８】Ｃは強度確保のために添加するが、０．２
０％を超えると鋼材の靭性と溶接性を損なうばかりでな
く、耐亜鉛めっきわれを著しく損なうので０．２０％を
上限とした。
０％を超えると鋼材の靭性と溶接性を損なうばかりでな
く、耐亜鉛めっきわれを著しく損なうので０．２０％を
上限とした。
【００１９】Ｓｉは強度確保と脱酸のために添加する
が、０．３５％を超えると靭性が劣化すると共に、めっ
き面の健全性を損なうので、これを上限とした。
が、０．３５％を超えると靭性が劣化すると共に、めっ
き面の健全性を損なうので、これを上限とした。
【００２０】Ｍｎは強度確保のために添加するが、１．
７％を超えて添加すると溶接性及び耐亜鉛めっきわれ性
を著しく損なうので、これを上限とした。
７％を超えて添加すると溶接性及び耐亜鉛めっきわれ性
を著しく損なうので、これを上限とした。
【００２１】Ｃｒ、Ｍｏは微量の添加で焼入れ性を高
め、強度確保のために極めて有効な元素である。しか
し、１種または２種の合計で、１．０％を越えて添加す
ると、耐亜鉛めっきわわれ性を著しく損なうので、これ
を上限とした。
め、強度確保のために極めて有効な元素である。しか
し、１種または２種の合計で、１．０％を越えて添加す
ると、耐亜鉛めっきわわれ性を著しく損なうので、これ
を上限とした。
【００２２】Ａｌは通常脱酸元素として用いられている
範囲である０．００５〜０．１００％に限定した。
範囲である０．００５〜０．１００％に限定した。
【００２３】Ｃｕ，Ｎｉ，Ｖ，Ｎｂ，Ｔｉは各々強度・
靭性向上を目的として添加される元素であるが、上記限
定範囲を越えて添加すると、溶接性及び耐亜鉛めっきわ
せ性が損なわれるのでこれを上限とした。
靭性向上を目的として添加される元素であるが、上記限
定範囲を越えて添加すると、溶接性及び耐亜鉛めっきわ
せ性が損なわれるのでこれを上限とした。
【００２４】本発明では上記したごとく、個々の元素添
加量を制限すると共に、これらを組み合わせた総合的添
加量が、特定の式を満足するときに初めてその効果を発
揮するものであり、この点について以下に実験結果を持
って説明する。
加量を制限すると共に、これらを組み合わせた総合的添
加量が、特定の式を満足するときに初めてその効果を発
揮するものであり、この点について以下に実験結果を持
って説明する。
【００２５】使用鋼材の化学組成を総合的添加量として Ｃｅｑ（Ｚ）＝Ｃ＋Ｓｉ／３２＋Ｍｎ／４＋Ｃｕ／６＋
Ｎｉ／１０＋Ｃｒ／３．５＋Ｍｏ／３．５＋Ｖ／２＋Ｎ
ｂ／２≦０．５８ からなる式で限定した理由であるが、該炭素当量式は、
溶接熱影響部の亜鉛脆化に及ぼす各種合金元素の影響を
定量化し成したもので、この値が低いほど前記した溶接
始止端分近傍の組織要因に基づく亜鉛脆化が起こり難
い。
Ｎｉ／１０＋Ｃｒ／３．５＋Ｍｏ／３．５＋Ｖ／２＋Ｎ
ｂ／２≦０．５８ からなる式で限定した理由であるが、該炭素当量式は、
溶接熱影響部の亜鉛脆化に及ぼす各種合金元素の影響を
定量化し成したもので、この値が低いほど前記した溶接
始止端分近傍の組織要因に基づく亜鉛脆化が起こり難
い。
【００２６】従って、鋼材成分は母材強度を満足する範
囲内で、Ｃｅｑ（Ｚ）値を低くすることが望ましい。
囲内で、Ｃｅｑ（Ｚ）値を低くすることが望ましい。
【００２７】この新たなる知見を得た実験方法及び実験
結果を図１、図２に示す。
結果を図１、図２に示す。
【００２８】図１において１は試験板、２は試験ビー
ド、３は試験ビードに残留応力を付与するための拘束ビ
ードである。
ド、３は試験ビードに残留応力を付与するための拘束ビ
ードである。
【００２９】本実験は拘束ビード３により、試験ビード
２止端部に応力を付与した後、同試験片を亜鉛浴中に浸
漬し、試験ビード止端部における亜鉛めっきわれ発生の
有無により、鋼材の耐亜鉛めっきわれ性を評価するもの
である。
２止端部に応力を付与した後、同試験片を亜鉛浴中に浸
漬し、試験ビード止端部における亜鉛めっきわれ発生の
有無により、鋼材の耐亜鉛めっきわれ性を評価するもの
である。
【００３０】なお、亜鉛めっきわれは同一鋼材であれば
付与する応力が高いほど発生しやすい。
付与する応力が高いほど発生しやすい。
【００３１】本実験方法によれば、拘束ビード数５パス
で試験ビード止端部近傍に、試験板の室温での降伏強度
に相当する残留応力の付与が可能であるため、本実験で
の拘束ビード数はすべて５パスとした。
で試験ビード止端部近傍に、試験板の室温での降伏強度
に相当する残留応力の付与が可能であるため、本実験で
の拘束ビード数はすべて５パスとした。
【００３２】試験、拘束ビードの溶接条件は表１の通り
である。
である。
【００３３】
【表１】 以上の条件下で、各種合金元素添加量の異なった鋼材に
より試験片を製作し、これを亜鉛浴中に浸漬した後、試
験ビード止端部におけるわれ発生の有無を調査した。
より試験片を製作し、これを亜鉛浴中に浸漬した後、試
験ビード止端部におけるわれ発生の有無を調査した。
【００３４】実験結果をＣｅｑ（Ｚ）との関係で図２に
示す。
示す。
【００３５】図から明らかな通り、各種合金元素含有量
が前記した限定成分範囲にあり、Ｃｅｑ（Ｚ）％が０．
５８％以下であれば亜鉛めっきわれの発生を完全に防止
できることが確認された。
が前記した限定成分範囲にあり、Ｃｅｑ（Ｚ）％が０．
５８％以下であれば亜鉛めっきわれの発生を完全に防止
できることが確認された。
【００３６】次に、製造条件の限定理由について述べ
る。
る。
【００３７】以上述べた通り、亜鉛めっきわれ防止のた
めにはＣｅｑ（Ｚ）を０．５８％以下にすることが必要
であるが、この条件を満たす鋼材は、従来の８０キロ鋼
に比べ低成分鋼となるため、焼入れ処理による強度確保
が必然となる。
めにはＣｅｑ（Ｚ）を０．５８％以下にすることが必要
であるが、この条件を満たす鋼材は、従来の８０キロ鋼
に比べ低成分鋼となるため、焼入れ処理による強度確保
が必然となる。
【００３８】本発明鋼では、通常の焼入れ、焼戻しだけ
でなく、焼戻し熱処理として、溶融亜鉛めっき時の加熱
を利用した低温焼戻しにより、焼戻し熱処理が省略で
き、より経済的な製造が可能となった。焼入れ温度は板
内、板厚方向各部分が全てＡｒ3点以上となる９１０℃
以上とし、また、加熱炉からは昇温後１２０分以内に取
出し、さらに、焼入れ時の鋼材の表面と中心部との温度
勾配を２℃／ｍｍ以内に維持することで、板内、板厚方
向各部分の材質バラツキを小さく押さえることが可能と
なる。
でなく、焼戻し熱処理として、溶融亜鉛めっき時の加熱
を利用した低温焼戻しにより、焼戻し熱処理が省略で
き、より経済的な製造が可能となった。焼入れ温度は板
内、板厚方向各部分が全てＡｒ3点以上となる９１０℃
以上とし、また、加熱炉からは昇温後１２０分以内に取
出し、さらに、焼入れ時の鋼材の表面と中心部との温度
勾配を２℃／ｍｍ以内に維持することで、板内、板厚方
向各部分の材質バラツキを小さく押さえることが可能と
なる。
【００３９】次に、焼戻し温度としては、溶融亜鉛めっ
き時の加熱温度である４５０℃を下限とし、６５０℃以
上では強度が確保できないため、この温度を上限とす
る。
き時の加熱温度である４５０℃を下限とし、６５０℃以
上では強度が確保できないため、この温度を上限とす
る。
【００４０】また、直接焼入れにより、再加熱の焼入れ
熱処理が省略でき、より経済的であるが、直接焼入れ前
の熱間圧延条件として、オーステナイト未再結晶域での
圧下を行うと急激に圧延効率が低下するため、９００℃
以上で圧延を終了する。また、圧延後３分以内に焼入
れ、かつ、直接焼入れ時の鋼材の表面と中心部との温度
勾配を２℃／ｍｍ以内に維持することで、板内、板厚方
向各部分の材質バラツキを小さく押さえることが可能と
なる。さらに、焼入れ温度が７５０℃未満になると、強
度を確保できないため、この値を下限とする。
熱処理が省略でき、より経済的であるが、直接焼入れ前
の熱間圧延条件として、オーステナイト未再結晶域での
圧下を行うと急激に圧延効率が低下するため、９００℃
以上で圧延を終了する。また、圧延後３分以内に焼入
れ、かつ、直接焼入れ時の鋼材の表面と中心部との温度
勾配を２℃／ｍｍ以内に維持することで、板内、板厚方
向各部分の材質バラツキを小さく押さえることが可能と
なる。さらに、焼入れ温度が７５０℃未満になると、強
度を確保できないため、この値を下限とする。
【００４１】本発明は主として、厚板、熱延鋼板につい
てであるが、山形鋼、Ｈ形鋼等の形鋼、線・棒鋼、鋼管
等としても製造可能である。
てであるが、山形鋼、Ｈ形鋼等の形鋼、線・棒鋼、鋼管
等としても製造可能である。
【００４２】
【実施例】以下実施例により本発明の効果を具体的に示
す。
す。
【００４３】なお、耐亜鉛めっきわれ性は図１に示した
試験方法によった。
試験方法によった。
【００４４】表２に供試した鋼の組成、Ｃｅｑ（Ｚ），
表３に製造条件、母材強度、靭性、及び耐亜鉛めっきわ
れ性評価試験結果を示す。
表３に製造条件、母材強度、靭性、及び耐亜鉛めっきわ
れ性評価試験結果を示す。
【００４５】
【表２】
【００４６】
【表３】 本発明鋼Ａ１〜Ａ４は、成分および圧延条件を全て満足
しており、母材強度は８２２〜８５１ＭＰａ、靭性もｖ
Ｅ０で１７５Ｊ以上と良好であり、また、材質のバラツ
キも１０℃以下に抑抑えられ、さらに、全てＺｎめっき
われは発生しなかった（◎印）。
しており、母材強度は８２２〜８５１ＭＰａ、靭性もｖ
Ｅ０で１７５Ｊ以上と良好であり、また、材質のバラツ
キも１０℃以下に抑抑えられ、さらに、全てＺｎめっき
われは発生しなかった（◎印）。
【００４７】一方、比較例では、Ｂ１〜Ｂ５までは成分
上は問題ないが、Ｂ１は直接焼入れが開始温度が低く、
Ｂ２は圧延仕上げ〜焼入れ開始までの時間が３分を越え
ており、Ｂ３は温度勾配が２℃／ｍｍを越えている。ま
た、Ｂ４は保持時間後１２０分を越え、Ｂ５は温度勾配
が２℃／ｍｍを越え、Ｂ６はＣ％が多く、Ｂ７はＣｅｑ
（Ｚ）が０．５８を越えている。この結果、Ｂ１は母材
強度が６９３ＭＰａと低く、Ｂ２〜Ｂ５までは材質のバ
ラツキが大きくなっており、Ｚｎめっきわれが発生する
場合があった（○印）。Ｂ６とＢ７は靭性が低く、Ｚｎ
めっきわれが発生した。
上は問題ないが、Ｂ１は直接焼入れが開始温度が低く、
Ｂ２は圧延仕上げ〜焼入れ開始までの時間が３分を越え
ており、Ｂ３は温度勾配が２℃／ｍｍを越えている。ま
た、Ｂ４は保持時間後１２０分を越え、Ｂ５は温度勾配
が２℃／ｍｍを越え、Ｂ６はＣ％が多く、Ｂ７はＣｅｑ
（Ｚ）が０．５８を越えている。この結果、Ｂ１は母材
強度が６９３ＭＰａと低く、Ｂ２〜Ｂ５までは材質のバ
ラツキが大きくなっており、Ｚｎめっきわれが発生する
場合があった（○印）。Ｂ６とＢ７は靭性が低く、Ｚｎ
めっきわれが発生した。
【００４８】本発明限定要件を満足する鋼は、構造用８
０キロ鋼として充分な強度・靭性と優れた耐亜鉛めっき
われ性を有することが明らかである。
０キロ鋼として充分な強度・靭性と優れた耐亜鉛めっき
われ性を有することが明らかである。
【００４９】
【発明の効果】以上の説明から明らかなように、個々の
合金元素添加量とこれらの総合的添加量を制限すると共
に、製造条件を限定することにより、優れた耐亜鉛めっ
きわれ性を有する８０キロ高張力鋼の経済的な製造が可
能である。
合金元素添加量とこれらの総合的添加量を制限すると共
に、製造条件を限定することにより、優れた耐亜鉛めっ
きわれ性を有する８０キロ高張力鋼の経済的な製造が可
能である。
【００５０】従って、本発明は産業上、大きな効果を有
するものであるといえる。
するものであるといえる。
【図１】鋼材の亜鉛めっきわれ性評価の実験方法を示し
た図である。
た図である。
【図２】鋼材の亜鉛めっきわれ性評価の実験結果を示し
た図である。
た図である。
１ 試験板 ２ 試験ビード ３ 拘束ビード
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 植森 龍治 富津市新富20−１ 新日本製鐵株式会社技 術開発本部内
Claims (2)
- 【請求項１】 重量％で、 Ｃ：０．２０％以下 Ｓｉ：０．３５％以下 Ｍｎ：１．７％以下 Ｃｒ、Ｍｏの１種または２種の合計で１．０％以下、 Ａｌ：０．００５〜０．１０％ 更に、強度靭性の要求に応じて、 Ｃｕ：１．０％以下 Ｎｉ：１．０％以下 Ｖ：０．２％以下 Ｎｂ：０．０５％以下 Ｔｉ：０．０３％以下 を１種または２種以上を含み、残部Ｆｅおよび不純物か
らなり、同時に Ｃｅｑ（Ｚ）＝Ｃ＋Ｓｉ／３２＋Ｍｎ／４＋Ｃｕ／６＋
Ｎｉ／１０＋Ｃｒ／３．５＋Ｍｏ／３．５＋Ｖ／２＋Ｎ
ｂ／２≦０．５８ を満足する鋼材を、昇温後１２０分以内に加熱炉から出
し、鋼板の表面と中心部との温度勾配を２℃／ｍｍ以下
に維持し、９１０℃以上の焼入温度より、焼入れまま、
あるいは、必要に応じて４５０〜６５０℃の温度範囲で
焼戻し熱処理することを特徴とする耐亜鉛めっきわれ特
性に優れた８０キロ高張力鋼の製造方法。 - 【請求項２】 重量％で、 Ｃ：０．２０％以下 Ｓｉ：０．３５％以下 Ｍｎ：１．７％以下 Ｃｒ、Ｍｏの１種または２種の合計で１．０％以下、 Ａｌ：０．００５〜０．１０％ 更に、強度靭性の要求に応じて、 Ｃｕ：１．０％以下 Ｎｉ：１．０％以下 Ｖ：０．２％以下 Ｎｂ：０．０５％以下 Ｔｉ：０．０３％以下 を１種または２種以上を含み、残部Ｆｅおよび不純物か
らなり、同時に Ｃｅｑ（Ｚ）＝Ｃ＋Ｓｉ／３２＋Ｍｎ／４＋Ｃｕ／６＋
Ｎｉ／１０＋Ｃｒ／３．５＋Ｍｏ／３．５＋Ｖ／２＋Ｎ
ｂ／２≦０．５８ を満足する鋼材を、９００℃以上で圧延した後、圧延後
３分以内に、鋼板の表面と中心部との温度勾配を２℃／
ｍｍ以下に維持し、７５０℃以上の温度領域から直接焼
入れすることを特徴とする耐亜鉛めっきわれ特性に優れ
た８０キロ高張力鋼の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP28163596A JP3793294B2 (ja) | 1996-10-04 | 1996-10-04 | 耐亜鉛めっきわれ特性に優れた７８０ＭＰａ級高張力鋼の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP28163596A JP3793294B2 (ja) | 1996-10-04 | 1996-10-04 | 耐亜鉛めっきわれ特性に優れた７８０ＭＰａ級高張力鋼の製造方法 |
Publications (2)
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| JPH10110214A true JPH10110214A (ja) | 1998-04-28 |
| JP3793294B2 JP3793294B2 (ja) | 2006-07-05 |
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Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
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| JP28163596A Expired - Fee Related JP3793294B2 (ja) | 1996-10-04 | 1996-10-04 | 耐亜鉛めっきわれ特性に優れた７８０ＭＰａ級高張力鋼の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3793294B2 (ja) |
-
1996
- 1996-10-04 JP JP28163596A patent/JP3793294B2/ja not_active Expired - Fee Related
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| JP3793294B2 (ja) | 2006-07-05 |
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