JPH0979066A - 燃焼室内直接燃料噴射式ガソリンエンジンの制御装置 - Google Patents
燃焼室内直接燃料噴射式ガソリンエンジンの制御装置Info
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- JPH0979066A JPH0979066A JP23156595A JP23156595A JPH0979066A JP H0979066 A JPH0979066 A JP H0979066A JP 23156595 A JP23156595 A JP 23156595A JP 23156595 A JP23156595 A JP 23156595A JP H0979066 A JPH0979066 A JP H0979066A
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- fuel
- injection
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- Electrical Control Of Air Or Fuel Supplied To Internal-Combustion Engine (AREA)
- Combined Controls Of Internal Combustion Engines (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【課題】 冷間始動時に始動性が悪くならないようにす
る。 【解決手段】 エンジンの低負荷時に成層燃焼が可能と
なるように燃焼室に臨んで燃料噴射弁４１を配置する。
この燃料噴射弁４１に高圧ポンプからの高圧燃料を燃料
供給手段４２が供給し、噴射実行手段４３は圧縮上死点
前の所定の始動時噴射時期から前記燃料噴射弁４１を所
定の始動時噴射期間だけ開く。設定手段４４は基本噴射
時期ＩＴBを設定し、エンジン温度に応じて噴射時期の
温度補正量を算出手段４５が算出する。この進角補正量
で前記基本噴射時期ＩＴBを進角側に補正することによ
り前記所定の始動時噴射時期を算出手段４６が算出す
る。
る。 【解決手段】 エンジンの低負荷時に成層燃焼が可能と
なるように燃焼室に臨んで燃料噴射弁４１を配置する。
この燃料噴射弁４１に高圧ポンプからの高圧燃料を燃料
供給手段４２が供給し、噴射実行手段４３は圧縮上死点
前の所定の始動時噴射時期から前記燃料噴射弁４１を所
定の始動時噴射期間だけ開く。設定手段４４は基本噴射
時期ＩＴBを設定し、エンジン温度に応じて噴射時期の
温度補正量を算出手段４５が算出する。この進角補正量
で前記基本噴射時期ＩＴBを進角側に補正することによ
り前記所定の始動時噴射時期を算出手段４６が算出す
る。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】この発明は燃料噴射弁により
燃焼室内に直接に燃料を噴射するガソリンエンジンに関
し、詳しくは始動時の燃料噴射制御に関する。
燃焼室内に直接に燃料を噴射するガソリンエンジンに関
し、詳しくは始動時の燃料噴射制御に関する。
【０００２】
【従来の技術】吸気ポートに向けて燃料噴射を行うとき
は、ポート壁に付着した燃料が壁流となり遅れて燃焼室
に流入してくる（燃料到達遅れがある）ことから始動時
にはまず気筒判別までの期間に所定のタイミング（たと
えば点火時期同期）で全気筒同時に噴射し、気筒判別の
あと各気筒の吸気行程に対応させて噴く、いわゆるシー
ケンシャル噴射に移行することで完爆時間の短縮を図る
ことができるのであるが、燃料を直接に燃焼室内に噴射
するものにまで始動時に全気筒同時噴射を行うときは、
点火していない気筒において噴射燃料がそのまま未燃Ｈ
Ｃとして大量に排出されるため、燃料を直接に燃焼室内
に噴射するものではシーケンシャル噴射が必須の条件と
なっている。
は、ポート壁に付着した燃料が壁流となり遅れて燃焼室
に流入してくる（燃料到達遅れがある）ことから始動時
にはまず気筒判別までの期間に所定のタイミング（たと
えば点火時期同期）で全気筒同時に噴射し、気筒判別の
あと各気筒の吸気行程に対応させて噴く、いわゆるシー
ケンシャル噴射に移行することで完爆時間の短縮を図る
ことができるのであるが、燃料を直接に燃焼室内に噴射
するものにまで始動時に全気筒同時噴射を行うときは、
点火していない気筒において噴射燃料がそのまま未燃Ｈ
Ｃとして大量に排出されるため、燃料を直接に燃焼室内
に噴射するものではシーケンシャル噴射が必須の条件と
なっている。
【０００３】こうした燃焼室内直接燃料噴射式ガソリン
エンジンにおいて、クランクパルスの発生するタイミン
グを始動時の燃料噴射時期と一致するように設定すると
ともに、始動時の燃料噴射期間を冷却水温に応じて定め
るようにしたものがある（特開平３−２７１５６４号公
報参照）。
エンジンにおいて、クランクパルスの発生するタイミン
グを始動時の燃料噴射時期と一致するように設定すると
ともに、始動時の燃料噴射期間を冷却水温に応じて定め
るようにしたものがある（特開平３−２７１５６４号公
報参照）。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】しかしながら、始動時
噴射時期が一定である従来例では、周囲温度（たとえば
冷却水温、油温）や噴射弁への燃料供給のための高圧ポ
ンプの駆動方式により、燃焼室内での燃料の霧化が十分
でないまま点火が行われることがあり、これによって始
動性が悪くなる。
噴射時期が一定である従来例では、周囲温度（たとえば
冷却水温、油温）や噴射弁への燃料供給のための高圧ポ
ンプの駆動方式により、燃焼室内での燃料の霧化が十分
でないまま点火が行われることがあり、これによって始
動性が悪くなる。
【０００５】たとえば、点火時期を基準として燃料の霧
化に必要な時間だけ前（つまり進角側）に始動時噴射時
期を設定し、かつその始動時噴射時期を所定のエンジン
温度に対して適合している場合に、その適合時の温度よ
り実際のエンジン温度が低い領域では、霧化されない噴
射燃料が点火時期のタイミングになってもまだ燃焼室壁
に残存することになり、始動性が悪くなる。
化に必要な時間だけ前（つまり進角側）に始動時噴射時
期を設定し、かつその始動時噴射時期を所定のエンジン
温度に対して適合している場合に、その適合時の温度よ
り実際のエンジン温度が低い領域では、霧化されない噴
射燃料が点火時期のタイミングになってもまだ燃焼室壁
に残存することになり、始動性が悪くなる。
【０００６】一方、噴射弁への燃料供給のための高圧ポ
ンプを採用するに当たって、モーター駆動方式より駆動
損失が小さく、システムコスト増も小さい利点を有する
エンジン直接駆動方式を用いている場合に、アイドリン
グ回転が低くて高圧ポンプからの燃料圧力が設定圧に達
しない領域で霧化に必要な時間が不足して始動性が悪く
なる。
ンプを採用するに当たって、モーター駆動方式より駆動
損失が小さく、システムコスト増も小さい利点を有する
エンジン直接駆動方式を用いている場合に、アイドリン
グ回転が低くて高圧ポンプからの燃料圧力が設定圧に達
しない領域で霧化に必要な時間が不足して始動性が悪く
なる。
【０００７】そこでこの発明は、始動時のエンジン温度
や噴射弁への燃料供給のための高圧ポンプの駆動方式を
考慮して始動時噴射時期や始動時噴射期間を最適に制御
することにより、冷間始動時や上記高圧ポンプの駆動方
式がエンジン直接駆動方式である場合にも、始動性が悪
くならないようにすることを目的とする。
や噴射弁への燃料供給のための高圧ポンプの駆動方式を
考慮して始動時噴射時期や始動時噴射期間を最適に制御
することにより、冷間始動時や上記高圧ポンプの駆動方
式がエンジン直接駆動方式である場合にも、始動性が悪
くならないようにすることを目的とする。
【０００８】
【課題を解決するための手段】第１の発明では、図２０
に示すように、エンジンの低負荷時に成層燃焼が可能と
なるように燃焼室に臨んで燃料噴射弁４１を配置すると
ともに、この燃料噴射弁４１に高圧ポンプからの高圧燃
料を供給する手段４２と、圧縮上死点前の所定の始動時
噴射時期ＩＴＳＴから前記燃料噴射弁４１を所定の始動
時噴射期間だけ開く手段４３とを備える燃焼室内直接噴
射式ガソリンエンジンの制御装置において、基本噴射時
期ＩＴBを設定する手段４４と、エンジン温度に応じて
噴射時期の温度補正量を算出する手段４５と、この温度
補正量で前記基本噴射時期ＩＴBを進角側に補正するこ
とにより前記所定の始動時噴射時期ＩＴＳＴを算出する
手段４６とを設けた。
に示すように、エンジンの低負荷時に成層燃焼が可能と
なるように燃焼室に臨んで燃料噴射弁４１を配置すると
ともに、この燃料噴射弁４１に高圧ポンプからの高圧燃
料を供給する手段４２と、圧縮上死点前の所定の始動時
噴射時期ＩＴＳＴから前記燃料噴射弁４１を所定の始動
時噴射期間だけ開く手段４３とを備える燃焼室内直接噴
射式ガソリンエンジンの制御装置において、基本噴射時
期ＩＴBを設定する手段４４と、エンジン温度に応じて
噴射時期の温度補正量を算出する手段４５と、この温度
補正量で前記基本噴射時期ＩＴBを進角側に補正するこ
とにより前記所定の始動時噴射時期ＩＴＳＴを算出する
手段４６とを設けた。
【０００９】第２の発明では、第１の発明において、前
記高圧ポンプをエンジンにより直接に駆動するととも
に、この高圧ポンプからの燃料圧力に応じて噴射時期の
燃料圧力補正量を算出する手段と、この補正量で前記基
本噴射時期ＩＴBを進角側に補正する手段とを設けた。
記高圧ポンプをエンジンにより直接に駆動するととも
に、この高圧ポンプからの燃料圧力に応じて噴射時期の
燃料圧力補正量を算出する手段と、この補正量で前記基
本噴射時期ＩＴBを進角側に補正する手段とを設けた。
【００１０】第３の発明では、第１の発明において、ク
ランキング回転数に応じて噴射時期の回転補正量を算出
する手段と、この補正量で前記基本噴射時期ＩＴBを進
角側に補正する手段とを設けた。
ランキング回転数に応じて噴射時期の回転補正量を算出
する手段と、この補正量で前記基本噴射時期ＩＴBを進
角側に補正する手段とを設けた。
【００１１】第４の発明では、第１から第３までのいず
れか一つの発明において、前記基本噴射時期ＩＴBがク
ランキング回転数に応じた値である。
れか一つの発明において、前記基本噴射時期ＩＴBがク
ランキング回転数に応じた値である。
【００１２】第５の発明では、図２１に示すように、エ
ンジンの低負荷時に成層燃焼が可能となるように燃焼室
に臨んで燃料噴射弁４１を配置するとともに、この燃料
噴射弁４１にエンジンにより直接に駆動される高圧ポン
プからの高圧燃料を供給する手段５１と、圧縮上死点前
の所定の始動時噴射時期ＩＴＳＴから前記燃料噴射弁４
１を所定の始動時噴射期間ＴＩＳＴだけ開く手段４３と
を備える燃焼室内直接噴射式ガソリンエンジンの制御装
置において、基本噴射期間ＴＩＳＴBを設定する手段５
２と、前記高圧ポンプからの燃料圧力に応じて噴射期間
の燃料圧力補正量を算出する手段５３と、この補正量で
前記基本噴射期間ＴＩＳＴBを増量側に補正することに
より前記所定の始動時噴射期間ＴＩＳＴを算出する手段
５４とを設けた。
ンジンの低負荷時に成層燃焼が可能となるように燃焼室
に臨んで燃料噴射弁４１を配置するとともに、この燃料
噴射弁４１にエンジンにより直接に駆動される高圧ポン
プからの高圧燃料を供給する手段５１と、圧縮上死点前
の所定の始動時噴射時期ＩＴＳＴから前記燃料噴射弁４
１を所定の始動時噴射期間ＴＩＳＴだけ開く手段４３と
を備える燃焼室内直接噴射式ガソリンエンジンの制御装
置において、基本噴射期間ＴＩＳＴBを設定する手段５
２と、前記高圧ポンプからの燃料圧力に応じて噴射期間
の燃料圧力補正量を算出する手段５３と、この補正量で
前記基本噴射期間ＴＩＳＴBを増量側に補正することに
より前記所定の始動時噴射期間ＴＩＳＴを算出する手段
５４とを設けた。
【００１３】第６の発明では、図２２に示すように、エ
ンジンの低負荷時に成層燃焼が可能となるように燃焼室
に臨んで燃料噴射弁４１を配置するとともに、この燃料
噴射弁４１にエンジンにより直接に駆動される高圧ポン
プからの高圧燃料を供給する手段５１と、圧縮上死点前
の所定の始動時噴射時期ＩＴＳＴから前記燃料噴射弁４
１を所定の始動時噴射期間ＴＩＳＴだけ開く手段４３と
を備える燃焼室内直接噴射式ガソリンエンジンの制御装
置において、基本噴射期間ＴＩＳＴBを設定する手段５
２と、クランキング回転数に応じて噴射期間の回転補正
量を算出する手段６１と、この補正量で前記基本噴射期
間ＴＩＳＴBを増量側に補正することにより前記所定の
始動時噴射期間ＴＩＳＴを算出する手段５４とを設け
た。
ンジンの低負荷時に成層燃焼が可能となるように燃焼室
に臨んで燃料噴射弁４１を配置するとともに、この燃料
噴射弁４１にエンジンにより直接に駆動される高圧ポン
プからの高圧燃料を供給する手段５１と、圧縮上死点前
の所定の始動時噴射時期ＩＴＳＴから前記燃料噴射弁４
１を所定の始動時噴射期間ＴＩＳＴだけ開く手段４３と
を備える燃焼室内直接噴射式ガソリンエンジンの制御装
置において、基本噴射期間ＴＩＳＴBを設定する手段５
２と、クランキング回転数に応じて噴射期間の回転補正
量を算出する手段６１と、この補正量で前記基本噴射期
間ＴＩＳＴBを増量側に補正することにより前記所定の
始動時噴射期間ＴＩＳＴを算出する手段５４とを設け
た。
【００１４】第７の発明では、第５または第６の発明に
おいて、前記基本噴射期間ＴＩＳＴBがエンジン温度に
応じた値である。
おいて、前記基本噴射期間ＴＩＳＴBがエンジン温度に
応じた値である。
【００１５】第８の発明では、第２、第４、第５、第７
のいずれか一つの発明において、前記燃料圧力をクラン
キング回転数から推定する。
のいずれか一つの発明において、前記燃料圧力をクラン
キング回転数から推定する。
【００１６】
【作用】所定の始動時噴射時期が一定であるのでは、そ
の一定の始動時噴射時期を所定のエンジン温度に対して
適合している場合に、その適合時の温度より低い温度領
域で燃焼室内における燃料の霧化が不十分となり、始動
性が悪くなる。このとき第１の発明では、基本噴射時期
ＩＴBを適合したときのエンジン温度より低い領域で基
本噴射時期が進角側に補正され、これによって燃焼室内
で燃料が霧化するための時間が十分にとられるので、冷
間始動時においても始動性が悪くなることがない。
の一定の始動時噴射時期を所定のエンジン温度に対して
適合している場合に、その適合時の温度より低い温度領
域で燃焼室内における燃料の霧化が不十分となり、始動
性が悪くなる。このとき第１の発明では、基本噴射時期
ＩＴBを適合したときのエンジン温度より低い領域で基
本噴射時期が進角側に補正され、これによって燃焼室内
で燃料が霧化するための時間が十分にとられるので、冷
間始動時においても始動性が悪くなることがない。
【００１７】一方、高圧ポンプがエンジンにより直接に
駆動されるときは、噴射弁に供給する燃料圧力がクラン
キング回転数にほぼ比例して高くなっていくので、燃料
圧力が設定圧に達する前の領域で燃料の微粒化が悪くな
り、また噴射期間が同じでも燃料圧力が設定圧に達する
前の領域で始動時噴射量が低下するので、始動性が悪く
なる。これに対して燃料圧力が高圧ポンプの設定圧に達
する前の領域において第２の発明では基本噴射時期が進
角側に補正され、これによって燃焼室内での霧化のため
の時間が十分にとられるので、また第５の発明では基本
噴射期間が長くなる側に補正され、これによって燃料圧
力が高圧ポンプの設定圧に達する前の領域での始動時噴
射量の低下が補われるので、高圧ポンプがエンジンによ
り直接に駆動されるときでも始動性が向上する。また第
５の発明では始動限界噴射量を最小に設定できるため、
始動時のＨＣ排出量が従来より低減する。
駆動されるときは、噴射弁に供給する燃料圧力がクラン
キング回転数にほぼ比例して高くなっていくので、燃料
圧力が設定圧に達する前の領域で燃料の微粒化が悪くな
り、また噴射期間が同じでも燃料圧力が設定圧に達する
前の領域で始動時噴射量が低下するので、始動性が悪く
なる。これに対して燃料圧力が高圧ポンプの設定圧に達
する前の領域において第２の発明では基本噴射時期が進
角側に補正され、これによって燃焼室内での霧化のため
の時間が十分にとられるので、また第５の発明では基本
噴射期間が長くなる側に補正され、これによって燃料圧
力が高圧ポンプの設定圧に達する前の領域での始動時噴
射量の低下が補われるので、高圧ポンプがエンジンによ
り直接に駆動されるときでも始動性が向上する。また第
５の発明では始動限界噴射量を最小に設定できるため、
始動時のＨＣ排出量が従来より低減する。
【００１８】燃料圧力とクランキング回転数との間には
一定の相関があり、燃料圧力を用いなくとも、クランキ
ング回転数により燃料圧力補正量を求めることができる
ことから、第３の発明において燃料圧力補正量相当の回
転補正量をクランキング回転数に応じて算出し、この補
正量で基本噴射時期を進角側に補正することでも、また
第６の発明において燃料圧力補正量相当の回転補正量を
クランキング回転数に応じて算出し、この補正量で基本
噴射期間を増量側に補正することでも、燃料圧力が高圧
ポンプの設定圧に達する前の領域でも始動性が悪くなる
ことがなく、かつ燃料圧力センサーを設けることも必要
でない。
一定の相関があり、燃料圧力を用いなくとも、クランキ
ング回転数により燃料圧力補正量を求めることができる
ことから、第３の発明において燃料圧力補正量相当の回
転補正量をクランキング回転数に応じて算出し、この補
正量で基本噴射時期を進角側に補正することでも、また
第６の発明において燃料圧力補正量相当の回転補正量を
クランキング回転数に応じて算出し、この補正量で基本
噴射期間を増量側に補正することでも、燃料圧力が高圧
ポンプの設定圧に達する前の領域でも始動性が悪くなる
ことがなく、かつ燃料圧力センサーを設けることも必要
でない。
【００１９】第４の発明では基本噴射時期ＩＴBがクラ
ンキング回転数に応じた値であるので、クランキング回
転数が異なるときでも燃焼室内における燃料の霧化に十
分な時間が与えられる。
ンキング回転数に応じた値であるので、クランキング回
転数が異なるときでも燃焼室内における燃料の霧化に十
分な時間が与えられる。
【００２０】第７の発明では、基本噴射期間ＴＩＳＴB
がエンジン温度に応じた値であるので、エンジン温度が
異なる場合でも始動時噴射量が不足することがない。
がエンジン温度に応じた値であるので、エンジン温度が
異なる場合でも始動時噴射量が不足することがない。
【００２１】第８の発明では、高圧ポンプからの燃料圧
力をクランキング回転数から推定するので、燃料圧力セ
ンサーを設けることが必要でなくなり、これによって燃
料圧力センサー分のコスト低減が可能である。
力をクランキング回転数から推定するので、燃料圧力セ
ンサーを設けることが必要でなくなり、これによって燃
料圧力センサー分のコスト低減が可能である。
【００２２】
【発明の実施の形態】図１において、シリンダーヘッド
１とピストン２の間にはペントルーフ型の燃焼室３が形
成されている。燃焼室３の上部からは燃焼室３に臨んで
点火プラグ４の電極が、また吸気弁５に隣接する位置の
シリンダーヘッドには燃焼室３に臨んで燃料噴射弁６が
設けられる。これら点火プラグ４と噴射弁６とはエンジ
ンの低負荷時に成層燃焼可能となるように配置され、燃
焼室３内に向けて直接に噴射された燃料は燃焼室内で霧
化して点火プラグ４の電極周囲で層状になり、この層状
の噴霧が点火プラグ４の電極間に発生する火花で着火さ
れ、良好な燃焼を持続しやがて始動運転するようにな
る。
１とピストン２の間にはペントルーフ型の燃焼室３が形
成されている。燃焼室３の上部からは燃焼室３に臨んで
点火プラグ４の電極が、また吸気弁５に隣接する位置の
シリンダーヘッドには燃焼室３に臨んで燃料噴射弁６が
設けられる。これら点火プラグ４と噴射弁６とはエンジ
ンの低負荷時に成層燃焼可能となるように配置され、燃
焼室３内に向けて直接に噴射された燃料は燃焼室内で霧
化して点火プラグ４の電極周囲で層状になり、この層状
の噴霧が点火プラグ４の電極間に発生する火花で着火さ
れ、良好な燃焼を持続しやがて始動運転するようにな
る。
【００２３】燃料は燃料タンク１１から電動モーター１
２で駆動される低圧ポンプ１３に供給され、このポンプ
出口圧が、ポンプ１３下流側より燃料タンク１１への戻
し通路１４に設けた低圧レギュレーター１５により２〜
３ｋｇ／ｃｍ2の低い設定圧に保たれる。
２で駆動される低圧ポンプ１３に供給され、このポンプ
出口圧が、ポンプ１３下流側より燃料タンク１１への戻
し通路１４に設けた低圧レギュレーター１５により２〜
３ｋｇ／ｃｍ2の低い設定圧に保たれる。
【００２４】この低圧燃料はさらにベルト伝導装置１６
を介してエンジンにより直接に駆動される高圧ポンプ１
７に供給され、この高圧ポンプ１７からの燃料は供給通
路１８に設けたコモンレール１９に導かれ、このコモン
レール１９から気筒別に燃料噴射弁６へと供給される。
を介してエンジンにより直接に駆動される高圧ポンプ１
７に供給され、この高圧ポンプ１７からの燃料は供給通
路１８に設けたコモンレール１９に導かれ、このコモン
レール１９から気筒別に燃料噴射弁６へと供給される。
【００２５】高圧ポンプ１７のポンプ出口圧は、コモン
レール１９の出口より高圧ポンプ１７への戻し通路２０
に設けた高圧レギュレーター２１により５０ｋｇ／ｃｍ
2（≒５ＭＰａ）の高い設定圧に保たれ、この設定圧を
高圧ポンプ１７の出口圧が超えるときは高圧レギュレー
ター２１が開いて燃料が高圧ポンプ１７へと戻される。
燃料供給源としてのコモンレール１９に大量の高圧燃料
を循環させているわけで、逃し燃料が多くて戻し通路２
０の燃料圧力がレギュレーター２２により設定される燃
料圧力を超えるときは、レギュレーター２２が開いて余
分な燃料が戻し通路２３を介し燃料タンク１１へと戻さ
れる。
レール１９の出口より高圧ポンプ１７への戻し通路２０
に設けた高圧レギュレーター２１により５０ｋｇ／ｃｍ
2（≒５ＭＰａ）の高い設定圧に保たれ、この設定圧を
高圧ポンプ１７の出口圧が超えるときは高圧レギュレー
ター２１が開いて燃料が高圧ポンプ１７へと戻される。
燃料供給源としてのコモンレール１９に大量の高圧燃料
を循環させているわけで、逃し燃料が多くて戻し通路２
０の燃料圧力がレギュレーター２２により設定される燃
料圧力を超えるときは、レギュレーター２２が開いて余
分な燃料が戻し通路２３を介し燃料タンク１１へと戻さ
れる。
【００２６】気筒判別センサー３１は、ＲＥＦ信号（ク
ランク角度の基準位置信号）を発生する。４気筒エンジ
ンの場合で述べると、クランク角度の７２０°で４回の
パルスを発生する。１のＲＥＦ信号の立上がりから次の
ＲＥＦ信号の立上がりまでの区間は１８０°であり、こ
のＲＥＦ信号は各気筒の点火時期や噴射時期の起点とし
て用いるため各気筒の圧縮上死点前の所定クランク角度
で立ち上がるように設定している。また、クランク角度
の７２０°当たり４回立ち上がるＲＥＦ信号のうち１つ
だけパルス幅が他より大きくなるように設定しており、
この他よりパルス幅の大きなパルスを１番気筒に対応づ
けておくことで、気筒判別を行うことができる。点火順
序をいま１−３−４−２とすれば、他より大きなパルス
幅のパルスの入力で１番気筒と判別し、後はＲＥＦ信号
の立上がりのたびに、３番気筒、４番気筒、２番気筒と
判断すればよいわけである。
ランク角度の基準位置信号）を発生する。４気筒エンジ
ンの場合で述べると、クランク角度の７２０°で４回の
パルスを発生する。１のＲＥＦ信号の立上がりから次の
ＲＥＦ信号の立上がりまでの区間は１８０°であり、こ
のＲＥＦ信号は各気筒の点火時期や噴射時期の起点とし
て用いるため各気筒の圧縮上死点前の所定クランク角度
で立ち上がるように設定している。また、クランク角度
の７２０°当たり４回立ち上がるＲＥＦ信号のうち１つ
だけパルス幅が他より大きくなるように設定しており、
この他よりパルス幅の大きなパルスを１番気筒に対応づ
けておくことで、気筒判別を行うことができる。点火順
序をいま１−３−４−２とすれば、他より大きなパルス
幅のパルスの入力で１番気筒と判別し、後はＲＥＦ信号
の立上がりのたびに、３番気筒、４番気筒、２番気筒と
判断すればよいわけである。
【００２７】クランク角センサー３２はたとえばカムシ
ャフトやフライホイールのリングギアに対向して設けら
れ、ＰＯＳ信号（クランク角度の１°ごとや２°ごとの
信号）を発生する。
ャフトやフライホイールのリングギアに対向して設けら
れ、ＰＯＳ信号（クランク角度の１°ごとや２°ごとの
信号）を発生する。
【００２８】これら気筒判別センサー３１、クランク角
センサー３２からの信号は、スタータースイッチ３３か
らの信号とともに、マイクロコンピューターからなるコ
ントロールユニット２９に入力される。
センサー３２からの信号は、スタータースイッチ３３か
らの信号とともに、マイクロコンピューターからなるコ
ントロールユニット２９に入力される。
【００２９】コントロールユニット２９では、スタータ
ースイッチ３３がＯＮ位置にされたことより始動を判定
し、同時にクランク軸の回転に応じて入力してくるＰＯ
Ｓ信号を単位時間当たりでカウントすることによってク
ランキング回転数Ｎｅを算出する。
ースイッチ３３がＯＮ位置にされたことより始動を判定
し、同時にクランク軸の回転に応じて入力してくるＰＯ
Ｓ信号を単位時間当たりでカウントすることによってク
ランキング回転数Ｎｅを算出する。
【００３０】この場合、図２に示すように、１番気筒用
のＲＥＦ信号の入力までは気筒判別を行うことができな
いので、噴射は行わず、１番気筒用のＲＥＦ信号の入力
により気筒判別が可能となった後は、気筒ごとに圧縮上
死点前の所定の始動時噴射時期から噴射弁を所定の始動
時噴射期間だけ開く、いわゆるシーケンシャル噴射に移
行する。この始動時制御によりクランキング回転数が上
昇して完爆回転数以上になった時点で始動終了と判断
し、通常の噴射制御を開始する。
のＲＥＦ信号の入力までは気筒判別を行うことができな
いので、噴射は行わず、１番気筒用のＲＥＦ信号の入力
により気筒判別が可能となった後は、気筒ごとに圧縮上
死点前の所定の始動時噴射時期から噴射弁を所定の始動
時噴射期間だけ開く、いわゆるシーケンシャル噴射に移
行する。この始動時制御によりクランキング回転数が上
昇して完爆回転数以上になった時点で始動終了と判断
し、通常の噴射制御を開始する。
【００３１】さて、始動時噴射時期が一定であるので
は、その一定の始動時噴射時期を所定のエンジン温度に
対して適合している場合に、その適合時の温度より実際
のエンジン温度が低い領域で噴射燃料の霧化が不十分と
なり、始動性が悪くなる。
は、その一定の始動時噴射時期を所定のエンジン温度に
対して適合している場合に、その適合時の温度より実際
のエンジン温度が低い領域で噴射燃料の霧化が不十分と
なり、始動性が悪くなる。
【００３２】一方、上記のように高圧ポンプ１７がエン
ジンにより直接に駆動されるときは、噴射弁に供給する
燃料圧力がクランキング回転数にほぼ比例して高くなっ
ていくので、燃料圧力が高圧レギュレーター２１による
上記の設定圧（以下単に設定圧という）に達する前の領
域では、燃料の微粒化が悪くなり、また噴射期間が同じ
でも燃料圧力が設定圧に達する前の領域では噴射量が低
下するので、始動性が悪くなる。
ジンにより直接に駆動されるときは、噴射弁に供給する
燃料圧力がクランキング回転数にほぼ比例して高くなっ
ていくので、燃料圧力が高圧レギュレーター２１による
上記の設定圧（以下単に設定圧という）に達する前の領
域では、燃料の微粒化が悪くなり、また噴射期間が同じ
でも燃料圧力が設定圧に達する前の領域では噴射量が低
下するので、始動性が悪くなる。
【００３３】また、基本噴射時期あるいは基本噴射期間
がクランキング回転数に関係なく燃料圧力が設定圧での
適合値であるときは、この設定圧の燃料圧力を発生する
クランキング回転数より低い領域で、燃料圧力の低下に
より霧化に必要な時間が不足し、また燃料圧力の低下に
伴って噴射量が低下する。
がクランキング回転数に関係なく燃料圧力が設定圧での
適合値であるときは、この設定圧の燃料圧力を発生する
クランキング回転数より低い領域で、燃料圧力の低下に
より霧化に必要な時間が不足し、また燃料圧力の低下に
伴って噴射量が低下する。
【００３４】これに対処するため本発明では、クランキ
ング回転数に応じた始動時の基本噴射時期をエンジン温
度、燃料圧力（または燃料圧力を推定するクランキング
回転数）に応じて進角側に補正するとともに、エンジン
温度に応じた始動時の基本噴射期間を燃料圧力（または
燃料圧力を推定するクランキング回転数）に応じて増量
側に補正することで、冷間始動時や噴射弁への燃料供給
のための高圧ポンプの駆動方式がエンジンによる直接駆
動方式である場合にも、始動性が悪くならないようにす
る。
ング回転数に応じた始動時の基本噴射時期をエンジン温
度、燃料圧力（または燃料圧力を推定するクランキング
回転数）に応じて進角側に補正するとともに、エンジン
温度に応じた始動時の基本噴射期間を燃料圧力（または
燃料圧力を推定するクランキング回転数）に応じて増量
側に補正することで、冷間始動時や噴射弁への燃料供給
のための高圧ポンプの駆動方式がエンジンによる直接駆
動方式である場合にも、始動性が悪くならないようにす
る。
【００３５】コントロールユニットで実行されるこの制
御の内容を、以下のフローチャートにしたがって説明す
る。なお、図１に示したように、コモンレール１９入口
の燃料通路１８に燃料圧力センサー３４が設けられ、こ
のセンサー３４からの燃料圧力の信号が、水温センサー
３５からの冷却水温（エンジン温度の代表値）の信号と
ともに、コントロールユニット２９に入力されている。
御の内容を、以下のフローチャートにしたがって説明す
る。なお、図１に示したように、コモンレール１９入口
の燃料通路１８に燃料圧力センサー３４が設けられ、こ
のセンサー３４からの燃料圧力の信号が、水温センサー
３５からの冷却水温（エンジン温度の代表値）の信号と
ともに、コントロールユニット２９に入力されている。
【００３６】図３のフローチャートは始動時の噴射時期
と噴射期間を算出するためのもので、一定周期で実行す
る。
と噴射期間を算出するためのもので、一定周期で実行す
る。
【００３７】図３においてステップ１ではスタータース
イッチからの信号をみて、これがＯＮであれば始動時で
あると判断して、ステップ２でクランキング回転数Ｎ
ｅ、冷却水温Ｔｗ、燃料圧力ＰＦを読み込み、ステップ
３ではクランキング回転数Ｎｅと完爆回転数（たとえば
５００ｒｐｍ）を比較する。Ｎｅが５００ｒｐｍ未満で
あれば、完爆前と判断して、ステップ４以降に進む。
イッチからの信号をみて、これがＯＮであれば始動時で
あると判断して、ステップ２でクランキング回転数Ｎ
ｅ、冷却水温Ｔｗ、燃料圧力ＰＦを読み込み、ステップ
３ではクランキング回転数Ｎｅと完爆回転数（たとえば
５００ｒｐｍ）を比較する。Ｎｅが５００ｒｐｍ未満で
あれば、完爆前と判断して、ステップ４以降に進む。
【００３８】ステップ４からステップ７までは始動時噴
射時期を算出する部分で、まずステップ４ではそのとき
のクランキング回転数Ｎｅから図４を内容とするテーブ
ルを参照して基本噴射時期ＩＴBを求める。ＩＴBは、始
動時の点火時期までに噴射燃料のすべてが霧化し終わる
時間を考慮して決定する。この実施形態では冷却水温が
８０℃、燃料圧力が設定圧５ＭＰａのときの条件に対し
てＩＴBの値を適合している。
射時期を算出する部分で、まずステップ４ではそのとき
のクランキング回転数Ｎｅから図４を内容とするテーブ
ルを参照して基本噴射時期ＩＴBを求める。ＩＴBは、始
動時の点火時期までに噴射燃料のすべてが霧化し終わる
時間を考慮して決定する。この実施形態では冷却水温が
８０℃、燃料圧力が設定圧５ＭＰａのときの条件に対し
てＩＴBの値を適合している。
【００３９】ステップ５、６では冷却水温Ｔｗから図５
を内容とするテーブルを参照して噴射時期の水温補正量
ＩＴTWを、また燃料圧力ＰＦから図６を内容とするテー
ブルを参照して噴射時期の燃料圧力補正量ＩＴPFを求
め、これらの補正量ＩＴTW、ＩＴPFをステップ７におい
て上記のＩＴBに加算した値を始動時噴射時期ＩＴSTと
して算出する。
を内容とするテーブルを参照して噴射時期の水温補正量
ＩＴTWを、また燃料圧力ＰＦから図６を内容とするテー
ブルを参照して噴射時期の燃料圧力補正量ＩＴPFを求
め、これらの補正量ＩＴTW、ＩＴPFをステップ７におい
て上記のＩＴBに加算した値を始動時噴射時期ＩＴSTと
して算出する。
【００４０】各補正量（すべて進角補正量）は、冷却水
温と燃料圧力がＩＴBを適合したときの条件から外れた
ときにも噴射時期が不適切にならないように補償するた
めの値である。水温補正量ＩＴTWを図５に示す特性とし
たのは次の理由からである。図１１に示すように、同じ
量が噴射されるにしてもＩＴBを適合したときの冷却水
温（８０℃）より低くなる領域においては、燃料の霧化
に必要な時間が長くなるので、適合時の冷却水温よりも
低い温度域で霧化できない燃料が残ることのないよう
に、ＩＴTWの値により始動時噴射時期を進角してやる必
要があるからである。同様にして、燃料圧力補正量ＩＴ
PFを図６の特性としたのは、図１２に示すように、設定
圧の燃料圧力（５ＭＰａ）より低い圧力領域において
は、燃料の霧化に必要な時間が長くなるので、設定圧の
燃料圧力に達する前の領域でもすべての噴射燃料が霧化
できるように、ＩＴPFの値により始動時噴射時期を進角
する必要があるからである。
温と燃料圧力がＩＴBを適合したときの条件から外れた
ときにも噴射時期が不適切にならないように補償するた
めの値である。水温補正量ＩＴTWを図５に示す特性とし
たのは次の理由からである。図１１に示すように、同じ
量が噴射されるにしてもＩＴBを適合したときの冷却水
温（８０℃）より低くなる領域においては、燃料の霧化
に必要な時間が長くなるので、適合時の冷却水温よりも
低い温度域で霧化できない燃料が残ることのないよう
に、ＩＴTWの値により始動時噴射時期を進角してやる必
要があるからである。同様にして、燃料圧力補正量ＩＴ
PFを図６の特性としたのは、図１２に示すように、設定
圧の燃料圧力（５ＭＰａ）より低い圧力領域において
は、燃料の霧化に必要な時間が長くなるので、設定圧の
燃料圧力に達する前の領域でもすべての噴射燃料が霧化
できるように、ＩＴPFの値により始動時噴射時期を進角
する必要があるからである。
【００４１】続いて図３のステップ８からステップ１０
までは始動時噴射パルス幅（始動時噴射期間）を算出す
る部分で、まずステップ８では冷却水温Ｔｗから図８を
内容とするテーブルを参照して始動時の基本噴射パルス
幅ＴＩＳＴBを求める。ＴＩＳＴBの値は燃料圧力が５Ｍ
Ｐａ一定の条件に対して適合している。
までは始動時噴射パルス幅（始動時噴射期間）を算出す
る部分で、まずステップ８では冷却水温Ｔｗから図８を
内容とするテーブルを参照して始動時の基本噴射パルス
幅ＴＩＳＴBを求める。ＴＩＳＴBの値は燃料圧力が５Ｍ
Ｐａ一定の条件に対して適合している。
【００４２】ステップ９では燃料圧力ＰＦから図９を内
容とするテーブルを参照して噴射パルス幅の燃料圧力補
正量ＴＩＳＴPFを求め、この補正量ＴＩＳＴPFをステッ
プ１０において上記のＴＩＳＴBに乗算することによっ
て始動時噴射パルス幅ＴＩＳＴを算出する。
容とするテーブルを参照して噴射パルス幅の燃料圧力補
正量ＴＩＳＴPFを求め、この補正量ＴＩＳＴPFをステッ
プ１０において上記のＴＩＳＴBに乗算することによっ
て始動時噴射パルス幅ＴＩＳＴを算出する。
【００４３】補正量ＴＩＳＴPFは、燃料圧力がＩＴBを
適合したときの条件から外れたときにも始動時の噴射量
が不適切にならないように補償するための値である。Ｔ
ＩＳＴPFを図９の特性としたのは、同じ噴射パルス幅で
ありながら、設定圧の燃料圧力（５ＭＰａ）より低い領
域においては、始動時噴射量が不足してくるので、燃料
圧力が設定圧に達する前の領域でも始動時噴射量が不足
しないように、ＴＩＳＴPFの値により始動時噴射期間を
長くする必要があるからである。
適合したときの条件から外れたときにも始動時の噴射量
が不適切にならないように補償するための値である。Ｔ
ＩＳＴPFを図９の特性としたのは、同じ噴射パルス幅で
ありながら、設定圧の燃料圧力（５ＭＰａ）より低い領
域においては、始動時噴射量が不足してくるので、燃料
圧力が設定圧に達する前の領域でも始動時噴射量が不足
しないように、ＴＩＳＴPFの値により始動時噴射期間を
長くする必要があるからである。
【００４４】さて、図１４は本発明による冷却水温に対
する始動時噴射時期の特性図である。図に示すように、
圧縮上死点前の所定のクランク角当たりに適合条件（冷
却水温が８０℃、燃料圧力が５ＭＰａの設定圧）での基
本噴射時期ＩＴBがあるのに対して、適合時の冷却水温
より低い温度領域では基本噴射時期が進角側に補正され
た値が始動時噴射時期とされ、これによって噴射燃料が
霧化するための時間が十分にとられるので、冷間始動時
においても始動性が悪くなることがない。
する始動時噴射時期の特性図である。図に示すように、
圧縮上死点前の所定のクランク角当たりに適合条件（冷
却水温が８０℃、燃料圧力が５ＭＰａの設定圧）での基
本噴射時期ＩＴBがあるのに対して、適合時の冷却水温
より低い温度領域では基本噴射時期が進角側に補正され
た値が始動時噴射時期とされ、これによって噴射燃料が
霧化するための時間が十分にとられるので、冷間始動時
においても始動性が悪くなることがない。
【００４５】一方、上述したように高圧ポンプ１７がエ
ンジンにより直接に駆動されるときは、噴射弁６に供給
する燃料圧力がクランキング回転数にほぼ比例して高く
なっていくので、設定圧の燃料圧力より低い領域では、
噴射燃料の微粒化が悪くなり、また噴射期間が同じでも
設定圧の燃料圧力より低い領域で始動時噴射量が低下す
るので、始動性が悪くなる。これに対してこの実施形態
では設定圧の燃料圧力より低い領域で、図１５のように
基本噴射時期が進角側に補正された値が始動時噴射時期
とされ、かつ図１６のように基本噴射期間が長くなる側
に補正された値が始動時噴射期間とされ、これによって
霧化のための時間が十分にとられるとともに燃料圧力が
設定圧に達する前の領域での始動時噴射量の低下も補わ
れるので、高圧ポンプ１７がエンジンにより直接に駆動
されるときでも始動性が悪くなることがない。
ンジンにより直接に駆動されるときは、噴射弁６に供給
する燃料圧力がクランキング回転数にほぼ比例して高く
なっていくので、設定圧の燃料圧力より低い領域では、
噴射燃料の微粒化が悪くなり、また噴射期間が同じでも
設定圧の燃料圧力より低い領域で始動時噴射量が低下す
るので、始動性が悪くなる。これに対してこの実施形態
では設定圧の燃料圧力より低い領域で、図１５のように
基本噴射時期が進角側に補正された値が始動時噴射時期
とされ、かつ図１６のように基本噴射期間が長くなる側
に補正された値が始動時噴射期間とされ、これによって
霧化のための時間が十分にとられるとともに燃料圧力が
設定圧に達する前の領域での始動時噴射量の低下も補わ
れるので、高圧ポンプ１７がエンジンにより直接に駆動
されるときでも始動性が悪くなることがない。
【００４６】このように、本発明によれば、始動時に冷
却水温と燃料圧力に応じて基本噴射時期を進角側に補正
しかつ冷却水温と燃料圧力に応じて基本噴射期間を増量
側に補正することにより、図１７に示すように完爆まで
の時間が従来より短縮され（始動性が向上し）、また始
動限界噴射量を最小に設定できるため、図１８に示すよ
うに始動時のＨＣ排出量が従来より低減する。
却水温と燃料圧力に応じて基本噴射時期を進角側に補正
しかつ冷却水温と燃料圧力に応じて基本噴射期間を増量
側に補正することにより、図１７に示すように完爆まで
の時間が従来より短縮され（始動性が向上し）、また始
動限界噴射量を最小に設定できるため、図１８に示すよ
うに始動時のＨＣ排出量が従来より低減する。
【００４７】図１９のフローチャートは第２実施形態
で、図３に対応する。図３と異なるのは、ステップ２
１、２２、２３、２４、２５で、この実施形態では、燃
料圧力センサーを設けていないため、燃料圧力補正量Ｉ
ＴPF、ＴＩＳＴPFに代えて、回転補正量ＩＴCRN、ＴＩ
ＳＴCRNを導入している。
で、図３に対応する。図３と異なるのは、ステップ２
１、２２、２３、２４、２５で、この実施形態では、燃
料圧力センサーを設けていないため、燃料圧力補正量Ｉ
ＴPF、ＴＩＳＴPFに代えて、回転補正量ＩＴCRN、ＴＩ
ＳＴCRNを導入している。
【００４８】噴射時期の回転補正量ＩＴCRNの内容を図
７に、噴射パルス幅の回転補正量ＴＩＳＴCRNの内容を
図１０にそれぞれ示すように、回転補正量ＩＴCRNと燃
料圧力補正量ＩＴPFとは、また回転補正量ＴＩＳＴCRN
と燃料圧力補正量ＴＩＳＴPFとは、両者でパラメーター
が相違（回転補正量のほうはクランキング回転数、燃料
圧力補正量のほうは燃料圧力）するものの、補正の内容
は実質的に同じものである（図１５、図１６参照）。燃
料圧力とクランキング回転数の間には一定の相関関係が
あるので（図１３参照）、クランキング回転数からでも
燃料圧力補正量を求めることができるからである。
７に、噴射パルス幅の回転補正量ＴＩＳＴCRNの内容を
図１０にそれぞれ示すように、回転補正量ＩＴCRNと燃
料圧力補正量ＩＴPFとは、また回転補正量ＴＩＳＴCRN
と燃料圧力補正量ＴＩＳＴPFとは、両者でパラメーター
が相違（回転補正量のほうはクランキング回転数、燃料
圧力補正量のほうは燃料圧力）するものの、補正の内容
は実質的に同じものである（図１５、図１６参照）。燃
料圧力とクランキング回転数の間には一定の相関関係が
あるので（図１３参照）、クランキング回転数からでも
燃料圧力補正量を求めることができるからである。
【００４９】この実施形態では、燃料圧力センサーを設
けることが必要でなくなるので、燃料圧力センサー分の
コスト低減が可能である。
けることが必要でなくなるので、燃料圧力センサー分の
コスト低減が可能である。
【００５０】第１実施形態の変形として、クランキング
回転数Ｎｅから燃料圧力を推定し、この推定した燃料圧
力から燃料圧力補正量ＩＴPF、ＴＩＳＴPFを求めるよう
にすることもできる。
回転数Ｎｅから燃料圧力を推定し、この推定した燃料圧
力から燃料圧力補正量ＩＴPF、ＴＩＳＴPFを求めるよう
にすることもできる。
【００５１】実施形態では冷却水温でエンジン温度を代
表させたが、油温などでもかまなわい。始動時の点火時
期については、一定の場合のほか冷却水温に応じて始動
時の点火時期を遅角させるものなど、始動時の点火時期
を変化させるものに対しても同様に適用することができ
る。
表させたが、油温などでもかまなわい。始動時の点火時
期については、一定の場合のほか冷却水温に応じて始動
時の点火時期を遅角させるものなど、始動時の点火時期
を変化させるものに対しても同様に適用することができ
る。
【００５２】
【発明の効果】第１の発明では、基本噴射時期を適合し
たときのエンジン温度より低い領域で基本噴射時期が進
角側に補正され、これによって燃焼室内で燃料が霧化す
るための時間が十分にとられるので、冷間始動時におい
ても始動性が悪くなることがない。
たときのエンジン温度より低い領域で基本噴射時期が進
角側に補正され、これによって燃焼室内で燃料が霧化す
るための時間が十分にとられるので、冷間始動時におい
ても始動性が悪くなることがない。
【００５３】燃料圧力が高圧ポンプの設定圧に達する前
の領域において第２の発明では基本噴射時期が進角側に
補正され、これによって燃焼室内での霧化のための時間
が十分にとられるので、また第５の発明では基本噴射期
間が長くなる側に補正され、これによって燃料圧力が高
圧ポンプの設定圧に達する前の領域での始動時噴射量の
低下が補われるので、高圧ポンプがエンジンにより直接
に駆動されるときでも始動性が向上する。また第５の発
明では始動限界噴射量を最小に設定できるため、始動時
のＨＣ排出量が従来より低減する。
の領域において第２の発明では基本噴射時期が進角側に
補正され、これによって燃焼室内での霧化のための時間
が十分にとられるので、また第５の発明では基本噴射期
間が長くなる側に補正され、これによって燃料圧力が高
圧ポンプの設定圧に達する前の領域での始動時噴射量の
低下が補われるので、高圧ポンプがエンジンにより直接
に駆動されるときでも始動性が向上する。また第５の発
明では始動限界噴射量を最小に設定できるため、始動時
のＨＣ排出量が従来より低減する。
【００５４】第３の発明では、燃料圧力補正量相当の回
転補正量をクランキング回転数に応じて算出し、この補
正量で基本噴射時期を進角側に補正するので、また第６
の発明では燃料圧力補正量相当の回転補正量をクランキ
ング回転数に応じて算出し、この補正量で基本噴射期間
を増量側に補正するので、燃料圧力が高圧ポンプの設定
圧に達する前の領域でも始動性が悪くなることがなく、
かつ燃料圧力センサーを設けることも必要でない。
転補正量をクランキング回転数に応じて算出し、この補
正量で基本噴射時期を進角側に補正するので、また第６
の発明では燃料圧力補正量相当の回転補正量をクランキ
ング回転数に応じて算出し、この補正量で基本噴射期間
を増量側に補正するので、燃料圧力が高圧ポンプの設定
圧に達する前の領域でも始動性が悪くなることがなく、
かつ燃料圧力センサーを設けることも必要でない。
【００５５】第４の発明では基本噴射時期がクランキン
グ回転数に応じた値であるので、クランキング回転数が
異なるときでも燃焼室内における燃料の霧化に十分な時
間が与えられる。
グ回転数に応じた値であるので、クランキング回転数が
異なるときでも燃焼室内における燃料の霧化に十分な時
間が与えられる。
【００５６】第７の発明では、基本噴射期間がエンジン
温度に応じた値であるので、エンジン温度が異なる場合
でも始動時噴射量が不足することがない。
温度に応じた値であるので、エンジン温度が異なる場合
でも始動時噴射量が不足することがない。
【００５７】第８の発明では、高圧ポンプからの燃料圧
力をクランキング回転数から推定するので、燃料圧力セ
ンサーを設けることが必要でなくなり、これによって燃
料圧力センサー分のコスト低減が可能である。
力をクランキング回転数から推定するので、燃料圧力セ
ンサーを設けることが必要でなくなり、これによって燃
料圧力センサー分のコスト低減が可能である。
【図１】第１実施形態の制御システム図である。
【図２】始動時の噴射制御を説明するための波形図であ
る。
る。
【図３】始動時噴射時期と始動時噴射期間の算出を説明
するためのフローチャートである。
するためのフローチャートである。
【図４】基本噴射時期ＩＴBの特性図である。
【図５】噴射時期の水温補正量ＩＴTWの特性図である。
【図６】噴射時期の燃料圧力補正量ＩＴPFの特性図であ
る。
る。
【図７】噴射時期の回転補正量ＩＴCRNの特性図であ
る。
る。
【図８】基本噴射パルス幅ＴＩＳＴBの特性図である。
【図９】噴射パルス幅の燃料圧力補正量ＴＩＳＴPFの特
性図である。
性図である。
【図１０】噴射パルス幅の回転補正量ＴＩＳＴCRNの特
性図である。
性図である。
【図１１】冷却水温に対する霧化必要時間の特性図であ
る。
る。
【図１２】燃料圧力に対する霧化必要時間の特性図であ
る。
る。
【図１３】クランキング回転数に対する燃料圧力の特性
図である。
図である。
【図１４】冷却水温に対する噴射時期の特性図である。
【図１５】燃料圧力、クランキング回転数に対する始動
時噴射時期の特性図である。
時噴射時期の特性図である。
【図１６】燃料圧力、クランキング回転数に対する始動
時噴射期間の特性図である。
時噴射期間の特性図である。
【図１７】冷却水温に対する完爆時間の特性図である。
【図１８】冷却水温に対するＨＣ排出量の特性図であ
る。
る。
【図１９】第２実施形態の始動時噴射時期と始動時噴射
期間の算出を説明するためのフローチャートである。
期間の算出を説明するためのフローチャートである。
【図２０】第１の発明のクレーム対応図である。
【図２１】第４の発明のクレーム対応図である。
【図２２】第５の発明のクレーム対応図である。
３ 燃焼室 ６ 燃料噴射弁 １７ 高圧ポンプ ２９ コントロールユニット ３１ 気筒判別センサー ３２ クランク角センサー ３４ 燃料圧力センサー ３５ 水温センサー
Claims (8)
- 【請求項１】エンジンの低負荷時に成層燃焼が可能とな
るように燃焼室に臨んで燃料噴射弁を配置するととも
に、この燃料噴射弁に高圧ポンプからの高圧燃料を供給
する手段と、圧縮上死点前の所定の始動時噴射時期から
前記燃料噴射弁を所定の始動時噴射期間だけ開く手段と
を備える燃焼室内直接噴射式ガソリンエンジンの制御装
置において、基本噴射時期を設定する手段と、エンジン
温度に応じて噴射時期の温度補正量を算出する手段と、
この補正量で前記基本噴射時期を進角側に補正すること
により前記所定の始動時噴射時期を算出する手段とを設
けたことを特徴とする燃焼室内直接燃料噴射式ガソリン
エンジンの制御装置。 - 【請求項２】前記高圧ポンプをエンジンにより直接に駆
動するとともに、この高圧ポンプからの燃料圧力に応じ
て噴射時期の燃料圧力補正量を算出する手段と、この補
正量で前記基本噴射時期を進角側に補正する手段とを設
けたことを特徴とする請求項１に記載の燃焼室内直接燃
料噴射式ガソリンエンジンの制御装置。 - 【請求項３】クランキング回転数に応じて噴射時期の回
転補正量を算出する手段と、この補正量で前記基本噴射
時期を進角側に補正する手段とを設けたことを特徴とす
る請求項１に記載の燃焼室内直接燃料噴射式ガソリンエ
ンジンの制御装置。 - 【請求項４】前記基本噴射時期がクランキング回転数に
応じた値であることを特徴とする請求項１から３までの
いずれか一つに記載の燃焼室内直接燃料噴射式ガソリン
エンジンの制御装置。 - 【請求項５】エンジンの低負荷時に成層燃焼が可能とな
るように燃焼室に臨んで燃料噴射弁を配置するととも
に、この燃料噴射弁にエンジンにより直接に駆動される
高圧ポンプからの高圧燃料を供給する手段と、圧縮上死
点前の所定の始動時噴射時期から前記燃料噴射弁を所定
の始動時噴射期間だけ開く手段とを備える燃焼室内直接
噴射式ガソリンエンジンの制御装置において、基本噴射
期間を設定する手段と、前記高圧ポンプからの燃料圧力
に応じて噴射期間の燃料圧力補正量を算出する手段と、
この補正量で前記基本噴射期間を増量側に補正すること
により前記所定の始動時噴射期間を算出する手段とを設
けたことを特徴とする燃焼室内直接燃料噴射式ガソリン
エンジンの制御装置。 - 【請求項６】エンジンの低負荷時に成層燃焼が可能とな
るように燃焼室に臨んで燃料噴射弁を配置するととも
に、この燃料噴射弁にエンジンにより直接に駆動される
高圧ポンプからの高圧燃料を供給する手段と、圧縮上死
点前の所定の始動時噴射時期から前記燃料噴射弁を所定
の始動時噴射期間だけ開く手段とを備える燃焼室内直接
噴射式ガソリンエンジンの制御装置において、基本噴射
期間を設定する手段と、クランキング回転数に応じて噴
射期間の回転補正量を算出する手段と、この補正量で前
記基本噴射期間を増量側に補正することにより前記所定
の始動時噴射期間を算出する手段とを設けたことを特徴
とする燃焼室内直接燃料噴射式ガソリンエンジンの制御
装置。 - 【請求項７】前記基本噴射期間がエンジン温度に応じた
値であることを特徴とする請求項５または６に記載の燃
焼室内直接燃料噴射式ガソリンエンジンの制御装置。 - 【請求項８】前記燃料圧力をクランキング回転数から推
定することを特徴とする請求項２、４、５、７のいずれ
か一つに記載の燃焼室内直接燃料噴射式ガソリンエンジ
ンの制御装置。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP23156595A JPH0979066A (ja) | 1995-09-08 | 1995-09-08 | 燃焼室内直接燃料噴射式ガソリンエンジンの制御装置 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP23156595A JPH0979066A (ja) | 1995-09-08 | 1995-09-08 | 燃焼室内直接燃料噴射式ガソリンエンジンの制御装置 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0979066A true JPH0979066A (ja) | 1997-03-25 |
Family
ID=16925508
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP23156595A Pending JPH0979066A (ja) | 1995-09-08 | 1995-09-08 | 燃焼室内直接燃料噴射式ガソリンエンジンの制御装置 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0979066A (ja) |
Cited By (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
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-
1995
- 1995-09-08 JP JP23156595A patent/JPH0979066A/ja active Pending
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